SA518400269B1 - طريقة لإجراء تفاعل محفز بشكل غير متجانس - Google Patents

طريقة لإجراء تفاعل محفز بشكل غير متجانس Download PDF

Info

Publication number
SA518400269B1
SA518400269B1 SA518400269A SA518400269A SA518400269B1 SA 518400269 B1 SA518400269 B1 SA 518400269B1 SA 518400269 A SA518400269 A SA 518400269A SA 518400269 A SA518400269 A SA 518400269A SA 518400269 B1 SA518400269 B1 SA 518400269B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
reactor
catalyst
zone
range
reaction
Prior art date
Application number
SA518400269A
Other languages
English (en)
Inventor
ليغين الكسندر
كريل ستيفن
غرومبينغ ماتياس
Original Assignee
ايفونيك روم جي أم بي اتش
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ايفونيك روم جي أم بي اتش filed Critical ايفونيك روم جي أم بي اتش
Publication of SA518400269B1 publication Critical patent/SA518400269B1/ar

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
    • B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
    • B01J8/224—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement
    • B01J8/228—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement externally, i.e. the particles leaving the vessel and subsequently re-entering it
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
    • B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
    • B01J8/224—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement
    • B01J8/226—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement internally, i.e. the particles rotate within the vessel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
    • B01J8/006—Separating solid material from the gas/liquid stream by filtration
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1872—Details of the fluidised bed reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
    • B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C67/00—Preparation of carboxylic acid esters
    • C07C67/39—Preparation of carboxylic acid esters by oxidation of groups which are precursors for the acid moiety of the ester
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C69/00—Esters of carboxylic acids; Esters of carbonic or haloformic acids
    • C07C69/52—Esters of acyclic unsaturated carboxylic acids having the esterified carboxyl group bound to an acyclic carbon atom
    • C07C69/533—Monocarboxylic acid esters having only one carbon-to-carbon double bond
    • C07C69/54—Acrylic acid esters; Methacrylic acid esters
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00743—Feeding or discharging of solids
    • B01J2208/00752—Feeding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00743—Feeding or discharging of solids
    • B01J2208/00761—Discharging
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
    • B01J2208/00823—Mixing elements
    • B01J2208/00831—Stationary elements
    • B01J2208/0084—Stationary elements inside the bed, e.g. baffles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
    • B01J2208/00823—Mixing elements
    • B01J2208/00858—Moving elements
    • B01J2208/00867—Moving elements inside the bed, e.g. rotary mixer
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00761—Details of the reactor
    • B01J2219/00763—Baffles
    • B01J2219/00765—Baffles attached to the reactor wall
    • B01J2219/00768—Baffles attached to the reactor wall vertical
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/18—Details relating to the spatial orientation of the reactor
    • B01J2219/185—Details relating to the spatial orientation of the reactor vertical
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/19—Details relating to the geometry of the reactor
    • B01J2219/194—Details relating to the geometry of the reactor round
    • B01J2219/1941—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped
    • B01J2219/1943—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped cylindrical
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/19—Details relating to the geometry of the reactor
    • B01J2219/194—Details relating to the geometry of the reactor round
    • B01J2219/1941—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped
    • B01J2219/1946—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped conical

Abstract

يتعلق الاختراع الحالي بعملية لإجراء تفاعل محفز غير متجانس heterogeneously catalysed reaction في مفاعل ثلاثي الطور three-phase reactor، تتميز بأنه يوجد طور سائل واحد على الأقل، طور غازي واحد على الأقل وطور صلب واحد على الأقل في المفاعل ويكون للمفاعل نطاقين على الأقل، حيث يتم نقل خليط التفاعل للأسفل في النطاق 1، ويتم نقل خليط التفاعل للأعلى في النطاق 2، ويتم فصل النطاق 1 والنطاق 2 عن بعضهما البعض بواسطة جدار تقسيم dividing wall، وبأن النسبة بين متوسط تراكيز الحفاز في النطاق 2 وفي النطاق 1 تكون أكبر من 2. الشكل 1

Description

‏تفاعل محفز بشكل غير متجانس‎ shay Aik
Method for carrying out a heterogeneously catalysed reaction ‏الوصف الكامل‎ خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بعملية جديدة لإجراء تفاعل محفز بشكل غير متجانس ‎heterogeneously‏ ‎«catalysed reaction‏ خاصة في طور سائل. ‏هناك الكثير من الأوصاف في النشرات الفنية للتفاعلات المحفزة بشكل غير متجانس في الطور ‏5 السائل. وهذه التفاعلات تشمل؛ على سبيل المثال؛ تصنيع فيشر -ترويش ‎Fischer-Tropsch‏ المحفز ‏بالكويالت ‎cobalt‏ عمليات الهدرجة ‎hydrogenation‏ المحفزة بالبلاديوم ‎palladium‏ والنيكل ‎nickel‏ ‏باستخدام الهيدروجين ‎chydrogen‏ والعديد من تفاعلات الأكسدة ‎.oxidation‏ ‏وفي ضوءٍ هذه المعلومات؛ من الممكن من خلال العملية الحالية وفقاً للاختراع إجراء هذه العمليات ‏لفترات أطول دون ‎op Wai)‏ بفعاليات وانتقائيات ثابتة أو حتى متزايدة. وهذا يؤدي إلى زيادة إمكانية 0 إجراء هذه العمليات بطريقة بسيطة جداً؛ مجدية اقتصادياً وغير ضارة بيئياً. ‏يتم إجراء العمليات المحفزة بشكل غير متجانس التي يوجد فيها طور سائل واحد على الأقل في كثير ‏من الأوقات فيما يسمى بمفاعلات ردغية ‎slurry reactors‏ وتُستخدم المفاعلات الردغية بشكل خاص ‏للعمليات ‎Saal‏ بشكل غير متجانس التي يكون فيها الخلط الجيد والتدرجات المنخفضة لدرجات ‏الحرارة والتراكيز أموراً مفيدة. وبالنسبة للتفاعلات الطاردة للحرارة بشدة تحديداً» فإنه من المهم إزالة حزارة التفاعل بأكبر فعالية ممكنة. ولهذا الغرض» تكون المفاعلات التي يتم فيها تدوير خليط التفاعل ‏بشكل داخلي أو خارجي ملاءمة جيدة تحديداً. ‏ويكون الاختلاف المعروف بين هذه المفاعلات هو في المفاعلات التي يوجد بها أنبوب داخلي ‏(أنبوب سحب ‎Ally ¢(draft tube‏ تسمح بالتدوير الداخلي. على سبيل المثال» تصف براءة الاختراع ‏الأمريكية رقم 5288673 استخدام ‎elie‏ ردغي به أنبوب سحب لعملية تصنيع فيشر-ترويش 0 لتحضير الهيدروكريونات ‎hydrocarbons‏ من غاز تصنيع ‎.synthesis gas‏ ‏وتصف براءة الاختراع الصينية رقم 104418309 مفاعل ردغي به أنبوب سحب لإنتاج بيروكسيد ‏الهيدروجين ‎hydrogen peroxide‏ في تفاعل هدرجة ‎jase‏ بشكل غير متجانس لأتثراكينون
©000ل201:200. ويكون تركيز الحفاز المستخدم حوالي 10 غم/لتر (<0.01 كغم/كغم من الخليط) وهو بالتالي منخفض ‎Jang Tass‏ اتجاه التدفق في أنبوب السحب من الأسفل نحو الأعلى بشكل
ثابت نسبة عالية من الحفاز ‎catalyst‏ مرة أخرى إلى الأنبوب. ويصف طلب براءة الاختراع الدولي رقم 2012/152600 عملية أموكسمة ‎ammoximation‏ ‏5 لهكسانون حلقي ‎Ally cyclohexanone‏ يتم إجراؤها باستخدام حفاز من نوع 1-15 غير متجانس في تفاعل ثلاثي الطور (غازي-صلب-سائل). ويمكن تحسين كل من انتقال الحرارة وانتقال الكتلة في هذه العملية بشكل واضح عند استخدام أنبوب سحب أسطواني. وبتم قياس المواد المتفاعلة في هذه الحالة عند نقاط مختلفة. وبتم إضافة كمية مقاسة تحت أنبوب السحب (الأمونيا ‎Ammonia‏ ‎(NH)‏ في هذه الحالة)؛ وإضافة كمية من فوقه (الماء 11:0 في هذه الحالة) واختيارياً إضافة كمية
0 من الجانب (هكسانون ‎cyclohexanone ila‏ على سبيل المثال). ويتم إجراء الترشيح بمساعدة مرشحات شمعية ‎candle filters‏ عديدة لها مساحة كلية كبيرة. ويتم وضعها عند نقطة منتصف ارتفاع المفاعل وعند الحافة الخارجية لأنبوب السحب. ووفقاً للوصف؛ يمكن إجراء العملية دون انقطاع وغسيل عكسي ‎backwashing‏ للمرشح ‎filter‏ لمدة سنة واحدة. ‎dag‏ سنة واحدة؛ يجب تنظيف المرشحات.
للا يوجد أي وصف لاستخدام مفاعلات ردغية يتم فيها التدوير الداخلي من أجل التفاعلات التي يمكن فيها أن تتشكل رواسب؛ ويشكل أكثر تحديداء من أجل التفاعلات حيث يتم إنتاج المواد ‎ALE‏ ‏للبلمرة مثلاً. وتشير براءة الاختراع الامريكية رقم 5417930 أيضاً إلى أنه يمكن أن يكون مفاعل ردغي؛ يتم فيه تدوير داخلي عبر أنبوب سحب واحد أو ‎AST‏ مفيداً بشكل خاص من أجل بلمرة ‎polymerization‏ المواد القابلة للبلمرة.
0 وفيما يتعلق بالتفاعلات التي تتضمن هذه المواد؛ يوجد ‎Lad‏ بعض المفاعلات في التقنية السابقة تستخدم لإجراء تفاعل محفز بشكل غير متجانس مع تدوير الخليط الردغي بشكل خارجي. على سبيل المثال» تصف براءة الاختراع الامريكية رقم 5969178 عملية لتحضير مثيل ميثاكريلات ‎(MMA) Methyl methacrylate‏ بشكل متواصل من أيزوديوتين ‎isobutene‏ أو ثث-بيوتانول ‎tert-‏ ‎butanol‏ بواسطة الميثاكرولين ‎methacrolein‏ وفي هذه ‎al‏ تحدث عملية أسترة تأكسدية
‎oxidative esterification 5‏ لميثاكرولين ‎methacrolein‏ قابل للبلمرة بسهولة ‎HATS‏ خطوة للعملية في
عمود فقاقيع ‎bubble tube‏ مع تدوير خارجي. وفي هذا الخصوص؛ يوصف المفاعل بأنه 'مفاعل عمود فقاقيع من النوع الذي يتم فيه التدوير بشكل خارجي". وتصف براءة الاختراع الصينية رقم 101314120 مفاعل ردغي حلفي ‎loop slurry reactor‏ يتم فيه تدوير خارجي للخليط الردغي من أجل إجراء؛ على سبيل المثال؛ عملية فيشر-ترويش.
وتتطلب جميع المفاعلات التي يتم فيها تدوير خارجي للخليط الردغي تصاميم مفاعلات معقدة للغاية ‎seal‏ نقل الردغات التي يجب ‎gules‏ على سبيل ‎(JE)‏ عن طريق مضخات إضافية. ‎gly‏ ‏السبب ولأسباب أخرى؛ فإن لهذه الأنظمة عيوب مقارنة بالأنظمة التي يتم فيها التدوير بشكل داخلي. وباختصار» تحتاج الجوانب التالية المرغوب فيها للعملية وفقاً للتقنية السابقة إلى تحسينات: - مبداً بسيط جداً لبناء المفاعل؛ مع مدى ملاءمة غير محدود لزيادة الكفاءة.
0 - امكانية استخدام ‎gall‏ التي تترسب أو ‎ALG‏ للبلمرة بسهولة. - استخدام تراكيز حفاز عالية وبالتالي إنتاجية أعلى - مقاومة تأكل محسنة للحفاز غير المتجانس المستخدم - خلط جيد لأطوار المفاعل - زمن تشغيل طويل للحفازء تشغيل قوي دون ‎op Wai)‏ مراحل صيانة قصيرة جداً إن وجدت 5 - إمكانية تركيب أنظمة ترشيح مبسطة للفصل المتواصل للحفاز غير المتجانس من الخليط الردغي بدون أوقات ايقاف تشغيل. المشكلة في ضوء التقنية السابقة؛ تتمثل المشكلة التي يعالجها الاختراع الحالي في توفير عملية محسنة تقنياً لإجراء تفاعل محفّز غير متجانس؛ خاصة في طور سائل. ولا تعاني هذه العملية الجديدة إلا من 0 مساوئ أقل من عمليات التقنية السابقة التقليدية. ويشكل أكثر تحديداً» يراد تحسين عمليات التقنية السابقة بطريقة حيث يكون هناك تآكل حفاز طفيف فقط» وبالتالي تمكين وقت تشغيل طويل للحفاز غير المتجانس المستخدم مع تحقيق نشاط حفاز ثابت نسبياً وجيد؛ وانتقائية وخلط جيد في المفاعل في نفس الوقت. وعلاوةً على ذلك؛ يُراد من العملية؛ في ‎Ala‏ استخدام مواد متفاعلة قابلة للبلمرة بسهولة وتشكيل هذه 5 النواتج و/أو النواتج الثانوية؛ أن تجعل من الممكن استخدام تصميم المفاعل هذا الذي يسمح ببلمرة طفيفة جداً فقط.
وفوق ذلك؛ يراد بالعملية أن تكون غير مكلفة بالمقارنة مع التقنية السابقة؛ خاصة لتكون قابلة للتطبيق دون أي فقد كبير للحفاز نتيجة للتأكل أو التفريغ ‎discharge‏ وأن تكون قابلة للتطبيق بفترات انقطاع أقصر وأقل. ‎Bde‏ على ذلك؛ ينبغي أن يكون ممكناً إجراء العملية باستخدام وحدات صناعية غير مكلفة وبسيطة نبياً. وبالتالي ينبغي أن تكون الوحدات الصناعية مرتبطة بتكاليف رأسمالية منخفضة. وفي نفس الوقت؛ ينبغي أن تكون الوحدات الصناعية سهلة الصيانة؛ تتكبد تكاليف صيانة منخفضة وتكون قابلة للتشغيل بأمان. وستتضح الأهداف ‎(AY)‏ التي لم تذكر صراحةً من السياق العام للوصف وعناصر الحماية التالية. الوصف العام للاختراع يتم حل هذه المشكلات عن طريق توفير عملية جديدة لإجراء تفاعل محفز غير متجانس في مفاعل ثلاثي الطور. وتمتاز هذه العملية الجديدة في أنه يوجد في المفاعل طور سائل واحد على الأقل؛ طور غازي واحد على الأقل وطور صلب واحد على الأقل. ويكون للمفاعل على الأقل نطاقين اثنين. في النطاق 1 يتم نقل خليط التفاعل للأسفل. وفي النطاق 2؛ يتم نقل خليط التفاعل للأعلى. وبتم فصل النطاقين 1 و2 عن بعضهما البعض بواسطة جدار تقسيم ‎dividing wall‏ وأثناء تشغيل 5 المفاعل؛ يبقى عموماً مقدار أقل بكثير من الحفاز لكل وحدة حجم معلقاً في النطاق 1 بالمقارنة مع ما يبقى في النطاق 2. وبالتالي؛ تكون النسبة بين متوسط تراكيز الحفاز في النطاق 2 والنطاق 1 أكبر من 2؛ ‎daily‏ أكبر من 5؛ وخصوصاً أكبر من 10 والأفضل أكبر من 20. وفي تجسيدات مفضلة على نحو خاص جداً للاختراع ‎Jal‏ تكون النسبة بين متوسط تراكيز الحفاز في النطاق 2 والنطاق 1 في الواقع أكبر من 100. 0 ويكون للنطاق 1 تدفق مضطرب على نحو ‎Me‏ وبالتالي خلط سريع للغاية؛ في حين أن للنطاق 2 تدفق صفحي على الأقل في الجزء العلوي» والذي يعتبر مفيد لترسب أمثل للحفاز. ويتم إعطاء الأفضلية لإجراء العملية وفقاً للاختراع حيث يكون الغاز المطلوب للعملية؛ أثناء التشغيل؛ محصوراً تقريباً في النطاق 2؛ بينما يظل النطاق 1 خالي جوهرياً من الغاز غير الذائب. وتتمثل إحدى سمات تطبيق مفضل للاختراع الحالي في وجود تدرج تركيز على امتداد ارتفاع المفاعل 5 في النطاق 2: توجد أكبر نسبة من كتلة الحفاز الكاملة في ‎gall‏ السفلي للنطاق 2 في حين يوجد
جزء منها فقط في الجزء العلوي للنطاق 2. ويؤدي ذلك إلى انتاج نسبة بين تركيز الحفاز في النطاق 2 عند 790 من ارتفاع التعبئة للمفاعل المقاس من الأسفل إلى تركيز الحفاز عند 720 من ارتفاع التعبئة المقاس من الأسفل تقل من 0.3. والأفضل؛ أن تكون هذه النسبة أقل من 0.2؛ والأفضل أقل من 0.1 والأكثر تفضيلاً أقل من 0.05. وفي حين تتشكل جانبية تركيز الحفاز وفقاً للاختراع في النطاق 2؛ فإن تركيز الحفاز في النطاق 1 يبقى ثابتاً إلى حد ما عند مستوى تركيز الحفاز الأدنى في ‎eal‏ العلوي من النطاق 2. ويالتالي؛ على سبيل المثال في تجسيد حيث يوجد جهاز تقليب ‎stirrer‏ في النطاق 1؛ يتلامس جهاز التقليب مع ‎gia‏ فقط من المقدار الإجمالي للحفاز. وينتج عن ذلك تآكل حفاز أقل بشكل ملحوظ ووقت تشغيل أطول للحفاز. وبالتالي؛ يتم أيضاً المحافظة على المرشحات التي يتم تركيبها عموماً؛ والتي تستخدم في ترشيح خليط الناتج؛ مما يجعلها بحاجة إلى
0 عدد مرات أقل للغسيل العكسي و/أو الاستبدال. ويمكن أن تتحقق هذه الشروط وفقاً للاختراع؛ وبتحديد ‎ST‏ من خلال الإجراء الأمثل للتفاعل في مفاعل وفقاً للاختراع. وكما سبق وصفه؛ يمكن أن يمتاز هذا الإجراء الأمثل؛ على سبيل المثال» في أن تدرج تركيز الحفاز يتشكل على امتداد ارتفاع المفاعل في النطاق 2 حيث يكون تركيز الحفاز الأقصى بالقرب من قاعدة المفاعل؛ بينما يكون تركيز الحفاز الأدنى في ‎all‏ العلوي من المفاعل.
5 ويمكن في المقابل أن يتم توزيع تركيز الحفاز هذا عن طريق جانبية تدفق مستمثلة داخل المفاعل. ولهذا الغرض؛ يمكن تطبيق التفاصيل المذكورة أدناه. وبالإضافة إلى واحد أو كل من التجسيدات المفضلة المذكورة أعلاه للاختراع؛ تُفضّل العملية التي تكون فيها النسبة بين متوسط معدل التدفق الرأسي في النطاق 1 ومتوسط معدل التدفق الرأسي في النطاق 2 بين 2 و 100؛ والأفضل بين 5 و 50 ‎dang‏ بشكل خاص بين 10 و 40.
0 وفي تجسيد مفضل بشكل خاص للاختراع الحالي؛ يتم ضمان حدوث التدوير الداخلي بين النطاقين 1 و 2 في المفاعل -بغض النظر عن الإعدادات الأخرى في العملية- بواسطة أنبوب سحب (7). وفي هذه الحالة؛ يتم توليد تدفق خليط التفاعل في أنبوب السحب (النطاق 1) مع اتجاه التدفق للأسفل؛ في حين يتم توليد تدفق معاكس -من الأسفل إلى الأعلى في النطاق الخارجي 2. ويكون هذا النطاق 2 هو المنطقة بين أنبوب السحب وجدران المفاعل.
وفي وضع التشغيل "الجيوديسي ‎"geodetic‏ هذاء تكون الحركة المتجهة للأسفل لخليط التفاعل في النطاق 1 والحركة المتجهة للأعلى في النطاق 2 مستمثلة بالنسبة لبعضها البعض.
ويفضل أن يكون النطاق 1 عبارة عن أنبوب سحب أسطواني؛ وفي هذه الحالة يمكن تغيير قطر أنبوب السحب هذا على امتداد ارتفاع المفاعل. على سبيل ‎(JE‏ يفضل أن يكون ‎gall‏ ‏السفلي من الأنبوب قطر أصغر من الجزء العلوي من هذا الأنبوب. وبالتالي؛ يتم ضمان معدل تدفق أقصى في الاتجاه السفلي ومعدل تدفق أصغر بشكل كبير في الاتجاه العلوي؛ مما يقلل بوضوح على نحو غير متوقع مقدار الحفاز الذي يعود إلى الأنبوب ولا يتم ترسيبه مسبقاً.
ويمكن تفسير ذلك في أن مثل هذا التوزيع للنطاق 1 في الجزءِ العلوي يسهل انتقال المائع بين النطاق
المضطرب 1 والنطاق الصفحي 2؛ مما يؤدي إلى سحب أقل للحفاز في النطاق 1. ويكون لهذا أيضاً الفائدة المميزة التي تتمثل في حدوث تأكل منخفض للحفاز نتيجة للتقليب أو الضخ في الأنبوب. وتكون النسبة المفضلة بين قطر الأنبوب في الأجزاء العلوية والسفلية للنطاق 1 بين 1
و 5 ويفضل بين 2و 4. ويكون للمفاعل شكل أسطواني على نحو مفضل وهو نموذجي لمفاعلات الضغط ‎«pressure reactors‏ التي تكون ذات ‎shal‏ علوية وسفلية مستديرة. ويفضل أن تكون النسبة المثلى بين ارتفاع المفاعل وقطر المفاعل بين 1 و 3؛ والأفضل بين 1.1 و 2.5 والأكثر تفضيلاً بين 1.3 و 23 ويمكن تغيير قطر المفاعل على امتداد ارتفاع المفاعل. على سبيل ‎Jl)‏ يفضل أن يكون ‎gall‏
5 السفلي للمفاعل قطر أصغر من ‎gall‏ العلوي لهذا المفاعل. وبالتالي؛ يمكن التأكد من أنه يتم توليد الخلط الأمثل لخليط التفاعل مع الحفاز في الجزء السفلي للمفاعل؛ في حين يتم توليد معدل تدفق للأعلى بطيء جداً وترسب جيد للحفاز في ‎gall‏ العلوي للمفاعل. ويالتالي؛ يمكن أن يعود مقدار أقل من الحفاز غير المترسب إلى النطاق 1 من النطاق 2 وبالتالي يمكن أن يحدث تآكل للحفاز بمقدار أقل بكثير من جهاز التقليب في النطاق 1.
0 وبغض النظر عن الإجراء الإضافي للعملية؛ هناك سمة أخرى قابلة للتعديل للاختراع هي نسبة قطر المفاعل في الجزءٍ العلوي بالنسبة للقطر في ‎gall‏ السفلي؛ ‎Aly‏ يفضل أن تكون بين 1 و 2 ويفضل بين 1.1 و 1.5. ومن المفضل ‎«AST‏ أن تكون النسبة بين قطر المفاعل الأقصى والأدنى بين 1 و 2 والأكثر تفضيلاً بين 1.1 و 1.5. ولتحديد دقيق للشروط الخاصة؛ يعرّف المصطلح 'في الجزء العلوي"؛ على سبيل المثال؛ بأنه نقطة
5 القياس التي تكون عند 710 من الارتفاع الكلي تحت أعلى طرف للمنطقة المعنية. وعلى نحو مناظر؛ فإن المصطلح 'في ‎gall‏ السفلي" يعني أنه يتم اختيار هذا المدى بشكل مماثل عند 710
فوق الطرف السفلي من الارتفاع الكلي على أنه نقطة القياس. وهناك عامل مهم للتحديد الأكثر دقة هو أن المسافة من الطرف العلوي ومن الطرف السفلي متطابقة في كل حالة؛ وأنه يتم إزالة هذه المسافة من أجل القياس من الأطراف العلوية والسفلية المعنية للجهاز بطول أقصى مقابل ل 720 من الارتفاع الكلي للجهاز المراد قياسه (على سبيل المثال النطاق 1 أو المفاعل كله).
وقد وجد؛ على نحو مثير للدهشة؛ أن شكل المفاعل الذي يحتوي على أنبوب سحب وبتم فيه التدوير داخليا كما هو موصوف أعلاه لا يعمل فقط على السماح بالتشغيل المستمر؛ وتحقيق فعالية حفاز عالية؛ الخلط الجيد وإزالة حرارة جيدة؛ بل أيضاً يحفظ الحفاز غير المتجانس المستخدم في ‎Jie‏ هذا المفاعل بطريقة يمكن من خلالها تقليل تأكل الحفاز وزيادة وقت التشغيل الكلي للحفاز. وكنتيجة؛ يكون من الممكن أيضاً تشغيل المرشحات دون انقطاع لفترة أطول دون أي حاجة إلى تنظيف مكلف
0 ومُتعب و/أو استبدال أحد المرشحات. وبالتالي؛ فإنه من المفيد بشكل خاص تصميم العملية بطريقة يتم فيها توليد خلط أمثل لخليط التفاعل مع الحفاز في الجزء السفلي للمفاعل؛ في حين يتم إحداث معدل تدفق للأعلى بطيء جداً وترسيب جيد للحفاز في الجزء العلوي للمفاعل. ويالتالي؛ يمكن أن يصل حفاز غير مترسب أقل بكثير إلى النطاق 1 بالمقارنة مع النطاق 2 ومن ثم يمكن أن يحدث تأكل حفاز أقل بكثير والذي ينتج عن جهاز التقليب في النطاق 1. وتشتمل الفوائد الإضافية المميزة للعملية الحالية التي تتفوق على التقنية السابقة حقيقة أن ‎Ji‏ الحرارة والكتلة جيدان» وكنتيجة لذلك» يحدث فقط تدرجات منخفضة للغاية لدرجات الحرارة والتراكيز» وهو أمر مفيد للغاية من أجل فعالية وانتقائية عاليتين للحفاز. وعلاوةً على ذلك؛ يوجد توزيع غاز أمثل للتفاعل ثلاثي الأطوار في المفاعل. وبالإضافة إلى ذلك؛ 0 يكون من الممكن الحصول على فعالية قوية للغاية لتفاعل محفز غير متجانس باستخدام تراكيز حفاز عالية بحسب العملية وفقاً للاختراع. وقد وجد بشكل مثير للدهشة بشكل خاص أن بنية المفاعل المحددة؛ على سبيل المثال بنسب معينة لأبعاد المفاعل» وتركيب أنبوب السحب لحماية الحفاز» وموقع وبنية نظام الترسيب والترشيح» تلعب دوراً رئيسياً من أجل التشغيل الفعال والمستقر بوجود تراكيز حفاز عالية نسبياً دون تأكل جوهري 5 للحفاز.
وبغض النظر عن التجسيدات الأخرى المختارة للاختراع؛ يتم نقل خليط التفاعل للأسفل في النطاق
1. ويفضل عن طريق مضخة واحدة على الأقل أو على الأقل جهاز تقليب واحد. وتكون جميع
أجهزة التقليب التي تعزز التدفق المحوري في الاتجاه السفلي مناسبة بشكل خاص لهذا الغرض.
‎eg‏ نحو مفضّل؛ يتم استخدام جهاز تقليب بدفّاعة واحد على الأقل» والأفضل جهازان على الأقل. وفي ‎Als‏ جهاز تقليب واحد؛ يتم وضعه على نحو مفضل في حوالي منتصف أنبوب السحب؛ بينما
‏يفضل تركيب جهازي تقليب في الوسط وعند الحافة السفلية لأنبوب السحب.
‏وبالإضافة إلى ذلك بغض النظر عن التجسيدات الأخرى المختارة للاختراع» يفضل إدخال تيار
‏تغذية سائل واحد على الأقل إلى الجزءِ العلوي من النطاق 1. وبفضل ‎ST‏ أن يتم إدخال جميع
‏تيارات التغذية السائلة إلى ‎hall‏ العلوي من النطاق 1.
‏0 وبما أنه يفضل استخدام المفاعل في عملية متواصلة؛ يفضل أن يتم فصل الحفاز غير المتجانس بالترشيح بشكل متواصل من خليط التفاعل. ولهذا الغرض؛ من المفضل استخدام المرشحات الموجودة في المفاعل؛ والأكثر تفضيلاً عند الحد الخارجي في الجزء العلوي من النطاق 2 في المفاعل. وبشكل أكثر تحديداً؛ بغض النظر عن التجسيدات الأخرى المختارة للاختراع» من المفضل تركيب مرشح واحد على الأقل قابل للتشغيل المتواصل وقابل للغسيل العكسي في الجزء العلوي من النطاق 2.
‏5 «بشكل بديل أو بشكل إضافي؛ وكما كان مفضلاً؛ يتم تفريغ خليط التفاعل بشكل متواصل من المفاعل ويتم ترشيحه خلال مرشح خارجي واحد على الأقل. وبعد ذلك» يخضع الحفاز بشكل اختياري لمعالجة إضافية بعد الترشيح ويمرر ‎Wis‏ أو كلياً عائداً إلى المفاعل. وقد تتضمن هذه المعالجة الإضافية؛ على سبيل المثال؛ الغسيل؛ ‎sale)‏ التنشيط أو الفصل بناءً على حجم الجسيمات. وقبل هذه المرشحات؛ من الممكن على نحو مفضل تركيب نظام ترسيب إضافي؛ على سبيل المثال
‏0 عند محيط المفاعل أيضاً. وقد يكون عبارة عن نطاق محدد ذي تدفق صفحي؛ حيث يتم ترسيب معظم الحفاز المستخدم. وهكذا يحدث هذا الترسيب قبل الترشيح الفعلي. ومن الأشكال البديلة المحتملة لنظام الترسيب هذاء على سبيل المثال؛ تركيبة تتكون من عناصر مائلة؛ على سبيل المثال أنابيب؛ أو صفائح معدنية مائلة ‎Ae)‏ سبيل المثال مروق ‎clarifier‏ مائل). ودتم وصف ‎Tae‏ وظيفة هذه الأنظمة بشكل إضافي في المرجع ‎Journal of Fluid‏
‎Mechanics/Volume 92/Issue 03/June 1979, pp 435- 457 and “Enhanced sedimentationin 5 vessels having inclined walls” in Theory of Dispersed Multiphase Flow: Proceedings of an Advanced Seminar Conducted by the Mathematics Research Center The University of
‎May 26-28, 1982‏ 1508ه10-14و1715000. ‎Jug‏ توضيح تفاصيل الاستخدام لتفاعل الأكسدة» على سبيل المثال» في طلب براءة الاختراع اليابانية رقم 10094705 وطلب براءة الاختراع اليابانية رقم 3... والأفضل؛ أن يكون نظام الترسيب والمرشح في الجزءِ العلوي من المفاعل؛ عند هذا الموقع في النطاق 2 حيث يكون معدل التدفق ‎Und‏ ما يكون. وهذا يعني؛ أن المقطع العرضي للنطاق 2 له مساحة قصوى عند هذه النقطة. وتكون مسامية ‎porosity‏ المرشح المستخدمة بشكل مفضل ما بين 5 و 100 ميكرومتر؛ والأفضل بين 10 و 50 ميكرومتر. ومن أجل الاحتجاز الإضافي لجسيمات الحفاز الدقيقة؛ فإنه يفضل أن يتم ترشيح خليط التفاعل؛ 0 بمجرد أن يتم ترشيحها خلال مرشحات المفاعل )5( مرة واحدة أخرى على الأقل من خلال مرشحات دقيقة أكثر ذات مسامية تتراوح من 1 إلى 10 ميكرومتر خارج المفاعل؛ بحيث يتم احتجاز الجسيمات التي لا تزيد عن 5 ميكرومتر بواسطة المرشح إلى حد يبلغ 790 على الأقل. وفي تجسيد توضيحي ومفضّل بشكل خاص ‎Gy‏ للشكل 1 يمر خليط التفاعل؛ بعد نظام الترسيب (4)»؛ عبر مجموعة من المرشحات (5) موزعة بشكل متجانس حول المفاعل وتصل إلى خطوات 5 متابعة الإنتاج الإضافية. ويفضل أن يتم عمل غسيل عكسي لنظام الترشيح والترسيب بشكل منتظم؛ من أجل أن يبقى مقدار أقصى من الحفاز غير المتجانس فعّال بشكل حفزي في المفاعل ولا يوجد أي انسداد لنظام الترسيب والمرشحات. وبغض النظر عن أي ترشيح؛ قد يتواجد على نحو مفضل واحد أو أكثر من الحواجز ‎baffles‏ (10)؛ يطلق عليها قواطع دوامية ‎cswirl breakers‏ في ‎gall‏ العلوي من النطاق 1. ويكون تأثيرها معاكس 0 لأثير الدوامة ‎vortex‏ أو القمع 0:0061» حيث أنه يتم قطع دوامة السائل ‎ang‏ تمكين انتقال هادئ بين المنطقة خارج وداخل النطاق 1 أو أنبوب السحب. ‎eg‏ نحو أكثر ‎Slain‏ يتم تزويد النطاق 2 بما لا يقل عن 2 وبفضل ‎«ST‏ بما لا يقل عن 4 على الأقل والأكثر تفضيلاً ‎Le‏ لا يقل عن 8 قواطع و/أو جدران تقسيم. وبالتالي؛ يمكن خفض معدل التدفق القطري في النطاق 2 بشكل كبير ويمكن تكوين الترسيب في ‎eal‏ العلوي من النطاق 2 بطريقة فعالة بشكل خاص. 5 وعلى نحو ‎(diate‏ يتم قياس الغاز المطلوب للتفاعل في الحالة المتشتتة بشكل دقيق عن ‎Gob‏ ‏موزعات ‎distributors‏ الغاز (9)»؛ ‎Allg‏ تسمى مرذذات مرطبة للهواء 900:8©:5؛ في ‎all‏ السفلي
للمفاعل. وعلى نحو مفضل؛ يتم قياس الغاز المستخدم في الاتجاه نحو قاعدة المفاعل؛ بحيث يمكن أن يحدث مستوى أدنى من الانسداد بجسيمات الحفاز. وفي حالة تفاعل الهدرجة؛ من المناسب استخدام الهيدروجين ‎(Ha) hydrogen‏ أو غاز محتوي على الهيدروجين. وفي ‎Alla‏ تفاعل الأكسدة؛ يتم استخدام الأكسجين ‎oxygen‏ )02( على شكل هواء أو خليط آخر يحتوي على 0. وفي ‎Alla‏ تصنيع فيشر-تروبش» ‎(Sa‏ لغاز التصنيع أن يعمل كغاز. ومن الممكن أيضاً استخدام غازات أخرى غير محددة وفقاً للتفاعل المطلوب. ويكون تطبيق الطور السائل المناسب للمفاعل الموصوف هوء على سبيل المثال» هدرجة الأنثراكينون ‎canthraquinone‏ الذي يستخدم لإنتاج بيروكسيد الهيدروجين ‎hydrogen peroxide‏ ومن الممكن أيضاً إجراء تصيلب الدهون ‎«fat hardening‏ أي هدرجة الأحماض الدهنية غير المشبعة ‎unsaturated fatty acids 0‏ ويمكن أيضاً إجراء العديد من عمليات الهدرجة الأخرى؛ على سبيل المثال» للمواد ذات الروابط المتعددة؛ مثل المركبات العطرية ‎caromatics‏ الألكينات ‎alkenes‏ أو الألكاينات ‎alkynes‏ مركبات النيترو ‎nitro‏ مركبات الكريونيل ‎carbonyl‏ وما إلى ذلك حسب نوع المفاعل. ويفضل أكثر» أن تكون العملية وفقاً للاختراع قابلة للتطبيق في حالة تفاعل أكسدة محفز غير متجانس 5 مع غاز يحتوي على الأكسجين. وبتدرج تركيز الأكسجين (الضغط الجزئي ل د0) في النطاق 2 من تركيز أقصى في ‎gall‏ السفلي من النطاق 2 إلى تركيز أدنى في الجزءٍ العلوي من هذا النطاق. ويفضل أكثر؛ في مثل هذه العملية؛ أن تكون النسبة بين تركيز الأكسجين في طور الغاز من النطاق 2 عند 720 من ارتفاع التعبئة للمفاعل المقاس من الأسفل وتركيز الأكسجين في طور الغاز للنطاق 2 عند 790 من ارتفاع التعبئة المقاس من الأسفل أكبر من 2 ويفضل أن تكون أكبر من ‎A‏ ‏0 وكأمثلة على عمليات الأكسدة المناسبة في الطور السائل؛ على سبيل ‎(Jad)‏ عمليات أكسدة محددة للألكينات ‎calkenes‏ مركبات الألكيل العطرية ‎calkylaromatics‏ والاسترة التأكسدية ‎oxidative‏ ‎aldehydes clus a esterification‏ لتحويلها إلى استرات كريوكسيلية ‎«carboxylic esters‏ على سبيل المثال تحويل (ميث) أكرولين ‎(meth)acrolein‏ إلى ألكيل (ميث) أكريلات ‎alkyl‏ ‎«(meth)acrylate‏ وتفاعلات أكسدة انتقائية إضافية في قطاع المنتجات المتخصصة.
والأكثر ‎Saas‏ أن يكون التفاعل المحفز غير المتجانس هو أسترة تأكسدية متواصلة للميثاكرولين ‎methacrolein‏ مع الأكسجين والميثانول ‎methanol‏ من أجل تحضير مثيل ميثاكريلات ‎methyl‏
.methacrylate ‏وتكون الحفازات غير المتجانسة المستخدمة على نحو مفضل عبارة عن حفازات محمولة تحتوي على‎ ‏الروثنيوم‎ ¢(Pd) palladium ‏البلاديوم‎ ¢(Pt) platinum ‏خاصة تحتوي على البلاتينيوم‎ dbs ‏فازات‎ 5 ‏و/أو‎ (Au) gold ‏الذهب‎ ¢(Ru) ruthenium ‏الروثنيوم‎ ¢(Rh) rhodium ‏الروديوم‎ ¢(Ru) ruthenium mineral ‏وقد تكون المواد الحاملة المستخدمة بشكل خاص أكاسيد معدنية‎ (Ag) silver ‏الفضة‎ ‏أو مواد‎ polymers ‏مواد بوليمرية‎ cactivated carbon ‏كريون منشط‎ oxide ‏مخاليط أكسيد‎ coxides ‏الأكسدة هذا متوسط‎ Jolin ‏أخرى. وبالإضافة إلى ذلك؛ يكون للحفاز المستخدم بشكل مفضل في‎
0 قطر بين 10 و 200 ميكرومتر. وبمكن سحب الحفاز المستخدم من المفاعل بشكل متواصل أو على دفعات؛ على سبيل المثال من أجل عملية الغسيل و/أو ‎sale)‏ التوليد ‎regeneration‏ من أجل المراقبة/التحليل المتواصل أو التجديد ‎renewal‏ ويفضل أن تكون نقطة الاتصال الخاصة بسحب أو تزويد الحفاز موجودة في الجزء السفلي من المفاعل» حيث يكون تركيز الحفاز أعلى ما يكون. وبنطوي شكل بديل مفضل على نقطة
سحب حفاز في ‎gall‏ العلوي للمفاعل. وفي هذه ‎dal)‏ يفضل النقطة التي يوجد فيها أصغر جسيمات الحفاز بالتحديد. ‎Js‏ جانب المواد المتفاعلة المطلوبة للتفاعل؛ يمكن توفير العديد من المواد المساعدة للعملية؛ على سبيل المثال الأحماض ‎acids‏ القواعد ‎chases‏ مثبطات البلمرة ‎cpolymerization inhibitors‏ المواد المضادة للرغوة ‎cantifoams‏ وغيرها.
0 ويجب على نحو مفضل أن يتم إضافة كميات مقاسة من كل المواد المتفاعلة و/أو ‎gall‏ المساعدة عالية التفاعلية (على سبيل المثال القابلة للبلمرة بسهولة)؛ على سبيل المثال قاعدة قوية؛ مثل هيدروكسيد الصوديوم ‎(NaOH) Sodium hydroxide‏ أو هيدروكسيد البوتاسيوم ‎Potassium‏ ‎«(KOH) hydroxide‏ أو حمض قوي؛ مثل حمض الكبريتيك ‎Sulfuric acid‏ (1:.50) أو كلوريد الهيدروجين ‎hydrogen chloride‏ ([10)» في الجزءِ العلوي من النطاق 1. وهذا يضمن خلط هذه
5 المواد بسرعة كبيرة مع خليط التفاعل قبل أن تتلامس مع الحفاز والمواد المتفاعلة الأخرى. وهذا من شأنه أن يتفادى التسخين المفرط الموضعي ويحسن الانتقائية والفعالية الإجمالية للتفاعل المستهدف.
شرح مختصر للرسومات يمثل الشكل 1 تشكيلة محددة لمفاعل قابل للاستخدام في العملية وفقاً للاختراع. وهذا يشكّل تجسيد للاختراع ملائم بشكل خاص لتفاعلات الأكسدة بالتحديد. ومن ناحية أخرى؛ لا تعمل الرسومات على تقييد نطاق حماية الطلب الحالي بأي شكل من الأشكال. وتم تبسيط هذه الرسومات بحيث لا يتم تصوير تضييق أبعاد المفاعل أو النطاق 1؛ على سبيل المثال. قائمة الأرقام المرجعية للشكل 1 1: المحرك ‎Motor‏ ‏2: مستوى خليط التفاعل 3: نطاق الترسيب (النطاق 2) 0 4: نظام الترسيب (اختياري) 5: نظام المرشح (مع غسيل عكسي) 6: نطاق الخلط/الإشباع ‎saturation‏ (نطاق 1( ‎Ql :7‏ سحب 8: جهاز تقليب بدفّاعة واحد على الأقل 5 9: فوهات توزيع الهواء ‎nozzles‏ (مرذذات مرطبة للهواء) 0: حواجز (قواطع دوامية) 1: نطاق التفاعل (نطاق 2 الجزءِ السفلي) 2: أجزاء صفيحية مجزئة ‎alsa) Segment sheet‏ ¢ جدران تقسيم) أ: تغذية 1 (المادة المتفاعلة 1) ب: تغذية 2 (المادة المتفاعلة 2) (اختياري) ج: تغذية 3 (المادة المساعدة 1) (اختياري) د: غاز ه: مخرج ردغة الحفاز و: مدخل ردغة الحفاز 5 ز: مخرج الغاز المنبعث ‎Offgas‏ (إلى المكتثف ‎(condenser‏
ح: مخرج الخليط الناتج ط: الغسيل العكسي للمرشح ي: تنظيف الغاز الخامل ‎Inert gas purge‏ (اختياري) الوصف ‎١‏ لتفصيلي: الأمثلة المتال 1 كان للمفاعل (وفقاً للشكل) النسب التالية للأبعاد: ارتفاع المفاعل/قطر المفاعل = 1.6 ارتفاع التعبئة بخليط التفاعل/ارتفاع المفاعل = 0.75 0 قطر المفاعل (02)/قطر أنبوب السحب ‎(D1)‏ = 5.3 النسبة بين متوسط معدلات التدفق الرأسية (في الاتجاه السفلي) ‎VI‏ في أنبوب السحب (النطاق 1) ومتوسط معدلات التدفق الرأسية (في الاتجاه العلوي) 72 في النطاق 2 هي: 72/171 = (2)01/02- 1 - 27.4 إجراء تفاعل الأسترة التأكسدية من الميثاكرولين ‎methacrolein‏ إلى مثيل ميثاكريلات ‎methyl‏ ‎.methacrylate 15‏ تم تعديل درجة الحموضة ‎(pH)‏ لمحلول 742.5 ‎Uy‏ من الميثاكرولين ‎(MAL) methacrolein‏ في الميثانول ‎methanol‏ إلى درجة حموضة = 7 مع التقليب عن طريق إضافة محلول 71 ‎Wig‏ من 1 في الميثانول 08001ع0. وتم تغذية هذا المحلول بمعدل تغذية ثابت بشكل متواصل إلى الجزء العلوي من أنبوب السحب (النطاق 1) للمفاعل القابل للاستخدام وفقاً للاختراع وفقاً للشكل 1 0 عند ضغط 500 كيلوياسكال ‎kilopascal‏ (5 بار مطلق ‎(bara‏ ودرجة حرارة داخلية 80"م. وفي نفس الوقت؛ تم تغذية مقدار ‎AIS‏ من 71 وزناً من محلول ‎NaOH‏ في ميثانول ‎cmethanol‏ مع 600 غم من حفاز مسحوق من ترذ/اكسيد النيكل ‎Nickel(II) oxide‏ (1:0)/ثاني اكسيد السيليكون ‎Silicon‏ ‎Oxide‏ (:5:0)-أكسيد الألمنيوم ‎Aluminum Oxide‏ (:0يله)-أكسيد المغنيسيوم ‎Magnesium‏ ‎(MgO) Oxide‏ (محضر ‎Way‏ للمثال 1 من طلب براءة الاختراع الاوروبي رقم 2210664)؛ لهذا 5 المفاعل (المتضمن في ‎eal)‏ العلوي من أنبوب السحب) بحيث بقيت قيمة درجة الحموضة في
المفاعل = 7 ثابتة. وفي ‎hall‏ السفلي من المفاعل؛ في النطاق 2 تم قياس الهواء فيه عبر موزعات غاز متعددة. وتم فصل خليط الناتج عن معظم الحفاز غير المتجانس بواسطة نظام ترسيب قابل للغسيل العكسي بشكل متواصل (مروق مائل) موجود في محيط الجزءٍ العلوي من النطاق 2 وتم ترشيحه خلال نظام ترشيح وتحليله عن طريق استشراب الغاز ‎.(GC) gas chromatography‏
ويعد التشغيل لمدة 1 ساعة؛ تم أخذ 3 عينات من خليط الناتج على التوالي عند 720 750 و 0 من ارتفاع التعبئة لأنبوب السحب (النطاق 1)؛ وثلاث عينات عند 720 750 و 790 من ارتفاع التعبئة لأنبوب السحب للنطاق 2. وتكون مواقع نقاط القياس دائماً مقاسة من الأسفل. وتم تحديد محتوى المواد الصلبة [بوحدة غم/لتر] للعينات. وكانت النسبة 7020/7090 في النطاق 2 أقل من 0.1.
0 وتم حساب معدل التركيز في النطاق 1 <1©> على أنه متوسط العينات الثلاث لأنبوب السحب: ‎C1+ )50( C1 + (#20) C1) = <C1>‏ (3/)290 مع ‎Cl ~ (£50) C1 ~ (£20) C1‏ (790)؛ وتم حساب معدل التركيز في النطاق 2 ‎<C2>‏ كالتالي: ‎<C1>‏ = (كامل كتلة الحفاز ‎V2/(V1 x <C1>=‏ 5 وكان ‎<C2>/ <C1>‏ أكبر من 10 وتم بصرياً تحديد أن الهواء المدخل عبر موزعات الهواء في ‎gad)‏ السفلي للنطاق 2, أثناء التشغيل؛ تم رصده بشكل حصري في النطاق 2؛ في حين بقي النطاق 1 ‎Ta‏ على الأقل من الغاز غير المذاب في خليط التفاعل. وكان تركيز الأكسجين في طور الغاز للنطاق 2 عند 720 من ارتفاع تعبئة المفاعل المقاس من 0 الأسفل هو ‎(02)C‏ 720 ~ 7221 حجم $00 وكان تركيز الأكسجين في طور الغاز للنطاق 2 عند 0 من ارتفاع التعبئة الذي تم قياسه من الأسفل ‎(02)C‏ 790 ~ 75 حجم ‎«Oz‏ وبالتالي ‎(02)C‏ ‏0 (:0) 190 = 4.2. وبالتالي؛ تم ضمان تشغيل متواصل بدون انقطاع للوحدة الصناعية لمدة عدة أشهر. المثال المقارن 1 5 كان المفاعل مطابقاً لذلك المستخدم في المثال 1؛ باستثناء ما يتعلق بأنبوب السحب الذي لم يكن موجوداً. وكان نظام التفاعل مطابقاً لذلك في المثال 1.
بعد ساعة واحدة؛ تم أخذ عينتين من معلق ‎Glial)‏ على التوالي في المواقع عند 720 و 790 من ارتفاع التعبئة المقاس من الأسفل. وتم تحديد محتوى المواد الصلبة [بوحدة غم/لتر] فيه. وكانت النسبة 7020/7090 ‎lus‏ 0.31. <01> - <> المثال المقارن 2 كما في المثال 1؛ باستثناء أنه لم يتم إدخال محاليل التغذية إلى أنبوب السحب بل إلى النطاق 2. يتم تلخيص توزيع حجم الجسيمات ‎(leh)‏ بواسطة طريقة حيود الليزر ‎(laser diffraction‏ للحفاز الجديد؛ والحفاز بعد الاختبار في المثال 1 (بعد 1000 ‎(dele‏ وبعد الاختبار في الأمثلة المقارنة 1 و 2 (بعد 1000 ساعة في كل حالة) في الجدول أدناه. كما يتم تسجيل فعالية وانتقائية الحفاز بعد 0 ساعة و 1000 ساعة في كل حالة بنفس الطريقة لجميع الأمثلة:
S(MMA) STY Dso
Ripe
I I BCE: I ‏”د‎ IT I CT ‏”د‎ I B= TE
I ‏ايم 3ه امع ا‎ ‏حدس م تن‎ ‏ل ل‎ CTE 0 -00: توزيع الحجم الجسيمي ‎particle size distribution‏ ‎:STY =‏ معدل الانتاج الحيزي الزمني ‎space-time yield‏ ‎:S(MMA) -‏ الانتقائية نحو ‎MMA‏ ‏وقد لوحظ أن ‎JST‏ الميكانيكي للحفاز في المفاعل وفقاً للاختراع الذي به انبوب سحب (المثال 1؛ ‎(EL‏ كان أقل من ‎JS‏ في المفاعل الذي بدون أنبوب سحب (المثال المقارن 1« ‎(CEL‏ وقد لوحظ 5 أيضاً أن فعالية وانتقائية الحفاز المستخدم قد انخفضت بعد زمن تشغيل يبلغ 1000 ساعة. ‎Ag‏ التجسيد حيث تم إضافة تغذية إلى النطاق 2 (المثال المقارن 2« ‎((CE2‏ كانت انتقائية ‎MMA‏ ‏أقل بكثير أيضاً.
المثال 2 بشكل مماثل للمثال 1؛ لكن بدون أي مرشح داخلي في المفاعل بعد نظام الترسيب. وتم ترشيح خليط
Sing Sin 10 ‏بالتناوب خلال واحد من مرشحين خارجيين مركبين على التوازي بمسامية تبلغ‎ Je is مع مرشح واحد قيد الاستخدام بشكل متواصل والآخر يخضع لغسيل عكسي في نفس الوقت. وتم إعادة الحفاز المتبقي على المرشح إلى المفاعل. وبالتالي؛ تم ضمان تشغيل بدون انقطاع متواصل للوحدة صناعية لمدة عدة أشهر. المثال المقارن 3 كما في المثال 2؛ باستثناء عدم استخدام أي نظام ترسيب (بدون مروق مائل). وصل مقدار أكبر من الحفاز عند المرشح الخارجي بشكل متواصل. وقد لزم تقصير دورة تبديل ‎switching cycle‏ المرشح 0 (لتبديل إلى وضع الغسيل العكسي) بشكل واضح ولذلك لتمكين إجراء تفريغ ناتج خليط التفاعل بشكل متواصل. وعد التشغيل لمدة شهرين؛ كان من اللازم إيقاف التشغيل ولزم غسيل المرشحين الاثنين المستخدمين بشكل مكثف باستخدام محلول ‎NaOH‏ قبل أن يتم متابعة العملية. وقد لوحظ أن نظام الترسيب الداخلي؛ خلال الإزالة المسبقة لمعظم المواد الصلبة؛ يقلل بوضوح العبء على المرشحات المستخدمة وبالتالي يعزز التشغيل بدون انقطاع.

Claims (8)

— 8 1 — عناصر الحماية
1. عملية لإجراء تفاعل محفز غير متجانس ‎heterogeneously catalysed reaction‏ في مفاعل ثلاثي ‎three-phase reactor shall‏ به طور ‎(fila‏ طور غازي وطور ‎cba‏ حيث تشتمل العملية على: نقل خليط التفاعل للأسفل في نطاق أول في المفاعل؛ ومن ثم نقل خليط ‎Jeli‏ للأعلى في نطاق ثان في المفاعل؛ حيث يتم فصل النطاق الأول والنطاق الثاني عن بعضهما البعض بواسطة جدار تقسيم ‎cdividing wall‏ ويكون النطاق الأول خالياً جوهرياً من الغاز غير المذاب؛ و تبلغ نسبة متوسط تركيز الحفاز في النطاق الثاني إلى متوسط تركيز الحفاز في النطاق الأول 100-2.
2. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث تبلغ نسبة متوسط تركيز الحفاز في النطاق الثاني إلى الأولى 100-5.
3 العملية ‎Gig‏ لعنصر الحماية 1؛ حيث يقاس الغاز المطلوب من أجل العملية؛ أثناء التشغيل»؛ فى الحالة المتشتتة بشكل دقيق ‎finely dispersed state‏ من الجزءٍ السفلي للمفاعل.
4. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث تبلغ النسبة بين تركيز الحفاز في النطاق الثاني عند 790 من ارتفاع التعبئة ‎fill height‏ للمفاعل المقاس من الأسفل وتركيز الحفاز عند 720 من ارتفاع التعبئة المقاس من الأسفل 0.29-0.01.
5. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث تبلغ النسبة بين متوسط معدل التدفق الرأسي في النطاق الأول إلى متوسط معدل التدفق الرأسي في النطاق الثاني 50-5.
6. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث تبلغ نسبة قطر المفاعل في الجزء العلوي إلى قطر المفاعل في ‎gall‏ السفلي 2-1.
7. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث تبلغ نسبة القطر في الجزءِ العلوي للنطاق الأول إلى القطر في ‎gall‏ السفلي للنطاق الأول 5-1.
— 9 1 —
8. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم نقل خليط التفاعل للأسفل في النطاق الأول عن ‎Gob‏ ‏مضخة ‎pump‏ أو جهاز تقليب ‎stirrer‏ ‏5 9. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث يتم ادخال تيار تغذية سائل ‎liquid feed stream‏ إلى الجزء العلوي من النطاق الأول.
0. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث يتم تركيب مرشح ‎filter‏ قابل للتشغيل المتواصل وقابل للغسيل العكسي ‎backwashing‏ في الجزءِ العلوي من النطاق الثاني.
1. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث يتم تفريغ خليط التفاعل على نحو متواصل من المفاعل وترشيحه خلال مرشح ‎filter‏ خارجي ‎sig‏ تمرير الحفاز عائداً إلى المفاعل بعد الترشيح ‎filtration‏ ‏15 12. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم تقسيم النطاق الثاني إلى جزأين اثنين على الأقل بواسطة جدران تقسيم ‎dividing walls‏ وبتم قياس غاز في الحالة المتشتتة بشكل دقيق في ‎gall‏ السفلى من النطاق الثانى.
3. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون التفاعل المحفز غير المتجانس ‎heterogeneously‏ ‎catalysed reaction 20‏ عبارة عن تفاعل أكسدة ‎oxidation reaction‏ باستخدام غاز يحتوي على الأكسجين ‎.oxygen‏
‏4. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث تبلغ النسبة بين تركيز الأكسجين ‎oxygen‏ في طور الغاز ‎gas phase‏ للنطاق الثاني عند 720 من ارتفاع ‎height dill‏ 1 للمفاعل المقاس من الأسفل وتركيز الأكسجين ‎oxygen‏ في طور الغاز للنطاق الثاني عند 790 من ارتفاع التعبئة المقاس من الأسفل 100-2.
5. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ ‎Gua‏ يكون التفاعل المحفز غير المتجانس ‎heterogeneously‏ ‎catalysed reaction‏ عبارة عن تفاعل أسترة تأكسدية ‎oxidative esterification‏ متواصلة ‎methacrolein (slg Still 30‏ باستخدام الأكسجين ‎oxygen‏ والميثاتول ‎methanol‏ من أجل م ‎yg‏
— 0 2 — تحضير مثيل الميثاكريلات ‎.methyl methacrylate‏
6. عملية لإجراء أسترة تأكسدية ‎oxidative esterification‏ متواصلة ‎methacrolein (slg Stall‏ باستخدام الأكسجين ‎oxygen‏ والميثانول ‎methanol‏ من أجل تحضير مثيل الميثاكريلات ‎methyl‏ ‎methacrylate 5‏ في مفاعل ثلاثي الطور ‎three-phase reactor‏ به طور سائل» طور غازي وطور صلب؛ حيث تشتمل العملية على : نقل خليط التفاعل للأسفل في نطاق أول في المفاعل؛ و نقل خليط التفاعل للأعلى فى نطاق ثان فى المفاعل؛ حيث يتم فصل النطاق الأول والنطاق الثاني عن بعضهما البعض بواسطة جدار تقسيم؛ و تبلغ نسبة متوسط تركيز الحفاز في النطاق الثاني إلى متوسط تركيز الحفاز في النطاق الأول 100-2.
٠ 2 1 ٠ ON} Va ‏ض‎ ‎a 1 > Le Ore ® ‏ا ا‎ Ve he ‏الت‎ il Tr © ‏يل ا‎ | hp RR alle ef i ‏و‎ ‏لأا د ذا لعي اللا‎ i Merl “ASHEN BR : ‏ا‎ ‎8 ‏إ‎ = oD {oe TW ‏م‎ ‎"7 ‏رس هم‎ ue RCE ‏سا ا‎ An > 7 ‏ا‎ 4, 0 ]ٍ Te ١ ‏وب \ 7 التطاق‎ | p : I Th SNe ‏ع ا‎ { ‏التطاق + ل“‎ 1 !] 0 ‏و ه‎ ١ ‏الشكل‎
لاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا ‎Sued Authority for intallentual Property‏ ‎RE‏ .¥ + \ ا 0 § 8 ‎Ss o‏ + < م ‎SNE‏ اج > عي كي الج ‎TE I UN BE Ca‏ ‎a‏ ةا ‎ww‏ جيثة > ‎Ld Ed H Ed - 2 Ld‏ وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها ‎of‏ سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. ‎Ad‏ ‏صادرة عن + ب ب ‎٠.‏ ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب ‎101١‏ .| لريا ‎1*١ v=‏ ؛ المملكة | لعربية | لسعودية ‎SAIP@SAIP.GOV.SA‏
SA518400269A 2016-04-22 2018-10-18 طريقة لإجراء تفاعل محفز بشكل غير متجانس SA518400269B1 (ar)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP16166606.0A EP3235560A1 (de) 2016-04-22 2016-04-22 Verfahren zur durchführung einer heterogen-katalysierten reaktion

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA518400269B1 true SA518400269B1 (ar) 2021-12-06

Family

ID=55862558

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA518400269A SA518400269B1 (ar) 2016-04-22 2018-10-18 طريقة لإجراء تفاعل محفز بشكل غير متجانس

Country Status (11)

Country Link
US (1) US10596539B2 (ar)
EP (2) EP3235560A1 (ar)
JP (1) JP6873155B2 (ar)
KR (1) KR102352909B1 (ar)
CN (1) CN109070036B (ar)
BR (1) BR112018071599A2 (ar)
RU (1) RU2731571C2 (ar)
SA (1) SA518400269B1 (ar)
SG (1) SG11201809192YA (ar)
TW (1) TW201806666A (ar)
WO (1) WO2017182381A1 (ar)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3658529A1 (en) * 2017-07-28 2020-06-03 Rohm and Haas Company A method for production of methyl methacrylate by oxidative esterification using a heterogeneous catalyst
US10829432B2 (en) * 2017-07-28 2020-11-10 Dow Global Technologies Llc Method for production of methyl methacrylate by oxidative esterification using a heterogeneous catalyst
EP3658534A1 (en) * 2017-07-28 2020-06-03 Rohm and Haas Company A method for production of methyl methacrylate by oxidative esterification using a heterogeneous catalyst
KR102639247B1 (ko) * 2017-07-28 2024-02-21 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 불균일 촉매를 사용하여 산화적 에스터화에 의해 메틸 메타크릴레이트를 제조하는 방법
CN111051274A (zh) * 2017-07-28 2020-04-21 陶氏环球技术有限责任公司 通过使用非均相催化剂进行氧化酯化来生产甲基丙烯酸甲酯的方法
KR102563776B1 (ko) * 2017-07-28 2023-08-04 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 불균일 촉매를 사용하여 산화적 에스터화에 의해 메틸 메타크릴레이트를 제조하는 방법
US10865179B2 (en) * 2017-09-19 2020-12-15 Dow Global Technologies, Llc Method for production of methyl methacrylate by oxidative esterification using a heterogeneous catalyst
CN108671877B (zh) * 2018-07-16 2024-02-20 山东绿色自由基科技研究中心 一种多相流非均相反应器
EP4347548A1 (en) 2021-05-28 2024-04-10 Röhm GmbH Reactor and process for producing alkyl (meth)acrylates
KR20240014487A (ko) 2021-05-28 2024-02-01 룀 게엠베하 알킬 메타크릴레이트를 제조하기 위한 반응기 및 방법
WO2023059674A1 (en) * 2021-10-08 2023-04-13 Dow Global Technologies Llc Process for low byproduct formation from an oxidative esterification reactor with base addition

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES2101111T3 (es) 1991-07-29 1997-07-01 Exxon Chemical Patents Inc Reactor de polimerizacion.
US5288673A (en) 1992-12-18 1994-02-22 Exxon Research And Engineering Company Temperature control in draft tubes for catalyst rejuvenation
US5569434A (en) * 1994-10-10 1996-10-29 Amoco Corporation Hydrocarbon processing apparatus and method
US5723041A (en) * 1994-10-10 1998-03-03 Amoco Corporation Process and apparatus for promoting annularly uniform flow
US5856533A (en) * 1995-12-28 1999-01-05 Praxair Technology, Inc. High efficiency heat and mass transfer for vapor phase heterogeneous reactions
JP3874442B2 (ja) 1996-03-18 2007-01-31 旭化成エンジニアリング株式会社 液成分の連続分離装置
JP3874470B2 (ja) 1996-09-24 2007-01-31 旭化成エンジニアリング株式会社 メタクリル酸メチル製造装置
US5962537A (en) 1997-05-06 1999-10-05 Exxon Research And Engineering Co Multizone downcomer for slurry hydrocarbon syntheses process
SG71815A1 (en) 1997-07-08 2000-04-18 Asahi Chemical Ind Method of producing methyl methacrylate
SG123723A1 (en) * 2004-12-22 2006-07-26 Sumitomo Chemical Co Process for producing cyclohexanone oxime
US8236170B2 (en) * 2005-12-16 2012-08-07 Chevron U.S.A. Inc. Reactor for use in upgrading heavy oil
CN101314120B (zh) 2007-05-31 2010-05-26 中国石油化工股份有限公司 一种浆态床反应器及其应用
RU2437715C1 (ru) * 2007-10-26 2011-12-27 Асахи Касеи Кемикалз Корпорейшн Материал с композитными частицами на подложке, способ его получения и способ получения соединений с использованием материала с композитными частицами на подложке в качестве катализатора для химического синтеза
US8119014B2 (en) * 2008-12-23 2012-02-21 Exxonmobil Research And Engineering Company Systems and methods to remove liquid product and fines from a slurry reactor
CN102773048B (zh) 2011-05-09 2017-06-06 波利玛利欧洲股份公司 生产环己酮肟的氨肟化反应器
JP6501754B2 (ja) 2013-04-19 2019-04-17 エボニック レーム ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＥｖｏｎｉｋ Ｒｏｅｈｍ ＧｍｂＨ メチルメタクリレートの製造方法
CN104418309B (zh) 2013-09-05 2016-08-17 中国石油化工股份有限公司 一种过氧化氢的制备方法
EP2886528A1 (de) 2013-12-20 2015-06-24 Evonik Industries AG Verfahren zur Herstellung von ungesättigten Estern ausgehend von Aldehyden durch Direkte Oxidative Veresterung
EP2886529A1 (en) 2013-12-20 2015-06-24 Evonik Industries AG Process for producing methyl methacrylate
CN105126710B (zh) * 2015-08-28 2017-05-10 湖南百利工程科技股份有限公司 一种浆态床反应器及其在生产过氧化氢中的应用

Also Published As

Publication number Publication date
EP3445483A1 (de) 2019-02-27
KR102352909B1 (ko) 2022-01-18
JP2019514880A (ja) 2019-06-06
CN109070036A (zh) 2018-12-21
KR20180136958A (ko) 2018-12-26
CN109070036B (zh) 2022-06-03
EP3235560A1 (de) 2017-10-25
BR112018071599A2 (pt) 2019-02-12
RU2018140981A (ru) 2020-05-22
WO2017182381A1 (de) 2017-10-26
US10596539B2 (en) 2020-03-24
TW201806666A (zh) 2018-03-01
SG11201809192YA (en) 2018-11-29
JP6873155B2 (ja) 2021-05-19
RU2018140981A3 (ar) 2020-05-22
US20190099731A1 (en) 2019-04-04
RU2731571C2 (ru) 2020-09-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA518400269B1 (ar) طريقة لإجراء تفاعل محفز بشكل غير متجانس
JP6378272B2 (ja) 気体の供給を増強する方法及び装置
JP5393687B2 (ja) ニトリル化合物の水素添加によるアミンの製造方法
EA005789B1 (ru) Процесс фишера-тропша
JP7212031B2 (ja) 不均一触媒を使用した酸化的エステル化によるメタクリル酸メチルの製造方法
NZ232217A (en) Preparation of hydrogen peroxide by the anthraquinone process
RU2711661C2 (ru) Способ очистки монохлороуксусной кислоты
Ratchananusorn et al. Catalytic direct synthesis of hydrogen peroxide in a novel microstructured reactor
SA517381345B1 (ar) عملية أسترة أكسيدية لصنع ميثيل ميثاكريلات
CN102631943B (zh) 一种用于甲烷溴氧化制备溴代甲烷的铁磷基催化剂和制备方法及其应用
KR20140023945A (ko) 헥사메틸렌디아민을 제조하는 개선된 방법
Loktev Alcohols and hydrocarbons from carbon oxides and hydrogen and fused iron catalysts: Developments of syntheses and mechanism
ES2640483T3 (es) Sistema de oxidación con reactor secundario de extracción lateral
JP2007254413A (ja) オレフィンの水添方法
Karthik et al. Enabling Process Innovations via Mastering Multiphase Flows: Gas–Liquid and Gas–Liquid–Solid Processes
CN112533697A (zh) 铁-镁二氧化硅负载的催化剂、其制备方法及其用途
JP2008036602A (ja) 酸化反応用触媒、その製造方法およびそれを用いたｐ−キシリレンジアセテートの製造方法
WO2003053568A1 (fr) Catalyseur et procede de fabrication d&#39;hydrocarbures et de leurs derives contenant l&#39;oxygene a partir du gaz de synthese
KR20240013204A (ko) 알킬 (메트)아크릴레이트를 제조하기 위한 반응기 및 방법
CN102992973A (zh) 一种射流方式合成对羟基苯甲醛的工业方法
Heggemann et al. Combination of CFD and chemical reactions for process engineering
WO2023059675A1 (en) Process for methyl methacrylate production
WO2023059678A1 (en) Process for methyl methacrylate production
WO2022248321A1 (en) Reactor and process for producing alkyl methacrylates
WO2023059673A1 (en) Process for an oxidative esterification reactor