RU96108787A - Тонкопленочный многослойный электрод со связью по высокочастотному электромагнитному полю - Google Patents
Тонкопленочный многослойный электрод со связью по высокочастотному электромагнитному полюInfo
- Publication number
- RU96108787A RU96108787A RU96108787/09A RU96108787A RU96108787A RU 96108787 A RU96108787 A RU 96108787A RU 96108787/09 A RU96108787/09 A RU 96108787/09A RU 96108787 A RU96108787 A RU 96108787A RU 96108787 A RU96108787 A RU 96108787A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- thin
- film
- transmission line
- frequency
- dielectric
- Prior art date
Links
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 title claims 8
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims 44
- 239000010409 thin film Substances 0.000 claims 39
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims 24
- 239000003989 dielectric material Substances 0.000 claims 11
- 239000010408 film Substances 0.000 claims 5
- 230000001902 propagating Effects 0.000 claims 4
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims 4
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims 3
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 2
- 235000012431 wafers Nutrition 0.000 claims 1
Claims (21)
1. Тонкопленочный многослойный электрод, связанный по высокочастотному электромагнитному полю, отличающийся тем, что тонкопленочные проводники (21 - 25) и тонкопленочные диэлектрики (31 - 34) уложены поочередно, образуя множество слоев линий передачи ТЕМ-моды (L2 - L5), каждая из которых содержит пару тонкопленочных проводников (21 и 22, 22 и 23, 23 и 24, 24 и 25), между которыми проложен каждый из тонкопленочных диэлектриков (31 - 34), в котором на основании числа (n) многослойных слоев тонкопленочных проводников (21 - 25) и тонкопленочных диэлектриков (31 - 34) толщину пленки каждого тонкопленочного диэлектрика (31 - 34) задают таким образом, чтобы фазовые скорости ТЕМ-волн, распространяющихся по меньшей мере по двум из множества линий передачи ТЕМ-моды (L2 - L5), были по существу равны, в котором на основании числа (n) многослойных слоев тонкопленочных проводников (21 - 25) и тонкопленочных диэлектриков (31 - 34) толщину пленки каждого тонкопленочного проводника (21 - 25) задают меньше глубины проникновения поля на используемой частоте, чтобы электромагнитные поля по меньшей мере двух из множества линий передачи ТЕМ-моды (L2 - L5) были связаны друг с другом.
2. Тонкопленочный многослойный электрод по п.1, отличающийся тем, что каждый из тонкопленочных проводников (21 - 25) предпочтительно выполняют из сверхпроводящего материала.
3. Высокочастотная линия передачи, отличающаяся тем, что содержит по меньшей мере один проводник, содержащий тонкопленочный многослойный электрод, в котором тонкопленочные проводники (21 - 25) и тонкопленочные диэлектрики (31 - 34) уложены поочередно, образуя множество линий передачи ТЕМ-моды (L2 - L5), каждая из которых содержит пару тонкопленочных проводников (21 и 22, 22 и 23, 23 и 24, 24 и 25), между которыми проложен каждый из тонкопленочных диэлектриков (31 - 34), в котором на основании числа (n) многослойных слоев тонкопленочных проводников (21 - 25) и тонкопленочных диэлектриков (31 - 34) толщину пленки каждого из тонкопленочных диэлектриков (31 - 34) задают таким образом, чтобы фазовые скорости ТЕМ-волн, распространяющихся по меньшей мере по двум из множества линий передачи ТЕМ-моды (L2 - L5), были по существу равны, в которой на основании числа (n) многослойных слоев тонкопленочных проводников (21 - 25) и тонкопленочных диэлектриков (31 - 34) толщину пленки каждого тонкопленочного проводника (21 - 25) выполняют меньше глубины проникновения поля на используемой частоте, чтобы электромагнитные поля по меньшей мере двух из множества линий передачи ТЕМ-моды (L2 - L5) были связаны друг с другом.
4. Высокочастотная линия передачи по п.3, отличающаяся тем, что она является волноводом.
5. Высокочастотная линия передачи, отличающаяся тем, что содержит первую линию передачи (L1) и по меньшей мере одну вторую линию передачи ТЕМ-моды (L2 - L5), в которой тонкопленочный проводник (21 - 25) и тонкопленочный диэлектрик (31 - 34) уложены поочередно, так что указанная вторая линия передачи ТЕМ-моды (L2 - L5) содержит пару тонкопленочных проводников (21 и 22, 22 и 23, 23 и 24, 24 и 25), между которыми проложен тонкопленочный диэлектрик (31 - 34), в котором на основании числа (n) многослойных слоев тонкопленочных проводников (21 - 25) и тонкопленочных диэлектриков (31 - 34) толщину пленки каждого тонкопленочного диэлектрика (31 - 34) задают таким образом, чтобы фазовая скорость электромагнитной волны, распространяющейся по первой линии передачи (L1), и фазовая скорость ТЕМ-волны, распространяющейся по меньшей мере по одной второй линии передачи (L2 - L5), были по существу равны, в которой на основании числа (n) многослойных слоев тонкопленочных проводников (21 - 25) и тонкопленочных диэлектриков (31 - 34) толщину пленки каждого тонкопленочного проводника (21 - 25) выполняют меньше глубины проникновения поля на используемой частоте, чтобы электромагнитное поле первой линии передачи (L1) и электромагнитное поле по меньшей мере одной второй линии (L2 - L5) были связаны друг с другом.
6. Высокочастотная линия передачи по п.5, отличающаяся тем, что действующую диэлектрическую проницаемость тонкопленочного диэлектрика (34 - 35), составляющего вторую линию передачи (L2 - L5), выбирают меньше действующей диэлектрической проницаемости диэлектрика, составляющего первую линию передачи (L1).
7. Высокочастотная линия передачи по п.5 или 6, отличающаяся тем, что толщину тонкопленочного диэлектрика (31 - 34), составляющего вторую линию передачи (L2 - L5), выполняют меньше толщины диэлектрика, составляющего первую линию передачи (L1).
8. Высокочастотная линия передачи по любому из пп.5 - 7, отличающаяся тем, что высокочастотная линия передачи (L1) является микрополосковой линией передачи.
9. Высокочастотная линия по п.8, отличающаяся тем, что микрополосковая линия передачи содержит вторую линию передачи (L2 - L5), сформированную как микрополосковый проводник на первой поверхности диэлектрической подложки (10), а на второй поверхности диэлектрической подложки (10) формируют заземленный проводник (11).
10. Высокочастотная линия передачи по п.8, отличающаяся тем, что микрополосковая линия передачи содержит одну вторую линию передачи (L2 - L5), сформированную как микрополосковый проводник на первой поверхности диэлектрической подложки (10), и другую вторую линию передачи (L2 - L5), сформированную как заземленный проводник на второй поверхности диэлектрической подложки (10).
11. Высокочастотная линия передачи по любому из пп.5 - 7, отличающаяся тем, что она является полосковой линией передачи.
12. Высокочастотная линия передачи по любому из пп.5 - 7, отличающаяся тем, что она является коаксиальной линией передачи.
13. Высокочастотная линия передачи по любому из пп.3 - 12, отличающаяся тем, что по меньшей мере один из тонкопленочных проводников (21 - 25) выполняют из сверхпроводящего материала.
14. Высокочастотный резонатор, отличающийся тем, что содержит высокочастотную линию передачи по любому из пп.3 - 13, имеющую установленные размеры.
15. Высокочастотный резонатор по п.14, отличающийся тем, что высокочастотная линия передачи имеет длину, равную четверти длины волны в волноводе сигнала, передаваемого по высокочастотной линии передачи в направлении передачи данного сигнала.
16. Высокочастотный резонатор по п.14, отличающийся тем, что высокочастотная линия передачи имеет длину, равную половине длины волны в волноводе сигнала, передаваемого по высокочастотной линии передачи в направлении передачи данного сигнала.
17. Высокочастотный фильтр, отличающийся тем, что содержит высокочастотный резонатор по любому из пп.14 - 16, имеющий установленную длину, вход (12) для ввода высокочастотного сигнала в высокочастотный резонатор и выход (13) для вывода высокочастотного сигнала из высокочастотного резонатора.
18. Высокочастотный режекторный фильтр, отличающийся тем, что содержит линию передачи (L10) для ввода высокочастотного сигнала на одном ее конце и вывода высокочастотного сигнала на другом конце и высокочастотный резонатор по любому из пп.14 - 16 для соединения с линией передачи (L10).
19. Диэлектрический резонатор, отличающийся тем, что содержит корпус (77) резонатора, включающий проводник, и диэлектрик (76), имеющий заданную конфигурацию и расположенный внутри корпуса (77) резонатора, причем проводник выполнен из тонкопленочного многослойного электрода, связанного по высокочастотному электромагнитному полю, по п.1 или 2.
20. Высокочастотный фильтр, отличающийся тем, что содержит диэлектрический резонатор по п.19, вход для ввода высокочастотного сигнала в диэлектрический резонатор, причем вход электромагнитно связан с диэлектрическим резонатором, и выход для вывода высокочастотного сигнала из диэлектрического резонатора, причем выход электромагнитно связан с диэлектрическим резонатором.
21. Высокочастотное устройство, содержащее электрод для выполнения установленной высокочастотной операции, отличающееся тем, что данный электрод является тонкопленочным многослойным электродом, связанным по высокочастотному электромагнитному полю, по п.1 или 2.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21263093 | 1993-08-27 | ||
JPP5-212630 | 1993-08-27 | ||
PCT/JP1994/000357 WO1995006336A1 (fr) | 1993-08-27 | 1994-03-07 | Electrode multicouche a couches minces utilisee pour le couplage de champs electromagnetiques a hautes frequences |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU96108787A true RU96108787A (ru) | 1998-06-20 |
RU2139613C1 RU2139613C1 (ru) | 1999-10-10 |
Family
ID=16625852
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU96108787A RU2139613C1 (ru) | 1993-08-27 | 1994-03-07 | Тонкопленочный многослойный электрод, связанный по высокочастотному электромагнитному полю, высокочастотная линия передачи, высокочастотный резонатор, высокочастотный фильтр, высокочастотный полосовой режекторный фильтр и высокочастотное устройство |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6148221A (ru) |
EP (1) | EP0716468B1 (ru) |
JP (1) | JP3089666B2 (ru) |
KR (1) | KR100285018B1 (ru) |
CN (1) | CN1122327C (ru) |
AU (1) | AU677380B2 (ru) |
BR (1) | BR9407631A (ru) |
CA (1) | CA2170270C (ru) |
DE (1) | DE69428801T2 (ru) |
FI (1) | FI118360B (ru) |
RU (1) | RU2139613C1 (ru) |
WO (1) | WO1995006336A1 (ru) |
Families Citing this family (80)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3125618B2 (ja) * | 1995-03-27 | 2001-01-22 | 株式会社村田製作所 | 超電導多層電極、超電導多層電極を用いた高周波伝送線路、高周波共振器、高周波フィルタ、高周波デバイス及び超電導多層電極の設計方法 |
JPH0964609A (ja) * | 1995-08-23 | 1997-03-07 | Murata Mfg Co Ltd | 薄膜積層電極及びその製造方法 |
JPH09199911A (ja) * | 1996-01-23 | 1997-07-31 | Murata Mfg Co Ltd | 薄膜多層電極、高周波共振器及び高周波伝送線路 |
JP3087651B2 (ja) * | 1996-06-03 | 2000-09-11 | 株式会社村田製作所 | 薄膜多層電極、高周波伝送線路、高周波共振器及び高周波フィルタ |
JP3085205B2 (ja) * | 1996-08-29 | 2000-09-04 | 株式会社村田製作所 | Tmモード誘電体共振器とこれを用いたtmモード誘電体フィルタ及びtmモード誘電体デュプレクサ |
JP3405140B2 (ja) * | 1996-12-11 | 2003-05-12 | 株式会社村田製作所 | 誘電体共振器 |
JPH11177310A (ja) * | 1997-10-09 | 1999-07-02 | Murata Mfg Co Ltd | 高周波伝送線路、誘電体共振器、フィルタ、デュプレクサおよび通信機 |
JPH11312910A (ja) * | 1998-04-28 | 1999-11-09 | Murata Mfg Co Ltd | 誘電体共振器、誘電体フィルタ、誘電体デュプレクサおよび通信機装置ならびに誘電体共振器の製造方法 |
JP3391272B2 (ja) * | 1998-09-01 | 2003-03-31 | 株式会社村田製作所 | 高周波用低損失電極 |
JP2000295030A (ja) * | 1999-04-06 | 2000-10-20 | Nec Corp | 高周波装置およびその製造方法 |
JP2001196817A (ja) * | 1999-11-05 | 2001-07-19 | Murata Mfg Co Ltd | 誘電体共振器、誘電体フィルタ、誘電体デュプレクサおよび通信装置 |
JP2001211010A (ja) * | 1999-11-16 | 2001-08-03 | Murata Mfg Co Ltd | 平衡−不平衡変換回路、平衡−不平衡変換器および通信機 |
JP3478244B2 (ja) * | 2000-05-25 | 2003-12-15 | 株式会社村田製作所 | 同軸共振器、フィルタ、デュプレクサおよび通信装置 |
EP1315230A4 (en) * | 2000-08-30 | 2004-06-23 | Mitsubishi Electric Corp | HIGH FREQUENCY LINE AND HIGH FREQUENCY CIRCUIT |
US7103525B2 (en) * | 2000-09-08 | 2006-09-05 | Fujitsu Limited | Method of and system for high-frequency-corresponding simulation, and computer product |
US7884666B1 (en) | 2000-10-11 | 2011-02-08 | Silicon Laboratories Inc. | Method and apparatus for reducing interference |
DE10147109A1 (de) * | 2001-09-25 | 2003-04-30 | Siemens Ag | Leiter und Basismaterial für Leiterplatten mit reduziertem Skineffekt |
JP2003174306A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-06-20 | Murata Mfg Co Ltd | 共振器、フィルタ、デュプレクサ、および高周波回路装置 |
JP4370838B2 (ja) * | 2002-08-21 | 2009-11-25 | 株式会社村田製作所 | ノイズフィルタ |
WO2004091035A1 (ja) * | 2003-04-04 | 2004-10-21 | Nec Corporation | 広帯域回路 |
FR2858463B1 (fr) * | 2003-07-28 | 2007-08-24 | Centre Nat Rech Scient | Procede et systeme de realisation de composants inductifs supraconducteurs en couches minces, et dispositifs incluant de tels composants |
US7026886B2 (en) * | 2003-10-09 | 2006-04-11 | National Chiao Tung University | Miniaturized microwave integrated circuit using complementary conducting surfaces |
FR2866979A1 (fr) * | 2004-02-27 | 2005-09-02 | Centre Nat Rech Scient | Composants supraconducteurs en couches minces a inductance accordable, procede de realisation et dispositifs incluant de tels composants |
FR2880991B1 (fr) * | 2005-01-17 | 2007-04-06 | Centre Nat Rech Scient | Utilisation de composants supraconducteurs en couches minces comme inductance variable, dispositifs incluant de tels composants, et procede de commande associe |
DE102005056602B4 (de) * | 2005-11-28 | 2008-10-02 | Siemens Ag | Resonator für Magnetresonanzanwendungen |
US8013694B2 (en) * | 2006-03-31 | 2011-09-06 | Kyocera Corporation | Dielectric waveguide device, phase shifter, high frequency switch, and attenuator provided with dielectric waveguide device, high frequency transmitter, high frequency receiver, high frequency transceiver, radar device, array antenna, and method of manufacturing dielectric waveguide device |
DE102006017438B4 (de) * | 2006-04-13 | 2008-09-18 | Siemens Ag | Resonator für Magnetresonanzanwendungen |
JP5062576B2 (ja) * | 2006-07-31 | 2012-10-31 | 国立大学法人京都大学 | 表皮効果に起因する損失を抑制可能な導波管及び共振器 |
US8410863B2 (en) * | 2008-07-15 | 2013-04-02 | Panasonic Corporation | Slow wave transmission line |
EP4234001A3 (en) | 2009-03-09 | 2023-10-18 | NuCurrent, Inc. | System and method for wireless power transfer in implantable medical devices |
US9306358B2 (en) | 2009-03-09 | 2016-04-05 | Nucurrent, Inc. | Method for manufacture of multi-layer wire structure for high efficiency wireless communication |
US9300046B2 (en) | 2009-03-09 | 2016-03-29 | Nucurrent, Inc. | Method for manufacture of multi-layer-multi-turn high efficiency inductors |
US11476566B2 (en) | 2009-03-09 | 2022-10-18 | Nucurrent, Inc. | Multi-layer-multi-turn structure for high efficiency wireless communication |
US9444213B2 (en) | 2009-03-09 | 2016-09-13 | Nucurrent, Inc. | Method for manufacture of multi-layer wire structure for high efficiency wireless communication |
US9208942B2 (en) * | 2009-03-09 | 2015-12-08 | Nucurrent, Inc. | Multi-layer-multi-turn structure for high efficiency wireless communication |
US9439287B2 (en) | 2009-03-09 | 2016-09-06 | Nucurrent, Inc. | Multi-layer wire structure for high efficiency wireless communication |
US9232893B2 (en) | 2009-03-09 | 2016-01-12 | Nucurrent, Inc. | Method of operation of a multi-layer-multi-turn structure for high efficiency wireless communication |
GB201018646D0 (en) * | 2010-11-04 | 2010-12-22 | Era Tech Ltd | Artificial planar conductor using nano engineered metal films |
US9312594B2 (en) | 2011-03-22 | 2016-04-12 | Intel Corporation | Lightweight cavity filter and radio subsystem structures |
US9564672B2 (en) * | 2011-03-22 | 2017-02-07 | Intel Corporation | Lightweight cavity filter structure |
RU2469280C1 (ru) * | 2011-05-24 | 2012-12-10 | Учреждение Российской академии наук Институт радиотехники и электроники им. В.А. Котельникова РАН | Низкотемпературный перестраиваемый источник излучения черного тела |
US20130068499A1 (en) * | 2011-09-15 | 2013-03-21 | Nucurrent Inc. | Method for Operation of Multi-Layer Wire Structure for High Efficiency Wireless Communication |
WO2013147268A1 (ja) * | 2012-03-31 | 2013-10-03 | 独立行政法人国立高等専門学校機構 | 伝送線路及び配線基板、並びに、これらを用いた高周波装置 |
US9731603B2 (en) * | 2012-04-19 | 2017-08-15 | GM Global Technology Operations LLC | Electric and hybrid vehicle high current conductor |
CN104685705B (zh) * | 2012-05-01 | 2017-06-13 | 纳米通股份有限公司 | 射频(rf)传导媒介 |
RU2522860C2 (ru) * | 2012-10-04 | 2014-07-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Устройство для одновременной трансляции сигналов в оптическом и радиочастотном диапазонах излучения |
US9570222B2 (en) | 2013-05-28 | 2017-02-14 | Tdk Corporation | Vector inductor having multiple mutually coupled metalization layers providing high quality factor |
US9324490B2 (en) | 2013-05-28 | 2016-04-26 | Tdk Corporation | Apparatus and methods for vector inductors |
US9531075B2 (en) | 2014-08-01 | 2016-12-27 | The Penn State Research Foundation | Antenna apparatus and communication system |
US9735752B2 (en) | 2014-12-03 | 2017-08-15 | Tdk Corporation | Apparatus and methods for tunable filters |
US9960628B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-05-01 | Nucurrent, Inc. | Single structure multi mode antenna having a single layer structure with coils on opposing sides for wireless power transmission using magnetic field coupling |
US10658847B2 (en) | 2015-08-07 | 2020-05-19 | Nucurrent, Inc. | Method of providing a single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
US9941729B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-04-10 | Nucurrent, Inc. | Single layer multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
US10063100B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-08-28 | Nucurrent, Inc. | Electrical system incorporating a single structure multimode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
US9960629B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-05-01 | Nucurrent, Inc. | Method of operating a single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
US9941590B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-04-10 | Nucurrent, Inc. | Single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling having magnetic shielding |
US9941743B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-04-10 | Nucurrent, Inc. | Single structure multi mode antenna having a unitary body construction for wireless power transmission using magnetic field coupling |
US10636563B2 (en) | 2015-08-07 | 2020-04-28 | Nucurrent, Inc. | Method of fabricating a single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
US9948129B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-04-17 | Nucurrent, Inc. | Single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling having an internal switch circuit |
US11205848B2 (en) | 2015-08-07 | 2021-12-21 | Nucurrent, Inc. | Method of providing a single structure multi mode antenna having a unitary body construction for wireless power transmission using magnetic field coupling |
WO2017031348A1 (en) | 2015-08-19 | 2017-02-23 | Nucurrent, Inc. | Multi-mode wireless antenna configurations |
US10062505B1 (en) | 2015-12-30 | 2018-08-28 | Hrl Laboratories, Llc | Laminated conductors |
US10432032B2 (en) | 2016-12-09 | 2019-10-01 | Nucurrent, Inc. | Wireless system having a substrate configured to facilitate through-metal energy transfer via near field magnetic coupling |
US11626228B2 (en) * | 2016-12-22 | 2023-04-11 | Rogers Corporation | Multi-layer magneto-dielectric material |
US10903688B2 (en) | 2017-02-13 | 2021-01-26 | Nucurrent, Inc. | Wireless electrical energy transmission system with repeater |
US11283295B2 (en) | 2017-05-26 | 2022-03-22 | Nucurrent, Inc. | Device orientation independent wireless transmission system |
CN109980328B (zh) * | 2019-04-28 | 2021-02-23 | 重庆思睿创瓷电科技有限公司 | 低通滤波器的制造方法 |
US11271430B2 (en) | 2019-07-19 | 2022-03-08 | Nucurrent, Inc. | Wireless power transfer system with extended wireless charging range |
US11227712B2 (en) | 2019-07-19 | 2022-01-18 | Nucurrent, Inc. | Preemptive thermal mitigation for wireless power systems |
WO2021106443A1 (ja) * | 2019-11-29 | 2021-06-03 | 株式会社村田製作所 | 誘電体共振器、誘電体フィルタ、およびマルチプレクサ |
WO2021117354A1 (ja) * | 2019-12-09 | 2021-06-17 | 株式会社村田製作所 | 誘電体導波管フィルタ |
US11056922B1 (en) | 2020-01-03 | 2021-07-06 | Nucurrent, Inc. | Wireless power transfer system for simultaneous transfer to multiple devices |
US11283303B2 (en) | 2020-07-24 | 2022-03-22 | Nucurrent, Inc. | Area-apportioned wireless power antenna for maximized charging volume |
CN111740204B (zh) * | 2020-08-17 | 2020-11-24 | 浙江臻镭科技股份有限公司 | 一种腔体谐振抑制结构及应用 |
US11881716B2 (en) | 2020-12-22 | 2024-01-23 | Nucurrent, Inc. | Ruggedized communication for wireless power systems in multi-device environments |
US11876386B2 (en) | 2020-12-22 | 2024-01-16 | Nucurrent, Inc. | Detection of foreign objects in large charging volume applications |
US11695302B2 (en) | 2021-02-01 | 2023-07-04 | Nucurrent, Inc. | Segmented shielding for wide area wireless power transmitter |
KR102665751B1 (ko) * | 2021-09-06 | 2024-05-14 | 지에프텍 주식회사 | 표피 효과가 개선된 인쇄회로기판 |
US11831174B2 (en) | 2022-03-01 | 2023-11-28 | Nucurrent, Inc. | Cross talk and interference mitigation in dual wireless power transmitter |
US12003116B2 (en) | 2022-03-01 | 2024-06-04 | Nucurrent, Inc. | Wireless power transfer system for simultaneous transfer to multiple devices with cross talk and interference mitigation |
Family Cites Families (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2769149A (en) * | 1956-10-30 | Spirally wound composite electrical conductor | ||
US2676309A (en) * | 1950-04-05 | 1954-04-20 | William J Armstrong | High-frequency power transmission line for cyclotrons and the like |
US2769148A (en) * | 1951-03-07 | 1956-10-30 | Bell Telephone Labor Inc | Electrical conductors |
NL88813C (ru) * | 1951-03-07 | |||
US2825762A (en) * | 1951-06-29 | 1958-03-04 | Bell Telephone Labor Inc | Magnetically loaded electrical conductors |
US2825760A (en) * | 1951-06-29 | 1958-03-04 | Bell Telephone Labor Inc | Magnetically loaded electrical conductors |
NL170675B (nl) * | 1951-06-29 | Fujitsu Ltd | Cilindrisch magnetisch domeinelement. | |
US2777896A (en) * | 1951-06-29 | 1957-01-15 | Bell Telephone Labor Inc | Magnetically loaded composite conductors |
US2825761A (en) * | 1951-06-29 | 1958-03-04 | Bell Telephone Labor Inc | Magnetically loaded electrical conductors |
US2825759A (en) * | 1951-06-29 | 1958-03-04 | Bell Telephone Labor Inc | Magnetically loaded anisotropic transmitting medium |
JPS304632B1 (ru) * | 1951-12-29 | 1955-07-07 | ||
US2841792A (en) * | 1951-12-29 | 1958-07-01 | Bell Telephone Labor Inc | Directional array employing laminated conductor |
US2831921A (en) * | 1952-09-11 | 1958-04-22 | Bell Telephone Labor Inc | Loaded laminated conductor |
US3191055A (en) * | 1960-03-21 | 1965-06-22 | Ibm | Superconductive transmission line |
FR2105011B1 (ru) * | 1970-09-16 | 1973-11-23 | Anvar | |
JPS51138881A (en) * | 1975-05-27 | 1976-11-30 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Communication line used multiple layer conductor |
US4521755A (en) * | 1982-06-14 | 1985-06-04 | At&T Bell Laboratories | Symmetrical low-loss suspended substrate stripline |
US4812792A (en) * | 1983-12-22 | 1989-03-14 | Trw Inc. | High-frequency multilayer printed circuit board |
JPS6428844A (en) * | 1987-07-23 | 1989-01-31 | Sharp Kk | Superconducting wiring |
JP2752048B2 (ja) * | 1990-06-08 | 1998-05-18 | 日本碍子 株式会社 | 対称型ストリップライン共振器 |
JPH0585705A (ja) * | 1991-09-26 | 1993-04-06 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 酸化物超電導薄膜 |
US5408053A (en) * | 1993-11-30 | 1995-04-18 | Hughes Aircraft Company | Layered planar transmission lines |
DE4430988A1 (de) * | 1994-08-31 | 1996-03-21 | Siemens Ag | HF-Streifenleitungsresonator |
-
1994
- 1994-03-07 EP EP94908501A patent/EP0716468B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-07 KR KR1019960700975A patent/KR100285018B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-03-07 DE DE69428801T patent/DE69428801T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-07 RU RU96108787A patent/RU2139613C1/ru active
- 1994-03-07 CN CN94193722A patent/CN1122327C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-07 WO PCT/JP1994/000357 patent/WO1995006336A1/ja active IP Right Grant
- 1994-03-07 US US08/604,952 patent/US6148221A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-07 AU AU61566/94A patent/AU677380B2/en not_active Expired
- 1994-03-07 CA CA002170270A patent/CA2170270C/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-07 BR BR9407631A patent/BR9407631A/pt not_active IP Right Cessation
- 1994-03-07 JP JP07507463A patent/JP3089666B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-02-27 FI FI960901A patent/FI118360B/fi not_active IP Right Cessation
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU96108787A (ru) | Тонкопленочный многослойный электрод со связью по высокочастотному электромагнитному полю | |
KR960704369A (ko) | 고주파 전자계 결합형 박막 적층 전극 | |
JP2650844B2 (ja) | 電圧制御可能な誘電体を使用している位相シフト装置 | |
US4376921A (en) | Microwave coupler with high isolation and high directivity | |
US3732508A (en) | Strip line to waveguide transition | |
EP0509636A1 (en) | Miniature dual mode planar filters | |
US4199737A (en) | Magnetostatic wave device | |
US4499441A (en) | Superconducting signal processing circuits | |
US3946339A (en) | Slot line/microstrip hybrid | |
US4873501A (en) | Internal transmission line filter element | |
US5777532A (en) | Interdigital slow wave coplanar transmission line | |
US3760304A (en) | Slot line | |
US3755759A (en) | Slot line | |
US3753167A (en) | Slot line | |
US3769617A (en) | Transmission line using a pair of staggered broad metal strips | |
Couker et al. | A microstrip phase-trim device using a dielectric overlay | |
US3480884A (en) | Electromagnetic wave energy coupling apparatus comprising an anisotropic dielectric slab | |
US6194981B1 (en) | Slot line band reject filter | |
US4885556A (en) | Circularly polarized evanescent mode radiator | |
EP0158606A2 (en) | Wide frequency band differential phase shifter with constant differential phase shifting | |
US5235297A (en) | Directional coupling manifold multiplexer apparatus and method | |
RU2052878C1 (ru) | Широкополосная антенная решетка | |
RU2259619C2 (ru) | Полосно-пропускающий фильтр | |
US3968458A (en) | Microwave power reflector using edge-guided mode | |
JPS6112402B2 (ru) |