RU2517006C1 - Двигатель с расщепленным циклом и способ его эксплуатации - Google Patents
Двигатель с расщепленным циклом и способ его эксплуатации Download PDFInfo
- Publication number
- RU2517006C1 RU2517006C1 RU2011140981/06A RU2011140981A RU2517006C1 RU 2517006 C1 RU2517006 C1 RU 2517006C1 RU 2011140981/06 A RU2011140981/06 A RU 2011140981/06A RU 2011140981 A RU2011140981 A RU 2011140981A RU 2517006 C1 RU2517006 C1 RU 2517006C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- expansion
- compression
- valve
- engine
- piston
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/12—Other methods of operation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B33/00—Engines characterised by provision of pumps for charging or scavenging
- F02B33/02—Engines with reciprocating-piston pumps; Engines with crankcase pumps
- F02B33/06—Engines with reciprocating-piston pumps; Engines with crankcase pumps with reciprocating-piston pumps other than simple crankcase pumps
- F02B33/22—Engines with reciprocating-piston pumps; Engines with crankcase pumps with reciprocating-piston pumps other than simple crankcase pumps with pumping cylinder situated at side of working cylinder, e.g. the cylinders being parallel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B25/00—Engines characterised by using fresh charge for scavenging cylinders
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B41/00—Engines characterised by special means for improving conversion of heat or pressure energy into mechanical power
- F02B41/02—Engines with prolonged expansion
- F02B41/06—Engines with prolonged expansion in compound cylinders
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Supercharger (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Control Of Vehicle Engines Or Engines For Specific Uses (AREA)
- Valve Device For Special Equipments (AREA)
- Hybrid Electric Vehicles (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Lubrication Details And Ventilation Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Lubrication Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Compressor (AREA)
- Design And Manufacture Of Integrated Circuits (AREA)
- Semiconductor Integrated Circuits (AREA)
Abstract
Изобретение может быть использовано в двигателях внутреннего сгорания. Двигатель (10) с расщепленным циклом содержит коленчатый вал (16), поршень (20) сжатия, введенный в цилиндр сжатия (12), поршень (30) расширения, введенный в цилиндр (14) расширения, и переходный канал (22). Поршень (20) сжатия совершает возвратно-поступательное движение в течение такта впуска и такта сжатия, при одном обороте коленчатого вала (16). Поршень (30) расширения совершает возвратно-поступательное движение в течение такта расширения и такта выпуска, при одном обороте коленчатого вала (16). Переходный канал (22) соединяет цилиндры (12) и (14) сжатия и расширения и содержит расположенный в нем переходный клапан (26) расширения. Двигатель (10) работает в режиме зажигания двигателя (в EF режиме) и имеет остаточную степень расширения при закрывании переходного клапана (26) расширения 10 к 1 или больше. Раскрыт способ эксплуатации двигателя. Технический результат заключается в снижении выбросов. 2 н. и 10 з.п. ф-лы, 14 ил.
Description
Область применения изобретения
Настоящее изобретение в общем имеет отношение к двигателям с расщепленным циклом, а более конкретно к двигателям с расщепленным циклом, которые имеют высокую остаточную степень расширения и, возможно, содержат воздушно-гибридную систему.
Предпосылки к созданию изобретения
Для большей ясности приведем определение термина "стандартный поршневой двигатель внутреннего сгорания", который использован в описании настоящего изобретения для обозначения двигателя внутреннего сгорания, в котором все четыре такта хорошо известного цикла Отто (то есть такт впуска (или такт всасывания), такт сжатия, такт расширения (или рабочий такт) и такт выпуска) заключены в каждой комбинации поршень/ цилиндр двигателя.
Каждый такт требует половину оборота коленчатого вала (угол поворота коленчатого вала (СА) составляет 180 градусов), причем два полных оборота коленчатого вала (720 градусов СА) требуются для завершения полного цикла Отто в каждом цилиндре стандартного двигателя.
Кроме того, для большей ясности, далее приводится определение термина «двигатель с расщепленным циклом», которое может быть применено как к известным ранее двигателям, так и к двигателям в соответствии с настоящим изобретением.
Двигатель с расщепленным циклом в соответствии с этим определением содержит:
коленчатый вал, выполненный с возможностью вращения относительно оси коленчатого вала;
поршень сжатия, введенный в цилиндр сжатия с возможностью скольжения и оперативно соединенный с коленчатым валом, так что поршень сжатия совершает возвратно-поступательное движение в течение такта впуска и такта сжатия, при одном обороте коленчатого вала;
поршень расширения (силовой поршень), введенный в цилиндр расширения (в силовой цилиндр) с возможностью скольжения и оперативно соединенный с коленчатым валом, так что поршень расширения совершает возвратно-поступательное движение в течение такта расширения (рабочего такта) и такта выпуска, при одном обороте коленчатого вала; и
переходный канал (проход), соединяющий цилиндр расширения и цилиндр сжатия, причем переходный канал содержит по меньшей мере расположенный в нем переходный клапан расширения (XovrE клапан), но преимущественно содержит переходный клапан сжатия (XovrC клапан) и клапан расширения (XovrE клапан), образующие между собой напорную камеру.
В патентах США No. 6,543,225 и No. 6,952,923, которые включены в данное описание в качестве ссылки, содержится подробное обсуждение двигателей с расщепленным циклом и других двигателей аналогичного типа. Кроме того, в этих патентах раскрыты детали предыдущих вариантов двигателей, дальнейшее совершенствование которых описано в настоящем изобретении.
Воздушно-гибридные двигатели с расщепленным циклом представляют собой комбинацию двигателя с расщепленным циклом с воздушным резервуаром и с различными органами управления. Эта комбинация позволяет воздушно-гибридному двигателю запасать энергию в виде сжатого воздуха в воздушном резервуаре. Сжатый воздух в воздушном резервуаре позднее используют в цилиндре расширения для приведения в действие коленчатого вала.
Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом содержит:
коленчатый вал, выполненный с возможностью вращения относительно оси коленчатого вала;
поршень сжатия, введенный в цилиндр сжатия с возможностью скольжения и оперативно соединенный с коленчатым валом, так что поршень сжатия совершает возвратно-поступательное движение в течение такта впуска и такта сжатия, при одном обороте коленчатого вала;
поршень расширения (силовой поршень), введенный в цилиндр расширения с возможностью скольжения и оперативно соединенный с коленчатым валом, так что поршень расширения совершает возвратно-поступательное движение в течение такта расширения и такта выпуска, при одном обороте коленчатого вала;
переходный канал (проход), соединяющий цилиндр сжатия и цилиндр расширения, причем переходный канал содержит по меньшей мере расположенный в нем переходный клапан расширения (XovrE клапан), но преимущественно содержит переходный клапан сжатия (XovrC клапан) и переходный клапан расширения (XovrE клапан), образующие между собой напорную камеру; и
воздушный резервуар, оперативно соединенный с переходным каналом и избирательно действующий так, чтобы накапливать сжатый воздух из цилиндра сжатия и подавать сжатый воздух в цилиндр расширения.
В патенте США No. 7,353,786, который включен в данное описание в качестве ссылки, содержится подробное обсуждение воздушно-гибридных двигателей с расщепленным циклом и других двигателей аналогичного типа. Кроме того, в этом патенте раскрыты детали предыдущих гибридных систем, дальнейшее совершенствование которых описано в настоящем изобретении.
Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом может работать в обычном рабочем режиме или в режиме обычного зажигания (NF) (который также обычно называют режимом зажигания двигателя (EF)) и в четырех основных воздушно-гибридных режимах. В EF режиме, двигатель работает как не воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом, без использования своего воздушного резервуара. В EF режиме, клапан резервуара, который оперативно соединяет переходный канал с воздушным резервуаром, остается закрытым, чтобы изолировать воздушный резервуар от базового двигателя с расщепленным циклом.
Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом работает с использованием своего воздушного резервуара в четырех гибридных режимах. Этими четырьмя гибридными режимами являются следующие режимы:
1) Режим воздушного расширителя (АЕ), который предусматривает использование энергии сжатого воздуха из воздушного резервуара без сгорания;
2) Режим воздушного компрессора (АС), который предусматривает накопление энергии сжатого воздуха в воздушном резервуаре без сгорания;
3) Режим воздушного расширителя и зажигания (AFF), который предусматривает использование энергии сжатого воздуха из воздушного резервуара со сгоранием; и
4) Режим зажигания и зарядки (FC), который предусматривает накопление энергии сжатого воздуха в воздушном резервуаре со сгоранием.
Однако желательна дополнительная оптимизация этих режимов EF, АЕ, AC, AEF и FC, чтобы повысить кпд и снизить выбросы.
Краткое изложение изобретения
В соответствии с настоящим изобретением предлагается двигатель с расщепленным циклом, в котором использование режима зажигания двигателя (EF) оптимизировано для потенциально любого транспортного средства в любом ездовом цикле, чтобы повысить кпд.
Более конкретно, примерный вариант двигателя в соответствии с настоящим изобретением содержит коленчатый вал, выполненный с возможностью вращения относительно оси коленчатого вала. Поршень сжатия введен в цилиндр сжатия с возможностью скольжения и оперативно соединен с коленчатым валом, так что поршень сжатия совершает возвратно-поступательное движение в течение такта впуска и такта сжатия, при одном обороте коленчатого вала. Поршень расширения введен в цилиндр расширения и с возможностью скольжения и оперативно соединен с коленчатым валом, так что поршень расширения совершает возвратно-поступательное движение в течение такта расширения и такта выпуска, при одном обороте коленчатого вала. Переходный канал соединяет цилиндры сжатия и расширения. Переходный канал содержит расположенный в нем переходный клапан расширения (XovrE клапан). Двигатель работает в режиме зажигания двигателя (EF). В EF режиме, двигатель имеет остаточную степень расширения при закрывании XovrE клапана 10.0 к 1 или больше, а преимущественно 15.7 к 1 или больше.
Также раскрыт способ эксплуатации двигателя. Двигатель содержит коленчатый вал, выполненный с возможностью вращения относительно оси коленчатого вала. Поршень сжатия с возможностью скольжения введен в цилиндр сжатия и оперативно соединен с коленчатым валом, так что поршень сжатия совершает возвратно-поступательное движение в течение такта впуска и такта сжатия, при одном обороте коленчатого вала. Поршень расширения с возможностью скольжения введен в цилиндр расширения и оперативно соединен с коленчатым валом, так что поршень расширения совершает возвратно-поступательное движение в течение такта расширения и такта выпуска, при одном обороте коленчатого вала. Переходный канал соединяет цилиндры сжатия и расширения. Переходный канал содержит расположенный в нем переходный клапан расширения (XovrE клапан). Двигатель работает в режиме зажигания двигателя (EF). Способ в соответствии с настоящим изобретением включает в себя следующие операции: всасывание и сжимание входного воздуха при помощи поршня сжатия; впуск сжатого воздуха из цилиндра сжатия в цилиндр расширения вместе с топливом, в начале такта расширения, причем топливо воспламеняется, сгорает и расширяется при том же самом ходе расширения (рабочем ходе) поршня расширения, передавая мощность к коленчатому валу, после чего продукты сгорания выпускают в такте выпуска; и поддержание остаточной степени расширения при закрывании XovrE клапана 10.0 к 1 или больше, а преимущественно 15.7 к 1 или больше.
Указанные ранее и другие характеристики и преимущества изобретения будут более ясны из последующего детального описания, приведенного со ссылкой на сопроводительные чертежи.
Краткое описание чертежей
На фиг.1 показан вид сбоку в разрезе примерного воздушно-гибридного двигателя с расщепленным циклом в соответствии с настоящим изобретением.
На фиг.2 показана графическая иллюстрация предпочтительного примерного диапазона отношения остаточной степени расширения (то есть эффективной объемной степени расширения) к углу закрывания переходного клапана расширения (XovrE клапана) в соответствии с настоящим изобретением.
На фиг.3 показана графическая иллюстрация момента открывания впускного клапана относительно скорости двигателя и нагрузки.
На фиг.4 показана графическая иллюстрация момента закрывания впускного клапана относительно скорости двигателя и нагрузки.
На фиг.5 показана графическая иллюстрация продолжительности открытия впускного клапана относительно скорости двигателя и нагрузки.
На фиг.6 показана графическая иллюстрация момента открывания переходного клапана сжатия (XovrC) относительно скорости двигателя и нагрузки.
На фиг.7 показана графическая иллюстрация момента закрывания XovrC клапана относительно скорости двигателя и нагрузки.
На фиг.8 показана графическая иллюстрация продолжительности открытия XovrC клапана относительно скорости двигателя и нагрузки.
На фиг.9 показана графическая иллюстрация момента открывания XovrE клапана относительно скорости двигателя и нагрузки.
На фиг.10 показана графическая иллюстрация момента закрывания XovrE клапана относительно скорости двигателя и нагрузки.
На фиг.11 показана графическая иллюстрация продолжительности открытия XovrE клапана относительно скорости двигателя и нагрузки.
На фиг.12 показана графическая иллюстрация момента открывания выпускного клапана относительно скорости двигателя и нагрузки.
На фиг.13 показана графическая иллюстрация момента закрывания выпускного клапана относительно скорости двигателя и нагрузки.
На фиг.14 показана графическая иллюстрация продолжительности открытия выпускного клапана относительно скорости двигателя и нагрузки.
Подробное описание изобретения
Следующий глоссарий акронимов и определений терминов приведен для ссылки.
Общие соображения
Если не указано иное, все моменты открывания и закрывания клапанов измерены в градусах угла поворота коленчатого вала после верхней мертвой точки поршня расширения (ATDCe).
Если не указано иное, все продолжительности открывания клапанов измерены в градусах угла поворота коленчатого вала (СА).
Воздушный резервуар (или воздушный накопительный резервуар): Накопительный резервуар для сжатого воздуха.
ATDCe: После верхней мертвой точки поршня расширения.
Бар: Единица измерения давления, 1 бар=105 Н/м2
ВМЕР: Среднее эффективное тормозное давление. Термин "тормозное" относится к выходной мощности, подводимой к коленчатому валу (или к выходному валу), после учета потерь на трение (FMEP). Среднее эффективное тормозное давление (ВМЕР) представляет собой выходной тормозной момент двигателя, выраженный в единицах среднего эффективного давления (МЕР). ВМЕР равно тормозному моменту, поделенному на рабочий объем цилиндров двигателя. Это параметр производительности после вычета потерь за счет трения. Таким образом, BMEP=IMEP - трение. Трение, которое в этом случае также обычно выражают в единицах МЕР, известно как фрикционное среднее эффективное давление (или FMEP).
Компрессор: Цилиндр сжатия и связанный с ним поршень сжатия двигателя с расщепленным циклом.
Продолжительность выпуска (или ЕХН продолжительность): Продолжительность открытия выпускного клапана.
Выпускной клапан (или ЕХН клапан): Клапан, контролирующий выпуск газа из цилиндра расширения.
Расширитель: Цилиндр расширения и связанный с ним поршень расширения двигателя с расщепленным циклом.
IMEP: Индикаторное среднее эффективное давление. Термин "индикаторное" относится к давлению, воздействующему на верхнюю поверхность поршня, до учета фрикционных потерь (FMEP).
Клапан резервуара: Клапан, соединяющий Xovr канал с резервуаром сжатого воздуха.
Продолжительность открытия клапана: Интервал в градусах угла поворота коленчатого вала между началом открывания клапана и концом закрывания клапана.
VVA: Переменное приведение в действие клапана. Механизм или способ, позволяющий изменять форму или время профиля подъема клапана.
Xovr (или Xover) клапан, канал или проход: Переходные клапаны, каналы и/или проходы, которые соединяют цилиндры сжатия и расширения и через которые газ протекает из цилиндра сжатия в цилиндр расширения.
XovrC (или XpverC) клапаны: Клапаны на конце компрессора Xovr канала.
XovrC продолжительность открытия: Интервал в градусах угла поворота коленчатого вала между началом открывания XovrC клапана и концом закрывания XovrC клапана.
XovrE (или XoverE) клапаны: Клапаны на конце расширителя переходного (Xovr) канала.
XovrE продолжительность открытия: Интервал в градусах угла поворота коленчатого вала между началом открывания XovrE клапана и концом закрывания XovrE клапана.
Обратимся теперь к рассмотрению фиг.1, на которой показан примерный воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом, обозначенный в общем виде позицией 10. Воздушно-гибридный двигатель 10 с расщепленным циклом заменяет два смежных цилиндра стандартного двигателя комбинацией одного цилиндра 12 сжатия и одного цилиндра 14 расширения. Головка 33 цилиндров типично расположена поверх открытого конца цилиндров 12,14 сжатия расширения, чтобы закрывать и уплотнять цилиндры.
Четыре такта цикла Отто "расщепляются" между двумя цилиндрами 12 и 14, так что цилиндр сжатия 12, вместе с его поршнем 20 сжатия, осуществляет такты впуска и сжатия, а цилиндр 14 расширения, вместе с его поршнем 30 расширения, осуществляет такты расширения и выпуска. Таким образом, цикл Отто завершается в этих двух цилиндрах 12, 14 за один оборот коленчатого вала 16 (360 градусов СА) вокруг оси 17 коленчатого вала.
Во время такта впуска входной воздух всасывается в цилиндр 12 сжатия через впускной канал 19, расположенный в головке 33 цилиндров. Открываемый внутрь (в цилиндр и в направлении к поршню) тарельчатый впускной клапан 18 управляет связью между впускным каналом 19 и цилиндром 12 сжатия.
Во время такта сжатия поршень 20 сжатия сжимает заряд воздуха и толкает заряд воздуха в переходный канал (или проход) 22, который типично расположен в головке 33 цилиндров. Это означает, что цилиндр 12 сжатия и поршень 20 сжатия представляют собой источник газа высокого давления, поступающего в переходный канал 22, который действует как впускной канал для цилиндра 14 расширения. В некоторых конструктивных вариантах два или несколько переходных каналов 22 соединяют цилиндр 12 сжатия и цилиндр 14 расширения.
Геометрическую (или объемную) степень сжатия цилиндра 12 сжатия двигателя 10 с расщепленным циклом (и вообще двигателей с расщепленным циклом) обычно называют "степенью сжатия" двигателя с расщепленным циклом. Геометрическую (или объемную) степень сжатия цилиндра 14 расширения двигателя с расщепленным циклом 10 (и вообще двигателей с расщепленным циклом) обычно называют "степенью расширения" двигателя с расщепленным циклом. Геометрическая степень сжатия цилиндра хорошо известна специалистам в данной области как отношение замкнутого (или захваченного) объема в цилиндре (с учетом всех выемок), когда поршень, совершающий в нем возвратно-поступательное движение, находится в своем положении нижней мертвой точки (BDC), к замкнутому объему (то есть к объему камеры сгорания) в цилиндре, когда указанный поршень находится в своем положении верхней мертвой точки (TDC). В частности, для двигателей с расщепленным циклом степень сжатия цилиндра сжатия определяют тогда, когда XovrC клапан закрыт. Кроме того, для двигателей с расщепленным циклом степень расширения цилиндра расширения определяют тогда, когда XovrE клапан закрыт.
За счет очень высоких степеней сжатия (например, 20 к 1, 30 к 1, 40 к 1 или больше) в цилиндре 12 сжатия открывающийся наружу (в направлении из цилиндра сжатия и от поршня) тарельчатый переходный клапан 24 сжатия (XovrC клапан) на впуске 25 переходного канала используют для управления потоком из цилиндра 12 сжатия в переходный канал 22. За счет очень высоких степеней расширения (например, 20 к 1, 30 к 1, 40 к 1 или больше) в цилиндре 14 расширения, открывающийся наружу тарельчатый переходный клапан 26 расширения (XovrE клапан) на выпуске 27 переходного канала 22 используют для управления потоком из переходного канала 22 в цилиндр 14 расширения. Частоту срабатывания и фазировку XovrC и XovrE клапанов 24, 26 синхронизируют так, чтобы поддерживать давление в переходном канале 22 при высоком минимальном давлении (типично 20 бар или выше при полной нагрузке) во время всех четырех тактов цикла Отто.
По меньшей мере один топливный инжектор 28 впрыскивает топливо в сжатый воздух на выходном конце переходного канала 22, в соответствии с открыванием XovrE клапана 26, которое происходит незадолго до того, как поршень 30 расширения доходит до его положения верхней мертвой точки. Топливовоздушный заряд поступает в цилиндр 14 расширения, когда поршень 30 расширения близок к его положению верхней мертвой точки. Когда поршень 30 начинает свой спуск из его положения верхней мертвой точки и когда XovrE клапан 26 еще открыт, свеча 32 зажигания, которая имеет конец 39 свечи зажигания, который выступает в цилиндр 14, зажигается, чтобы инициировать горение в области вокруг конца 39 свечи зажигания. Горение может быть начато, когда поршень расширения находится между 1 и 30 градусами СА после его положения верхней мертвой точки (TDC). Предпочтительнее, горение может быть начато, когда поршень расширения находится между 5 и 25 градусами СА после его положения верхней мертвой точки (TDC). Наиболее предпочтительно, горение может быть начато, когда поршень расширения находится между 10 и 20 градусами СА после его положения верхней мертвой точки (TDC). Кроме того, горение может быть начато с использованием других устройств зажигания и/или других способов, например с использованием свечей с подогревом, устройств микроволнового зажигания или способов компрессионного воспламенения.
Во время такта выпуска выхлопные газы откачиваются из цилиндра 14 расширения через выпускной канал 35, расположенный в головке 33 цилиндров. Открывающийся внутрь тарельчатый выпускной клапан 34, расположенный на входе 31 выпускного канала 35, управляет связью между цилиндром 14 расширения и выпускным каналом 35. Выпускной клапан 34 и выпускной канал 35 отделены от переходного канала 22. Таким образом, выпускной клапан 34 и выпускной канал 35 не имеют контакта с переходным каналом 22 и не расположены в нем.
В случае двигателя с расщепленным циклом геометрические параметры двигателя (такие как расточка, величина хода поршня, длина шатуна, объемная степень сжатия, и т.п.) цилиндра 12 сжатия и цилиндра 14 расширения обычно являются независимыми друг от друга. Например, кривошипы 36, 38 для цилиндра 12 сжатия и цилиндра 14 расширения, соответственно, могут иметь различные радиусы и могут иметь фазовый сдвиг друг от друга, так что поршень 30 расширения доходит до своего положения верхней мертвой точки (TDC) до того, как поршень 20 сжатия доходит до своего положения TDC. Эта независимость параметров позволяет двигателю 10 с расщепленным циклом потенциально достигать более высоких уровней кпд и более высоких вращающих моментов, чем в типичных четырехтактных двигателях.
Геометрическая независимость параметров в двигателе 10 с расщепленным циклом также является одной из основных причин, позволяющих поддерживать давление в переходном канале 22, как уже было указано здесь выше. В частности, поршень 30 расширения доходит до своего положения верхней мертвой точки до того, как поршень сжатия доходит до своего положения верхней мертвой точки, на разумный фазовый угол (типично между 10 и 30 градусами угла поворота коленчатого вала). Этот фазовый угол, вместе с надлежащей синхронизацией XovrC клапана 24 и XovrE клапана 26, позволяет двигателю 10 с расщепленным циклом поддерживать давление в переходном канале 22 при высоком минимальном давлении (типично 20 абсолютных бар или выше при работе под полной нагрузкой) во время всех четырех тактов своего цикла давление/ объем. Таким образом, двигатель 10 с расщепленным циклом синхронизирует XovrC клапан 24 и XovrE клапан 26 так, что XovrC и XovrE клапаны оба открыты в течение существенного периода времени (или периода вращения коленчатого вала), в течение которого поршень 30 расширения опускается из своего TDC положения в направлении своего BDC положения, а поршень 20 сжатия одновременно поднимается из своего BDC положения в направлении своего TDC положения. В течение периода времени (или периода вращения коленчатого вала), когда переходные клапаны 24, 26 оба открыты, по существу равная масса воздуха перемещается (1) из цилиндра 12 сжатия в переходный канал 22 и (2) из переходного канала 22 в цилиндр 14 расширения. Таким образом, во время этого периода давление в переходном канале не может падать ниже заданного минимального давления (типично 20, 30, или 40 абсолютных бар при работе под полной нагрузкой). Более того, во время существенной части цикла двигателя (типично 80% всего цикла двигателя или больше), XovrC клапан 24 и XovrE клапан 26 оба закрыты, чтобы поддерживать массу захваченного газа в переходном канале 22 при по существу постоянном уровне. В результате, давление в переходном канале 22 поддерживается на заданном минимальном давлении во время всех четырех тактов цикла давление/ объем двигателя.
Способ, в соответствии с которым XovrC клапан 24 и XovrE клапан 26 открыты, когда поршень 30 расширения опускается из TDC, а поршень 20 сжатия поднимается к TDC, чтобы одновременно перемещать по существу равную массу газа в переходный канал 22 и из переходного канала 22, назван здесь пушпульным способом перемещения газа. Пушпульный способ позволяет поддерживать давление в переходном канале 22 двигателя 10 с расщепленным циклом на уровне типично 20 бар или выше во время всех четырех тактов цикла давление/ объем двигателя, когда двигатель работает под полной нагрузкой.
Как уже было указано здесь выше, выпускной клапан 34 расположен в выпускном канале 35 головки 33 цилиндров, отделенном от переходного канала 22. Структурная схема, в которой выпускной клапан 34 не расположен в переходном канале 22 и, таким образом, выпускной канал 35 не имеет ни одного общего участка с переходным каналом 22, является предпочтительной для того, чтобы поддерживать захваченную массу газа в переходном канале 22 во время такта выпуска. Таким образом, могут быть предотвращены большие циклические падения давления, которые могут побуждать давление в переходном канале падать ниже заданного минимального давления.
XovrE клапан 26 открывается незадолго до того, как поршень 30 расширения доходит до своего положения верхней мертвой точки. В этот момент времени отношение давления в переходном канале 22 к давлению в цилиндре 14 расширения является высоким, по той причине, что минимальное давление в переходном канале типично составляет 20 абсолютных бар или выше, а давление в цилиндре расширения во время такта выпуска типично составляет ориентировочно от одного до двух абсолютных бар. Другими словами, когда XovrE клапан 26 открывается, давление в переходном канале 22 существенно выше, чем давление в цилиндре 14 расширения (типично отношение этих давлений составляет 20 к 1 или больше). Это высокое отношение давлений побуждает начальный поток воздуха и/или заряда топлива втекать в цилиндр 14 расширения с высокими скоростями. Эти высокие скорости потока могут достигать скорости звука, что называют звуковым течением. Это звуковое течение является особенно предпочтительным для двигателя 10 с расщепленным циклом, так как оно вызывает быстрое сгорание, позволяющее двигателю 10 с расщепленным циклом поддерживать высокие давления сгорания, несмотря на то, что зажигание инициируют, когда поршень 30 расширения опускается из своего положения верхней мертвой точки.
Воздушно-гибридный двигатель 10 с расщепленным циклом также содержит воздушный резервуар 40, который оперативно соединен с переходным каналом 22 при помощи клапана 42 воздушного резервуара. Варианты с двумя или несколькими переходными каналами 22 могут содержать клапан 42 резервуара для каждого переходного канала 22, которые соединены с общим воздушным резервуаром 40, или, альтернативно, каждый переходный канал 22 может быть оперативно соединен с отдельным воздушным резервуаром 40.
Клапан 42 резервуара типично расположен в канале 44 воздушного резервуара, который идет от переходного канала 22 в воздушный резервуар 40. Канал 44 воздушного резервуара разделен на первую секцию 46 канала воздушного резервуара и вторую секцию 48 канала воздушного резервуара. Первая секция 46 канала воздушного резервуара соединяет клапан 42 воздушного резервуара с переходным каналом 22, а вторая секция 48 канала воздушного резервуара соединяет клапан 42 воздушного резервуара с воздушным резервуаром 40. Объем первой секции 46 канала воздушного резервуара содержит объем всех дополнительных каналов и выемок, которые соединяют клапан 42 резервуара с переходным каналом 22, когда клапан 42 резервуара закрыт.
Клапаном 42 резервуара может быть любое подходящее клапанное устройство или система. Например, клапаном 42 резервуара может быть клапан, который приводится в действие при помощи различных исполнительных устройств (например, пневматических, гидравлических, с кулачками, электрических и т.е.).
Кроме того, клапаном 42 резервуара может быть система с двумя или несколькими клапанами, приводимыми в действие при помощи двух или нескольких исполнительных устройств.
Воздушный резервуар 40 используют для накопления энергии в виде энергии сжатого воздуха, причем этот сжатый воздух позднее используют для приведения в действие коленчатого вала 16, как это описано в вышеупомянутом патенте No. 7,353,786. Это механическое средство для накопления потенциальной энергии имеет многочисленные преимущества по сравнению с другими известными средствами. Например, двигатель 10 с расщепленным циклом потенциально может обеспечивать многие преимущества, связанные с повышением кпд топлива и снижением NOx выбросов, при относительно низких производственных затратах и расходах на удаление отходов, по сравнению с другими имеющимися на рынке технологиями, в которых используют, например, дизельные двигатели и электрические гибридные системы.
За счет избирательного управляемого открывания и/или закрывания клапана 42 резервуара и, таким образом, управляемой связи воздушного резервуара 40 с переходным каналом 22 воздушно-гибридный двигатель 10 с расщепленным циклом может работать в режиме зажигания двигателя (EF), в режиме воздушного расширителя (АЕ), в режиме воздушного компрессора (АС), в режиме воздушного расширителя и зажигания (AFF) и в режиме зажигания и зарядки (FC). EF режим представляет собой не гибридный режим, в котором двигатель работает в соответствии с описанным здесь выше без использования воздушного резервуара 40. АС и FC режимы представляют собой режимы накопления энергии. АС режим представляет собой воздушно-гибридный рабочий режим, в котором сжатый воздух накапливается в воздушном резервуаре 40 без сгорания, происходящего в цилиндре 14 расширения (то есть без расхода топлива), например, за счет использования кинетической энергии транспортного средства, содержащего двигатель 10, во время торможения. FC режим представляет собой воздушно-гибридный рабочий режим, в котором избыток сжатого воздуха, который не нужен для сгорания, накапливается в воздушном резервуаре 40, например, не при полной нагрузке двигателя (например, при холостом ходе двигателя и при движении транспортного средства с постоянной скоростью). Накопление сжатого воздуха в FC режиме происходит за счет расхода энергии, поэтому желательно иметь чистый выигрыш, когда сжатый воздух используют позднее. АЕ и AEF режимы представляют собой режимы использования накопленной энергии. АЕ режим представляет собой воздушно-гибридный рабочий режим, в котором сжатый воздух, накопленный в воздушном резервуаре 40, используют для приведения в движение поршня 30 расширения, без сгорания, происходящего в цилиндре 14 расширения (то есть без расхода топлива). AEF режим представляет собой воздушно-гибридный рабочий режим, в котором сжатый воздух, накопленный в воздушном резервуаре 40, используют в цилиндре расширения 14 для сгорания.
В EF режиме, клапан 42 резервуара остается закрытым в течение всего вращения коленчатого вала 16, чтобы изолировать воздушный резервуар 40 от остальной части двигателя 10. Таким образом, сжатый воздух не поступает в воздушный резервуар 40, а накопленный сжатый воздух не выдается из воздушного резервуара. Поршень 20 сжатия и поршень 30 расширения находятся в их соответствующих режимах сжатия и расширения, причем поршень 20 сжатия всасывает и сжимает поступающий воздух для использования в цилиндре 14 расширения, при этом сжатый воздух поступает в цилиндр 14 расширения вместе с топливом, в начале такта расширения, а затем воспламеняется, сгорает и расширяется в том же самом ходе поршня 30 расширения, передавая мощность коленчатому валу 16, после чего продукты горения выпускают в такте выпуска.
Синхронизация закрывания XovrE клапана 26 с началом такта расширения (когда поршень 30 расширения опускается из верхней мертвой точки) является существенной для повышения кпд двигателя 10 в EF режиме. Это связано с тем, что когда XovrE клапан 26 открыт, объем переходного канала 22 является частью зазора над поршнем, в котором происходит сгорание. Все же фактически все топливо находится в цилиндре 14 расширения, а не в переходном канале 22. Когда XovrE клапан 26 закрыт, весь процесс горения будет заключен в цилиндре 14 расширения, и расширяющаяся масса продуктов сгорания топлива и воздуха может наиболее эффективно воздействовать на поршень 30.
Чем позже XovrE клапан 26 закрывается, тем меньше остаточная (то есть эффективная объемная) степень расширения, которая определяется отношением (а/b), в котором (а) представляет собой захваченный объем в цилиндре 14 расширения (то есть объем камеры, в основном ограниченной стенкой цилиндра 14, верхней поверхностью поршня 30 расширения и нижней поверхностью головки 33 цилиндров), когда поршень 30 расширения находится в нижней мертвой точке, а (b) представляет собой захваченный объем в цилиндре 14 расширения в момент непосредственно после закрывания XovrE клапана 26. Когда XovrE клапан 26 будет закрыт во время хода расширения поршня 30 расширения, тогда расширяющаяся захваченная масса будет находиться только в цилиндре 14 расширения и будет производиться работа при расширении этой массы. Ясно, что чем позднее XovrE клапан 26 закрывается, тем дальше поршень 30 расширения находится от верхней мертвой точки и, таким образом, тем меньше остаточная степень расширения и меньше работы будет производиться во время такта расширения.
Как это показано на фиг.2, чтобы избежать существенного ухудшения кпд двигателя в EF режиме, остаточная степень расширения должна быть 10.0:1 или больше. Предпочтительнее, остаточная степень расширения должна быть 15.7:1 или больше. В этом примерном варианте осуществления, чтобы получить остаточную степень расширения 10:1 или больше, XovrE клапан должен быть закрыт ориентировочно при 30 градусах или меньше ATDCe, а предпочтительнее должен быть закрыт при 22 градусах или меньше ATDCe.
На фиг.3-14 приведены графические иллюстрации моментов открывания и закрывания примерного клапана и продолжительностей открытия (времени от открывания до закрывания) для диапазона скоростей двигателя (от 1000 до 4000 об/мин) и нагрузок двигателя (от 1 до 5 бар IMEP). Например, ориентировочно при 2500 об/мин и 3 барах IMEP:
(i) впускной клапан 18 открывается ориентировочно при 36 градусах ATDCe и закрывается ориентировочно при 102 градусах ATDCe, что дает продолжительность открытия впускного клапана около 66 градусов; (ii) XovrC клапан 24 открывается ориентировочно при -18 градусах ATDCe и закрывается ориентировочно при 24 градусах ATDCe, что дает продолжительность открытия XovrC клапана около 42 градусов; (iii) XovrE клапан 26 открывается ориентировочно при -14 градусах ATDCe и закрывается ориентировочно при 22 градусах ATDCe, что дает продолжительность открытия XovrE клапана около 36 градусов; и (iv) выпускной клапан 34 открывается ориентировочно при 148 градусах ATDCe и закрывается ориентировочно при -13 градусах ATDCe, что дает продолжительность открытия выпускного клапана около 199 градусов.
Несмотря на то, что были описаны специфические варианты осуществления изобретения, совершенно ясно, что в него специалистами в данной области могут быть внесены различные изменения и дополнения в рамках описанных концепций изобретения и в соответствии с его сущностью. Таким образом, подразумевается, что настоящее изобретение не ограничено описанными вариантами, а полный объем его патентных притязаний определяется приведенной далее формулой изобретения.
Claims (12)
1. Двигатель с расщепленным циклом, который содержит:
коленчатый вал, выполненный с возможностью вращения относительно своей оси;
поршень сжатия, введенный в цилиндр сжатия с возможностью скольжения и соединенный с коленчатым валом, так что поршень сжатия совершает возвратно-поступательное движение в течение такта впуска и такта сжатия, при одном обороте коленчатого вала;
поршень расширения, введенный в цилиндр расширения с возможностью скольжения и соединенный с коленчатым валом, так что поршень расширения совершает возвратно-поступательное движение в течение такта расширения и такта выпуска, при одном обороте;
переходный канал, соединяющий цилиндры сжатия и расширения, причем переходный канал содержит расположенный в нем переходный клапан расширения;
при этом двигатель работает в режиме зажигания двигателя (в EF режиме), причем, в EF режиме, двигатель имеет остаточную степень расширения при закрывании переходного клапана расширения 10.0 к 1 или больше.
коленчатый вал, выполненный с возможностью вращения относительно своей оси;
поршень сжатия, введенный в цилиндр сжатия с возможностью скольжения и соединенный с коленчатым валом, так что поршень сжатия совершает возвратно-поступательное движение в течение такта впуска и такта сжатия, при одном обороте коленчатого вала;
поршень расширения, введенный в цилиндр расширения с возможностью скольжения и соединенный с коленчатым валом, так что поршень расширения совершает возвратно-поступательное движение в течение такта расширения и такта выпуска, при одном обороте;
переходный канал, соединяющий цилиндры сжатия и расширения, причем переходный канал содержит расположенный в нем переходный клапан расширения;
при этом двигатель работает в режиме зажигания двигателя (в EF режиме), причем, в EF режиме, двигатель имеет остаточную степень расширения при закрывании переходного клапана расширения 10.0 к 1 или больше.
2. Двигатель по п.1, в котором, в EF режиме, остаточная степень расширения при закрывании указанного клапана равна 15.7 к 1 или больше.
3. Двигатель по п.1, в котором, в EF режиме, указанный клапан закрывается при 30 градусах или меньше после верхней мертвой точки поршня расширения (ATDCe).
4. Двигатель по п.1, в котором, в EF режиме, указанный клапан закрывается при 22 градусах или меньше после верхней мертвой точки поршня расширения (ATDCe).
5. Двигатель по п.1, в котором переходный канал содержит расположенный в нем переходный клапан сжатия, причем переходный клапан сжатия и переходный клапан расширения образуют между собой напорную камеру.
6. Двигатель по п.5, который содержит:
воздушный резервуар, соединенный с переходным каналом и избирательно действующий так, чтобы накапливать сжатый воздух из цилиндра сжатия и подавать сжатый воздух в цилиндр расширения; и
клапан воздушного резервуара, избирательно регулирующий воздушный поток в воздушный резервуар и из него, причем, в EF режиме, клапан воздушного резервуара закрыт.
воздушный резервуар, соединенный с переходным каналом и избирательно действующий так, чтобы накапливать сжатый воздух из цилиндра сжатия и подавать сжатый воздух в цилиндр расширения; и
клапан воздушного резервуара, избирательно регулирующий воздушный поток в воздушный резервуар и из него, причем, в EF режиме, клапан воздушного резервуара закрыт.
7. Двигатель по п.1, в котором, в EF режиме, поршень сжатия всасывает и сжимает входной воздух для использования в цилиндре расширения, причем сжатый воздух впускают в цилиндр расширения вместе с топливом, в начале такта расширения, которое воспламеняется, сгорает и расширяется при том же самом ходе расширения поршня расширения, передавая мощность к коленчатому валу, после чего продукты сгорания выпускают в такте выпуска.
8. Способ эксплуатации двигателя с расщепленным циклом, содержащего:
коленчатый вал, выполненный с возможностью вращения относительно своей оси;
поршень сжатия, введенный в цилиндр сжатия с возможностью скольжения и оперативно соединенный с коленчатым валом, так что поршень сжатия совершает возвратно-поступательное движение в течение такта впуска и такта сжатия, при одном обороте коленчатого вала;
поршень расширения, введенный в цилиндр расширения с возможностью скольжения и соединенный с коленчатым валом, так что поршень расширения совершает возвратно-поступательное движение в течение такта расширения и такта выпуска, при одном обороте коленчатого вала; и
переходный канал, соединяющий цилиндры сжатия и расширения, причем переходный канал содержит расположенный в нем переходный клапан расширения;
при этом двигатель работает в режиме зажигания двигателя (в EF режиме);
причем указанный способ включает в себя следующие операции:
всасывание и сжимание входного воздуха при помощи поршня сжатия;
впуск сжатого воздуха из цилиндра сжатия в цилиндр расширения вместе с топливом, в начале такта расширения, причем топливо воспламеняется, сгорает и расширяется при том же самом ходе расширения поршня расширения, передавая мощность к коленчатому валу, после чего продукты сгорания выпускают в такте выпуска; и
поддержание остаточной степени расширения при закрывании переходного клапана расширения 10.0 к 1 или больше.
коленчатый вал, выполненный с возможностью вращения относительно своей оси;
поршень сжатия, введенный в цилиндр сжатия с возможностью скольжения и оперативно соединенный с коленчатым валом, так что поршень сжатия совершает возвратно-поступательное движение в течение такта впуска и такта сжатия, при одном обороте коленчатого вала;
поршень расширения, введенный в цилиндр расширения с возможностью скольжения и соединенный с коленчатым валом, так что поршень расширения совершает возвратно-поступательное движение в течение такта расширения и такта выпуска, при одном обороте коленчатого вала; и
переходный канал, соединяющий цилиндры сжатия и расширения, причем переходный канал содержит расположенный в нем переходный клапан расширения;
при этом двигатель работает в режиме зажигания двигателя (в EF режиме);
причем указанный способ включает в себя следующие операции:
всасывание и сжимание входного воздуха при помощи поршня сжатия;
впуск сжатого воздуха из цилиндра сжатия в цилиндр расширения вместе с топливом, в начале такта расширения, причем топливо воспламеняется, сгорает и расширяется при том же самом ходе расширения поршня расширения, передавая мощность к коленчатому валу, после чего продукты сгорания выпускают в такте выпуска; и
поддержание остаточной степени расширения при закрывании переходного клапана расширения 10.0 к 1 или больше.
9. Способ по п.8, который включает в себя операцию поддержания остаточной степени расширения при закрывании переходного клапана расширения 15.7 к 1 или больше.
10. Способ по п.8, который включает в себя операцию закрывания указанного клапана при 30 градусах или меньше после верхней мертвой точки поршня расширения (ATDCe).
11. Способ по п.8, который включает в себя операцию закрывания указанного клапана при 22 градусах или меньше после верхней мертвой точки поршня расширения (ATDCe).
12. Способ по п.8, в котором двигатель содержит расположенный в нем переходный клапан сжатия, причем переходный клапан сжатия и переходный клапан расширения образуют между собой напорную камеру, воздушный резервуар, оперативно соединенный с переходным каналом и избирательно действующий так, чтобы накапливать сжатый воздух из цилиндра сжатия и подавать сжатый воздух в цилиндр расширения, и клапан воздушного резервуара, избирательно регулирующий воздушный поток в воздушный резервуар и из него;
причем способ дополнительно включает в себя операцию удержания клапана воздушного резервуара закрытым, когда двигатель работает в EF режиме.
причем способ дополнительно включает в себя операцию удержания клапана воздушного резервуара закрытым, когда двигатель работает в EF режиме.
Applications Claiming Priority (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US31383110P | 2010-03-15 | 2010-03-15 | |
US61/313,831 | 2010-03-15 | ||
US36382510P | 2010-07-13 | 2010-07-13 | |
US61/363,825 | 2010-07-13 | ||
US36534310P | 2010-07-18 | 2010-07-18 | |
US61/365,343 | 2010-07-18 | ||
PCT/US2011/028274 WO2011115866A1 (en) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Split-cycle engine with high residual expansion ration |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2011140981A RU2011140981A (ru) | 2014-04-20 |
RU2517006C1 true RU2517006C1 (ru) | 2014-05-27 |
Family
ID=44558744
Family Applications (8)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2011146213/06A RU2011146213A (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом (варианты) и способ его эксплуатации |
RU2011141891/06A RU2509902C2 (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом и способ его эксплуатации |
RU2011140981/06A RU2517006C1 (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Двигатель с расщепленным циклом и способ его эксплуатации |
RU2011149964/06A RU2486354C1 (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом и способ его эксплуатации |
RU2011149963/06A RU2487254C1 (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом |
RU2011142827/06A RU2011142827A (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом и способ его эксплуатации |
RU2011147328/06A RU2011147328A (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом и способ его эксплуатации |
RU2011144161/06A RU2011144161A (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом (варианты) и способ его эксплуатации |
Family Applications Before (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2011146213/06A RU2011146213A (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом (варианты) и способ его эксплуатации |
RU2011141891/06A RU2509902C2 (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом и способ его эксплуатации |
Family Applications After (5)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2011149964/06A RU2486354C1 (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом и способ его эксплуатации |
RU2011149963/06A RU2487254C1 (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом |
RU2011142827/06A RU2011142827A (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом и способ его эксплуатации |
RU2011147328/06A RU2011147328A (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом и способ его эксплуатации |
RU2011144161/06A RU2011144161A (ru) | 2010-03-15 | 2011-03-14 | Воздушно-гибридный двигатель с расщепленным циклом (варианты) и способ его эксплуатации |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (9) | US20110220075A1 (ru) |
EP (8) | EP2547881A1 (ru) |
JP (8) | JP5503739B2 (ru) |
KR (8) | KR20120020180A (ru) |
CN (8) | CN102472156A (ru) |
AU (8) | AU2011227536A1 (ru) |
BR (7) | BR112012002420A2 (ru) |
CA (8) | CA2765588A1 (ru) |
CL (8) | CL2011003168A1 (ru) |
MX (8) | MX2011011837A (ru) |
RU (8) | RU2011146213A (ru) |
WO (8) | WO2011115874A1 (ru) |
ZA (6) | ZA201107812B (ru) |
Families Citing this family (36)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2668385A4 (en) * | 2011-01-27 | 2015-11-04 | Scuderi Group Inc | AIR HYBRID ENGINE WITH PARTICULAR CYCLE AND CRANKSHAFT |
WO2012103401A2 (en) | 2011-01-27 | 2012-08-02 | Scuderi Group, Llc | Lost-motion variable valve actuation system with cam phaser |
JP2014503752A (ja) | 2011-01-27 | 2014-02-13 | スクデリ グループ インコーポレイテッド | バルブ不作動化付ロストモーション可変バルブ作動システム |
JP2015506436A (ja) | 2012-01-06 | 2015-03-02 | スクデリ グループ インコーポレイテッド | ロストモーション可変バルブ作動システム |
WO2013169572A1 (en) * | 2012-05-09 | 2013-11-14 | Scuderi Group, Inc. | Outwardly-opening valve with cast-in diffuser |
US8443769B1 (en) | 2012-05-18 | 2013-05-21 | Raymond F. Lippitt | Internal combustion engines |
US9303559B2 (en) | 2012-10-16 | 2016-04-05 | Raymond F. Lippitt | Internal combustion engines |
US9297295B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-03-29 | Scuderi Group, Inc. | Split-cycle engines with direct injection |
US10018112B2 (en) * | 2013-06-05 | 2018-07-10 | Wise Motor Works, Ltd. | Internal combustion engine with paired, parallel, offset pistons |
ES2700131T3 (es) * | 2013-07-17 | 2019-02-14 | Tour Engine Inc | Válvula de transferencia de corredera de carrete en motor de ciclo dividido |
US9719444B2 (en) | 2013-11-05 | 2017-08-01 | Raymond F. Lippitt | Engine with central gear train |
US9217365B2 (en) | 2013-11-15 | 2015-12-22 | Raymond F. Lippitt | Inverted V-8 internal combustion engine and method of operating the same modes |
US9664044B2 (en) | 2013-11-15 | 2017-05-30 | Raymond F. Lippitt | Inverted V-8 I-C engine and method of operating same in a vehicle |
US9512789B2 (en) * | 2013-12-18 | 2016-12-06 | Hyundai Motor Company | Supercharging engine |
US9874182B2 (en) | 2013-12-27 | 2018-01-23 | Chris P. Theodore | Partial forced induction system |
WO2015109256A1 (en) | 2014-01-20 | 2015-07-23 | Tour Engine Inc. | Variable volume transfer shuttle capsule and valve mechanism |
CN103742261A (zh) * | 2014-01-23 | 2014-04-23 | 马平川 | 增容循环发动机 |
CN104975981B (zh) * | 2014-07-30 | 2017-01-11 | 摩尔动力(北京)技术股份有限公司 | 容积型动力压气机 |
WO2016116928A1 (en) * | 2015-01-19 | 2016-07-28 | Tour Engine, Inc. | Split cycle engine with crossover shuttle valve |
DE102015211329B3 (de) * | 2015-06-19 | 2016-12-15 | Ford Global Technologies, Llc | Verfahren zum Betreiben einer abgasturboaufgeladenen Brennkraftmaschine mit Teilabschaltung und selbstzündende Brennkraftmaschine zur Durchführung eines derartigen Verfahrens |
EP3516188B1 (en) * | 2016-09-23 | 2020-10-28 | Volvo Truck Corporation | A method for controlling an internal combustion engine system |
GB2560872B (en) * | 2016-12-23 | 2020-03-18 | Ricardo Uk Ltd | Split cycle engine |
US11118503B2 (en) | 2017-03-15 | 2021-09-14 | Volvo Truck Corporation | Internal combustion engine |
KR101926042B1 (ko) | 2017-07-13 | 2018-12-06 | 한국과학기술연구원 | 파우더 코팅 방법 및 파우더 코팅 장치 |
US10352233B2 (en) | 2017-09-12 | 2019-07-16 | James T. Ganley | High-efficiency two-stroke internal combustion engine |
CA3021866C (en) * | 2017-11-22 | 2019-09-10 | Wise Motor Works, Ltd. | Internal combustion engine with paired, parallel, offset pistons |
US10519835B2 (en) * | 2017-12-08 | 2019-12-31 | Gm Global Technology Operations Llc. | Method and apparatus for controlling a single-shaft dual expansion internal combustion engine |
CN108661790A (zh) * | 2018-06-19 | 2018-10-16 | 张忠友 | 泵充式二冲高压动力汽油酒精二用发动机 |
IT201800009735A1 (it) * | 2018-10-24 | 2020-04-24 | Sabino Iannuzzi | Motore ibrido perfezionato. |
US11668231B2 (en) | 2018-11-09 | 2023-06-06 | Tour Engine, Inc. | Transfer mechanism for a split-cycle engine |
IT201900005798A1 (it) * | 2019-04-15 | 2019-07-15 | Guglielmo Sessa | Unità motrice endotermica a due tempi ad accensione per compressione o ad accensione comandata, con lubrificazione non a perdere, alimentata da un compressore a servizio del gruppo termico. |
CN110645050A (zh) * | 2019-10-29 | 2020-01-03 | 陈自平 | 储压式发动机及做功方法 |
IT202000020140A1 (it) * | 2020-08-13 | 2022-02-13 | Fpt Ind Spa | Motore a combustione interna a ciclo suddiviso |
WO2023215126A1 (en) * | 2022-05-05 | 2023-11-09 | Cyclazoom, LLC | Separate compressor arrangements for engines |
US11441425B1 (en) * | 2022-05-05 | 2022-09-13 | Cyclazoom, LLC | Separate compressor arrangements for engines |
US11920546B2 (en) | 2022-05-17 | 2024-03-05 | Jaime Ruvalcaba | Buffered internal combustion engine |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2327885C1 (ru) * | 2006-12-08 | 2008-06-27 | Казанский государственный технический университет им. А.Н. Туполева | Способ работы четырехтактного двигателя внутреннего сгорания и устройство для реализации этого способа |
US7628126B2 (en) * | 2001-07-20 | 2009-12-08 | Scuderi Group, Llc | Split four stroke engine |
Family Cites Families (39)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1350570A (en) * | 1920-08-24 | Erling sarjent | ||
US1062999A (en) | 1902-10-30 | 1913-05-27 | Samuel J Webb | Gas-engine. |
US1301141A (en) * | 1917-09-18 | 1919-04-22 | Thomas Abney Napier Leadbetter | Internal-combustion engine. |
US4359979A (en) * | 1979-09-10 | 1982-11-23 | John Dolza | Split engine control system |
JPS57501740A (ru) * | 1980-11-13 | 1982-09-24 | ||
US4565167A (en) * | 1981-12-08 | 1986-01-21 | Bryant Clyde C | Internal combustion engine |
US4696158A (en) * | 1982-09-29 | 1987-09-29 | Defrancisco Roberto F | Internal combustion engine of positive displacement expansion chambers with multiple separate combustion chambers of variable volume, separate compressor of variable capacity and pneumatic accumulator |
US4630447A (en) * | 1985-12-26 | 1986-12-23 | Webber William T | Regenerated internal combustion engine |
RU2013629C1 (ru) * | 1992-08-14 | 1994-05-30 | Евгений Борисович Пасхин | Двигатель |
JPH0754659A (ja) * | 1993-08-10 | 1995-02-28 | Masami Tanemura | 吸気圧縮行程別置形熱機関 |
AU4400596A (en) * | 1995-01-10 | 1996-07-31 | Jung Kyu Kim | Two-stroke high power engine |
FR2749882B1 (fr) * | 1996-06-17 | 1998-11-20 | Guy Negre | Procede de moteur depolluant et installation sur autobus urbain et autres vehicules |
FR2779480B1 (fr) * | 1998-06-03 | 2000-11-17 | Guy Negre | Procede de fonctionnement et dispositif de moteur a injection d'air comprime additionnel fonctionnant en mono energie, ou en bi energie bi ou tri modes d'alimentation |
SE514444C2 (sv) * | 1999-04-08 | 2001-02-26 | Cargine Engineering Ab | Förbränningsförfarande vid en kolvförbränningsmotor |
US6415749B1 (en) * | 1999-04-27 | 2002-07-09 | Oded E. Sturman | Power module and methods of operation |
US7004115B2 (en) * | 1999-08-31 | 2006-02-28 | Richard Patton | Internal combustion engine with regenerator, hot air ignition, and supercharger-based engine control |
US7219630B2 (en) * | 1999-08-31 | 2007-05-22 | Richard Patton | Internal combustion engine with regenerator, hot air ignition, and naturally aspirated engine control |
US6237559B1 (en) * | 2000-03-29 | 2001-05-29 | Ford Global Technologies, Inc. | Cylinder deactivation via exhaust valve deactivation and intake cam retard |
JP2004108268A (ja) * | 2002-09-19 | 2004-04-08 | Mitsubishi Fuso Truck & Bus Corp | 内燃機関の制御装置 |
KR100933384B1 (ko) * | 2003-02-12 | 2009-12-22 | 디-제이 엔지니어링 인코포레이티드 | 공기 분사식 내연기관 |
GB2402169B (en) | 2003-05-28 | 2005-08-10 | Lotus Car | An engine with a plurality of operating modes including operation by compressed air |
MY144690A (en) * | 2003-06-20 | 2011-10-31 | Scuderi Group Llc | Split-cycle four-stroke engine |
US6986329B2 (en) * | 2003-07-23 | 2006-01-17 | Scuderi Salvatore C | Split-cycle engine with dwell piston motion |
FR2862349B1 (fr) | 2003-11-17 | 2006-02-17 | Mdi Motor Dev Internat Sa | Moteur a chambre active mono et/ou bi energie a air comprime et/ou energie additionnelle et son cycle thermodynamique |
WO2006096850A2 (en) * | 2005-03-09 | 2006-09-14 | Zajac Optimum Output Motors, Inc. | Internal combustion engine and method |
JP2006316681A (ja) * | 2005-05-12 | 2006-11-24 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関 |
US7353786B2 (en) | 2006-01-07 | 2008-04-08 | Scuderi Group, Llc | Split-cycle air hybrid engine |
US7607503B1 (en) * | 2006-03-03 | 2009-10-27 | Michael Moses Schechter | Operating a vehicle with high fuel efficiency |
MY145271A (en) * | 2006-03-24 | 2012-01-13 | Scuderi Group Llc | System and method for split-cycle engine waste heat recovery |
FR2905404B1 (fr) * | 2006-09-05 | 2012-11-23 | Mdi Motor Dev Internat Sa | Moteur a chambre active mono et/ou bi energie a air comprime et/ou energie additionnelle. |
US7513224B2 (en) * | 2006-09-11 | 2009-04-07 | The Scuderi Group, Llc | Split-cycle aircraft engine |
WO2008106007A1 (en) * | 2007-02-27 | 2008-09-04 | The Scuderi Group, Llc | Split-cycle engine with water injection |
JP4818165B2 (ja) * | 2007-03-09 | 2011-11-16 | Udトラックス株式会社 | 内燃機関の過給装置 |
US7634988B1 (en) * | 2007-04-26 | 2009-12-22 | Salminen Reijo K | Internal combustion engine |
KR101160216B1 (ko) * | 2007-08-07 | 2012-06-26 | 스쿠데리 그룹 엘엘씨 | 노크 저항 스플릿-사이클 엔진 및 방법 |
JP2009228651A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-08 | Mitsubishi Fuso Truck & Bus Corp | エンジン用給気装置 |
US8028665B2 (en) * | 2008-06-05 | 2011-10-04 | Mark Dixon Ralston | Selective compound engine |
US20100037876A1 (en) * | 2008-08-15 | 2010-02-18 | Barnett Joel Robinson | Two-stroke internal combustion engine with valves for improved fuel efficiency |
US8272357B2 (en) * | 2009-07-23 | 2012-09-25 | Lgd Technology, Llc | Crossover valve systems |
-
2010
- 2010-03-23 MX MX2011011837A patent/MX2011011837A/es not_active Application Discontinuation
-
2011
- 2011-03-14 AU AU2011227536A patent/AU2011227536A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 MX MX2011013786A patent/MX2011013786A/es active IP Right Grant
- 2011-03-14 RU RU2011146213/06A patent/RU2011146213A/ru not_active Application Discontinuation
- 2011-03-14 US US13/046,811 patent/US20110220075A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 AU AU2011227530A patent/AU2011227530A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 EP EP20110756783 patent/EP2547881A1/en not_active Withdrawn
- 2011-03-14 RU RU2011141891/06A patent/RU2509902C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2011-03-14 RU RU2011140981/06A patent/RU2517006C1/ru not_active IP Right Cessation
- 2011-03-14 AU AU2011227529A patent/AU2011227529B2/en not_active Ceased
- 2011-03-14 CA CA2765588A patent/CA2765588A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 KR KR20117030525A patent/KR20120020180A/ko not_active Application Discontinuation
- 2011-03-14 RU RU2011149964/06A patent/RU2486354C1/ru not_active IP Right Cessation
- 2011-03-14 US US13/046,827 patent/US20110220080A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 BR BR112012002420A patent/BR112012002420A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2011-03-14 JP JP2012516397A patent/JP5503739B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2011-03-14 CA CA2767941A patent/CA2767941A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 CN CN2011800032149A patent/CN102472156A/zh active Pending
- 2011-03-14 CN CN2011800025431A patent/CN102472151A/zh active Pending
- 2011-03-14 CA CA2771411A patent/CA2771411A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 KR KR20127003668A patent/KR20120042964A/ko not_active Application Discontinuation
- 2011-03-14 WO PCT/US2011/028286 patent/WO2011115874A1/en active Application Filing
- 2011-03-14 EP EP20110756784 patent/EP2547882A1/en not_active Withdrawn
- 2011-03-14 KR KR20127001192A patent/KR20120027536A/ko not_active Application Discontinuation
- 2011-03-14 EP EP20110756787 patent/EP2547883A1/en not_active Withdrawn
- 2011-03-14 CN CN2011800028035A patent/CN102472153A/zh active Pending
- 2011-03-14 BR BRPI1105252A patent/BRPI1105252A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2011-03-14 MX MX2011013118A patent/MX2011013118A/es unknown
- 2011-03-14 KR KR20127001348A patent/KR20120032008A/ko not_active Application Discontinuation
- 2011-03-14 BR BRPI1105780A patent/BRPI1105780A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2011-03-14 BR BR112012001700A patent/BR112012001700A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2011-03-14 CA CA 2769411 patent/CA2769411A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 MX MX2011011423A patent/MX2011011423A/es not_active Application Discontinuation
- 2011-03-14 EP EP20110756788 patent/EP2547884A1/en not_active Withdrawn
- 2011-03-14 US US13/046,831 patent/US20110220081A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 CA CA2765458A patent/CA2765458A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 AU AU2011227534A patent/AU2011227534A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 KR KR1020117029673A patent/KR20120024753A/ko not_active Application Discontinuation
- 2011-03-14 US US13/046,816 patent/US20110220077A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 JP JP2012524000A patent/JP2013501194A/ja active Pending
- 2011-03-14 US US13/046,813 patent/US8677953B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2011-03-14 WO PCT/US2011/028276 patent/WO2011115868A1/en active Application Filing
- 2011-03-14 BR BR112012002422A patent/BR112012002422A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2011-03-14 JP JP2012524940A patent/JP2013501894A/ja active Pending
- 2011-03-14 US US13/046,819 patent/US20110220078A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 RU RU2011149963/06A patent/RU2487254C1/ru not_active IP Right Cessation
- 2011-03-14 MX MX2011011422A patent/MX2011011422A/es active IP Right Grant
- 2011-03-14 JP JP2012520844A patent/JP5508528B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2011-03-14 US US13/046,825 patent/US8590497B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2011-03-14 JP JP2012523133A patent/JP2013500435A/ja active Pending
- 2011-03-14 AU AU2011227531A patent/AU2011227531B2/en not_active Ceased
- 2011-03-14 MX MX2011012803A patent/MX2011012803A/es not_active Application Discontinuation
- 2011-03-14 WO PCT/US2011/028274 patent/WO2011115866A1/en active Application Filing
- 2011-03-14 CA CA 2769830 patent/CA2769830A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 US US13/046,834 patent/US8689745B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2011-03-14 JP JP2012516398A patent/JP5411356B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2011-03-14 AU AU2011227535A patent/AU2011227535A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 CN CN2011800028020A patent/CN102472149A/zh active Pending
- 2011-03-14 RU RU2011142827/06A patent/RU2011142827A/ru not_active Application Discontinuation
- 2011-03-14 WO PCT/US2011/028288 patent/WO2011115875A1/en active Application Filing
- 2011-03-14 EP EP20110756782 patent/EP2547880A1/en not_active Withdrawn
- 2011-03-14 EP EP20110756790 patent/EP2547886A1/en not_active Withdrawn
- 2011-03-14 KR KR20117030337A patent/KR20120019481A/ko not_active Application Discontinuation
- 2011-03-14 CA CA 2786983 patent/CA2786983A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 WO PCT/US2011/028284 patent/WO2011115872A1/en active Application Filing
- 2011-03-14 AU AU2011227533A patent/AU2011227533A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 WO PCT/US2011/028278 patent/WO2011115869A1/en active Application Filing
- 2011-03-14 JP JP2012520845A patent/JP5508529B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2011-03-14 CN CN2011800026557A patent/CN102472152A/zh active Pending
- 2011-03-14 WO PCT/US2011/028285 patent/WO2011115873A1/en active Application Filing
- 2011-03-14 JP JP2012515235A patent/JP2012530203A/ja active Pending
- 2011-03-14 MX MX2012001711A patent/MX2012001711A/es unknown
- 2011-03-14 MX MX2011013780A patent/MX2011013780A/es not_active Application Discontinuation
- 2011-03-14 RU RU2011147328/06A patent/RU2011147328A/ru not_active Application Discontinuation
- 2011-03-14 CN CN2011800029697A patent/CN102472155A/zh active Pending
- 2011-03-14 KR KR20127000956A patent/KR20120027530A/ko not_active Application Discontinuation
- 2011-03-14 BR BR112012000706A patent/BR112012000706A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2011-03-14 KR KR20127000729A patent/KR20120024956A/ko not_active Application Discontinuation
- 2011-03-14 BR BRPI1105767A patent/BRPI1105767A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2011-03-14 CA CA2768589A patent/CA2768589A1/en not_active Abandoned
- 2011-03-14 AU AU2011227527A patent/AU2011227527B2/en not_active Ceased
- 2011-03-14 CN CN2011800024369A patent/CN102369344B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2011-03-14 EP EP20110756785 patent/EP2547879A1/en not_active Withdrawn
- 2011-03-14 WO PCT/US2011/028281 patent/WO2011115870A1/en active Application Filing
- 2011-03-14 CN CN2011800029292A patent/CN102472154A/zh active Pending
- 2011-03-14 EP EP20110756789 patent/EP2547885A1/en not_active Withdrawn
- 2011-03-14 RU RU2011144161/06A patent/RU2011144161A/ru not_active Application Discontinuation
- 2011-10-25 ZA ZA2011/07812A patent/ZA201107812B/en unknown
- 2011-11-04 ZA ZA2011/08122A patent/ZA201108122B/en unknown
- 2011-11-17 ZA ZA2011/08457A patent/ZA201108457B/en unknown
- 2011-11-29 ZA ZA2011/08768A patent/ZA201108768B/en unknown
- 2011-12-12 ZA ZA2011/09139A patent/ZA201109139B/en unknown
- 2011-12-15 CL CL2011003168A patent/CL2011003168A1/es unknown
- 2011-12-21 CL CL2011003252A patent/CL2011003252A1/es unknown
- 2011-12-21 ZA ZA2011/09450A patent/ZA201109450B/en unknown
- 2011-12-21 CL CL2011003251A patent/CL2011003251A1/es unknown
-
2012
- 2012-01-06 CL CL2012000050A patent/CL2012000050A1/es unknown
- 2012-01-06 CL CL2012000049A patent/CL2012000049A1/es unknown
- 2012-01-10 CL CL2012000072A patent/CL2012000072A1/es unknown
- 2012-01-10 CL CL2012000071A patent/CL2012000071A1/es unknown
- 2012-02-13 CL CL2012000370A patent/CL2012000370A1/es unknown
-
2014
- 2014-02-13 US US14/179,644 patent/US9133758B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7628126B2 (en) * | 2001-07-20 | 2009-12-08 | Scuderi Group, Llc | Split four stroke engine |
RU2327885C1 (ru) * | 2006-12-08 | 2008-06-27 | Казанский государственный технический университет им. А.Н. Туполева | Способ работы четырехтактного двигателя внутреннего сгорания и устройство для реализации этого способа |
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2517006C1 (ru) | Двигатель с расщепленным циклом и способ его эксплуатации | |
US20110220083A1 (en) | Split-cycle engine having a crossover expansion valve for load control | |
EP2547887A1 (en) | Split-cycle engine having a crossover expansion valve for load control |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150315 |