JP2012530865A - 点火燃焼及び充填モードを備える分割サイクル空気ハイブリッドエンジン - Google Patents

点火燃焼及び充填モードを備える分割サイクル空気ハイブリッドエンジン Download PDF

Info

Publication number
JP2012530865A
JP2012530865A JP2012516398A JP2012516398A JP2012530865A JP 2012530865 A JP2012530865 A JP 2012530865A JP 2012516398 A JP2012516398 A JP 2012516398A JP 2012516398 A JP2012516398 A JP 2012516398A JP 2012530865 A JP2012530865 A JP 2012530865A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
valve
air
expansion
compression
crankshaft
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2012516398A
Other languages
English (en)
Other versions
JP5411356B2 (ja
Inventor
メルドレシ リッカード
バダイン ニコラス
ギルバート イアン
Original Assignee
スクデリ グループ リミテッド ライアビリティ カンパニー
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by スクデリ グループ リミテッド ライアビリティ カンパニー filed Critical スクデリ グループ リミテッド ライアビリティ カンパニー
Publication of JP2012530865A publication Critical patent/JP2012530865A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP5411356B2 publication Critical patent/JP5411356B2/ja
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B75/00—Other engines
    • F02B75/12—Other methods of operation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B33/00—Engines characterised by provision of pumps for charging or scavenging
    • F02B33/02—Engines with reciprocating-piston pumps; Engines with crankcase pumps
    • F02B33/06—Engines with reciprocating-piston pumps; Engines with crankcase pumps with reciprocating-piston pumps other than simple crankcase pumps
    • F02B33/22—Engines with reciprocating-piston pumps; Engines with crankcase pumps with reciprocating-piston pumps other than simple crankcase pumps with pumping cylinder situated at side of working cylinder, e.g. the cylinders being parallel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B25/00—Engines characterised by using fresh charge for scavenging cylinders
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B41/00—Engines characterised by special means for improving conversion of heat or pressure energy into mechanical power
    • F02B41/02—Engines with prolonged expansion
    • F02B41/06—Engines with prolonged expansion in compound cylinders
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B75/00—Other engines
    • F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
    • F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
    • F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Supercharger (AREA)
  • Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
  • Control Of Vehicle Engines Or Engines For Specific Uses (AREA)
  • Valve Device For Special Equipments (AREA)
  • Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
  • Hybrid Electric Vehicles (AREA)
  • Compressor (AREA)
  • Design And Manufacture Of Integrated Circuits (AREA)
  • Semiconductor Integrated Circuits (AREA)
  • Lubrication Of Internal Combustion Engines (AREA)
  • Lubrication Details And Ventilation Of Internal Combustion Engines (AREA)

Abstract

分割サイクル空気ハイブリッドエンジンは回転可能なクランクシャフトを含む。圧縮ピストンは圧縮シリンダー内に摺動可能に収容されると共に、クランクシャフトに作用可能に連結されている。吸入バルブは圧縮シリンダー内への空気の流れを選択的に制御する。膨張ピストンは膨張シリンダーに摺動可能に収容されると共に、クランクシャフトに作用可能に連結されている。クロスオーバー通路は圧縮及び膨張シリンダーを相互に連結する。クロスオーバー通路は、両者間に圧力室を画成するクロスオーバー圧縮バルブ(XovrC)及びクロスオーバー膨張バルブ(XovrE)を含んでいる。空気貯留器がクロスオーバー通路に作用可能に連結されている。空気貯留器バルブが、当該空気貯留器への、及びそれからの空気の流れを選択的に制御する。エンジンの点火燃焼及び充填（ＦＣ）モードにおいて、空気貯留器が圧縮空気で充填される前に膨張シリンダーが圧縮空気で充填されるように、当該クランクシャフトの単一の回転中に当該XovrEバルブが実質的に閉じられるまで当該空気貯留器バルブは閉じられて保たれる。

Description

この発明は、分割サイクルエンジン、より詳しくは、空気ハイブリッドシステムを組み入れたかかるエンジンに関する。
明瞭化の目的のために、本出願に用いられている用語「従来のエンジン」は、周知のオットーサイクルの４つのストロークの全て(すなわち、吸入(又は入口)、圧縮、膨張(又は動力)及び排気のストローク)がエンジンの各ピストン/シリンダーの組合せ内に包含されている内燃機関を意味する。各ストロークはクランクシャフトの半回転(１８０度クランク角（ＣＡ))を要し、そして、従来のエンジンの各シリンダー内で全体のオットーサイクルを完了するためにはクランクシャフトの完全な２回転(７２０度ＣＡ)が必要である。
また、明瞭化の目的のために、先行技術に開示されたエンジンに適用され得、かつ本出願で言及されるように、用語「分割サイクルエンジン」について次の定義が提供される。
ここに言及される分割サイクルエンジンは、
クランクシャフト軸回りに回転可能なクランクシャフト、
当該クランクシャフトの単一の回転中の吸入ストローク及び圧縮ストロークを通して往復するように圧縮シリンダー内に摺動可能に収容されると共に、当該クランクシャフトに作用可能に連結された圧縮ピストン、
当該クランクシャフトの単一の回転中の膨張ストローク及び排気ストロークを通して往復するように膨張シリンダーに摺動可能に収容されると共に、当該クランクシャフトに作用可能に連結された膨張(動力)ピストン、及び
圧縮シリンダー及び膨張シリンダーを相互に連結するクロスオーバー通路(ポート)であって、内部に配置された少なくともクロスオーバー膨張バルブ(XovrE)を含み、より好ましくは、両者間に圧力室を画成するクロスオーバー圧縮バルブ(XovrC)及びクロスオーバー膨張バルブ(XovrE)を含むクロスオーバー通路、を備えている。
２００３年４月８日にScuderiに許可された特許文献１（United States Patent No. ６,５４３,２２５ ）及び２００５年１０月１１日にBranyon et alに許可された特許文献２（United States Patent No. ６,９５２,９２３）、両者は参照によってここに組み入れられるが、分割サイクル及び類似のタイプのエンジンの広範囲に亘る議論を包含している。加えて、これらの特許は、本開示がさらなる展開を詳述する、エンジンの先行バージョンの詳細を開示している。
分割サイクル空気ハイブリッドエンジンは、分割サイクルエンジンと空気貯留器及び種々の制御装置を組み合わせている。この組合せは、分割サイクル空気ハイブリッドエンジンが圧縮空気の形で空気貯留器内にエネルギーを蓄えることを可能にしている。空気貯留器内の圧縮空気は、後で、クランクシャフトに動力を与えるべく膨張シリンダーで用いられる。
ここに言及される分割サイクル空気ハイブリッドエンジンは、
クランクシャフト軸回りに回転可能なクランクシャフト、
当該クランクシャフトの単一の回転中の吸入ストローク及び圧縮ストロークを通して往復するように圧縮シリンダー内に摺動可能に収容されると共に、当該クランクシャフトに作用可能に連結された圧縮ピストン、
当該クランクシャフトの単一の回転中の膨張ストローク及び排気ストロークを通して往復するように膨張シリンダーに摺動可能に収容されると共に、当該クランクシャフトに作用可能に連結された膨張(動力)ピストン、及び
圧縮シリンダー及び膨張シリンダーを相互に連結するクロスオーバー通路(ポート)であって、内部に配置された少なくともクロスオーバー膨張バルブ(XovrE)を含み、より好ましくは、両者間に圧力室を画成するクロスオーバー圧縮バルブ(XovrC)及びクロスオーバー膨張バルブ(XovrE)を含むクロスオーバー通路、及び
クロスオーバー通路に作用可能に連結され、圧縮シリンダーからの圧縮空気を蓄え、及び圧縮空気を膨張シリンダーに配送すべく選択的に作動可能である空気貯留器、を備えている。
２００８年４月８日に Scuderi その他に許可された特許文献３（United States Patent No. ７,３５３,７８６）は参照によってここに組み入れられるが、分割サイクル空気ハイブリッド及び類似のタイプのエンジンの広範囲に亘る議論を包含している。加えて、この特許は本開示がさらなる展開を詳述する先行するハイブリッドシステムの詳細を開示している。
分割サイクル空気ハイブリッドエンジンは、通常の作動ないしは点火燃焼（ＮＦ)モード(一般に、エンジン点火燃焼(ＥＦ)モードとも呼ばれている)及び４つの基本的な空気ハイブリッドモードで走らされ得る。ＥＦモードでは、エンジンは空気貯留器の使用を伴わずに作動する非空気ハイブリッド分割サイクルエンジンとして機能する。ＥＦモードでは、クロスオーバー通路を空気貯留器に作用可能に連結するタンクバルブが、基本の分割サイクルエンジンから空気貯留器を隔離すべく閉じられたままである。
分割サイクル空気ハイブリッドエンジンはその空気貯留器の使用と共に４つのハイブリッドモードで作動する。当該４つのハイブリッドモードは、
１)燃焼を伴わずに空気貯留器からの圧縮空気エネルギーを用いる空気エキスパンダー（ＡＥ）モード、
２)燃焼を伴わずに空気貯留器に圧縮空気エネルギーを蓄える空気圧縮機（ＡＣ）モード、
３)燃焼を伴って空気貯留器からの圧縮空気エネルギーを用いる空気エキスパンダー及び点火燃焼（ＡＥＦ）モード、及び
４)燃焼を伴って空気貯留器に圧縮空気エネルギーを蓄える点火燃焼及び充填（ＦＣ）モードである。
米国特許第６,５４３,２２５号明細書 米国特許第６,９５２,９２３号明細書 米国特許第７,３５３,７８６号明細書
しかしながら、これらのモード、ＥＦ、ＡＥ、ＡＣ、ＡＥＦ、及びＦＣの、さらなる最適化が効率及びエミッションの低減を増進するために望まれている。
本発明は、点火燃焼及び充填（ＦＣ）モードの使用が、改善された効率のために如何なる駆動サイクルにおいても潜在的に全ての車両に対して最適化される分割サイクル空気ハイブリッドエンジンを提供する。
より詳しくは、本発明に従う分割サイクル空気ハイブリッドエンジンの模範的実施形態は、クランクシャフト軸回りに回転可能なクランクシャフトを含む。圧縮ピストンは、当該クランクシャフトの単一の回転中の吸入ストローク及び圧縮ストロークを通して往復するように圧縮シリンダー内に摺動可能に収容されると共に、当該クランクシャフトに作用可能に連結されている。吸入（又は入口）バルブが、圧縮シリンダー内への空気の流れを選択的に制御する。膨張ピストンは、当該クランクシャフトの単一の回転中の膨張ストローク及び排気ストロークを通して往復するように膨張シリンダーに摺動可能に収容されると共に、当該クランクシャフトに作用可能に連結されている。クロスオーバー通路が圧縮シリンダー及び膨張シリンダーを相互に連結している。当該クロスオーバー通路は、両者間に圧力室を画成するクロスオーバー圧縮バルブ(XovrC)及びクロスオーバー膨張バルブ(XovrE)を含んでいる。空気貯留器が当該クロスオーバー通路に作用可能に連結され、圧縮シリンダーからの圧縮空気を蓄えるために選択的に作動可能である。空気貯留器バルブは、当該空気貯留器への及びそれからの空気流れを選択的に制御する。当該エンジンは、点火燃焼及び充填（ＦＣ）モードで運転可能である。当該ＦＣモードでは、空気貯留器が圧縮空気で充填される前に膨張シリンダーが圧縮空気で充填されるように、XovrEバルブがクランクシャフトの単一の回転中に実質的に閉じられるまで、当該空気貯留器バルブは閉じられて保たれる。
分割サイクル空気ハイブリッドエンジンを運転する方法もまた、開示されている。分割サイクル空気ハイブリッドエンジンは、クランクシャフト軸回りに回転可能なクランクシャフトを含む。圧縮ピストンは、当該クランクシャフトの単一の回転中の吸入ストローク及び圧縮ストロークを通して往復するように圧縮シリンダー内に摺動可能に収容されると共に、当該クランクシャフトに作用可能に連結されている。吸入バルブが圧縮シリンダー内への空気の流れを選択的に制御する。膨張ピストンは、当該クランクシャフトの単一の回転中の膨張ストローク及び排気ストロークを通して往復するように膨張シリンダーに摺動可能に収容されると共に、当該クランクシャフトに作用可能に連結されている。クロスオーバー通路が圧縮シリンダー及び膨張シリンダーを相互に連結している。当該クロスオーバー通路は、両者間に圧力室を画成するクロスオーバー圧縮バルブ(XovrC)及びクロスオーバー膨張バルブ(XovrE)を含んでいる。空気貯留器が当該クロスオーバー通路に作用可能に連結され、そして圧縮シリンダーからの圧縮空気を蓄えるために選択的に作動可能である。空気貯留器バルブは、当該空気貯留器への、及びそれからの空気流れを選択的に制御する。当該エンジンは点火燃焼及び充填（ＦＣ）モードで運転可能である。本発明に従う方法は、以下のステップを含んでいる。すなわち、圧縮ピストンで入口（又は吸入）空気を吸入し、かつ、圧縮し、膨張ストロークの始まりにおいて、圧縮シリンダーから膨張シリンダーへ圧縮空気を燃料と共に導入し、当該燃料は着火され、燃焼され、そして当該膨張ピストンの同じ膨張ストロークで膨張されて、動力をクランクシャフトに伝達し、そして燃焼生成物が排気ストロークで排出され、そして、空気貯留器が圧縮空気で充填される前に膨張シリンダーが圧縮空気で充填されるように、XovrEバルブがクランクシャフトの単一の回転中に実質的に閉じられるまで、当該空気貯留器バルブは閉じられて保たれる。
本発明のこれらの及び他の特徴及び有利な点は、添付図面をもとになされる以下の本発明の詳細な説明からより十分に理解されよう。
本発明による模範的な分割サイクル空気ハイブリッドエンジンの側断面図である。 １分間当り２０００回転（ｒｐｍ)のエンジン速度及び図示平均有効圧力(ＩＭＥＰ)２barのエンジン負荷における、タンク空気圧力及びタンク空気流量に関しての、吸入(入口)バルブの閉成タイミングのグラフ図である。 ２０００ｒｐｍのエンジン速度及びＩＭＥＰ２barのエンジン負荷における、タンク空気圧力及びタンク空気流量に関しての、吸入バルブ期間のグラフ図である。 ２０００ｒｐｍのエンジン速度及びＩＭＥＰ２barのエンジン負荷における、タンク空気圧力及びタンク空気流量に関しての、クロスオーバー圧縮バルブ(XovrC)期間のグラフ図である。 ２０００ｒｐｍのエンジン速度及びＩＭＥＰ２barのエンジン負荷における、タンク空気圧力及びタンク空気流量に関しての、クロスオーバー膨張バルブ(XovrE)期間のグラフ図である。 ２０００ｒｐｍのエンジン速度及びＩＭＥＰ２barのエンジン負荷における、タンク空気圧力及びタンク空気流量に関しての、XovrCバルブの開成タイミングのグラフ図である。 ２０００ｒｐｍのエンジン速度及びＩＭＥＰ２barのエンジン負荷における、タンク空気圧力及びタンク空気流量に関しての、XovrCバルブの閉成タイミングのグラフ図である。 ２０００ｒｐｍのエンジン速度及びＩＭＥＰ２barのエンジン負荷における、タンク空気圧力及びタンク空気流量に関しての、XovrEバルブの開成タイミングのグラフ図である。 ２０００ｒｐｍのエンジン速度及びＩＭＥＰ２barのエンジン負荷における、タンク空気圧力及びタンク空気流量に関しての、XovrEバルブの閉成タイミングのグラフ図である。 ２０００ｒｐｍのエンジン速度及びＩＭＥＰ２barのエンジン負荷における、タンク空気圧力及びタンク空気流量に関しての、空気タンクバルブの開成タイミングのグラフ図である。 ２０００ｒｐｍのエンジン速度及びＩＭＥＰ２barのエンジン負荷における、タンク空気圧力及びタンク空気流量に関しての、空気タンクバルブの閉成タイミングのグラフ図である。 ２０００ｒｐｍのエンジン速度及びＩＭＥＰ２barのエンジン負荷における種々のタンク空気流量について、タンク空気圧力に関しての燃料流量のグラフ図である。
以下の頭辞語の用語解説及びここに用いられる用語の定義が参照用に提供される。
一般
他に特に規定のない限り、全てのバルブの開及び閉のタイミングは膨張ピストンの上死点後である。(ＡＴＤＣe)のクランク角度で測定されている。
他に特に規定のない限り、全てのバルブの期間はクランク角度(ＣＡ)である。
空気タンク(又は空気貯留タンク):圧縮空気の貯留タンクである。
ＡＴＤＣe:膨張ピストンの上死点後である。
Bar:圧力の単位であり、１ bar = １０５ N/m2である。
ＢＭＥＰ:ブレーキ平均有効圧力である。用語「ブレーキ」は、摩擦損失（ＦＭＥＰ）が考慮された後にクランクシャフト(すなわち、出力シャフト)にもたらされる出力を意味する。ブレーキ平均有効圧力(ＢＭＥＰ)は、平均有効圧力（ＭＥＰ）値に関して表現されるエンジンのブレーキトルク出力である。ＢＭＥＰは、エンジン排気量で除したブレーキトルクに等しい。これは摩擦による損失後に取られる性能パラメーターである。従って、ＢＭＥＰ=ＩＭＥＰ-摩擦である。この場合、摩擦はまた、通常、摩擦平均有効圧力(すなわち、ＦＭＥＰ)として知られているＭＥＰ値に関して表現されている。
コンプレッサー:分割サイクルエンジンの圧縮シリンダー及びそれに関連する圧縮ピストンである。
エキスパンダー:分割サイクルエンジンの膨張シリンダー及びその関連する膨張ピストンである。
ＦＭＥＰ:摩擦平均有効圧力である。
ｇ／ｓ：秒当りグラムである。
ＩＭＥＰ:図示平均有効圧力である。用語「図示」は、摩擦損失（ＦＭＥＰ）が考慮される前にピストンの頂面にもたらされる出力を意味する。
入口（又は吸入）：入口バルブである。また、一般に、吸入バルブと称される。
入口空気（又は吸入空気）：吸入（又は入口）ストロークで圧縮シリンダーに吸入される空気である。
入口バルブ（又は吸入バルブ）：圧縮シリンダーに吸入されるガスの吸入を制御するバルブである。
ＲＰＭ:１分間当りの回転数である。
タンクバルブ:Xovr通路を圧縮空気貯留タンクに連結しているバルブである。
バルブ期間:バルブの開成の始まりとバルブの閉成の終わりとの間のクランク角度区間である。
ＶＶＡ:可変バルブ作動である。バルブのリフト曲線の形状又はタイミングを変更するべく作動可能な機構又は方法である。
Xoyr(又はXover)バルブ、通路、又はポート:圧縮及び膨張シリンダーを連結し、圧縮シリンダーから膨張シリンダーへガスを流すクロスオーバーバルブ、通路、及び／又はポートである。
XoyrC(又はXoverC)バルブ:Xovr通路のコンプレッサー端部におけるバルブである。
XoyrE(又はXoverE)バルブ:クロスオーバー(Xovr)通路のエキスパンダー端部におけるバルブである。
図１を参照するに、模範的分割サイクル空気ハイブリッドエンジンが概略的に符号１０で示されている。当該分割サイクル空気ハイブリッドエンジン１０は、従来のエンジンの２つの隣り合うシリンダーを１つの圧縮シリンダー１２及び１つの膨張シリンダー１４の組合せに置き換えている。シリンダーヘッド３３が、シリンダーを覆いそしてシールすべく膨張シリンダー１２及び圧縮シリンダー１４の開口端上に典型的に配置されている。
オットーサイクルの４つのストロークは、圧縮シリンダー１２がその関連する圧縮ピストン２０と共に吸入（又は入口）及び圧縮ストロークを実行し、そして膨張シリンダー１４がその関連する膨張ピストン３０と共に膨張（又は動力）及び排気ストロークを実行するように、２つのシリンダー１２及び１４に亘って「分割」されている。それ故に、オットーサイクルは、クランクシャフト軸１７の回りにクランクシャフト１６が１回転(３６０度ＣＡ)すると、これらの２つのシリンダー１２、１４内で完成される。
吸入ストローク中に、吸入（又は入口）空気はシリンダーヘッド３３に配置されている吸入ポート１９を介して圧縮シリンダー１２内に吸い込まれる。内開きの(シリンダーの内方にピストンに向かって開く)ポペット吸入（又は入口）バルブ１８が、吸入ポート１９と圧縮シリンダー１２との間の流体の連通を制御する。
圧縮ストローク中に、圧縮ピストン２０は空気充填物を圧縮し、そして該空気充填物を典型的にはシリンダーヘッド３３に配置されているクロスオーバー通路(又はポート)２２に押し出す。このことは、圧縮シリンダー１２及び圧縮ピストン２０が膨張シリンダー１４に対して吸入通路として作用するクロスオーバー通路２２への高圧ガス源であることを意味する。ある実施形態においては、２つ以上のクロスオーバー通路２２が圧縮シリンダー１２及び膨張シリンダー１４を互いに連結している。
分割サイクルエンジン１０(及び一般に分割サイクルエンジン)の圧縮シリンダー１２の幾何学的な(すなわち、容積的な)圧縮比は、ここで一般に分割サイクルエンジンの「圧縮比」と称される。分割サイクルエンジン１０(及び一般に分割サイクルエンジン)の膨張シリンダー１４の幾何学的な(すなわち、容積的な)圧縮比は、ここで一般に分割サイクルエンジンの「膨張比」称される。シリンダーの当該幾何学的な圧縮比は、前記ピストンがその上死点（ＴＤＣ)位置のときにシリンダー内に囲われた容積(すなわち、クリアランス容積)に対する、シリンダー内で往復するピストンがその下死点（ＢＤＣ)位置のときに(全てのリセスを含んで)シリンダー内に囲われた(すなわち、捕捉された)容積の比として、この技術分野において周知である。特に、分割サイクルエンジンのために、ここに定義されるように、圧縮シリンダーの圧縮比は当該XovrCバルブが閉じられるときに決定される。また、特に、分割サイクルエンジンのために、ここに定義されるように、膨張シリンダーの膨張比は当該XovrEバルブが閉じられるときに決定される。
圧縮シリンダー１２内での極めて高い圧縮比(例えば、２０対１、３０対１、４０対１又はそれ以上)のせいで、クロスオーバー通路入口２５において、外開きの（シリンダーから離れて外方に開く)ポペットクロスオーバー圧縮バルブ(XovrC)２４が圧縮シリンダー１２からクロスオーバー通路２２への流れを制御するために用いられている。膨張シリンダー１４内での極めて高い膨張比(例えば、２０対１、３０対１、４０対１又はそれ以上)のせいで、クロスオーバー通路２２の出口２７において、外開きのポペットクロスオーバー膨張バルブ(XovrE)２６がクロスオーバー通路２２から膨張シリンダー１４への流れを制御している。XovrC及びXovrEバルブ２４、２６の作動速度及び位相付けは、オットーサイクルの４つのストロークの全ての間にクロスオーバー通路２２の圧力を高い最小圧力(典型的には全負荷時に２０bar以上)に維持するようにタイミング付けられている。
少なくとも１つの燃料噴射器２８が、クロスオーバー通路２２の出口端において、膨張ピストン３０がその上死点位置に到達する直前に起こる当該XovrEバルブ２６の開きに対応させて、加圧された空気内に燃料を噴射する。空気/燃料の充填物は、膨張ピストン３０がその上死点位置に近付いたとき、膨張シリンダー１４に入る。ピストン３０がその上死点位置から下降し始め、当該XovrEバルブ２６がまだ開いている間に、シリンダー１４内に突出している点火栓先端３９を含んでいる点火栓３２が点火され、点火栓先端３９の周りの領域で燃焼を開始する。燃焼は、膨張ピストンがその上死点（ＴＤＣ)位置通過後１及び３０度ＣＡの間にある間に開始されてもよい。より好ましくは、燃焼は膨張ピストンがその上死点（ＴＤＣ)位置通過後５及び２５度ＣＡの間にある間に開始されてもよい。最も好ましくは、燃焼は膨張ピストンがその上死点（ＴＤＣ)位置通過後１０及び２０度ＣＡの間にある間に開始されてもよい。加えて、燃焼は、他の点火装置及び／又は方法によって、例えば、グロープラグ、マイクロ波点火装置、又は圧縮着火方法によって開始されてもよい。
排気ストロークの間に、排気ガスはシリンダーヘッド３３に配置されている排気ポート３５を介して膨張シリンダー１４の外に送出される。排気ポート３５の入口３１に配置されている内開きのポペット排気バルブ３４は、膨張シリンダー１４と排気ポート３５との間の流体の連通を制御する。排気バルブ３４及び排気ポート３５はクロスオーバー通路２２から分離されている。すなわち、排気バルブ３４及び排気ポート３５はクロスオーバー通路２２に接触せず、すなわち、クロスオーバー通路２２内に配置されていない。
分割サイクルエンジンのコンセプトによれば、圧縮シリンダー１２及び膨張シリンダー１４の幾何学的なエンジンパラメータ(すなわち、ボア、ストローク、コネクティングロッド長さ、容積測定の圧縮比、その他)は概ね互いから独立である。例えば、圧縮シリンダー１２及び膨張シリンダー１４についてのクランクスロー３６、３８は、それぞれ、異なる半径を有してもよく、そして膨張ピストン３０の上死点（ＴＤＣ)が圧縮ピストン２０のＴＤＣの前に起こるように互いから離れて位相付けられてもよい。この独立性は、分割サイクルエンジン１０が一般の４ストロークエンジンよりもより高い効率レベル及びより大きなトルクを潜在的に達成すること可能にしている。
分割サイクルエンジン１０におけるエンジンパラメータの幾何学的な独立性はまた、前に述べたように、クロスオーバー通路２２内に圧力が維持され得る主な理由の一つである。詳しくは、圧縮ピストンがその上死点位置に到達する前に僅かな位相角(典型的には１０ないし３０の間のクランク角度)だけ膨張ピストン３０がその上死点位置に到達するこの位相角は、XovrCバルブ２４及びXovrEバルブ２６の適切なタイミングと伴って、分割サイクルエンジン１０がその圧力／容積サイクルの全４つのストロークの間にクロスオーバー通路２２内を高い最小圧力(典型的には、全負荷運転中に絶対圧で２０bar以上)に維持することを可能にしている。すなわち、分割サイクルエンジン１０は、XovrC及びXovrEバルブの両者が膨張ピストン３０がそのＴＤＣ位置からそのＢＤＣ位置に降下し、そして圧縮ピストン２０が同時にそのＢＤＣ位置からそのＴＤＣ位置に向けて上昇する間のかなりの期間(すなわち、クランクシャフトの回転期間)開くように、XovrCバルブ２４及びXovrEバルブ２６をタイミング付けて作動可能である。クロスオーバーバルブ２４、２６の両者が開いている期間(すなわち、クランクシャフトの回転)中、(１)圧縮シリンダー１２からクロスオーバー通路２２へ、及び(２)クロスオーバー通路２２から膨張シリンダー１４へほぼ等しい空気質量（マス）が移送される。従って、この期間中、クロスオーバー通路内の圧力は所定の最小圧力(典型的には、全負荷運転中に絶対圧で２０、３０又は４０bar)より低く低下するのが防がれる。さらに、エンジンサイクルの実質的な部分(典型的には、全エンジンサイクルの８０％以上)の間、XovrCバルブ２４及びXovrEバルブ２６の両者は、クロスオーバー通路２２内に捕捉されているガスの質量（マス）をほぼ一定のレベルに維持するために、閉じられている。結果として、クロスオーバー通路２２内の圧力は、エンジンの圧力／容積サイクルの全４つのストロークの間、所定の最小圧力に維持される。
ここでの目的のため、ほぼ等しいガスの質量（マス）をクロスオーバー通路２２へ、又はそれから同時に移送させるために、膨張ピストン３０がＴＤＣから降下し、そして圧縮ピストン２０がＴＤＣに向けて上昇している間にXovrCバルブ２４及びXovrEバルブ２６を開く方法が、ここでガス移送のプッシュプル方法と称される。分割サイクルエンジン１０のクロスオーバー通路２２内の圧力が、エンジンが全負荷で運転しているとき、エンジンのサイクルの全４つのストロークの間に典型的には、２０bar以上に維持されるのを可能にしているのがプッシュプル方法である。
前に述べたように、排気バルブ３４は、クロスオーバー通路２２から別けられてシリンダーヘッド３３の排気ポート３５内に配置されている。排気バルブ３４がクロスオーバー通路２２内に配置されていない、そしてそれ故に、排気ポート３５がクロスオーバー通路２２と共通部分を共有していないという排気バルブ３４の構造的配列は、排気ストロークの間にクロスオーバー通路２２内に捕捉されているガスの質量（マス）を維持するためには好ましい。従って、クロスオーバー通路内の圧力を所定の最小圧力以下に低下させるかもしれない大きな周期的な圧力低下が防止される。
XovrEバルブ２６は膨張ピストン３０がその上死点位置に到達する直前に開く。このとき、膨張シリンダー１４内の圧力に対するクロスオーバー通路２２内の圧力の圧力比は、クロスオーバー通路内の最小圧力は典型的には絶対圧で２０bar以上であり、膨張シリンダー内の圧力は排気ストロークの間に絶対圧で約１ないし２barであるという事実の理由で、高い。換言すると、XovrEバルブ２６が開くとき、クロスオーバー通路２２内の圧力は実質的に膨張シリンダー１４内の圧力よりも(典型的には、２０対１のオーダーで)高い。この高い圧力比は、空気及び／又は燃料充填物の初期流れが高速度で膨張シリンダー１４内に流れるのを生じさせる。これらの高速流れは音速に到達し、音速流と称される。この音速流は分割サイクルエンジン１０にとって特に有利である。というのも、それは、膨張ピストン３０がその上死点位置から降下している間に着火が開始されたとしても、分割サイクルエンジン１０が高い燃焼圧力を維持することを可能にする急速燃焼事象を生じさせるからである。
当該分割サイクル空気ハイブリッドエンジン１０はまた、空気貯留器(タンク)バルブ４２によってクロスオーバー通路２２に作用可能に連結されている空気貯留器(タンク)４０を含んでいる。２つ以上のクロスオーバー通路２２を備える実施形態は、クロスオーバー通路２２の各々に共通の空気貯留器４０に連結させるタンクバルブ４２を含んでもよく、又は代わりに、各クロスオーバー通路２２が別々の空気貯留器４０に作用可能に連結してもよい。
タンクバルブ４２は、典型的には、クロスオーバー通路２２から空気タンク４０まで延在する空気貯留器（タンク）ポート４４に配置されている。当該空気タンクポート４４は、第１の空気貯留器(タンク)ポート区分４６及び第２の空気貯留器(タンク)ポート区分４８に分けられている。第１の空気タンクポート区分４６は空気タンクバルブ４２をクロスオーバー通路２２に連結し、そして第２の空気タンクポート区分４８は空気タンクバルブ４２を空気タンク４０に連結している。第１の空気タンクポート区分４６の容積は、タンクバルブ４２が閉じられているとき、タンクバルブ４２をクロスオーバー通路２２に連結する追加のポート及びリセスの全ての容積を含む。
当該タンクバルブ４２は、適切なバルブ装置又はシステムであってもよい。例えば、当該タンクバルブ４２は、種々のバルブ作動装置(例えば、空圧、液圧、カム、電気式など)によって動作される能動バルブであってもよい。加えて、当該タンクバルブ４２は、２つ以上の作動装置でもって動作される２つ以上のバルブを備えるタンクバルブシステムを備えてもよい。
空気タンク４０は、前述の特許文献３に記載されたように、圧縮空気の形でエネルギーを蓄え、そしてクランクシャフト１６に動力を与えるためにその圧縮空気を後で用いるべく利用されている。この潜在的なエネルギーを蓄える機械式の手段は、現在の技術水準に対して多数の潜在的有利性を提供している。例えば、当該分割サイクルエンジン１０は、ディーゼルエンジン及び電気ハイブリッドシステムのような市場における他の技術に関して、比較的低い製造及び廃棄物処理コストで、燃料効率利得及びＮＯｘエミッション低減での多くの有利性を潜在的に提供することができる。
空気タンクバルブ４２の開成及び／又は閉成の選択的な制御、そしてそれによる空気タンク４０とクロスオーバー通路２２との連通の制御によって、当該分割サイクル空気ハイブリッドエンジン１０は、エンジン点火燃焼(ＥＦ)モード、空気エキスパンダー（ＡＥ）モード、空気圧縮機（ＡＣ）モード、空気エキスパンダー及び点火燃焼（ＡＥＦ）モード、及び点火燃焼及び充填（ＦＣ）モードにおいて作動可能である。当該ＥＦモードは、上述のように空気タンク４０の使用無しでエンジンが作動する非ハイブリッドモードである。当該ＡＣ及びＦＣモードは、エネルギー貯蔵モードである。当該ＡＣモードは、制動中のエンジンを含み、車両の運動学的エネルギーを利用することによるような、膨張シリンダー１４内で起こる燃焼を伴わずに(すなわち、燃料の費消無く)圧縮空気が空気タンク４０に蓄えられる空気ハイブリッド運転モードである。
当該ＦＣモードは、燃焼中に膨張シリンダーの膨張ストロークを動力付けるのに必要であるよりも多くの空気を圧縮ピストンが吸入する（すなわち、コンプレサーがエキスパンダーを動力付けるのに必要とされる空気よりも多くを吸入する）空気ハイブリッド運転モードである。燃焼のためには必要でない過剰の圧縮空気が、典型的には、エンジン全負荷より小さい運転状態(例えば、エンジンのアイドル、定速度での車両の惰航)のときに、空気タンク４０に蓄えられる。当該ＦＣモードにおける圧縮空気の貯蔵は、追加の負の仕事がコンプレサーによって実行されることが要求されるという、エネルギーコスト（ペナルティ）を有している。それ故に、その後になって圧縮空気が用いられる（すなわち、ＦＣモードの間に過剰の空気を蓄えるのに必要とされる負の仕事よりも大きな正の仕事を生み出すべく、エキスパンダーで圧縮空気を利用する）ときに、正味の利得を有するのが望ましい。
当該ＡＥ及びＡＦモードは、貯蔵されたエネルギーの使用モードである。当該ＡＥモードは、空気タンク４０に貯蔵された圧縮空気が膨張シリンダー１４内で起こる燃焼を伴わずに(すなわち、燃料の費消無く)、膨張ピストン３０を駆動するために用いられる空気ハイブリッド運転モードである。当該ＡＥＦモードは、空気タンク４０に貯蔵された圧縮空気が膨張シリンダー１４内での燃焼のために利用される空気ハイブリッド運転モードである。
当該ＦＣモードでは、圧縮ピストン２０は、当該圧縮ピストンが膨張シリンダー１４で用いるための入口空気を吸入して圧縮する、その圧縮モードで作動する。膨張ピストン３０は、膨張ストロークの始まりにおいて、圧縮空気が燃料と共に当該膨張シリンダー１４に導入され、当該膨張ピストンの同じ膨張ストロークで、着火され、燃焼され、そして膨張され、クランクシャフト１６に動力を伝達し、そして燃焼生成物が排気ストロークで排出される、その動力モードで作動する。当該ＦＣモードは、圧縮及び膨張が圧縮シリンダー１２と当該膨張シリンダー１４との間で分離されているので、可能にされている。当該膨張シリンダー１４は、車両の負荷よりも高い負荷で運転されてもよい。当該過剰の負荷は、膨張シリンダー１４が車両に動力を与えるのに必要とするより多くの空気を圧縮する圧縮シリンダー１２によって吸収される。過剰の(又は必要以上の)充填空気は空気タンク４０を充填させるべく流用される。
重要なことに、当該エンジン１０が当該ＦＣモードで作動している間は、クランクシャフト１６の各単一の回転の間に当該XovrEバルブ２６が実質的に閉じられるまで、空気タンクバルブ４２は閉じられて保たれる。従って、当該膨張シリンダー１４は、空気タンク４０が圧縮空気で充填される前に、圧縮空気で充填される。かくて、当該クランクシャフト１６の単一の回転中に、当該膨張シリンダー１４及び空気タンク４０は直列的に(すなわち、並列的な充填順序である同時にではなく、むしろ順々に)充填される。当該クランクシャフト１６の単一の回転中に圧縮シリンダー１２によって提供される圧縮空気の充填物は、それにより膨張シリンダー１４と空気タンク４０とに分配される。
好ましくは、空気タンクバルブ４２は、XovrCバルブ２４が開くときの＋又は−５度ＣＡ内から(すなわち、当該XovrCバルブが実質的に開かれるときから)XovrEバルブ２６が閉じるときの＋又は−５度ＣＡ内まで(すなわち、当該XovrEバルブが実質的に閉じられるときまで)、少なくとも閉じられたまま残っている。従って、空気タンクバルブ４２は、圧縮空気充填物がXovrCバルブ２４を介してクロスオーバー通路２２に入り始めるとき（又はＣＡ度の位置)から、圧縮空気の充填物がXovrEバルブ２６を介して膨張シリンダー１４に入るのを停止するときまで、実質的に閉じられており、これにより空気タンク４０が膨張シリンダーより前に充填されるのを防止している。模範的な実施形態においては、図６及び９に、それぞれ、示されるように、XovrCバルブ２４がおよそ-２３及び-１０ＣＡ度ＡＴＤＣeの間のクランクシャフト位置(バルブタイミング)で開かれ、そしてXovrEバルブ２６がおよそ１１及び２３ＣＡ度ＡＴＤＣeの間のバルブタイミングで閉じられてもよい。
当該エンジン１０の全ての運転状態において、空気タンクバルブ４２はXovrEバルブ２６が閉じた後でのみ開かれる。例えば、空気タンクバルブ４２は、XovrEバルブが閉じた後のおよそ５ＣＡ度以上である位置で開かれてもよい。好ましくは、空気タンクバルブ４２は、XovrEバルブ２６が閉じた後の５ないし２０ＣＡ度の範囲内の位置で開かれてもよい。より好ましくは、空気タンクバルブ４２は、XovrEバルブが閉じた後の１０度ＣＡ以下のタイミングで開かれてもよい。空気タンクバルブ４２はその後、２５ＣＡ度以上のバルブ期間に亘り開かれて保たれてもよい。好ましくは、空気タンクバルブ４２は、５０ＣＡ度以上のバルブ期間に亘り開かれて保たれてもよい。より好ましくは、空気タンクバルブ４２は、空気タンク４０が圧縮空気で充填されている、２５ないし１５０ＣＡ度の範囲内で開かれて保たれてもよい。
圧縮ピストン２０の吸入ストロークで始まり、膨張ピストン３０の排気ストロークで終わる当該ＦＣモードにおいてのクランクシャフトの完全な１回転の間に、当該XovrCバルブ２４、当該XovrEバルブ２６、及び空気タンクバルブ４２は、典型的には、以下の開成及び閉成の順序を有している。第一に、当該XovrCバルブ２４が開き、その後当該XovrEバルブ２６が開く。クロスオーバー通路２２はそれにより圧縮シリンダー１２からの圧縮空気でもって加圧され、そして圧縮空気が当該膨張シリンダー１４に移送される。
典型的には、次に、当該XovrCバルブ２４が閉じ、当該XovrEバルブ２６の閉じによって引き継がれる。しかしながら、あるエンジンの運転状態の下では、当該XovrEバルブ２６が当該XovrCバルブ２４の閉じる前に閉じてもよい。いずれの場合にも、それにより、過剰な圧縮空気のある量が、閉じたXovrＣ及びXovrEバルブ２４、２６の間のクロスオーバー通路２２内に捕捉される。クロスオーバー通路２２は、クロスオーバー通路内の圧力が空気タンク４０内の圧力よりも大きくなるように、過剰に加圧される。次に、空気タンクバルブ４２が開き、その後に閉じ、クロスオーバー通路と空気タンクとの圧力差のせいで、クロスオーバー通路２２内の過剰の圧縮空気が空気タンク４０内に流れるのを許容する。
しかしながら、いくらかのエンジン運転条件(例えば、エンジン速度、エンジン負荷、空気タンク圧力、その他)では、空気タンクバルブ４２が、XovrEバルブ２６が閉じた後で、しかしXovrCバルブ２４が閉じる僅か前に開いてもよい。この場合、バルブの開成及び閉成の続いて起こる順番は、XovrCバルブ２４の開成、XovrEバルブ２６の開成、XovrEバルブ２６の閉成、空気タンクバルブ４２の開成、XovrCバルブの２４閉成、及び空気タンクバルブ４２の閉成である。このバルブタイミングの順序の下では、XovrCバルブ２４及び空気タンクバルブ４２が短期間同時に開き、圧縮シリンダー１２と空気タンク４０との間での流体の連通(すなわち、開放流体流れ経路)をもたらす。
加えて、当該ＦＣモードでは、エンジン負荷が、燃焼のために要求される膨張シリンダーへの必要な空気量を計量すべくXovrEバルブの閉成のタイミングを変えることにより制御され得る。上に述べたように、模範的実施形態においては、当該XovrEバルブ２６は図９に示されるように、およそ１１及び２３ＣＡ度ＡＴＤＣeの間のバルブタイミングで閉じられてもよい。従って、当該XovrEバルブ２６のみが当該膨張シリンダー１４内に要求される負荷のために必要とされる圧縮充填空気量(所望の充填量が当該膨張シリンダーに入ったときに効果的に閉じることにより)を入れる。クロスオーバー通路２２に残った過剰な充填空気は、上述のように、空気タンク４０内に蓄えられる。当該クランクシャフト１６の単一の回転中に空気タンク４０に配送される圧縮空気の量(そして、従って、空気タンクへの空気流量)は、圧縮シリンダー１２に吸い込まれる充填空気の全体の量を効果的に変える、吸入バルブ１８の閉成のタイミングを変えることによって制御され得る。模範的実施形態においては、吸入バルブ１８は図２に示されるように、およそ１０３及び１４０ＣＡ度ＡＴＤＣeの間のバルブタイミングで閉じられる。
図２ないし１１は、２０００ｒｐｍのエンジン速度及びＩＭＥＰ２barのエンジン負荷における、空気タンク圧力及び空気タンク充填流量の範囲に亘って、上述の分割サイクル空気ハイブリッドエンジン１０のＦＣモードでの模範的実施形態を、グラフを用いて図解している。図２において、吸入バルブ１８は１０３.０から１４０.０ＣＡ度ＡＴＤＣeの範囲内でのタイミングで閉じられている。例えば、１０barのタンク圧力及び３g/sの空気タンク流量において、、吸入バルブ１８はおよそ１２２ＣＡ度ＡＴＤＣeで閉じられる。図３において、吸入バルブ１８は５６.５及び９３.５ＣＡ度の間のバルブ期間を有している。例えば、１０barのタンク圧力及び３g/sの空気タンク流量において、は、吸入バルブ期間がおよそ７５ＣＡ度である。
図４において、当該XovrCバルブ２４は３６.４及び６１.８ＣＡ度の間のバルブ期間を有している。例えば、１０barのタンク圧力及び３g/sの空気タンク流量において、XovrCバルブ期間はおよそ４５ＣＡ度である。図５において、当該XovrEバルブ２６は１４.２及び３０.８ＣＡ度の間のバルブ期間を有している。例えば、１０barのタンク圧力及び３g/sの空気タンク流量において、XovrEバルブ期間はおよそ２６ＣＡ度である。
図６及び７は、XovrCバルブ２４の開及び閉のタイミングを、それぞれ、示している。当該XovrCバルブ２４は、-２３.２０から-９.７９ＣＡ度ＡＴＤＣeの範囲内のタイミングで開き、かつ２４.６から３８.６ＣＡ度ＡＴＤＣeの範囲内のタイミングで閉じる。例えば、１０barのタンク圧力及び３g/sの空気タンク流量において、当該XovrCバルブ２４は、およそ-１７.５ＣＡ度ＡＴＤＣeで開き、かつおよそ２８ＣＡ度ＡＴＤＣeで閉じる。
図８及び９は、XovrEバルブ２６の開及び閉のタイミングを、それぞれ、示している。当該XovrEバルブ２６は、-１.６２から１４.００ＣＡ度ＡＴＤＣeの範囲内のタイミングで開き、かつ１１.４０から２３.２０ＣＡ度ＡＴＤＣeの範囲内のタイミングで閉じる。例えば、１０barのタンク圧力及び３g/sの空気タンク流量において、当該XovrEバルブ２６はおよそ-７.３ＣＡ度ＡＴＤＣeで開き、かつおよそ１９ＣＡ度ＡＴＤＣeで閉じる。
図１０及び１１は、空気タンクバルブ４２の開及び閉のタイミングを、それぞれ、示している。空気タンクバルブ４２は、２１.４から３３.２ＣＡ度ＡＴＤＣeの範囲内のタイミングで開き、かつ１３１.４から１４３.２ＣＡ度ＡＴＤＣeの範囲内のタイミングで閉じる。例えば、１０barのタンク圧力及び３g/sの空気タンク流量において、空気タンクバルブ４２はおよそ２９ＣＡ度ＡＴＤＣeで開き、かつおよそ１３９ＣＡ度ＡＴＤＣeで閉じる。
図９ないし１１から分かるように、空気タンク圧力及び空気タンク充填流量の範囲に亘り、この模範的な実施形態においては、空気タンクバルブ４２は、XovrEバルブ２６が閉じた後の１０ＣＡ度で開き、そして空気タンクバルブはそれが開いた後の１１０ＣＡ度(すなわち、空気タンクバルブ期間が実質的に１１０ＣＡ度に固定されている)で閉じる。
上記模範的実施形態は、単一のエンジン速度及び負荷(すなわち、２barのＩＭＥＰで２０００ｒｐｍ)におけるＦＣモードについてのバルブタイミング順序を図解している。しかしながら、当業者は、ＦＣモードはエンジン１０の全体の速度及び負荷範囲に亘って作動可能であることが分かるであろう。すなわち、当該ＦＣモードは、エンジン１０の無負荷から全負荷、及びアイドル速度から定格（最高）速度まで作動可能である。
図１２は、模範的な２０００ｒｐｍのエンジン速度及びＩＭＥＰ２barのエンジン負荷のＦＣモードで、(その後に空気タンク４０を充填するために)圧縮シリンダー１２内で過剰の空気を圧縮するための燃料(すなわち、エネルギー)のペナルティを、グラフを用いて図解している。グラフの底部の水平なライン(０g/sの空気タンク充填率)は、空気タンク４０が充填されていない(基本的に、エンジン１０のＥＦ(又はＮＦ)モード)のときの燃料流量(kg/hr)を表わしている。これは、ゼロ燃料ペナルティの基準ラインであり、これからＦＣモードにおける燃料ペナルティが計算される。水平な基準ラインの上の３つのラインは、１g/s、２g/s、及び３g/sの空気タンクの充填率のＦＣモードでの燃料費消を表わしている。当該ＦＣモードでの燃料費消は、もちろん、ＥＦモードでの燃料費消よりも大きくなる。当該ＦＣモードでの燃料ペナルティは、特定の空気タンク圧力及び空気タンク充填率における燃料費消から基準ラインの燃料費消を減ずることによって計算される。例えば、５barの空気タンク圧力、及び２g/sの空気タンク充填率において、燃料ペナルティ(空気タンクを充填するために費やされた余分なエネルギー)は、およそ０.０９kg/hr(５bar及び２g/sにおける１.１１kg/hrマイナスの１.０２kg/hrの基準ライン費消)である。もう一つの例として、１０barの空気タンク圧力及び３g/sの空気タンク充填率において、燃料ペナルティは、およそ０.３５kg/hr(１.３７kg/hrマイナスの１.０２kg/hr)である。
本発明が特定の実施形態を参照して説明されたが、説明された発明のコンセプトの趣旨及び範囲内で多数の変更がなされ得ることが理解されるべきである。従って、本発明は説明された実施形態に限定されず、それは以下の請求項の語句によって定められる全部の範囲を有することが意図されている。

Claims (19)

  1. クランクシャフト軸回りに回転可能なクランクシャフト、
    当該クランクシャフトの単一の回転中の吸入ストローク及び圧縮ストロークを通して往復するように圧縮シリンダー内に摺動可能に収容されると共に、当該クランクシャフトに作用可能に連結された圧縮ピストン、
    当該圧縮シリンダー内への空気の流れを選択的に制御する吸入バルブ、
    当該クランクシャフトの単一の回転中の膨張ストローク及び排気ストロークを通して往復するように膨張シリンダーに摺動可能に収容されると共に、当該クランクシャフトに作用可能に連結された膨張ピストン、
    圧縮及び膨張シリンダーを連結するクロスオーバー通路であって、両者間に圧力室を画成するクロスオーバー圧縮バルブ(XovrC)及びクロスオーバー膨張バルブ(XovrE)を含むクロスオーバー通路、
    クロスオーバー通路に作用可能に連結され、圧縮シリンダーからの圧縮空気を蓄え、及び圧縮空気を膨張シリンダーに配送すべく選択的に作動可能である空気貯留器、及び
    当該空気貯留器への、及びそれからの空気の流れを選択的に制御する空気貯留器バルブ、を備える、分割サイクル空気ハイブリッドエンジンであって、
    当該エンジンは点火燃焼及び充填（ＦＣ）モードで運転可能であり、当該ＦＣモードにおいて、空気貯留器が圧縮空気で充填される前に膨張シリンダーが圧縮空気で充填されるように、XovrEバルブが当該クランクシャフトの単一の回転中に実質的に閉じられるまで、当該空気貯留器バルブは閉じられて保たれていることを特徴とする分割サイクル空気ハイブリッドエンジン。
  2. 当該ＦＣモードでは、当該空気貯留器バルブが、XovrCバルブが開いたときの＋又は−５度ＣＡ内からXovrCバルブが閉じたときの＋又は−５度ＣＡ内までの範囲内で、閉じられたままで残ることを特徴とする請求項１に記載の分割サイクル空気ハイブリッドエンジン。
  3. 当該ＦＣモードでは、当該空気貯留器バルブが、当該XovrEバルブが閉じた後の５度ＣＡ以上の位置で開くことを特徴とする請求項１に記載の分割サイクル空気ハイブリッドエンジン。
  4. 当該ＦＣモードでは、当該空気貯留器バルブが、当該XovrEバルブが閉じた後の５ないし２０度ＣＡの範囲内の位置で開くことを特徴とする請求項１に記載の分割サイクル空気ハイブリッドエンジン。
  5. 当該ＦＣモードでは、当該空気貯留器バルブが、当該XovrEバルブが閉じた後の１０度ＣＡ以下の位置で開くことを特徴とする請求項１に記載の分割サイクル空気ハイブリッドエンジン。
  6. 当該ＦＣモードでは、当該空気貯留器バルブが、２５度ＣＡ以上の期間において開かれて保たれていることを特徴とする請求項１に記載の分割サイクル空気ハイブリッドエンジン。
  7. 当該ＦＣモードでは、当該空気貯留器バルブが、５０度ＣＡ以上の期間において開かれて保たれていることを特徴とする請求項１に記載の分割サイクル空気ハイブリッドエンジン。
  8. 当該ＦＣモードでは、当該空気貯留器バルブが、２５度ＣＡないし１５０度ＣＡの範囲内の期間において開かれて保たれていることを特徴とする請求項１に記載の分割サイクル空気ハイブリッドエンジン。
  9. 当該ＦＣモードでは、エンジン負荷が、XovrEバルブの閉成のタイミングを制御することによって制御されることを特徴とする請求項１に記載の分割サイクル空気ハイブリッドエンジン。
  10. 当該ＦＣモードでは、当該空気貯留器に配送される過剰な圧縮空気のある量が、吸入バルブの閉じタイミングを制御することによって制御されることを特徴とする請求項１に記載の分割サイクル空気ハイブリッドエンジン。
  11. 当該ＦＣモードでは、圧縮ピストンが膨張シリンダー内で用いるための入口空気を吸入して圧縮し、そして膨張ストロークの始まりにおいて、圧縮空気が当該膨張シリンダーに燃料と共に導入され、着火され、燃焼され、そして当該膨張ピストンの同じ膨張ストロークで膨張され、動力を当該クランクシャフトに伝達し、及び燃焼生成物が排気ストロークで排出されることを特徴とする請求項１に記載の分割サイクル空気ハイブリッドエンジン。
  12. クランクシャフト軸回りに回転可能なクランクシャフト、
    当該クランクシャフトの単一の回転中の吸入ストローク及び圧縮ストロークを通して往復するように圧縮シリンダー内に摺動可能に収容されると共に、当該クランクシャフトに作用可能に連結された圧縮ピストン、
    当該圧縮シリンダー内への空気の流れを選択的に制御する吸入バルブ、
    当該クランクシャフトの単一の回転中の膨張ストローク及び排気ストロークを通して往復するように膨張シリンダーに摺動可能に収容されると共に、当該クランクシャフトに作用可能に連結された膨張ピストン、
    圧縮及び膨張シリンダーを相互に連結するクロスオーバー通路であって、両者間に圧力室を画成するクロスオーバー圧縮バルブ(XovrC)及びクロスオーバー膨張バルブ(XovrE)を含むクロスオーバー通路、
    クロスオーバー通路に作用可能に連結され、圧縮シリンダーからの圧縮空気を蓄え、及び圧縮空気を膨張シリンダーに配送すべく選択的に作動可能である空気貯留器、及び
    当該空気貯留器への及びそれからの空気流れを選択的に制御する空気貯留器バルブ、を備える分割サイクル空気ハイブリッドエンジンを運転する方法であって、
    当該エンジンは点火燃焼及び充填（ＦＣ）モードで運転可能であり、
    圧縮ピストンで入口空気を吸入しそして圧縮し、
    膨張ストロークの始まりにおいて、圧縮シリンダーからの圧縮空気を当該膨張シリンダーへ燃料と共に導入し、当該燃料は、着火され、燃焼され、そして膨張ピストンの同じ膨張ストロークで膨張され、動力をクランクシャフトに伝達し、そして燃焼生成物は排気ストロークで排出され、及び
    空気貯留器が圧縮空気で充填される前に膨張シリンダーが圧縮空気で充填されるように、当該クランクシャフトの単一の回転中にXovrEバルブが実質的に閉じられるまで、当該空気貯留器バルブを閉じて保つステップを含むことを特徴とする方法。
  13. XovrCバルブが開いたときの＋又は−５度ＣＡ内からXovrCバルブが閉じたときの＋又は−５度ＣＡ内までの範囲内で当該空気貯留器バルブを閉じて保つステップを含むことを特徴とする請求項１２に記載の方法。
  14. 当該XovrEバルブが閉じた後の５度ＣＡ以上の位置で当該空気貯留器バルブを開くステップを含むことを特徴とする請求項１２に記載の方法。
  15. 当該XovrEバルブが閉じた後の５ないし２０度ＣＡの範囲内の位置で当該空気貯留器バルブを開くステップを含むことを特徴とする請求項１２に記載の方法。
  16. 当該XovrEバルブが閉じた後の１０度ＣＡ以下の位置で当該空気貯留器バルブを開くステップを含むことを特徴とする請求項１２に記載の方法。
  17. ２５度ＣＡ以上の期間について当該空気貯留器バルブを開いて保つステップを含むことを特徴とする請求項１２に記載の方法。
  18. XovrEバルブの閉成のタイミングを変えることによってエンジン負荷を制御するステップをさらに含むことを特徴とする請求項１２に記載の方法。
  19. 吸入バルブの閉じタイミングを変えることによって当該空気貯留器に配送される過剰な圧縮空気の量を制御するステップをさらに含むことを特徴とする請求項１２に記載の方法。
JP2012516398A 2010-03-15 2011-03-14 点火燃焼及び充填モードを備える分割サイクル空気ハイブリッドエンジン Expired - Fee Related JP5411356B2 (ja)

Applications Claiming Priority (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US31383110P 2010-03-15 2010-03-15
US61/313,831 2010-03-15
US36382510P 2010-07-13 2010-07-13
US61/363,825 2010-07-13
US36534310P 2010-07-18 2010-07-18
US61/365,343 2010-07-18
PCT/US2011/028278 WO2011115869A1 (en) 2010-03-15 2011-03-14 Split-cycle air-hybrid engine with firing and charging mode

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2012530865A true JP2012530865A (ja) 2012-12-06
JP5411356B2 JP5411356B2 (ja) 2014-02-12

Family

ID=44558744

Family Applications (8)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2012524940A Pending JP2013501894A (ja) 2010-03-15 2011-03-14 閾値最小タンク圧力を有する分割サイクル空気ハイブリッドエンジン
JP2012520845A Expired - Fee Related JP5508529B2 (ja) 2010-03-15 2011-03-14 膨張機不活動化付き分割サイクル空気ハイブリッドエンジン
JP2012524000A Pending JP2013501194A (ja) 2010-03-15 2011-03-14 最小のクロスオーバーポート容積を備える分割サイクル空気ハイブリッドエンジン
JP2012516398A Expired - Fee Related JP5411356B2 (ja) 2010-03-15 2011-03-14 点火燃焼及び充填モードを備える分割サイクル空気ハイブリッドエンジン
JP2012515235A Pending JP2012530203A (ja) 2010-03-15 2011-03-14 高い残りの膨張比を備える分割サイクルエンジン
JP2012516397A Expired - Fee Related JP5503739B2 (ja) 2010-03-15 2011-03-14 空気エキスパンダー及び点火燃焼モードを備える分割サイクル空気ハイブリッドエンジン
JP2012523133A Pending JP2013500435A (ja) 2010-03-15 2011-03-14 空気タンクバルブを有する分割サイクル空気ハイブリッドエンジン
JP2012520844A Expired - Fee Related JP5508528B2 (ja) 2010-03-15 2011-03-14 圧縮機不活動化付き分割サイクル空気ハイブリッドエンジン

Family Applications Before (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2012524940A Pending JP2013501894A (ja) 2010-03-15 2011-03-14 閾値最小タンク圧力を有する分割サイクル空気ハイブリッドエンジン
JP2012520845A Expired - Fee Related JP5508529B2 (ja) 2010-03-15 2011-03-14 膨張機不活動化付き分割サイクル空気ハイブリッドエンジン
JP2012524000A Pending JP2013501194A (ja) 2010-03-15 2011-03-14 最小のクロスオーバーポート容積を備える分割サイクル空気ハイブリッドエンジン

Family Applications After (4)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2012515235A Pending JP2012530203A (ja) 2010-03-15 2011-03-14 高い残りの膨張比を備える分割サイクルエンジン
JP2012516397A Expired - Fee Related JP5503739B2 (ja) 2010-03-15 2011-03-14 空気エキスパンダー及び点火燃焼モードを備える分割サイクル空気ハイブリッドエンジン
JP2012523133A Pending JP2013500435A (ja) 2010-03-15 2011-03-14 空気タンクバルブを有する分割サイクル空気ハイブリッドエンジン
JP2012520844A Expired - Fee Related JP5508528B2 (ja) 2010-03-15 2011-03-14 圧縮機不活動化付き分割サイクル空気ハイブリッドエンジン

Country Status (13)

Country Link
US (9) US20110220077A1 (ja)
EP (8) EP2547886A1 (ja)
JP (8) JP2013501894A (ja)
KR (8) KR20120024753A (ja)
CN (8) CN102369344B (ja)
AU (8) AU2011227534A1 (ja)
BR (7) BR112012000706A2 (ja)
CA (8) CA2771411A1 (ja)
CL (8) CL2011003168A1 (ja)
MX (8) MX2011011837A (ja)
RU (8) RU2509902C2 (ja)
WO (8) WO2011115875A1 (ja)
ZA (6) ZA201107812B (ja)

Families Citing this family (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012103405A1 (en) 2011-01-27 2012-08-02 Scuderi Group, Llc Lost-motion variable valve actuation system with valve deactivation
JP2014508242A (ja) * 2011-01-27 2014-04-03 スクデリ グループ インコーポレイテッド ドウェルカムを備える分割サイクル空気ハイブリッドエンジン
CN103518041A (zh) 2011-01-27 2014-01-15 史古德利集团公司 具有凸轮相位器的空转可变阀制动系统
JP2015506436A (ja) 2012-01-06 2015-03-02 スクデリ グループ インコーポレイテッド ロストモーション可変バルブ作動システム
JP2015516057A (ja) * 2012-05-09 2015-06-04 スクデリ グループ インコーポレイテッド 鋳込みディフューザーを備える外方開成バルブ
US8443769B1 (en) * 2012-05-18 2013-05-21 Raymond F. Lippitt Internal combustion engines
US9303559B2 (en) 2012-10-16 2016-04-05 Raymond F. Lippitt Internal combustion engines
US9297295B2 (en) 2013-03-15 2016-03-29 Scuderi Group, Inc. Split-cycle engines with direct injection
US10018112B2 (en) * 2013-06-05 2018-07-10 Wise Motor Works, Ltd. Internal combustion engine with paired, parallel, offset pistons
HUE042205T2 (hu) * 2013-07-17 2019-06-28 Tour Engine Inc Orsó ingázó keresztszelep osztott ciklusú motorban
WO2015069536A1 (en) 2013-11-05 2015-05-14 Lippitt Raymond F Engine with central gear train
US9664044B2 (en) 2013-11-15 2017-05-30 Raymond F. Lippitt Inverted V-8 I-C engine and method of operating same in a vehicle
US9217365B2 (en) 2013-11-15 2015-12-22 Raymond F. Lippitt Inverted V-8 internal combustion engine and method of operating the same modes
US9512789B2 (en) * 2013-12-18 2016-12-06 Hyundai Motor Company Supercharging engine
US9874182B2 (en) 2013-12-27 2018-01-23 Chris P. Theodore Partial forced induction system
CN106030057B (zh) 2014-01-20 2019-03-22 托尔发动机股份有限公司 可变体积转移滑梭舱及阀机构
CN103742261A (zh) * 2014-01-23 2014-04-23 马平川 增容循环发动机
CN104975981B (zh) * 2014-07-30 2017-01-11 摩尔动力(北京)技术股份有限公司 容积型动力压气机
US10378431B2 (en) 2015-01-19 2019-08-13 Tour Engine, Inc. Split cycle engine with crossover shuttle valve
DE102015211329B3 (de) * 2015-06-19 2016-12-15 Ford Global Technologies, Llc Verfahren zum Betreiben einer abgasturboaufgeladenen Brennkraftmaschine mit Teilabschaltung und selbstzündende Brennkraftmaschine zur Durchführung eines derartigen Verfahrens
US11143119B2 (en) 2016-09-23 2021-10-12 Volvo Truck Corporation Method for controlling an internal combustion engine system
GB2560872B (en) * 2016-12-23 2020-03-18 Ricardo Uk Ltd Split cycle engine
CN110392772B (zh) * 2017-03-15 2021-06-25 沃尔沃卡车集团 内燃发动机
KR101926042B1 (ko) 2017-07-13 2018-12-06 한국과학기술연구원 파우더 코팅 방법 및 파우더 코팅 장치
US10352233B2 (en) 2017-09-12 2019-07-16 James T. Ganley High-efficiency two-stroke internal combustion engine
CA3021866C (en) * 2017-11-22 2019-09-10 Wise Motor Works, Ltd. Internal combustion engine with paired, parallel, offset pistons
US10519835B2 (en) * 2017-12-08 2019-12-31 Gm Global Technology Operations Llc. Method and apparatus for controlling a single-shaft dual expansion internal combustion engine
CN108661790A (zh) * 2018-06-19 2018-10-16 张忠友 泵充式二冲高压动力汽油酒精二用发动机
IT201800009735A1 (it) * 2018-10-24 2020-04-24 Sabino Iannuzzi Motore ibrido perfezionato.
EP3877637A1 (en) 2018-11-09 2021-09-15 Tour Engine, Inc. Transfer mechanism for a split-cycle engine
IT201900005798A1 (it) * 2019-04-15 2019-07-15 Guglielmo Sessa Unità motrice endotermica a due tempi ad accensione per compressione o ad accensione comandata, con lubrificazione non a perdere, alimentata da un compressore a servizio del gruppo termico.
CN110645050A (zh) * 2019-10-29 2020-01-03 陈自平 储压式发动机及做功方法
IT202000020140A1 (it) * 2020-08-13 2022-02-13 Fpt Ind Spa Motore a combustione interna a ciclo suddiviso
US11441425B1 (en) * 2022-05-05 2022-09-13 Cyclazoom, LLC Separate compressor arrangements for engines
WO2023215126A1 (en) * 2022-05-05 2023-11-09 Cyclazoom, LLC Separate compressor arrangements for engines
US11920546B2 (en) 2022-05-17 2024-03-05 Jaime Ruvalcaba Buffered internal combustion engine

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57501740A (ja) * 1980-11-13 1982-09-24
US20070157894A1 (en) * 2006-01-07 2007-07-12 Scuderi Salvatore C Split-cycle air hybrid engine
US7607503B1 (en) * 2006-03-03 2009-10-27 Michael Moses Schechter Operating a vehicle with high fuel efficiency

Family Cites Families (38)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1350570A (en) * 1920-08-24 Erling sarjent
US1062999A (en) * 1902-10-30 1913-05-27 Samuel J Webb Gas-engine.
US1301141A (en) * 1917-09-18 1919-04-22 Thomas Abney Napier Leadbetter Internal-combustion engine.
US4359979A (en) * 1979-09-10 1982-11-23 John Dolza Split engine control system
US4565167A (en) * 1981-12-08 1986-01-21 Bryant Clyde C Internal combustion engine
US4696158A (en) * 1982-09-29 1987-09-29 Defrancisco Roberto F Internal combustion engine of positive displacement expansion chambers with multiple separate combustion chambers of variable volume, separate compressor of variable capacity and pneumatic accumulator
US4630447A (en) * 1985-12-26 1986-12-23 Webber William T Regenerated internal combustion engine
RU2013629C1 (ru) * 1992-08-14 1994-05-30 Евгений Борисович Пасхин Двигатель
JPH0754659A (ja) * 1993-08-10 1995-02-28 Masami Tanemura 吸気圧縮行程別置形熱機関
AU4400596A (en) * 1995-01-10 1996-07-31 Jung Kyu Kim Two-stroke high power engine
FR2749882B1 (fr) * 1996-06-17 1998-11-20 Guy Negre Procede de moteur depolluant et installation sur autobus urbain et autres vehicules
FR2779480B1 (fr) * 1998-06-03 2000-11-17 Guy Negre Procede de fonctionnement et dispositif de moteur a injection d'air comprime additionnel fonctionnant en mono energie, ou en bi energie bi ou tri modes d'alimentation
SE514444C2 (sv) * 1999-04-08 2001-02-26 Cargine Engineering Ab Förbränningsförfarande vid en kolvförbränningsmotor
US6415749B1 (en) * 1999-04-27 2002-07-09 Oded E. Sturman Power module and methods of operation
US7004115B2 (en) * 1999-08-31 2006-02-28 Richard Patton Internal combustion engine with regenerator, hot air ignition, and supercharger-based engine control
US7219630B2 (en) * 1999-08-31 2007-05-22 Richard Patton Internal combustion engine with regenerator, hot air ignition, and naturally aspirated engine control
US6237559B1 (en) * 2000-03-29 2001-05-29 Ford Global Technologies, Inc. Cylinder deactivation via exhaust valve deactivation and intake cam retard
US6543225B2 (en) * 2001-07-20 2003-04-08 Scuderi Group Llc Split four stroke cycle internal combustion engine
JP2004108268A (ja) * 2002-09-19 2004-04-08 Mitsubishi Fuso Truck & Bus Corp 内燃機関の制御装置
CA2514744A1 (en) * 2003-02-12 2004-08-26 D-J Engineering, Inc. Air injection engine
GB2402169B (en) * 2003-05-28 2005-08-10 Lotus Car An engine with a plurality of operating modes including operation by compressed air
MY165298A (en) * 2003-06-20 2018-03-21 Scuderi Group Llc Split-cycle four-stroke engine
US6986329B2 (en) * 2003-07-23 2006-01-17 Scuderi Salvatore C Split-cycle engine with dwell piston motion
FR2862349B1 (fr) * 2003-11-17 2006-02-17 Mdi Motor Dev Internat Sa Moteur a chambre active mono et/ou bi energie a air comprime et/ou energie additionnelle et son cycle thermodynamique
CN101365868B (zh) * 2005-03-09 2015-03-04 扎杰克优质发动机股份有限公司 内燃机及改进燃烧室的方法
JP2006316681A (ja) * 2005-05-12 2006-11-24 Nissan Motor Co Ltd 内燃機関
WO2007111839A2 (en) * 2006-03-24 2007-10-04 The Scuderi Group, Llc System and method for split-cycle engine waste heat recovery
FR2905404B1 (fr) * 2006-09-05 2012-11-23 Mdi Motor Dev Internat Sa Moteur a chambre active mono et/ou bi energie a air comprime et/ou energie additionnelle.
US7513224B2 (en) * 2006-09-11 2009-04-07 The Scuderi Group, Llc Split-cycle aircraft engine
RU2327885C1 (ru) * 2006-12-08 2008-06-27 Казанский государственный технический университет им. А.Н. Туполева Способ работы четырехтактного двигателя внутреннего сгорания и устройство для реализации этого способа
AU2008219749A1 (en) * 2007-02-27 2008-09-04 The Scuderi Group, Llc Split-cycle engine with water injection
JP4818165B2 (ja) * 2007-03-09 2011-11-16 Ｕｄトラックス株式会社 内燃機関の過給装置
US7634988B1 (en) * 2007-04-26 2009-12-22 Salminen Reijo K Internal combustion engine
CN101680355B (zh) * 2007-08-07 2012-04-25 史古德利集团有限责任公司 抗爆震分开循环发动机和方法
JP2009228651A (ja) * 2008-03-25 2009-10-08 Mitsubishi Fuso Truck & Bus Corp エンジン用給気装置
US8028665B2 (en) * 2008-06-05 2011-10-04 Mark Dixon Ralston Selective compound engine
US20100037876A1 (en) * 2008-08-15 2010-02-18 Barnett Joel Robinson Two-stroke internal combustion engine with valves for improved fuel efficiency
US8272357B2 (en) * 2009-07-23 2012-09-25 Lgd Technology, Llc Crossover valve systems

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57501740A (ja) * 1980-11-13 1982-09-24
US20070157894A1 (en) * 2006-01-07 2007-07-12 Scuderi Salvatore C Split-cycle air hybrid engine
US7607503B1 (en) * 2006-03-03 2009-10-27 Michael Moses Schechter Operating a vehicle with high fuel efficiency

Also Published As

Publication number Publication date
CN102472149A (zh) 2012-05-23
MX2011012803A (es) 2012-01-27
WO2011115872A1 (en) 2011-09-22
WO2011115875A1 (en) 2011-09-22
EP2547886A1 (en) 2013-01-23
CN102472154A (zh) 2012-05-23
JP2013501194A (ja) 2013-01-10
JP2012530203A (ja) 2012-11-29
CL2012000049A1 (es) 2012-07-13
EP2547884A1 (en) 2013-01-23
US20110220080A1 (en) 2011-09-15
BR112012002422A2 (pt) 2018-03-13
EP2547883A1 (en) 2013-01-23
CL2011003251A1 (es) 2012-07-06
CA2771411A1 (en) 2011-09-22
CL2011003168A1 (es) 2012-05-25
JP2013500435A (ja) 2013-01-07
US8590497B2 (en) 2013-11-26
CN102369344B (zh) 2013-10-23
AU2011227536A1 (en) 2012-01-12
US20110220077A1 (en) 2011-09-15
AU2011227527A1 (en) 2011-11-03
CL2012000072A1 (es) 2012-07-20
JP5508529B2 (ja) 2014-06-04
KR20120019481A (ko) 2012-03-06
JP2012533030A (ja) 2012-12-20
WO2011115869A1 (en) 2011-09-22
KR20120024753A (ko) 2012-03-14
US20110220078A1 (en) 2011-09-15
ZA201107812B (en) 2012-11-28
ZA201108768B (en) 2012-12-27
WO2011115873A1 (en) 2011-09-22
BR112012001700A2 (pt) 2016-11-08
JP2012533031A (ja) 2012-12-20
BRPI1105780A2 (pt) 2016-05-03
CL2012000071A1 (es) 2012-07-13
RU2011141891A (ru) 2013-08-27
AU2011227530A1 (en) 2011-11-17
WO2011115874A1 (en) 2011-09-22
KR20120020180A (ko) 2012-03-07
AU2011227534A1 (en) 2011-12-15
EP2547882A1 (en) 2013-01-23
US20140158102A1 (en) 2014-06-12
KR20120027536A (ko) 2012-03-21
US20110220082A1 (en) 2011-09-15
BR112012000706A2 (pt) 2017-05-30
CL2012000370A1 (es) 2012-07-06
CA2765458A1 (en) 2011-09-22
MX2011013118A (es) 2012-02-13
KR20120027530A (ko) 2012-03-21
MX2011011422A (es) 2011-11-18
US20110220076A1 (en) 2011-09-15
RU2487254C1 (ru) 2013-07-10
ZA201109450B (en) 2012-12-27
RU2509902C2 (ru) 2014-03-20
AU2011227529B2 (en) 2013-10-31
US20110220081A1 (en) 2011-09-15
WO2011115868A1 (en) 2011-09-22
CA2786983A1 (en) 2011-09-22
CL2012000050A1 (es) 2012-06-29
US20110220075A1 (en) 2011-09-15
BRPI1105252A2 (pt) 2016-05-03
RU2486354C1 (ru) 2013-06-27
US9133758B2 (en) 2015-09-15
RU2517006C1 (ru) 2014-05-27
MX2011013786A (es) 2012-01-30
CA2769830A1 (en) 2011-09-22
EP2547881A1 (en) 2013-01-23
MX2011013780A (es) 2012-02-22
RU2011140981A (ru) 2014-04-20
MX2011011837A (es) 2011-11-29
CA2765588A1 (en) 2011-09-22
JP2013501894A (ja) 2013-01-17
CN102472155A (zh) 2012-05-23
WO2011115870A1 (en) 2011-09-22
CA2768589A1 (en) 2011-09-22
RU2011142827A (ru) 2014-04-20
CN102472152A (zh) 2012-05-23
AU2011227535A1 (en) 2011-12-22
CA2769411A1 (en) 2011-09-22
EP2547880A1 (en) 2013-01-23
KR20120032008A (ko) 2012-04-04
MX2011011423A (es) 2011-11-18
KR20120024956A (ko) 2012-03-14
JP2012530864A (ja) 2012-12-06
JP5508528B2 (ja) 2014-06-04
AU2011227527B2 (en) 2013-12-19
EP2547885A1 (en) 2013-01-23
CN102472153A (zh) 2012-05-23
CN102472151A (zh) 2012-05-23
CL2011003252A1 (es) 2012-04-20
BR112012002420A2 (pt) 2016-11-22
US20110220079A1 (en) 2011-09-15
EP2547879A1 (en) 2013-01-23
AU2011227529A1 (en) 2011-11-10
MX2012001711A (es) 2012-02-22
CN102472156A (zh) 2012-05-23
RU2011146213A (ru) 2013-08-27
AU2011227533A1 (en) 2011-12-08
US8689745B2 (en) 2014-04-08
ZA201108457B (en) 2012-12-27
AU2011227531A1 (en) 2011-11-24
JP5503739B2 (ja) 2014-05-28
ZA201108122B (en) 2012-12-27
CA2767941A1 (en) 2011-09-22
AU2011227531B2 (en) 2012-11-01
RU2011144161A (ru) 2014-04-20
BRPI1105767A2 (pt) 2016-05-03
JP5411356B2 (ja) 2014-02-12
WO2011115866A1 (en) 2011-09-22
KR20120042964A (ko) 2012-05-03
US8677953B2 (en) 2014-03-25
CN102369344A (zh) 2012-03-07
RU2011147328A (ru) 2013-08-27
ZA201109139B (en) 2012-12-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5411356B2 (ja) 点火燃焼及び充填モードを備える分割サイクル空気ハイブリッドエンジン
US20110220083A1 (en) Split-cycle engine having a crossover expansion valve for load control
EP2547887A1 (en) Split-cycle engine having a crossover expansion valve for load control

Legal Events

Date Code Title Description
A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20130108

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20130405

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20131008

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20131107

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees