RU2466307C2 - ТРУЩАЯСЯ ДЕТАЛЬ В СМАЗОЧНОЙ СРЕДЕ, РАБОТАЮЩАЯ ПРИ КОНТАКТНОМ ДАВЛЕНИИ, ПРЕВЫШАЮЩЕМ 200 МПа - Google Patents
ТРУЩАЯСЯ ДЕТАЛЬ В СМАЗОЧНОЙ СРЕДЕ, РАБОТАЮЩАЯ ПРИ КОНТАКТНОМ ДАВЛЕНИИ, ПРЕВЫШАЮЩЕМ 200 МПа Download PDFInfo
- Publication number
- RU2466307C2 RU2466307C2 RU2009118947/02A RU2009118947A RU2466307C2 RU 2466307 C2 RU2466307 C2 RU 2466307C2 RU 2009118947/02 A RU2009118947/02 A RU 2009118947/02A RU 2009118947 A RU2009118947 A RU 2009118947A RU 2466307 C2 RU2466307 C2 RU 2466307C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- contact pressure
- depth
- cavities
- less
- gpa
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/352—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring for surface treatment
- B23K26/355—Texturing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/02—Positioning or observing the workpiece, e.g. with respect to the point of impact; Aligning, aiming or focusing the laser beam
- B23K26/06—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing
- B23K26/062—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam
- B23K26/0622—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam by shaping pulses
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/02—Positioning or observing the workpiece, e.g. with respect to the point of impact; Aligning, aiming or focusing the laser beam
- B23K26/06—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing
- B23K26/062—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam
- B23K26/0622—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam by shaping pulses
- B23K26/0624—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam by shaping pulses using ultrashort pulses, i.e. pulses of 1ns or less
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
- C23C14/0605—Carbon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/58—After-treatment
- C23C14/5873—Removal of material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/12—Transmitting gear between valve drive and valve
- F01L1/14—Tappets; Push rods
- F01L1/16—Silencing impact; Reducing wear
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/12—Transmitting gear between valve drive and valve
- F01L1/18—Rocking arms or levers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L2820/00—Details on specific features characterising valve gear arrangements
- F01L2820/01—Absolute values
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2220/00—Shaping
- F16C2220/40—Shaping by deformation without removing material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2223/00—Surface treatments; Hardening; Coating
- F16C2223/10—Hardening, e.g. carburizing, carbo-nitriding
- F16C2223/16—Hardening, e.g. carburizing, carbo-nitriding with carbo-nitriding
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2223/00—Surface treatments; Hardening; Coating
- F16C2223/30—Coating surfaces
- F16C2223/60—Coating surfaces by vapour deposition, e.g. PVD, CVD
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
- F16C2240/44—Hole or pocket sizes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/103—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant retained in or near the bearing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/14—Special methods of manufacture; Running-in
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H53/00—Cams ; Non-rotary cams; or cam-followers, e.g. rollers for gearing mechanisms
- F16H53/06—Cam-followers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H55/00—Elements with teeth or friction surfaces for conveying motion; Worms, pulleys or sheaves for gearing mechanisms
- F16H55/02—Toothed members; Worms
- F16H55/06—Use of materials; Use of treatments of toothed members or worms to affect their intrinsic material properties
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
- Y10T428/24355—Continuous and nonuniform or irregular surface on layer or component [e.g., roofing, etc.]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/19—Gearing
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/21—Elements
- Y10T74/2101—Cams
- Y10T74/2107—Follower
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Gears, Cams (AREA)
- Braking Arrangements (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
- ing And Chemical Polishing (AREA)
Abstract
Трущаяся в смазочной среде деталь предназначена для работы при контактном давлении, превышающем 200 МПа. Поверхность детали текстурируют и до или после текстурирования подвергают обработке поверхностного упрочнения для снижения коэффициента трения поверхности детали. Поверхность имеет периодичную сеть микрометрических полостей, большая длина которых составляет от 5 до 500 мкм, а период меньше половины ширины контактирующей поверхности. Глубина упомянутых полостей меньше или равна 3 мкм, что способствует переходу в режим эласто- гидродинамического смазывания. 4 н. и 14 з.п. ф-лы, 4 ил., 3 пр.
Description
Настоящее изобретение относится к технической области трибологии в смазочной среде.
В частности, изобретение относится к покрытиям и видам поверхностной обработки, предназначенных для снижения износа и сведения к минимуму передачи тангенциальных усилий.
Было предложено много технических решений для улучшения трибологических характеристик механических деталей. В основном различают традиционные виды обработки поверхностного упрочнения и покрытия из тонких и твердых слоев, полученные при помощи различных способов, таких как способ PVD (Physical Vapor Deposition - физическое осаждение из паровой фазы) или способ PACVD (Plasma Assisted Chemical Vapor Deposition - химическое осаждение из паровой фазы, активируемое плазмой).
Среди покрытий в виде тонких и твердых слоев можно указать покрытия из нитридов переходных металлов (TiN, CrN, TiAIN,...), покрытия из аморфного углерода (DLC) и т.д. По техническим, а также механическим причинам эти поверхностные покрытия, как правило, не превышают толщину 5 мкм. Сверх этой толщины возможно проявление охрупчивания и шелушения покрытия. Важно также добиться идеального сцепления и долговременной прочности тонкого слоя. Так, специалисты стремятся получать состояние поверхности с очень незначительными неровностями и с шероховатостью (Ra) порядка 0,04 мкм.
Таким образом, из предшествующего уровня техники следует, что трибологические свойства поверхностной обработки и покрытий, полученных вакуумным осаждением, обеспечиваются только при условии наличия поверхностей с низкой шероховатостью.
Можно, например, привести сведения из патента US 6886521, в котором указано максимальное значение параметра шероховатости поверхности (Rz) в зависимости от твердости покрытия DLC и его толщины.
В области трибологии были предприняты многочисленные исследования по изучению влияния топографии контактирующих поверхностей на установление гидродинамического режима смазки. Так, было предложено осуществлять текстурирование опорных подшипников или упоров, чтобы способствовать разделению поверхностей за счет улучшенной несущей способности смазочного вещества. Например, можно указать сведения из документов US 5952080 и WO 2004/063533.
Вместе с тем, определение размеров топографии поверхности не является очевидным, поэтому это решение не является совместимым со сложными условиями контакта, а также в случае сильнонагруженных трущихся деталей, то есть деталей, контактное давление которых приводит к работе в так называемом упругогидродинамическим режиме. Действительно, это текстурирование, которое состоит в выполнении рисунков путем травления на контактной поверхности, приводит к существенному уменьшению несущей поверхности, вследствие чего неправильное текстурирование неизбежно приводит к падению давления масляной пленки и к повреждению поверхностей, что противоречит поставленным целям.
Вследствие этого принцип текстурирования применяется специалистами только в случае слабонагруженных трущихся деталей в смазочной среде.
В результате анализа этих известных технических решений авторы изобретения одной из задач поставили возможность применения текстурирования трущейся поверхности с целью продления режима упругогидродинамического смазывания между трущимися и сильнонагруженными деталями в смазочной среде, то есть работающими при контактном давлении, например, превышающем 200 МПа.
Действительно, сверх определенного порога контактного давления экспоненциальное повышение вязкости смазочного вещества (на несколько порядков) радикально меняет его физическое поведение. В этом случае смазочное вещество меняет свое состояние, и его поведение становится ближе к поведению твердого вещества, чем к поведению жидкости. Полное разделение контактных поверхностей в этом случае обеспечивается упругой деформацией противоположных поверхностей под действием смазочного вещества, которое становится чрезвычайно вязким. В этом случае достигают так называемого упругогидродинамического режима. Поскольку физическое поведение смазочного вещества коренным образом меняется в упругогидродинамическом режиме, то понятно, что оптимизация текстурирования поверхности для контакта происходит совсем по-другому, чем в случае других смазываемых поверхностей раздела.
Таким образом, оригинальность настоящего изобретения состоит в успешной оптимизации текстурирования поверхности с точки зрения трения и износа для контактирующих поверхностей, работающих, по меньшей мере, частично в упругогидродинамическом режиме.
Для решения этой задачи контактирующую поверхность подвергают операциям, позволяющим получить периодичную сеть микрометрических полостей определенной формы и размеров, период которых адаптируют к ширине контактирующей поверхности, чтобы способствовать переходу в упругогидродинамический режим смазывания.
Согласно другим отличительным признакам, предпочтительно, но не ограничительно, микрометрические полости выполняют в виде отверстий и/или канавок. Глубина полостей меньше или равна 10 мкм и предпочтительно меньше 3 мкм и меньше 1 мкм. Большая длина этих полостей находится в пределах от 5 до 500 мкм.
Для решений поставленной задачи получения текстурированной поверхности в соответствии с настоящим изобретением периодичную сеть полостей реализуют, в частности, при помощи способа обработки фемтосекундными лазерными импульсами, или пучком ионов, или механической микрообработкой, или пластической деформацией, или химическим травлением, или электроискровой обработкой.
Предпочтительно трущуюся деталь, поверхность которой текстурируют, до или после текстурирования подвергают обработке поверхностного упрочнения с трибологическими функциями. Предпочтительно эту обработку производят путем осаждения тонкого слоя аморфного углерода (DLC) с целью ограничения повреждения поверхностей и снижения коэффициента трения перед переходом в режим упругогидродинамического смазывания сильнонагруженных трущихся деталей.
Как было указано выше, текстурирование трущейся поверхности можно осуществлять разными способами. Фемтосекундные лазерные импульсы позволяют удалять материал за счет сублимации без существенного изменения микроструктуры. Однако следует отметить, что технологии механической микрообработки (литография, микроэрозия), или пластической деформации поверхности (накатка, ударная микрообработка), или электрохимической обработки (химическое травление, электроискровая обработка) позволяют получить аналогичные результаты. Периодичные рисунки, получаемые на текстурированных поверхностях, образуют полости, которые можно определить по следующим четырем основным параметрам:
- форма в плоскости поверхности (круглая, овальная, квадратная, треугольная, канавка и т.д.);
- профиль в толще материала (цилиндр, полусфера, конус и т.д.);
- размеры (диаметр, ширина, глубина и т.д.);
- период, рассматриваемый во всех направлениях и по отношению к направлению трения поверхности.
Предпочтительно глубину полостей выполняют меньше 3 мкм, чтобы ограничить повреждение тонких слоев и добиться их максимального влияния на режим смазывания, при этом оптимальный результат отмечается для рисунков глубиной около 500 нм плюс-минус 250 нм. Следует напомнить, что текстурированные детали в соответствии с настоящим изобретением можно подвергать до или после текстурирования традиционным видам термохимической обработки (цементация, азотонауглероживание и другие виды диффузионной или конверсионной обработки) или операциям вакуумного осаждения, получаемого при помощи способов PVD (Physical Vapor Deposition) или PACVD (Plasma Assisted Chemical Vapor Deposition), нитридов или карбидов переходных металлов, или осаждения аморфного углерода (DLC).
Различные размеры и направления рисунков адаптируют к обрабатываемым деталям в зависимости от размеров контактирующих поверхностей, от направления и скорости скольжения, от контактного давления и кривизны обработанных деталей. Например, на механических деталях, подвергающихся очень высокому контактному давлению, таких как детали распределительного механизма в автомобильной промышленности, необходимо выполнять рисунки незначительной глубины примерно в 500 нм.
Следует отметить, что, как было указано выше, добавление твердого слоя на не содержащей покрытия текстурированной поверхности позволяет, кроме всего прочего, существенно уменьшить повреждение рисунков в течение времени и, следовательно, сохранять трибологические свойства текстурированных поверхностей. Отмечается также, что, как неожиданно выяснилось, кроме влияния на режим смазывания, текстурирование позволяет также остановить распространение трещин в результате локального отслоения покрытия.
Далее следует более подробное описание изобретения со ссылками на прилагаемые фигуры, на которых:
Фиг.1 - график, показывающий изменение выигрыша, обеспечиваемого рисунками текстурированной поверхности.
Фиг.2 - пример поверхности, текстурированной сетью отверстий.
Фиг.3 - измерения трения, полученные при сохранении постоянного контактного давления в значении 2,4 ГПа.
Фиг.4 - три кривые трения, показывающие влияние микротекстурирования на уровень трения.
Рассмотрим следующий пример № 1 обработки:
Обработанными деталями являются ролики со сферической несущей поверхностью диаметром 50 мм из стали X85WCrMoV6-5-4-2 с определенными трибологическими свойствами. На эти детали было нанесено покрытие DLC толщиной 2 мкм, в котором при помощи фемтосекундных лазерных импульсов были выполнены отверстия (микрополости круглой формы). Поверхности были текстурированы сетью отверстий диаметром 79 мкм и глубиной 400 нм, отстоящих друг от друга на 125 мкм, как показано на фиг.2. Сеть образована последовательными смещенными рядами из 7 и 8 отверстий на полосе шириной 1 мм, расположенной в центре трущейся дорожки ролика.
Эти ролики были использованы для испытаний на трение на машине, называемой “Amsler” (известных специалистам как контрольные трибологические испытания), при повышенном контактном давлении (максимальное контактное давление в пределах от 1 до 3,2 ГПа) на скоростях скольжения от 0,2 до 2 м/с и на низких скоростях вовлечения смазочного вещества в контакт (10% от скорости скольжения). Испытание каждой текстурированной детали проводилось в сравнении с не содержащим покрытия и нетекстурированным роликом для наблюдения влияния текстурирования на коэффициент трения в режиме смазывания (моторное масло 10W40) и для исследования износоустойчивости покрытий при разных значениях контактного давления. Ролик, содержащий покрытие DLC, но нетекстурированный, тоже подвергли испытанию в сравнении с не содержащим покрытия и нетекстурированным роликом в качестве контрольного испытания для точного выявления эффекта текстурирования на характеристики контакта.
Для количественного определения выигрыша, достигаемого при помощи микротекстурирования, были проведены испытания на трение с постепенным снижением скорости скольжения таким образом, чтобы разорвать масляную пленку при постоянной прикладываемой нагрузке.
Испытания на содержащих покрытия гладких поверхностях уже показывают выигрыш в коэффициенте трения по сравнению с такими же поверхностями, не содержащими покрытия DLC, при этом поверхности с покрытием DLC и с таким рисунком при контактном давлении 2 ГПа показали существенный выигрыш по коэффициенту трения.
График на прилагаемой фиг.1 показывает изменение выигрыша по коэффициенту трения, обеспечиваемого этим специальным рисунком (в сравнении с таким же испытанием, проводимым без текстурирования) в зависимости от скорости скольжения противоположных поверхностей в масляной ванне. Отмечается, что при этом контактном давлении 2 ГПа при помощи этого рисунка коэффициент трения можно снизить на 30 % по отношению к содержащей покрытие, но нетекстурированной поверхности. Можно отметить, что выполнение покрытия DLC без текстурирования уже позволяет снизить коэффициент трения на 15 % по сравнению с гладкой и необработанной поверхностью из стали.
В этой конкретной конфигурации применение текстурированного покрытия приводит к уменьшению мощности, рассеиваемой трением, на 30 Вт и позволяет также снизить нагрев поверхностей и масла, что способствует повышению срока службы компонентов.
Пример № 2 обработки:
Точно следуя той же процедуре, что и для примера № 1 обработки, как в том, что касается покрытия и текстурирования дорожки трения тестируемых роликов, так и в осуществлении испытаний на машине Amsler, произвели вторую серию испытаний на трение при разных контактных давлениях.
На фиг.3 показаны полученные измерения трения, когда контактное давление сохраняли постоянным в значении 2,4 ГПа, но при разных скоростях скольжения.
Первый ролик со сферической несущей поверхностью был покрыт DLC, затем текстурирован сетью круглых микрополостей, такой, как в примере № 1 обработки. Глубину микрополостей довели до 5 мкм, и это значение соответствует тому, что широко используется специалистами. После запуска испытания с применением нормального усилия при контакте разрушение противоположных поверхностей путем отслаивания покрытия DLC и заклинивание поверхностей произошло всего через 25 секунд. Таким образом, текстурирование поверхности в том виде, как его производят обычно, не адаптировано к такому упругогидродинамическому контакту.
После этого при данном контактном давлении 2,4 ГПа были произведены еще три испытания, показанные на фиг.3. Полученные кривые трения ясно показывают, что оптимизация размеров и, в частности, глубины “d” микрополостей предпочтительно при фиксированных значениях 800 нм и еще предпочтительнее при 450 нм позволяет достичь значительного снижения трения, создаваемого при контакте.
Действительно, речь идет об определении глубины микрополостей в зависимости от толщины масляной пленки, разделяющей контактирующие поверхности, вычисляемой при помощи классических формул из теории упругогидродинамического смазывания. Предпочтительно эта глубина составляет от 0,1 до 10-кратной теоретически вычисленной толщины пленки смазочного вещества.
Совершенно неожиданно, как показано на фиг.3, оказалось, что выбор глубины полостей, зафиксированной в значении 450 нм, позволяет получить систематическое уменьшение энергии, рассеиваемой трением, составляющее от 15 % до 35 % по сравнению с такой же поверхностью без микротекстурирования.
После этого были продолжены сравнительные испытания на ролике с нетекстурированной поверхностью с покрытием DLC и на ролике с поверхностью, покрытой DLC, и с текстурированием глубиной 450 нм при максимальном контактном давлении с более высокими значениями, то есть 2,6 ГПа, 2,8 ГПа, 3 ГПа и 3,2 ГПа.
Во время первого испытания с постоянным давлением в 2,6 ГПа нетекстурированная и содержащая покрытие поверхность контрольного ролика подверглась мгновенному разрушению путем отслаивания покрытия DLC, а затем заклинивания противоположных поверхностей. Таким образом, значение 2,6 ГПа было отмечено как предел максимального контактного давления, которое может выдержать контрольная поверхность без текстурирования.
Для сравнения строго в таких же условиях было произведено испытание с покрытой поверхностью и с текстурированием глубиной 450 нм, которое прошло до конца без повреждения.
Точно так же это испытание было воспроизведено три раза с использованием этого ролика, текстурированного по глубине 450 нм, первый раз с повышением удерживаемого постоянным контактного давления до 2,8 ГПа, второй раз до 3,0 ГПа и третий раз до значения 3,2 ГПа.
Неожиданно оказалось, что трущаяся поверхность с наиболее предпочтительным текстурированием в конце этой серии испытаний не была разрушена, и, таким образом, отмечается, что оптимизированное текстурирование в соответствии с настоящим изобретением позволяет значительно улучшить способность поверхности выдерживать прикладываемое к ней контактное давление.
Как неожиданно выяснилось, кроме уменьшения энергии, рассеиваемой трением, изобретение позволяет также придавать поверхность более высокую стойкость к нагрузке, что существенно увеличивает ее срок службы.
Пример № 3 обработки:
Обработанными деталями являются прямоугольные и плоские пластинки размером 30 мм × 18 мм, толщиной 8 мм, выполненные из стали X85WCrMoV6-5-4-2. На эти детали было нанесено покрытие DLC толщиной 2 мкм, в котором при помощи фемтосекундных лазерных импульсов были выполнены отверстия (микрополости круглой формы). Поверхности были текстурированы сетью отверстий диаметром 79 мкм с промежутками 125 мкм, как показано на фиг.2. Сеть состоит из последовательности смещенных рядов отверстий, покрывающих всю трущуюся поверхность. Таким образом были текстурированы две пластинки, одна с микрополостями глубиной 1200 нм, другая с микрополостями глубиной 600 нм. На третью контрольную пластинку нанесли точно такое же покрытие DLC, но без текстурирования. Таким образом, путем сравнения с покрытой и гладкой пластинкой можно выявить влияние двух видов текстурирования поверхности на характеристики контакта.
Затем эти пластинки использовали для испытаний на трение на машине, называемой «цилиндр/плоскость». Это устройство позволяет установить контакт между цилиндром из стали X85WCrMoV6-5-4-2, содержащим внешнюю дорожку трения диаметром 35 мм и шириной 8мм, и пластинкой, указанной в предыдущем разделе. Цилиндр приводится во вращение вокруг своей оси. Пластинка удерживается на монтажном приспособлении, придающем ей горизонтальное возвратно-поступательное движение в направлении ее наибольшего размера. Линия контакта между внешней поверхностью цилиндра и поверхностью пластинки осуществляет, таким образом, возвратно-поступательное движение на обработанной плоской поверхности. Пневматический домкрат позволяет прикладывать нормальное усилие на монтажное приспособление и создавать, таким образом, большое контактное давление между движущимися пластинкой и цилиндром. Два находящиеся в контакте твердых тела заключены в бак, заполненный нагретым моторным маслом 10W40, с регулируемой температурой.
Описанные испытания были последовательно произведены при разных постоянных усилиях контакта, а именно 40 даН, 80 даН, 120 даН, затем 160 даН, с поэтапным снижением скорости вращения цилиндра от 1000 об/мин до 100 об/мин (что дает снижение скорости скольжения, соответственно от 2 м/с до 0,2 м/с). Это снижение скорости позволяет уменьшить толщину масляной пленки, разделяющей противоположные поверхности, вызвать переход между режимом упругогидродинамического смазывания и смешанным режимом.
При нормальной тестируемой нагрузке, поддерживаемой постоянной при значении 160 даН (приводящей к максимальному давлению контакта в 700 МПа), были произведены измерения трения, показанные на фиг.4.
При сравнении трех кривых трения, показанных на фиг.4, неожиданно было установлено, что текстурирование, оптимизированное в соответствии с настоящим изобретением и предпочтительно по глубине “d”, равной 600 нм, позволяет в данном случае систематически снижать измеряемый коэффициент трения. Уменьшение энергии, рассеиваемой трением, достигает в данном случае 30 % при самых сложных условиях смазывания.
Применение текстурирования поверхности в рамках настоящего изобретения позволяет сместить переход между упругогидродинамическим режимом и смешанным режимом в сторону более сложных условий работы.
Это снижение трения получают тоже путем адаптации размеров и, в частности, глубины микрополостей “d”, которая предпочтительно должна составлять от 0,1 до 10-кратной глубины пленки смазочного вещества.
Из приведенного описания изобретения, проиллюстрированного этими тремя примерами, вытекают, в частности, следующие преимущества:
- значительное снижение коэффициента трения в определенных условиях работы, что способствует переходу в режим упругогидродинамического смазывания;
- повышение максимального контактного давления, допустимого для обработанной поверхности до ее разрушения;
- ограничение повреждения покрытия за счет изолирования стружек между двумя периодами выполненного рисунка и за счет удаления отрываемых частиц в полости;
- повышение срока службы механических деталей с одновременным ограничением их износа.
Изобретение находит свое наиболее предпочтительное применения в рамках смазывания в упругогидродинамическом режиме сильнонагруженных трущихся деталей (контактное давление сверх 0,2 МПа, сверх 0,5 МПа, сверх 0,8 МПа), в частности, в области автомобильной промышленности и, в частности, для производства компонентов двигателей, в частности, деталей распределительного механизма, таких как кулачки или толкатели в области легковых и спортивных автомобилей.
Изобретение находит также свое предпочтительное применение в рамках смазывания в упругогидродинамическом режиме сильнонагруженных трущихся деталей в силовой трансмиссии, в частности, для обработки шестерен зубчатых передач, применяемых, в частности, в коробках передач легковых и спортивных автомобилей.
Claims (18)
1. Трущаяся деталь в смазочной среде, работающая при контактном давлении, превышающем 200 МПа, поверхность которой текстурируют и до или после текстурирования подвергают обработке поверхностного упрочнения для снижения коэффициента трения поверхности детали, отличающаяся тем, что упомянутая поверхность имеет периодичную сеть микрометрических полостей, большая длина которых составляет от 5 до 500 мкм, а период меньше половины ширины контактирующей поверхности, при этом глубина упомянутых полостей меньше или равна 3 мкм, что способствует переходу в режим эласто-гидродинамического смазывания.
2. Деталь по п.1, отличающаяся тем, что микрометрические полости выполнены в виде отверстий и/или канавок.
3. Деталь по п.1, отличающаяся тем, что глубина полостей меньше или равна 1 мкм.
4. Деталь по п.1, отличающаяся тем, что периодичная сеть полостей получена посредством способа обработки фемтосекундными лазерными импульсами.
5. Деталь по п.1, отличающаяся тем, что периодичная сеть полостей получена посредством механической микрообработки.
6. Деталь по п.1, отличающаяся тем, что периодичная сеть полостей получена посредством пластической деформации поверхностей.
7. Деталь по п.1, отличающаяся тем, что периодичная сеть полостей получена посредством химического травления или электроэрозионной обработки.
8. Деталь по п.1, отличающаяся тем, что периодичная сеть полостей получена посредством способа обработки пучком ионов.
9. Деталь по п.1, отличающаяся тем, что обработка поверхностного упрочнения осуществлена посредством осаждения тонкого слоя аморфного углерода (DLC).
10. Применение трущейся в смазочной среде детали по п.1 в двигателях автомобилей и в коробках передач.
11. Применение по п.10 во время всей или части работы детали с микрополостями с глубиной менее 1 мкм при максимальном контактном давлении, превышающем 0,5 ГПа.
12. Применение по п.10 во время всей или части работы детали с микрополостями глубиной менее 1 мкм при максимальном контактном давлении, превышающем 0,8 ГПа.
13. Применение трущейся в смазочной среде детали по п.1 в качестве компонентов распределительного механизма кулачкового типа или типа толкателей в двигателях автомобилей.
14. Применение по п.13 во время всей или части работы детали с микрополостями с глубиной менее 1 мкм при максимальном контактном давлении, превышающем 0,5 ГПа.
15. Применение по п.13, во время всей или части работы детали с микрополостями глубиной менее 1 мкм при максимальном контактном давлении, превышающем 0,8 ГПа.
16. Применение трущейся в смазочной среде детали по п.1 в качестве компонентов силовой трансмиссии, в частности шестерен зубчатых передач.
17. Применение по п.16 во время всей или части работы детали с микрополостями с глубиной менее 1 мкм при максимальном контактном давлении, превышающем 0,5 ГПа.
18. Применение по п.16 во время всей или части работы детали с микрополостями глубиной менее 1 мкм при максимальном контактном давлении, превышающем 0,8 ГПа.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0654414 | 2006-10-20 | ||
FR0654414A FR2907356B1 (fr) | 2006-10-20 | 2006-10-20 | Piece de frottement en milieu lubrifie et dont la surface est texturee. |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2009118947A RU2009118947A (ru) | 2010-11-27 |
RU2466307C2 true RU2466307C2 (ru) | 2012-11-10 |
Family
ID=38122509
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2009118947/02A RU2466307C2 (ru) | 2006-10-20 | 2007-10-19 | ТРУЩАЯСЯ ДЕТАЛЬ В СМАЗОЧНОЙ СРЕДЕ, РАБОТАЮЩАЯ ПРИ КОНТАКТНОМ ДАВЛЕНИИ, ПРЕВЫШАЮЩЕМ 200 МПа |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8859078B2 (ru) |
EP (1) | EP2097208B1 (ru) |
JP (2) | JP5956104B2 (ru) |
KR (1) | KR101403743B1 (ru) |
CN (1) | CN101573206B (ru) |
BR (1) | BRPI0717129B1 (ru) |
CA (1) | CA2668288C (ru) |
ES (1) | ES2393559T3 (ru) |
FR (1) | FR2907356B1 (ru) |
MX (1) | MX2009003947A (ru) |
MY (1) | MY149379A (ru) |
PL (1) | PL2097208T3 (ru) |
RU (1) | RU2466307C2 (ru) |
SI (1) | SI2097208T1 (ru) |
TW (1) | TWI461301B (ru) |
WO (1) | WO2008047062A2 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2536257C1 (ru) * | 2013-06-17 | 2014-12-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарёва" | Способ получения бактериальной целлюлозы |
RU2661352C2 (ru) * | 2013-06-04 | 2018-07-16 | Федерал-Моугал Буршайд Гмбх | Способ изготовления поршневого кольца |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100968859B1 (ko) * | 2008-09-11 | 2010-07-09 | 계명대학교 산학협력단 | 펨토초레이저를 이용한 미세 패턴이 형성된 직선 또는 회전베어링 및 이것의 특성을 측정하는 방법 |
DE102010032012A1 (de) | 2010-07-23 | 2012-01-26 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Lagerung von Walzenzapfen mittels Wälzlagern |
JP5174108B2 (ja) * | 2010-09-13 | 2013-04-03 | トヨタ自動車株式会社 | 摺動部材及びその製造方法 |
CN102226459B (zh) * | 2011-06-03 | 2013-03-13 | 江苏大学 | 一种轴承的激光微造型自润滑处理方法 |
JP6141291B2 (ja) * | 2011-10-24 | 2017-06-07 | シェフラー テクノロジーズ アー・ゲー ウント コー. カー・ゲーSchaeffler Technologies AG & Co. KG | レーザで金属製の摩擦面を加工する方法;相応の金属薄板部材 |
DE102012207518A1 (de) * | 2012-05-07 | 2013-11-07 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Hebelartiger Nockenfolger |
US20130301963A1 (en) * | 2012-05-11 | 2013-11-14 | GM Global Technology Operations LLC | Automotive powertrain component and bearing with micropores, and method thereof |
DE102012104817B4 (de) * | 2012-06-04 | 2014-01-16 | Mag Ias Gmbh | Verfahren und Maschine zum Bearbeiten rotationssymmetrischer Gleitlagerstellen mittels PECM |
EP2855952A2 (de) | 2012-06-04 | 2015-04-08 | MAG IAS GmbH | Bereichsweises strukturieren von gleitflächen |
DE102012211864A1 (de) * | 2012-07-06 | 2014-05-22 | Mahle International Gmbh | Verfahren zur Herstellung/Bearbeitung eines Nockens |
CN103252584A (zh) * | 2013-05-10 | 2013-08-21 | 常州大学 | 大型液压油缸激光表面微造型抗腐蚀磨损的方法 |
FR3009124A1 (fr) * | 2013-07-24 | 2015-01-30 | Areva Np | Glace pour garniture d'etancheite pour systeme d'etancheite d'arbre |
JP6125412B2 (ja) * | 2013-11-22 | 2017-05-10 | 三菱重工業株式会社 | 軸シール装置、回転機械、及び軸シール装置の製造方法 |
FR3022560B1 (fr) | 2014-06-18 | 2022-02-25 | Hydromecanique & Frottement | Procede de revetement en carbone dlc du nez des cames d'un arbre a came, arbre a cames ainsi obtenu et installation pour la mise en oeuvre de ce procede |
ES2556541B1 (es) * | 2014-07-18 | 2016-11-03 | Wartsila Ibérica, S.A. | Método de tratamiento de superficies metálicas, cerámicas o pétreas y superficie obtenible con dicho método |
EP3196430B1 (en) * | 2014-09-02 | 2020-04-08 | Kabushiki Kaisha Riken | Roller-type rocker arm |
JP6358976B2 (ja) * | 2015-02-20 | 2018-07-18 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | タービン用シール装置及びタービン、並びにシール装置用の薄板 |
JP6675262B2 (ja) * | 2016-05-09 | 2020-04-01 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | シールセグメント及び回転機械 |
JP6631837B2 (ja) * | 2016-05-09 | 2020-01-15 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | シールセグメント及び回転機械 |
DE102016223058A1 (de) * | 2016-11-22 | 2018-05-24 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Zahnradpaar mit Zahnrad mit Oberflächenstruktur, Getriebe mit Zahnradpaar und Verfahren zum Herstellen von Zahnrad |
US10478311B2 (en) | 2017-08-14 | 2019-11-19 | Globus Medical, Inc. | Medical devices including titanium surface treatment |
FR3074997B1 (fr) * | 2017-12-15 | 2019-11-08 | Universite Jean Monnet | Dispositif medical sous forme de cassette pour la conservation et/ou le controle qualite et/ou le traitement d'un prelevement corneen |
CN109161857A (zh) * | 2018-11-02 | 2019-01-08 | 苏州工业职业技术学院 | 改善材料表面高温摩擦学行为的图案薄膜及其制备方法 |
JP7452319B2 (ja) * | 2020-08-07 | 2024-03-19 | 新東工業株式会社 | 金属加工方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4573690A (en) * | 1984-12-13 | 1986-03-04 | General Motors Corporation | Sealing surface and method |
US4620803A (en) * | 1985-07-26 | 1986-11-04 | Edward Vezirian | Friction bearing couple |
RU2168087C2 (ru) * | 1998-12-10 | 2001-05-27 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение энергетического машиностроения имени академика В.П.Глушко" | Гидродинамическое торцовое уплотнение |
RU2222739C2 (ru) * | 2001-12-26 | 2004-01-27 | Васильев Валентин Сергеевич | Опорное уплотнение (варианты) |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02129386A (ja) * | 1988-11-09 | 1990-05-17 | Mitsubishi Electric Corp | イオンビームエッチング加工方法 |
CN1088989A (zh) * | 1992-12-29 | 1994-07-06 | 辛计山 | 一种激光处理的内燃机缸体缸套 |
US5834094A (en) * | 1996-09-30 | 1998-11-10 | Surface Technologies Ltd. | Bearing having micropores and design method thereof |
JP2001165167A (ja) * | 1999-12-10 | 2001-06-19 | Taiho Kogyo Co Ltd | すべり軸受 |
JP4332977B2 (ja) * | 2000-03-13 | 2009-09-16 | 日産自動車株式会社 | バルブリフタ用シムおよびその製造方法 |
US6732606B1 (en) * | 2000-06-30 | 2004-05-11 | Eaton Corporation | Polished gear surfaces |
AT409531B (de) * | 2001-02-07 | 2002-09-25 | Miba Gleitlager Ag | Gleitlager für eine verbrennungskraftmaschine |
JP3593081B2 (ja) * | 2001-10-02 | 2004-11-24 | 三菱電機株式会社 | 燃料供給装置 |
AU2003218594A1 (en) * | 2002-04-25 | 2003-11-10 | Unaxis Balzers Ag | Structured coating system |
CN1171700C (zh) * | 2002-08-06 | 2004-10-20 | 江苏大学 | 摩擦副表面的激光复合处理方法 |
JP2004138128A (ja) * | 2002-10-16 | 2004-05-13 | Nissan Motor Co Ltd | 自動車エンジン用摺動部材 |
DE10249761A1 (de) * | 2002-10-25 | 2004-05-13 | Ina-Schaeffler Kg | Nockenfolger eines Ventiltriebs einer Brennkraftmaschine |
JP2004285929A (ja) * | 2003-03-24 | 2004-10-14 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 内燃機関の動弁装置 |
NL1023342C2 (nl) * | 2003-05-05 | 2004-11-09 | Skf Ab | Werkwijze voor het behandelen van het oppervlak van een machineelement. |
JP2004360011A (ja) * | 2003-06-04 | 2004-12-24 | Laser Gijutsu Sogo Kenkyusho | 金属摺動面表面処理方法及びその装置 |
JP2005270992A (ja) * | 2004-03-23 | 2005-10-06 | Toppan Printing Co Ltd | パルスレーザーによる材料の表面加工方法、複製版の製造方法、表面加工データの処理方法、情報担体、光学素子及び画像 |
JP2006022894A (ja) * | 2004-07-08 | 2006-01-26 | Nissan Motor Co Ltd | 高強度歯車及びその製造方法 |
JP4442349B2 (ja) * | 2004-07-22 | 2010-03-31 | ブラザー工業株式会社 | 転がり軸受け及び主軸装置 |
-
2006
- 2006-10-20 FR FR0654414A patent/FR2907356B1/fr active Active
-
2007
- 2007-10-19 JP JP2009532877A patent/JP5956104B2/ja active Active
- 2007-10-19 PL PL07858627T patent/PL2097208T3/pl unknown
- 2007-10-19 SI SI200731106T patent/SI2097208T1/sl unknown
- 2007-10-19 BR BRPI0717129-3A patent/BRPI0717129B1/pt active IP Right Grant
- 2007-10-19 EP EP07858627A patent/EP2097208B1/fr active Active
- 2007-10-19 TW TW096139357A patent/TWI461301B/zh active
- 2007-10-19 ES ES07858627T patent/ES2393559T3/es active Active
- 2007-10-19 MY MYPI20091367A patent/MY149379A/en unknown
- 2007-10-19 MX MX2009003947A patent/MX2009003947A/es active IP Right Grant
- 2007-10-19 CN CN2007800390246A patent/CN101573206B/zh active Active
- 2007-10-19 US US12/444,167 patent/US8859078B2/en active Active
- 2007-10-19 CA CA2668288A patent/CA2668288C/fr active Active
- 2007-10-19 WO PCT/FR2007/052204 patent/WO2008047062A2/fr active Application Filing
- 2007-10-19 RU RU2009118947/02A patent/RU2466307C2/ru active
- 2007-10-19 KR KR1020097008456A patent/KR101403743B1/ko active IP Right Grant
-
2015
- 2015-05-18 JP JP2015100771A patent/JP2015148344A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4573690A (en) * | 1984-12-13 | 1986-03-04 | General Motors Corporation | Sealing surface and method |
US4620803A (en) * | 1985-07-26 | 1986-11-04 | Edward Vezirian | Friction bearing couple |
RU2168087C2 (ru) * | 1998-12-10 | 2001-05-27 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение энергетического машиностроения имени академика В.П.Глушко" | Гидродинамическое торцовое уплотнение |
RU2222739C2 (ru) * | 2001-12-26 | 2004-01-27 | Васильев Валентин Сергеевич | Опорное уплотнение (варианты) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2661352C2 (ru) * | 2013-06-04 | 2018-07-16 | Федерал-Моугал Буршайд Гмбх | Способ изготовления поршневого кольца |
RU2536257C1 (ru) * | 2013-06-17 | 2014-12-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарёва" | Способ получения бактериальной целлюлозы |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
MX2009003947A (es) | 2009-07-16 |
US8859078B2 (en) | 2014-10-14 |
ES2393559T3 (es) | 2012-12-26 |
FR2907356A1 (fr) | 2008-04-25 |
EP2097208B1 (fr) | 2012-09-26 |
CN101573206A (zh) | 2009-11-04 |
JP2015148344A (ja) | 2015-08-20 |
TW200838693A (en) | 2008-10-01 |
CA2668288A1 (fr) | 2008-04-24 |
KR101403743B1 (ko) | 2014-06-30 |
FR2907356B1 (fr) | 2009-05-22 |
RU2009118947A (ru) | 2010-11-27 |
JP2010507056A (ja) | 2010-03-04 |
EP2097208A2 (fr) | 2009-09-09 |
BRPI0717129B1 (pt) | 2018-06-26 |
SI2097208T1 (sl) | 2013-02-28 |
US20100024592A1 (en) | 2010-02-04 |
JP5956104B2 (ja) | 2016-07-20 |
TWI461301B (zh) | 2014-11-21 |
WO2008047062A3 (fr) | 2008-06-05 |
KR20090086522A (ko) | 2009-08-13 |
CN101573206B (zh) | 2013-11-20 |
CA2668288C (fr) | 2014-11-25 |
PL2097208T3 (pl) | 2013-02-28 |
WO2008047062A2 (fr) | 2008-04-24 |
BRPI0717129A2 (pt) | 2013-10-08 |
MY149379A (en) | 2013-08-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2466307C2 (ru) | ТРУЩАЯСЯ ДЕТАЛЬ В СМАЗОЧНОЙ СРЕДЕ, РАБОТАЮЩАЯ ПРИ КОНТАКТНОМ ДАВЛЕНИИ, ПРЕВЫШАЮЩЕМ 200 МПа | |
Gåhlin et al. | ME-C: H coatings in motor vehicles | |
Kovalchenko et al. | Friction and wear behavior of laser textured surface under lubricated initial point contact | |
Vilhena et al. | Influence of texturing parameters and contact conditions on tribological behaviour of laser textured surfaces | |
KR20050003384A (ko) | 구조화 코팅 시스템 | |
KR20070029568A (ko) | 내마모성 코팅 및 이의 제조 방법 | |
JP2002031212A (ja) | 転がり摺動部品 | |
Bharatish et al. | Effect of scanning speed and tin content on the tribological behavior of femtosecond laser textured tin-bronze alloy | |
CN112739922B (zh) | 滚动轴承以及风力发电用主轴支承装置 | |
Wang et al. | The critical condition for the transition from HL to ML in water-lubricated SiC | |
Sivarajan et al. | Improvement of tribology in sheet metal forming of high-strength steel sheets by PVD-coated dies | |
Sjöström et al. | Diamond-like carbon coatings in rolling contacts | |
JP5322576B2 (ja) | ロッカアームアッシー | |
Wan et al. | Tribological properties of dimpled surface alloying layer on carbon steel | |
Allan | The Influence of Low Friction TMD coatings on The Tribological Performance of Surface Textured Steels | |
CA2443005C (fr) | Procede de traitement de pieces en alliage ferreux pour ameliorer leurs proprietes frottantes, sans perte de leur durete ni deformation | |
JP2010112341A (ja) | ロッカアームアッシー | |
JP5322592B2 (ja) | ロッカアームアッシー | |
Asai et al. | Anti-Peeling Rolling Bearing with Manganase Phosphate Coating | |
Stadler et al. | Different performance aspects of black oxide coating for bearing applications | |
Nakamura et al. | Effects of substrate bias voltages on tribological properties of DLC films under rolling-sliding contact with high pressure | |
JP2010112342A (ja) | ロッカアームアッシー | |
BRIZMER et al. | A Study on Tribological Performance of Black Oxide Coating for Bearing Applications | |
Sayles | Twelfth Leeds-Lyon Symposium | |
HENSKE | Scuffing Performance of Amorphous Carbon During Dry-Sliding contact |