ES2556541B1

ES2556541B1 - Método de tratamiento de superficies metálicas, cerámicas o pétreas y superficie obtenible con dicho método

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Publication number: ES2556541B1
Application number: ES201431085A
Authority: ES
Inventors: Juan Mª POU SARACHO; Jesús Del Val García; Félix Quintero Martínez; Antonio Riveiro Rodríguez; Fernando Lusquiños Rodríguez; Rafael Comesaña Piñeiro; Alberto ABALDE LÓPEZ
Original assignee: Wartsila Iberica S A; Wartsila Iberica Sa
Current assignee: Wartsila Iberica S A; Wartsila Iberica Sa
Priority date: 2014-07-18
Filing date: 2014-07-18
Publication date: 2016-11-03
Anticipated expiration: 2034-07-18
Also published as: EP3170610A2; ES2556541A1; CN107000123A; WO2016009103A3; WO2016009103A2

Abstract

Método de tratamiento de superficies metálicas, cerámicas o pétreas y superficie obtenible con dicho método.#La presente invención se refiere a un método de tratamiento de superficies metálicas, cerámicas o pétreas que permite obtener una superficie con alto coeficiente de rozamiento, así como la superficie metálica, cerámica o pétrea obtenible con dicho método, donde el método comprende una etapa de aplicación sobre la superficie a tratar de un haz láser según un patrón geométrico predefinido formado por líneas.

Description

DESCRIPCION

Metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas y superficie obtenible con dicho metodo

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OBJETO DE LA INVENCION

La presente invention se refiere a un metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas que permite obtener una superficie con alto coeficiente de rozamiento, 10 asl como la superficie metalica, ceramica o petrea obtenible con dicho metodo.

El objeto de la invencion es un metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas que comprende una etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar de un haz laser segun un patron geometrico predefinido formado por llneas.

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ANTECEDENTES DE LA INVENCION

Una superficie estructurada puede considerarse como una superficie "estampada” con una patron regular de crestas y valles que responde a alguna description determinlstica aunque 20 existen superficies "estructuradas” que no presentan una morfologla periodica, sino mas bien aleatoria (estocastica). Las funciones de las superficies estructuradas son muy variadas aunque es mayoritaria su aplicacion en tribologla.

Muchos componentes de diferentes tipos de maquinas operan bajo condiciones de 25 lubricacion extrema donde la capa de lubricacion es demasiado delgada para separar completamente las superficies enfrentadas y, de forma instantanea, puede tener lugar contacto entre las asperezas superficiales. En regimen de lubrication extrema, la rugosidad superficial y la topografla tienen influencia significativa sobre el comportamiento tribologico de dichas superficies en contacto. Asl, un pequeno cambio en la rugosidad o en la 30 topografla puede dar lugar a una modification significativa del desempeno tribologico de las superficies en contacto.

Si bien existen numerosas aplicaciones basadas en la reduccion del rozamiento entre superficies alterando su textura, existe un reducido numero de otras donde se persigue el

incremento del coeficiente de rozamiento entre las superficies en contacto; para lo cual, hemos de controlar la textura de las mismas, mas en concreto la microtextura, pues el orden de magnitud de los detalles geometricos que la conforman es micrometrico.

5 Como ejemplo de este grupo de aplicaciones se puede mencionar el sistema de acoplamiento de ejes de propulsion principal en embarcaciones o similares. Dicho sistema de transmision esta configurado por todos aquellos elementos presentes entre el motor primario y la helice, donde su funcion principal es la de convertir y transmitir energla mecanica. Asl, este sistema transmite el par generado por el movimiento lineal de los 10 pistones del motor primario al propulsor y, en segundo lugar, el empuje generado por el propulsor al casco. Al conjunto de tramos de eje localizados en el interior del buque se conoce como llnea de ejes. Cada uno de estos tramos tienen diferentes diametros, pues cada intervalo tendra que soportar diferentes pesos a la vez que transmitir diferentes pares. Para la union de los diferentes tramos de ejes se utilizan los acoplamientos, siendo los mas 15 usados en la construction naval los de camisa conica por fiabilidad, rapidez de montaje y desmontaje y menor mantenimiento. Una de las propiedades de estos acoplamientos a la que ha de concederse una gran importancia es la geometrla de la union, caracterlstica establecida entre la relation dimensional de sus partes, Longitud (L) y Diametro (D). Los acoplamientos hidraulicos de camisa conica son un metodo muy simple de conexion de ejes. 20 Se evita el uso de chaveteros u otros elementos mecanicos de union produciendose el establecimiento o la liberation del acoplamiento de forma hidraulica, no siendo necesario un mantenimiento de la presion externa de aceite para la transmision del par. La compresion aplicada sobre el elemento conico crea una fuerza radial hacia su interior de magnitud constante en su perlmetro, fuerza que genera la conexion por friction entre la superficie 25 externa de los dos cuerpos del eje y la superficie interna del casquillo conico. Mediante este procedimiento de acople se establecen valores de coeficientes de rozamiento estatico (p) entre 0,13 y 0,15, donde el contacto entre los dos tramos de ejes a unir y el manguito conico interior se dispone entre superficies mecanizadas lisas, definiendose los valores de rozamiento aqul indicados dentro de las normas de las sociedades de clasificacion para 30 contactos acero-acero lubricadas con aceite.

El desarrollo de las helices de paso variable, en la que el eje de propulsion principal paso de ser macizo a ser hueco para poder alojar en su interior los elementos mecanicos o hidraulicos que ejecutan la variation de angulo de ataque en las palas, promovio el

desarrollo de acoplamientos en los que se exigiera una menor presion de apriete sobre los tramos de eje, de forma que para hacer efectiva la union no se produjeran aplastamientos sobre el mismo. Igualmente, la implantacion de varios de estos elementos de union a lo largo de una llnea de ejes significa la presencia de masas de gran tamano acopladas al 5 sistema en rotacion, lo que provoca la generation de importantes inercias y problemas para su equilibrado estatico y dinamico.

Por estos motivos, si se aligera la presion y el peso de las piezas de ensamblaje manteniendo la fuerza transmitida por la union para lo cual, en primer termino, es necesario 10 disminuir su longitud y minorar la cantidad de masa dispuesta en los lugares mas alejados del eje de rotacion del sistema, cuestiones ambas que repercuten desfavorablemente en la fuerza de apriete de ejercida por el acoplamiento.

En primer lugar, segun la definition de fuerza como presion aplicada por unidad de 15 superficie, F=P S (donde F=fuerza [N], P=presion [N/m2] y S=superficie [m2]), la disponibilidad de una menor superficie implica una menor Fuerza de apriete aplicada al sistema de union.

En segundo lugar, un menor espesor de pared de manguito conico exterior supone una 20 menor presion de contacto aplicada por debilitamiento mecanico del sistema.

Esto conlleva a un menor valor de la componente normal de la fuerza existente en la direction perpendicular al eje axial del sistema. Segun la teorla de friction de Coulomb, F=pN (donde F=fuerza [N], p=coeficiente de rozamiento estatico y N=normal [N]), una menor 25 normal dispuesta implica igualmente una menor Fuerza de apriete aplicada al sistema de acoplamiento.

Por todo ello, la forma mas comun para mejorar el diseno de los sistemas de acoplamiento de los ejes navales se da por medio del incremento del valor del coeficiente de friccion 30 estatico (p) entre las superficies en contacto, esto es, la superficie interna del manguito conico interior y la superficie exterior de los extremos de los ejes a acoplar.

De esta forma, como practica general en el ambito de la construction de componentes navales, para aumentar el coeficiente de rozamiento del sistema se realiza la proyeccion de

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pequenas partlcuias de configuration amorfa (0,02-0,03 pm) de diferentes materiales (WC(carburo de Woiframio)-Co-Cr, Cr3C2-Ni-Cr, WC-Co, superaieaciones base Ni, superaieaciones base Co, etc.) mediante tecnicas de proyeccion termica (HVOF, sigias en ingles de High veiocity oxygen fuei). Este proceso impiica ventajas muy favorabies pero iguaimente presenta una serie de desventajas que afectan a ia operatividad y maniobrabiiidad de ios acopiamientos.

En ia apiicacion de WC (carburo de Woiframio) mediante HVOF a ios sistemas de acopiamiento de camisa conica, denominados por eiio de aita friction, ios vaiores homoiogados de coeficiente de rozamiento estatico (p) aicanzados son habituaimente de 0,30. Este incremento en ei coeficiente de rozamiento ha supuesto una gran mejora en ei rendimiento de dichos acopiamientos a partir dei cuai se ha permitido disminuir su tamano. Asl, para un mismo diametro de eje, utiiizando acopiamientos de aita friction generados a partir de ia proyeccion de partlcuias de WC por procesos HVOF, se puede conciuir que se obtiene un considerabie descenso de ia iongitud (-42%), una significativa reduction de peso (-52%), una importante reduction de ia inercia (-55%) y un significativo aumento dei par transmitido (+23%).

Por otra parte, para ei caso concreto de ios sistemas de acopiamiento de camisa conica para ejes navaies, ia utiiizacion de este tipo de recubrimientos de WC mediante HVOF presenta ias siguientes desventajas:

- Ei metodo se basa en ia proyeccion de partlcuias duras sobre ia superficie interna dei manguito conico interior, habiendo una zona muy marcada de transition entre ei sustrato y ei recubrimiento que disminuye ias propiedades mecanicas dei conjunto.

- Es diflcii poder garantizar una dimension exacta, siendo ios procesos de instaiacion probiematicos debidos a ia irreguiaridad de ias superficies. Ei espesor dei recubrimiento apiicado mediante HVOF no es homogeneo, pudiendo aicanzar ios 0,05 mm en puntos iocaiizados. Este hecho impiica que ia operation de desiizamiento dei eje por ei interior dei acopiamiento sea mucho mas diflcii por ei estranguiamiento dei ya de por si escaso margen de hoigura.

- Aito riesgo de deterioro dei recubrimiento durante ia instaiacion y desinstaiacion. Durante ei desmontaje dei sistema reaiizado en ias operaciones de reparation

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y/o mantenimiento, la friccion provocada entre las superficies hace que se pierda un gran porcentaje del material aplicado, con lo que al volver a cenir el acoplamiento sobre el eje no se mantienen las condiciones iniciales del sistema, disminuyendo consigo el coeficiente de rozamiento inicial.

- La utilizacion de altas presiones provoca que algunas partlculas permanecen incrustados en el eje al aflojar el sistema de apriete, lo que incrementa la dificultad de segundas operaciones de montaje y desmontaje.

- Los escasos diametros internos de las piezas a tratar condicionan el procedimiento de recubrimiento, la utilizacion de esta tecnica para esta aplicacion es relativamente reciente y el ajuste de parametros necesita un conocimiento especlfico.

El procedimiento anterior presenta las desventajas de la ausencia de uniformidad geometrica de un recubrimiento, la falta de repetitibilidad del proceso de produccion de recubrimientos y la baja adhesion del recubrimiento.

Una alternativa al procedimiento anterior es el granallado de la superficie conica mediante partlculas de alumina a alta velocidad. Si bien, la mejora del valor del coeficiente de rozamiento obtenido es similar al mencionado anteriormente, la contamination superficial con partlculas de alumina incrustadas y la falta de repetitibilidad del proceso debido al reciclaje de las partlculas de alumina desaconsejan igualmente este procedimiento.

DESCRIPCION DE LA INVENCION

La presente invention se refiere a un metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas que permite obtener una superficie con alto coeficiente de rozamiento, as! como la superficie metalica, ceramica o petrea obtenible con dicho metodo.

El metodo de tratamiento de superficies metalicas comprende una etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar de un haz laser segun un patron geometrico predefinido formado por llneas para conformar unos canales en la superficie a tratar, donde la longitud de onda del haz laser se encuentra dentro del rango 532 nm a 10064 nm.

La potencia media dentro del rango 3 W a 100 W, y el ancho de pulso dentro del rango de 3

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ns a 500 ns, de manera que la superficie obtenible comprende unos canales con anchos dentro del rango 0,01 mm a 0,1 mm, profundidad entre 0,001 mm y 0,05 mm y una distancia entre canales de 0,100 mm a 0,500 mm.

Opcionalmente, la etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar de un haz laser segun un patron geometrico predefinido formado por llneas se lleva a cabo en una o dos direcciones sobre la superficie a tratar.

Opcionalmente, la etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar de un haz laser segun un patron geometrico predefinido formado por llneas se aplica mediante el desplazamiento del haz laser, manteniendo fija la superficie a tratar, o desplazando la superficie a tratar, manteniendo fijo el haz laser o desplazando ambos, donde el elemento desplazable lo hace describiendo un movimiento lineal y/o rotatorio.

Opcionalmente, la etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar de un haz laser segun un patron geometrico predefinido formado por llneas comprende una subetapa de redireccionamiento del haz laser sobre la superficie a tratar.

Opcionalmente, la etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar de un haz laser segun un patron geometrico predefinido formado por llneas comprende una subetapa de focalizacion del haz laser sobre la superficie a tratar.

Opcionalmente, la etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar de un haz laser segun un patron geometrico predefinido formado por llneas se lleva a cabo en presencia de una atmosfera de gas inerte que previene la oxidacion del material proximo a la zona de interaction entre el haz laser y la superficie a procesar, evitando la presencia de oxido en la superficie a procesar y por tanto su autolubricacion, que influye negativamente en el aumento del coeficiente de friction.

Opcionalmente, el patron geometrico predefinido formado por llneas seguido por el haz laser aplicado sobre la superficie a tratar es regular o irregular.

Con el metodo de la presente invention, la superficie as! obtenida puede aplicarse para aquellos acoplamientos de alta friccion demandados en la industria naval o similares y el

metodo para obtenerla permite la generation de dichas superficies sobre diferentes tipos de metales con diferentes geometrlas y con alta repetitibilidad alcanzando valores de coeficiente de rozamiento superiores a 0,30.

5 Ademas, el metodo de la presente invention permite generar superficies con microtextura controlada sobre piezas ya fabricadas.

El metodo de la presente invention permite generar superficies con microtextura controlada no generando polucion medioambiental ni residuos toxicos y puede integrarse en una 10 cadena de production, para diferentes geometrlas de piezas, desde superficies planas, cillndricas con varios diametros a superficies regladas o alabeadas.

El metodo de la presente invention no necesita de un tratamiento mecanico ni qulmico posterior. Los productos de desecho son mlnimos y pueden ser aspirados de la zona de 15 trabajo de forma sencilla.

El metodo de la presente invention ofrece una mayor durabilidad de las superficies tratadas, una mayor uniformidad de las propiedades tribologicas en toda el area superficial y una mayor repetitibilidad de dichas propiedades para diferentes superficies tratadas segun los 20 mismos parametros de procesamiento.

De esta manera, la superficie obtenible con el metodo de la presente invention comprende un patron regular de canales entrelazados dispuestos regularmente o incluso irregularmente sobre el area a tratar. La microtextura generada sobre la superficie garantiza un elevado 25 coeficiente de rozamiento cuando se ensaya con otra superficie homologa que no tiene por que haber sido tratada.

Opcionalmente, los canales conformados pueden presentar una geometrla puntiaguda o redondeada.

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A diferencia de otros metodos del estado de la tecnica, como el metodo basado en proyeccion por plasma o granallado, el metodo de la presente invention es un metodo superficial sin contacto que genera una textura regular o aleatoria siendo el dano superficial despreciable y con resultados independientes a las propiedades mecanicas del material de

las piezas a procesar.

El metodo propuesto en la presente invencion esta caracterizado por una buena controlabilidad de la textura obtenible definida por el ancho y profundidad de los canales asi 5 como la densidad superficial de los mismos.

DESCRIPCION DE LOS DIBUJOS

Para complementar la descripcion que se esta realizando y con objeto de ayudar a una mejor 10 comprension de las caracteristicas de la invencion, de acuerdo con un ejemplo preferente de realizacion practica de la misma, se acompana como parte integrante de dicha descripcion, un juego de dibujos en donde con caracter ilustrativo y no limitativo, se ha representado lo siguiente:

15 Figura 1.- Muestra una superficie sobre la que se aplica el metodo de tratamiento de superficies de la presente invencion, donde en la parte inferior se muestra un detalle de los canales conformados en la superficie obtenible al aplicar el metodo de tratamiento de superficies de la presente invencion.

20 REALIZACION PREFERENTE DE LA INVENCION

De acuerdo con la Figura 1, la presente invencion se refiere a un metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas que permite obtener una superficie con alto coeficiente de rozamiento, asi como la superficie metalica, ceramica o petrea obtenible con 25 dicho metodo.

El metodo de tratamiento de superficies metalicas comprende una etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar de un haz laser (2) segun un patron geometrico predefinido formado por lmeas para conformar unos canales (1) en la superficie a tratar, donde la longitud de onda 30 del haz laser (2) se encuentra dentro del rango 532 nm a 10064 nm, la potencia media dentro del rango 3 W a 100 W, y el ancho de pulso dentro del rango de 3 ns a 500 ns, de manera que la superficie obtenible comprende unos canales (1) con anchos (a) dentro del rango 0,01 mm a 0,1 mm, una distancia (b) entre canales (1) de 0,100 mm a 0,500 mm y profundidad (c) entre 0,001 mm y 0,05 mm.

La etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar de un haz laser (2) comprende una subetapa en la que se ajusta al menos uno de los siguientes parametros: potencia media del haz de laser (2), tamano del haz de laser (2) en el foco, ancho de pulso, longitud de onda, 5 tipo de interaction (fusion/vaporizacion), distancia entre canales (1) del patron geometrico predefinido y numero de barridos por canal. Dichos parametros son facilmente controlables y sintonizables en funcion del tipo de material a tratar siendo sus efectos visibles al determinar los parametros tribologicos obtenidos, que estan asociados al coeficiente de rozamiento.

10 El metodo comprende ademas una etapa de monitorizacion en tiempo real de la textura de la superficie obtenible en la etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar de un haz laser (2) medida en tiempo real donde se vuelve a ajustar al menos uno de los parametros ajustados en la subetapa de ajuste.

15 A continuation se muestran ejemplos de aplicacion de diferentes tipos de laser, con distintas potencias, frecuencias de operation y velocidad de barrido sobre un mismo material (AISI9840) para diferentes distancias focales, donde los dos primeros ejemplos muestran la utilization de un laser con una longitud de onda dentro del rango 532 nm a 1064 nm y el tercer ejemplo muestra la utilizacion de un laser de fibra, donde la longitud de onda se 20 encuentra dentro del rango 1055-1070 nm y la potencia del laser esta en torno a 100 W.

EJEMPLO1

Se utilizo un laser de Nd:YVO4 (532 nm) de 7 W de potencia media, operando a 20 kHz, con 25 valor de M2<1,2 y con velocidad de barrido de 50 mm/s sobre la superficie (material AISI9840) operando con una distancia focal efectiva de 160 mm genera una microtextura que ensayada contra una superficie homologa sin tratar proporciona un coeficiente de rozamiento de 0,51. El valor del mismo despues de realizar 4 ensayos consecutivos es de 0,51.

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EJEMPLO 2

Se utilizo un laser de Nd:YVO4 (1064 nm) de 13 W de potencia media, operando a 20 kHz, con valor de M2<1,2 y velocidad de barrido de 50 mm/s sobre la superficie (material

AISI9840) operando con una distancia focal efectiva de 160 mm genera una microtextura que ensayada contra una superficie homologa sin tratar proporciona un coeficiente de rozamiento de 0,52. El valor del mismo despues de realizar 4 ensayos consecutivos es de 0,54.

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EJEMPLO3

Se utilizo un laser de fibra (1055-1070nm) de 100 W de potencia media, operando a 100 kHz, con valor de M2<2,0 y velocidad de barrido de 2200 mm/s sobre la superficie (material 10 AISI9840) operando con una distancia focal de 330 mm genera una microtextura que

ensayada contra una superficie homologa sin tratar proporciona un coeficiente de rozamiento de 0,72. El valor del mismo despues de realizar 11 ensayos consecutivos es de 0,42.

15 En los tres ejemplos, el numero de barridos por canal (1) es de cuatro.

En el ejemplo 3 la variabilidad del valor del coeficiente de rozamiento con el numero de ensayos es debido a la modification de la microtextura con los ensayos puesto que para la combination de parametros de procesamiento la generation del canal (1) esta gobernada 20 fundamentalmente por un fenomeno de fusion del material, acumulandose material resolidificado en los bordes del canal (1) con una altura maxima de 0,008 mm. Se observa que en los dos primeros ejemplos el fenomeno flsico predominante es de vaporization del material, sin apenas presencia de material resolidificado por lo que la microtextura permanece inalterada incluso despues de varios ensayos.

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Claims

REIVINDICACIONES

1. - Metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas, caracterizado por que comprende una etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar (3) de un haz laser (2)

5 segun un patron geometrico predefinido formado por llneas para conformar unos canales (1) en la superficie a tratar (3), donde la longitud de onda del haz laser (2) se encuentra dentro del rango 532 nm a 10064 nm.
2. - Metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas, caracterizado por 10 que la potencia media del haz laser (2) se encuentra dentro del rango 3 W a 100 W, y el

ancho de pulso dentro del rango de 3 ns a 500 ns,
3. - Metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas, segun cualquiera de las reivindicaciones anteriores caracterizado por que la etapa de aplicacion sobre la

15 superficie a tratar (3) de un haz laser (2) segun un patron geometrico predefinido formado

por llneas se lleva a cabo en una o dos direcciones sobre la superficie a tratar (3).
4. - Metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas, segun cualquiera de las reivindicaciones anteriores caracterizado por que la etapa de aplicacion sobre la

20 superficie a tratar (3) de un haz laser (2) segun un patron geometrico predefinido formado por llneas se aplica mediante el desplazamiento del haz laser (2), manteniendo fija la superficie a tratar (3)
5. - Metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas, segun cualquiera de

25 las reivindicaciones 1 a 3 caracterizado por que la etapa de aplicacion sobre la superficie a

tratar (3) de un haz laser (2) segun un patron geometrico predefinido formado por llneas se aplica desplazando la superficie a tratar (3), manteniendo fijo el haz laser (2).
6. - Metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas, segun cualquiera de 30 las reivindicaciones 4 o 5 caracterizado por que el elemento desplazable lo hace

describiendo un movimiento lineal y/o rotatorio.
7. - Metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas, segun cualquiera de las reivindicaciones anteriores caracterizado por que la etapa de aplicacion sobre la

superficie a tratar (3) de un haz laser (2) segun un patron geometrico predefinido formado por lmeas comprende una subetapa de redireccionamiento del haz laser (2) sobre la superficie a tratar (3).

5 8.- Metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas, segun cualquiera de

las reivindicaciones 1 a 6 caracterizado por que la etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar (3) de un haz laser (2) segun un patron geometrico predefinido formado por lmeas comprende una etapa de focalizacion del haz laser (2) sobre la superficie a tratar (3).

10 9.- Metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas, segun cualquiera de

las reivindicaciones anteriores caracterizado por que la etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar (3) de un haz laser (2) segun un patron geometrico predefinido formado por lmeas se lleva a cabo en presencia de una atmosfera de gas inerte.

15 10.- Metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas, segun cualquiera

de las reivindicaciones anteriores caracterizado por que la etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar de un haz laser (2) comprende una subetapa en la que se ajusta al menos uno de los siguientes parametros: potencia media del haz de laser (2), tamano del haz de laser (2) en el foco, ancho de pulso, longitud de onda, tipo de interaction ya sea fusion o 20 vaporization, distancia entre canales (1) del patron geometrico predefinido y numero de barridos por canal.
11. - Metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas, segun revindication 10 caracterizado por que comprende ademas una etapa de monitorizacion en

25 tiempo real de la textura de la superficie obtenible en la etapa de aplicacion sobre la superficie a tratar de un haz laser (2) medida en tiempo real donde se vuelve a ajustar al menos uno de los parametros ajustados en la subetapa de ajuste.
12. - Metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas, segun cualquiera 30 de las reivindicaciones anteriores caracterizado por que el patron geometrico predefinido

formado por lmeas seguido por el haz laser (2) aplicado sobre la superficie a tratar (2) es regular.
13. - Metodo de tratamiento de superficies metalicas, ceramicas o petreas, segun cualquiera

de las reivindicaciones 1 a 11 caracterizado por que el patron geometrico predefinido formado por lmeas seguido por el haz laser (2) aplicado sobre la superficie a tratar (2) es irregular.

5 14.- Superficie obtenible mediante el metodo de cualquiera de las reivindicaciones

anteriores.
15. - Superficie segun reivindicacion 14 caracterizado por que comprende unos canales (1) con anchos (a) dentro del rango 0,01 mm a 0,1 mm, una distancia (b) entre canales (1) de

10 0,100 mm a 0,500 mm y profundidad (c) entre 0,001 mm y 0,05 mm.
16. - Superficie segun cualquiera de las reivindicaciones 14 o 15 caracterizado por que los canales (1) conformados presentan una geometria puntiaguda.

15 17.- Superficie segun cualquiera de las reivindicaciones 14 o 15 caracterizado por que los

canales (1) conformados presentan una geometria redondeada.
18.- Superficie segun cualquiera de las reivindicaciones 14 a 17 caracterizado por que el valor del coeficiente de rozamiento es superior a 0,30.

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