RU2156174C2 - Калибровка инструмента для холодной прокатки труб - Google Patents
Калибровка инструмента для холодной прокатки труб Download PDFInfo
- Publication number
- RU2156174C2 RU2156174C2 RU98123449/02A RU98123449A RU2156174C2 RU 2156174 C2 RU2156174 C2 RU 2156174C2 RU 98123449/02 A RU98123449/02 A RU 98123449/02A RU 98123449 A RU98123449 A RU 98123449A RU 2156174 C2 RU2156174 C2 RU 2156174C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- tool
- rolling
- profile
- external
- sizing
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B21/00—Pilgrim-step tube-rolling, i.e. pilger mills
- B21B21/02—Rollers therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)
Abstract
Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано при холодной прокатке труб на валковых станах. Задача, решаемая изобретением, - повышение точности, качества прокатываемых труб. Калибровка инструмента для холодной прокатки труб характеризуется тем, что кривые профиля развертки внешнего и профиля внутреннего инструментов являются геометрическим местом узловых точек различных сплайн-функций. Обжимной и калибрующий участки каждого отдельно взятого внешнего или внутреннего инструмента выполнены в виде единой кривой. В расчетах калибровки наряду с геометрическими параметрами сплайн-функций расчетных кривых используются коэффициенты, определяющие физико-механические свойства прокатываемого материала и режимы прокатки. Изобретение обеспечивает изготовление труб высокой точности, с качественной поверхностью и стабильными механическими свойствами. 2 з. п. ф-лы, 1 ил.
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к трубопрокатному производству, и может быть использовано при холодной прокатке труб на валковых станах.
Известен технологический инструмент для холодной прокатки труб, состоящий из валков, гребень ручья которых выполнен по параболе, и оправки уменьшающегося поперечного сечения с параболической образующей, причем гребень ручья валка имеет порядок параболы, на единицу выше порядка параболы образующей оправки [1].
Однако использование такого инструмента не обеспечивает требуемую точность геометрических размеров прокатываемых труб вследствие отсутствия калибрующего участка на оправке и валках, а настроить прокатный стан по одному сечению, соответствующему геометрическим размерам готовой трубы, практически невозможно.
Известен технологический инструмент для холодной прокатки труб, содержащий конусную оправку и пилигримовые валки с ручьем, имеющим по длине развертки зону редуцирования, зону обжатия с углом наклона ее образующей к оси оправки больше угла наклона образующей оправки, предотделочную зону и зону калибровки. При этом образующая предотделочной зоны выполнена с углом наклона к оси оправки, составляющим 0,5-0,9 угла наклона образующей оправки, а длина предотделочной зоны составляет 0,3-0,6, длины обжимной зоны [2].
Недостатком данного технологического инструмента является то, что его использование ограничено только прокаткой труб из легких цветных металлов. Кроме того, переход из зоны обжатия в предотделочную зону и из предотделочной зоны в калибрующую предусматривает перепад образующих, что приводит к налипанию металла на оправку и валки.
Известен технологический инструмент для холодной прокатки циркалоевых оболочечных труб [3], характеризующийся тем, что:
- начало калибра имеет зону слабого редуцирования;
- максимум деформации находится в первой половине развертки;
- конусность в конце рабочей части минимальна (0,04 мм на 10o периметра бочки). Однако, как следует из текста, при использовании данного инструмента не удается полностью избежать образования мелких дефектов на трубах. Кроме того, данный инструмент используется лишь при прокатке циркалоевых сплавов.
- начало калибра имеет зону слабого редуцирования;
- максимум деформации находится в первой половине развертки;
- конусность в конце рабочей части минимальна (0,04 мм на 10o периметра бочки). Однако, как следует из текста, при использовании данного инструмента не удается полностью избежать образования мелких дефектов на трубах. Кроме того, данный инструмент используется лишь при прокатке циркалоевых сплавов.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому является калибровка инструмента для станов холодной пилигримовой прокатки, в которой развертка калибровки внешнего и профиль внутреннего инструмента имеют форму постоянно вогнутой, преимущественно параболической кривой по всей рабочей длине.
При этом:
- постоянная, преимущественно параболическая кривая внутреннего инструмента и развертка наружного инструмента описываются одной математической функцией и обладают одинаковыми параболическими показателями;
- вход кривой в калибрующий участок происходит тангенциально и перекрывает цилиндрическую или коническую основную форму [4].
- постоянная, преимущественно параболическая кривая внутреннего инструмента и развертка наружного инструмента описываются одной математической функцией и обладают одинаковыми параболическими показателями;
- вход кривой в калибрующий участок происходит тангенциально и перекрывает цилиндрическую или коническую основную форму [4].
Поскольку параболическая кривая внутреннего инструмента и развертка наружного инструмента описываются одной и той же математической функцией и обладают одинаковыми параболическими показателями, не зависящими от свойств прокатываемого материала, применение данной калибровки не позволяет рационально использовать распределение деформации по длинам рабочего и калибрующего участков и обеспечить стабильность физико-механических свойств прокатываемых труб.
К тому же постоянно вогнутая по всей рабочей длине форма развертки внешнего и профиля внутреннего инструментов затрудняет построение конусного или иной формы внутреннего инструмента [5, 6].
Задача, решаемая заявляемым изобретением, - повышение точности, качества поверхности, стабильности механических свойств и снижение дефектности прокатываемых труб.
Указанная задача решается созданием оптимальных режимов деформации трубной заготовки за счет применения калибровки рабочего инструмента, которая рассчитывается с учетом физико-механических свойств металла и режимов прокатки данной заготовки.
Технический результат достигается тем, что в отличие от известной калибровки инструмента, выполненного в виде внешнего и внутреннего формообразующих инструментов, спрофилированных по всей рабочей длине в форме построенных на основе математических вычислений кривых, геометрия кривых профиля развертки внешнего инструмента и профиля внутреннего инструмента образована узловыми точками различных сплайн-функций [7, 8].
Технический результат достигается также тем, что на каждой стадии прокатки калибровка каждого отдельно взятого внешнего или внутреннего инструмента выполнена в виде единой кривой. Это также позволяет автоматизировать процесс изготовления профилей инструментов (например, с использованием станков с числовым программным управлением).
Для обеспечения стабильности физико-механических свойств прокатываемых труб, при расчете узловых точек кривых в качестве расчетных параметров сплайн-функций, наряду с геометрическими параметрами используют коэффициенты, учитывающие физико-механические свойства прокатываемого металла, например, такие как модуль упругости, предел текучести, коэффициент трения, а также режимы прокатки: степень деформации по толщине стенки и внутреннему диаметру трубы, величина подачи и т.п.
На фиг. 1 приведена предлагаемая развертка профиля гребня ручья наружного инструмента 1 и профиль внутреннего инструмента 2.
Где
АВ - обжимной участок наружного инструмента;
ВС - калибрующий участок наружного инструмента;
А1В1 - обжимной участок внутреннего инструмента;
В1С1 - калибрующий участок внутреннего инструмента;
точки 1,2, 3, . . . n-1, n - узловые точки сплайн-функции, образующие профиль наружного инструмента;
точки 1*, 2*, 3*,...n*-1, n* - узловые точки сплайн-функции, образующие профиль внутреннего инструмента.
АВ - обжимной участок наружного инструмента;
ВС - калибрующий участок наружного инструмента;
А1В1 - обжимной участок внутреннего инструмента;
В1С1 - калибрующий участок внутреннего инструмента;
точки 1,2, 3, . . . n-1, n - узловые точки сплайн-функции, образующие профиль наружного инструмента;
точки 1*, 2*, 3*,...n*-1, n* - узловые точки сплайн-функции, образующие профиль внутреннего инструмента.
Развертка профиля гребня ручья наружного инструмента АС выполнена в виде сплайн-функции S(x) степени k > 3, содержащей n - узловых точек.
Профиль внутреннего инструмента A1C1 выполнен в виде сплайн-функции S1(x) степени k1 > 3, содержащей n* - узловых точек.
Количество узловых точек сплайн-функций S(x) и S1(x) изменяется от 10 до 10000, в зависимости от типов применяемых прокатных станов и вида наружного инструмента: сегмент, кольцевой калибр.
В случае прокатки малопластичных металлов сплайн-функции S(x) и S1(x) имеют коэффициенты кривизны, стремящиеся к максимуму, а в случае прокатки пластичных металлов - к минимуму.
Для обеспечения стабильных физико-механических свойств прокатанного металла сплайн-функции S(x) и S1(x) рассчитываются исходя из условия снижения степени деформации по длине наружного и внутреннего инструмента.
Примеры использования заявленного инструмента.
Пример 1. Получение труб диаметром 9,13 мм циркониевого сплава
Zr - 1,0 Nb.
Zr - 1,0 Nb.
Заготовку для прокатки подвергали холодной деформации за три стадии до получения труб готового размера. Первую прокатку вели на стане ХПТ-55, наружный инструмент которого выполнен в виде полудисков. Вторую прокатку на стане KPW-25, наружный инструмент которого выполнен в виде кольцевых калибров, третью на стане KPW-18, наружный инструмент которого выполнен в виде кольцевых калибров.
Развертка профиля гребня ручья наружного инструмента и профиль внутреннего инструмента стана ХПТ-55 были образованы различными сплайн-функциями: S(x) степени k = 6, содержащей 50 узловых точек и S1(x) степени k1=4, содержащей 48 узловых точек.
Развертка профиля гребня ручья наружного инструмента и профиль внутреннего инструмента стана KPW-25 были образованы различными сплайн-функциями: S(x) степени k=4, содержащей 100 узловых точек и S1(x) степени k1 = 4, содержащей 80 узловых точек.
Развертка профиля гребня ручья наружного инструмента и профиль внутреннего инструмента стана KPW-18 были образованы различными сплайн-функциями: S(x) степени k=6, содержащей 300 узловых точек и S1(x) степени k1=5, содержащей 250 узловых точек.
Расчет узловых точек производился по формуле:
Dk=K1/[(K1-K)/Dk-1 + K-1], где
D1 - диаметр внутреннего инструмента в n-сечении,
Kt = f(G,σ0,2,E,..) - коэффициент, зависящий от физико-механических свойств металла,
G - модуль сдвига,
σ0,2 - предел текучести,
E - модуль упругости,
K = f(m,μ,Q,..) - коэффициент, зависящий от условий прокатки,
m - величина подачи металла,
μ - вытяжка за проход,
Q - отношение степени деформации по толщине стенки к степени деформации по внутреннему диаметру трубы.
Dk=K1/[(K1-K)/Dk-1 + K-1], где
D1 - диаметр внутреннего инструмента в n-сечении,
Kt = f(G,σ0,2,E,..) - коэффициент, зависящий от физико-механических свойств металла,
G - модуль сдвига,
σ0,2 - предел текучести,
E - модуль упругости,
K = f(m,μ,Q,..) - коэффициент, зависящий от условий прокатки,
m - величина подачи металла,
μ - вытяжка за проход,
Q - отношение степени деформации по толщине стенки к степени деформации по внутреннему диаметру трубы.
В приведенном примере K1 =[15,07 - 33], K = [0,604 - 1,82].
После получения труб диаметром 9,13 мм был осуществлен контроль геометрических размеров: отклонение по наружному диаметру составило до 30 мкм, отклонение по внутреннему диаметру не превысило 25 мкм. На наружной и внутренней поверхностях дефектов прокатного производства не выявлено. Исследования механических свойств по длине и сечению прокатанных труб показали, что разброс значений не превышает 2%. Для труб, выпускаемых по существующей технологии, разброс вышеуказанных значений до 10%.
Пример 2. Получение труб диаметром 25,4 мм из титанового сплава ВТ1-0
Заготовку для прокатки подвергали холодной деформации за две стадии до получения труб готового размера.
Заготовку для прокатки подвергали холодной деформации за две стадии до получения труб готового размера.
Первую прокатку вели на стане ХПТ-55, наружный инструмент которого выполнен в виде полудисков. Вторую прокатку - на стане ХПТ-32, наружный инструмент которого выполнен также в виде полудисков.
Развертка профиля гребня ручья наружного инструмента и профиль внутреннего инструмента стана ХПТ-55 были образованы различными сплайн-функциями: S(x) степени k=4, содержащей 80 узловых точек и S1(x) степени k1=6, содержащей 80 узловых точек.
Развертка профиля гребня ручья наружного инструмента и профиль внутреннего инструмента стана ХПТ-32 были образованы различными сплайн-функциями: S(x) степени k= 5, содержащей 120 узловых точек и S1(x) степени k1=4, содержащей 200-узловых точек.
После получения труб диаметром 25,4 мм был осуществлен контроль геометрических размеров: отклонение по наружному диаметру составило до 150 мкм, отклонение по внутреннему диаметру не превысило 120 мкм. На наружной и внутренней поверхностях дефектов прокатного производства не выявлено. Исследования механических свойств по длине и сечению прокатных труб показали, что разброс значений не превышает 5%. Для труб, выпускаемых по существующей технологии, разброс вышеуказанных значений до 10%.
В настоящее время на ОАО "Чепецкий механический завод" проходят опытно-промышленные испытания труб, полученных с применением калибровок инструмента для холодной прокатки по заявляемому способу.
Источники информации
1. А.С. СССР N 534261, МКИ B 21 B 21/02, публ. 05.11.76. БИ N 41.
1. А.С. СССР N 534261, МКИ B 21 B 21/02, публ. 05.11.76. БИ N 41.
2. А.С. СССР N 822937, МКИ B 21 B 21/02, публ. 23.04.81. Б.И. N 15.
3. S. Reschke, A. Schaa und T. Grimmelsmann, VERBESSERUNG DES HERSTELLUNGSVERFAHRENS FUR ZIRCALOY-HULLROHRE. Metall. 1986. H. 40, N 4, S. 338-346.
4. Патент ФРГ N 1777043, 1971.
5. З. А. Кофф, П. М. Соловейчик, В.А. Алешин, М.И. Гришпун. Холодная прокатка труб. Металлургиздат. Свердловск. 1962.
6. Glen Stapleton. "COLD PILGER TECHNOLOGY", 1683 W. 216 th Street Sheridan, USA. 1996.
7. И. Н. Бронштейн. К.А. Семендяев. Справочник по математике. Москва. Наука. 1986. Стр. 504.
8. К. ДЕ БОР. Практическое руководство по сплайнам. Москва. Радио и связь. 1985.
Claims (3)
1. Калибровка инструмента для холодной прокатки труб, в которой развертка калибровки внешнего инструмента и профиль внутреннего инструмента выполнены в форме построенных на основе математических вычислений кривых, отличающаяся тем, что кривые профиля развертки внешнего и профиля внутреннего инструментов являются геометрическим местом узловых точек различных сплайн-функций.
2. Калибровка по п. 1, отличающаяся тем, что обжимной и калибрующий участки каждого отдельно взятого внешнего или внутреннего инструмента выполнены в виде единой кривой.
3. Калибровка по пп.1 и 2, отличающаяся тем, что наряду с геометрическими параметрами сплайн-функций расчетных кривых являются коэффициенты, определяющие физико-механические свойства прокатываемого материала и режимы прокатки.
Priority Applications (10)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU98123449/02A RU2156174C2 (ru) | 1998-12-25 | 1998-12-25 | Калибровка инструмента для холодной прокатки труб |
UA2000095464A UA52817C2 (ru) | 1998-12-25 | 1999-05-07 | Translated By PlajКАЛИБРОВАНИЕ ИНСТРУМЕНТА ДЛЯ ХОЛОДНОЙ ПРОКАТКИ ТРУБ |
EP99935198A EP1080799B1 (en) | 1998-12-25 | 1999-07-05 | Calibration of an instrument for the cold-rolling of tubes |
DE69933209T DE69933209T2 (de) | 1998-12-25 | 1999-07-05 | Eichung eines instruments für das kaltwalzen von rohren |
JP2000590794A JP2002533219A (ja) | 1998-12-25 | 1999-07-05 | 管の冷間ピルガー製法用の工具設計 |
CNB99803312XA CN1264619C (zh) | 1998-12-25 | 1999-07-05 | 一种用于钢管的皮尔格冷轧的工具设计方法 |
CA002321493A CA2321493C (en) | 1998-12-25 | 1999-07-05 | Tool design for tube cold pilgering |
US09/622,016 US6360575B1 (en) | 1998-12-25 | 1999-07-05 | Calibration of an instrument for the cold-rolling of tubes |
KR10-2000-7009266A KR100481328B1 (ko) | 1998-12-25 | 1999-07-05 | 튜브 냉간 압연용 공구구조 |
PCT/RU1999/000219 WO2000038852A1 (fr) | 1998-12-25 | 1999-07-05 | Etalonnage d'un instrument pour le laminage a froid de tubes |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU98123449/02A RU2156174C2 (ru) | 1998-12-25 | 1998-12-25 | Калибровка инструмента для холодной прокатки труб |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2156174C2 true RU2156174C2 (ru) | 2000-09-20 |
RU98123449A RU98123449A (ru) | 2000-09-27 |
Family
ID=20213886
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU98123449/02A RU2156174C2 (ru) | 1998-12-25 | 1998-12-25 | Калибровка инструмента для холодной прокатки труб |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6360575B1 (ru) |
EP (1) | EP1080799B1 (ru) |
JP (1) | JP2002533219A (ru) |
KR (1) | KR100481328B1 (ru) |
CN (1) | CN1264619C (ru) |
CA (1) | CA2321493C (ru) |
DE (1) | DE69933209T2 (ru) |
RU (1) | RU2156174C2 (ru) |
UA (1) | UA52817C2 (ru) |
WO (1) | WO2000038852A1 (ru) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10203684B2 (en) | 2013-02-13 | 2019-02-12 | Timothy Owens | System and method for virtually calibrating computer numeric controlled machine axes |
CN105335562B (zh) * | 2015-10-30 | 2018-09-18 | 武汉科技大学 | 一种基于有限元的异形轧件断面金属质点流动追踪方法 |
DE102016106034A1 (de) * | 2016-04-01 | 2017-10-05 | Sandvik Materials Technology Deutschland Gmbh | Kaltpilgerwalzanlage und Verfahren zum Herstellen eines Rohrs |
DE102016106035A1 (de) * | 2016-04-01 | 2017-10-05 | Sandvik Materials Technology Deutschland Gmbh | Kaltpilgerwalzanlage und Verfahren zum Herstellen eines Rohres |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2349757C3 (de) * | 1973-10-03 | 1981-07-23 | Vsesojuznyj ordena Lenina naučno-issledovatel'skij i proektno-konstruktorskij institut metallurgičeskogo mašinostroenija, Moskva | Rohrkaltwalzverfahren und Rohrkaltwalzwerk zur Durchführung des Verfahrens |
DE1777043C3 (de) * | 1968-08-27 | 1974-11-14 | Mannesmann-Meer Ag, 4050 Moenchengladbach | Werkzeugkalibrierung für Kaltpilgerwalzwerke |
SU534261A1 (ru) * | 1975-03-28 | 1976-11-05 | Технологический инструмент стана холодной прокатки труб | |
DE2521882C3 (de) * | 1975-05-14 | 1978-06-08 | Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf | Walzen- und Dornstangenkalibrierung für ein Kaltpilgerwalzwerk |
SU825215A1 (ru) * | 1979-03-02 | 1981-04-30 | Duplij Grigorij D | Калибр валков для пилигримовой прокатки труб 1 |
SU822937A1 (ru) * | 1979-07-11 | 1981-04-28 | Предприятие П/Я В-8601 | Технологический инструмент дл ХОлОдНОй пРОКАТКи ТРуб |
DE2943240C2 (de) * | 1979-10-23 | 1982-07-08 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Pilgerwalzenkalibrierung |
NL9002703A (nl) * | 1990-12-10 | 1992-07-01 | Philips Nv | Bewerkingsmachine en besturingsinrichting geschikt voor toepassing in een dergelijke bewerkingsmachine. |
EP0551543A1 (en) * | 1992-01-16 | 1993-07-21 | Hewlett-Packard GmbH | Method of modifying a geometric object and computer aided design system |
DE4234566C2 (de) * | 1992-10-09 | 1995-04-13 | Mannesmann Ag | Walzwerkzeug zum Kaltpilgern von Rohren |
-
1998
- 1998-12-25 RU RU98123449/02A patent/RU2156174C2/ru not_active IP Right Cessation
-
1999
- 1999-05-07 UA UA2000095464A patent/UA52817C2/ru unknown
- 1999-07-05 CN CNB99803312XA patent/CN1264619C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-07-05 US US09/622,016 patent/US6360575B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-07-05 CA CA002321493A patent/CA2321493C/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-07-05 WO PCT/RU1999/000219 patent/WO2000038852A1/ru active IP Right Grant
- 1999-07-05 JP JP2000590794A patent/JP2002533219A/ja active Pending
- 1999-07-05 KR KR10-2000-7009266A patent/KR100481328B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-07-05 EP EP99935198A patent/EP1080799B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-07-05 DE DE69933209T patent/DE69933209T2/de not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2000038852A1 (fr) | 2000-07-06 |
DE69933209T2 (de) | 2007-09-13 |
EP1080799A4 (en) | 2005-06-01 |
KR100481328B1 (ko) | 2005-04-08 |
EP1080799A1 (en) | 2001-03-07 |
US6360575B1 (en) | 2002-03-26 |
UA52817C2 (ru) | 2003-01-15 |
CA2321493A1 (en) | 2000-07-06 |
CA2321493C (en) | 2007-03-13 |
EP1080799B1 (en) | 2006-09-13 |
KR20010034528A (ko) | 2001-04-25 |
JP2002533219A (ja) | 2002-10-08 |
DE69933209D1 (de) | 2006-10-26 |
CN1264619C (zh) | 2006-07-19 |
CN1291923A (zh) | 2001-04-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2156174C2 (ru) | Калибровка инструмента для холодной прокатки труб | |
CN101151107B (zh) | 芯棒式无缝管轧机的延伸轧制方法 | |
Peretyat’ko et al. | Roller grooving in ball-rolling mills. Part 1 | |
US4510787A (en) | Method of manufacturing hollow rods | |
CN101568395B (zh) | 芯棒式无缝管轧机及无缝管的制造方法 | |
Larin et al. | Spinning of axially symmetric shells made of anisotropic materials with a divided deformation zone | |
SU598666A1 (ru) | Технологический инструмент трехвалкового раскатного стана | |
JPH06304644A (ja) | 内径テーパ管の製造方法 | |
RU2723494C1 (ru) | Способ раскатки полой заготовки на оправке в трехвалковом стане винтовой прокатки и рабочий валок для его осуществления | |
SU822937A1 (ru) | Технологический инструмент дл ХОлОдНОй пРОКАТКи ТРуб | |
SU880524A1 (ru) | Технологический инструмент дл холодной прокатки труб | |
SU973199A1 (ru) | Технологический инструмент дл продольной прокатки труб | |
RU2207200C2 (ru) | Способ производства бесшовных горячекатаных труб большого диаметра повышенной точности по стенке на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами | |
JP2000288616A (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
SU1360831A1 (ru) | Способ холодной пилигримовой прокатки труб | |
SU910243A1 (ru) | Технологический инструмент дл периодической прокатки труб | |
RU2247611C2 (ru) | Способ непрерывной прокатки металлической заготовки | |
RU2523379C2 (ru) | ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-32 И 630×28-32 мм ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690×вн.590×3300-3500, 700×вн.580×3200±50 И 720×вн.600×3200±50 мм | |
SU804021A1 (ru) | Технологический инструментпРОшиВНОгО КОСОВАлКОВОгО CTAHA | |
SU1115821A1 (ru) | Технологический инструмент дл винтовой раскатки труб | |
SU846028A1 (ru) | Инструмент дл прокатки фасонныхпРОфилЕй | |
JPH0579401B2 (ru) | ||
RU2030931C1 (ru) | Способ настройки трехвалкового стана винтовой прокатки | |
RU2535251C2 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕДЕФОРМИРОВАННЫХ МЕХАНИЧЕСКИ ОБРАБОТАННЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×36,53×3200-3550 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 08Х18Н10Т-Ш ДЛЯ ОБЪЕКТОВ АТОМНОЙ ЭНЕРГЕТИКИ | |
RU2243838C2 (ru) | Способ изготовления дорнов пилигримовых станов |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MZ4A | Patent is void |
Effective date: 20130315 |