JP2002533219A - 管の冷間ピルガー製法用の工具設計 - Google Patents
管の冷間ピルガー製法用の工具設計Info
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- JP2002533219A JP2002533219A JP2000590794A JP2000590794A JP2002533219A JP 2002533219 A JP2002533219 A JP 2002533219A JP 2000590794 A JP2000590794 A JP 2000590794A JP 2000590794 A JP2000590794 A JP 2000590794A JP 2002533219 A JP2002533219 A JP 2002533219A
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- pilger
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B21/00—Pilgrim-step tube-rolling, i.e. pilger mills
- B21B21/02—Rollers therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】
本発明は、塑性金属加工、特に管の圧延による製造に関り、圧延装置上での管の冷間ピルガー製法に適用できる。管の冷間ピルガー製法用の工具設計においては、精度、表面性能、機械的特性を高め、かつ圧延管の欠陥を低減するために、外部および内部金型プロフィールの展開を、種々のスプライン関数の、キーポイントの幾何学的位置を表す、統一された曲線として作成し、その結果、スプライン関数の計算された曲線の幾何学的パラメータと共に、著者等は、圧延材料およびピルガースキームに関する物理-数学的諸特性を規定するファクタを利用する。
Description
【０００１】
本発明は、塑性金属加工、特に管の圧延生産に関するものであり、圧延装置に
おける、冷間ピルガー製管法に適用できる。
おける、冷間ピルガー製管法に適用できる。
【０００２】
圧延素材の物理-機械的パラメータおよび幾何的寸法の安定性を与える、圧延
手順の効果的な変形スキームを実施することは、形削り工具加工表面の製造品質
、該加工部品接合の平滑さ、および機械装置の可能性によって大きく規定され、
該計算された曲線の形状にかなり近い、実際の加工表面形状を再現する。 利用できるものは、以下のようなピルガー金型であり、これは放物線状に仕上
げられたロールパスリッジをもつミルローラーおよび放物線状の母線をもつ、減
少する断面をもつマンドレルからなり、従って該ロールパスリッジは放物線ファ
クタを有し、これはマンドレル母線の放物線ファクタよりも大きな単位をもつ(
本発明者の発明者証特許USSR-534261、国際分類B21、B21/02、I.E. 41，1976)。
手順の効果的な変形スキームを実施することは、形削り工具加工表面の製造品質
、該加工部品接合の平滑さ、および機械装置の可能性によって大きく規定され、
該計算された曲線の形状にかなり近い、実際の加工表面形状を再現する。 利用できるものは、以下のようなピルガー金型であり、これは放物線状に仕上
げられたロールパスリッジをもつミルローラーおよび放物線状の母線をもつ、減
少する断面をもつマンドレルからなり、従って該ロールパスリッジは放物線ファ
クタを有し、これはマンドレル母線の放物線ファクタよりも大きな単位をもつ(
本発明者の発明者証特許USSR-534261、国際分類B21、B21/02、I.E. 41，1976)。
【０００３】 利用できるのは、以下のようなピルガー金型であり、これはテーパー付きマン
ドレルおよびピルガーローラーを含み、該ローラーは展開の長さ方向に沿って、
圧下ゾーン、マンドレル母線の傾斜角よりも大きな、母線の、マンドレル軸に対
する傾斜角をもつスエージングゾーン、予備的状態調節ゾーンおよび較正ゾーン
をもつ。その上、該予備的状態調節ゾーンの母線は、該マンドレル軸に対する傾
斜角を有し、該傾斜角はマンドレル母線の傾斜角の0.5-0.9であり、また該予備
的状態調節ゾーンの長さは、該スエージングゾーンの長さの0.3-0.6である(本発
明者の発明者証特許USSR-822937、国際分類B21、B21/02、1.B．15, 1981)。 利用できるのは、ジルカロイクラッド管用のピルガー金型(S. Reschke, A. Sc
haa & T. Grimmelsmann, 「VERBESSERUNG DES HERSTELLUNGS-VERFAHRENS FUR ZIR
CALLOY-HULLROHRE」, Metall., 1986, H, 4, S.338-346)であり、その特徴は以下
の通りである:・ その環状ダイの始点は、僅かに減衰するゾーンをもち；・ その最大変形は、展開の前半において起こり；・ その加工部分の端部におけるテーパー角度は、最小である(ロールバレル周長
の10度当たり0.04mm)。
ドレルおよびピルガーローラーを含み、該ローラーは展開の長さ方向に沿って、
圧下ゾーン、マンドレル母線の傾斜角よりも大きな、母線の、マンドレル軸に対
する傾斜角をもつスエージングゾーン、予備的状態調節ゾーンおよび較正ゾーン
をもつ。その上、該予備的状態調節ゾーンの母線は、該マンドレル軸に対する傾
斜角を有し、該傾斜角はマンドレル母線の傾斜角の0.5-0.9であり、また該予備
的状態調節ゾーンの長さは、該スエージングゾーンの長さの0.3-0.6である(本発
明者の発明者証特許USSR-822937、国際分類B21、B21/02、1.B．15, 1981)。 利用できるのは、ジルカロイクラッド管用のピルガー金型(S. Reschke, A. Sc
haa & T. Grimmelsmann, 「VERBESSERUNG DES HERSTELLUNGS-VERFAHRENS FUR ZIR
CALLOY-HULLROHRE」, Metall., 1986, H, 4, S.338-346)であり、その特徴は以下
の通りである:・ その環状ダイの始点は、僅かに減衰するゾーンをもち；・ その最大変形は、展開の前半において起こり；・ その加工部分の端部におけるテーパー角度は、最小である(ロールバレル周長
の10度当たり0.04mm)。
【０００４】 本文から明らかな如く、これら工具を使用した場合、管の小さな欠陥形成を防
止することは、全く不可能である。 請求の範囲に最も密接する技術は、ピルガー金型の設計であり、そこでは、外
部および内部工具プロフィールの較正に関する展開(evolvement)は、全加工長さ
に沿った、一定の凹型の、主として放物線状の曲線形状を持つ。 この場合、(1) 内部工具の、該一定の主として放物線状の曲線、および外部工
具の該展開は、一つの、同一の数学的な関数によって記載され、かつ同一の放物
線数(parabolic number)をもち、(2) 較正部分にある曲線は、接線方向に伸び、
かつ円筒状のかつテーパー付きの主形状と重なる(FRG特許 1777043，1971)。
止することは、全く不可能である。 請求の範囲に最も密接する技術は、ピルガー金型の設計であり、そこでは、外
部および内部工具プロフィールの較正に関する展開(evolvement)は、全加工長さ
に沿った、一定の凹型の、主として放物線状の曲線形状を持つ。 この場合、(1) 内部工具の、該一定の主として放物線状の曲線、および外部工
具の該展開は、一つの、同一の数学的な関数によって記載され、かつ同一の放物
線数(parabolic number)をもち、(2) 較正部分にある曲線は、接線方向に伸び、
かつ円筒状のかつテーパー付きの主形状と重なる(FRG特許 1777043，1971)。
【０００５】 内部および外部工具の放物線状曲線の幾何形状は、圧延材料の物理的-機械的
諸特性には依存しない。全加工長さに沿った、工具外部および内部プロフィール
の展開の、一定の凹型の形状は、テーパー付きの金型または別の形状を持つ内部
金型の製造を複雑化する(Z.A. Koff, P.M. Soloveytchik, V.A. Aljoshin, M.I.
Grishpun, 管の冷間ピルガー製法(Tube Cold Pilgering), Metallurgizdat, Sv
erdlovsk, 1962; Glen Stapleton, 冷間ピルガー製管技術(COLD PILGER TECHNOL
OGY), 1683 W.216th Street, USA 1996)。
諸特性には依存しない。全加工長さに沿った、工具外部および内部プロフィール
の展開の、一定の凹型の形状は、テーパー付きの金型または別の形状を持つ内部
金型の製造を複雑化する(Z.A. Koff, P.M. Soloveytchik, V.A. Aljoshin, M.I.
Grishpun, 管の冷間ピルガー製法(Tube Cold Pilgering), Metallurgizdat, Sv
erdlovsk, 1962; Glen Stapleton, 冷間ピルガー製管技術(COLD PILGER TECHNOL
OGY), 1683 W.216th Street, USA 1996)。
【０００６】
本発明は、管の幾何学的寸法精度および表面品質、その機械的特性の安定性に
関る改善並びに管欠陥の低減に関る問題点を解決する。 この目的は、金属の物理-機械的諸特性および管ビレットの圧延スキームに関
して計算された、加工工具設計の適用により、該管ビレットの最良の変形スキー
ムを創製することによって達成することができる。 本発明の技術的結果は、以下のような事実によって達成される。即ち、外部お
よび内部形状-形成工具として作成された、工具の既知の設計とは対照的に、加
工長さに沿って、放物線状の曲線として形状付与され、数学的な計算により作成
された、外部工具プロフィールおよび内部工具プロフィールの展開の幾何学的曲
線を、種々のスプライン関数のキーポイントにより生成する(I.N. Bronshtein,
K.A. Semendjaev, 数学ハンドブック(Handbook in mathematics), Moscow, Nauk
a, 1986, p. 504; K.De Bor, スプライン実務マニュアル(Spline practical man
ual), Moscow, Radio & Communication, 1985)。
関る改善並びに管欠陥の低減に関る問題点を解決する。 この目的は、金属の物理-機械的諸特性および管ビレットの圧延スキームに関
して計算された、加工工具設計の適用により、該管ビレットの最良の変形スキー
ムを創製することによって達成することができる。 本発明の技術的結果は、以下のような事実によって達成される。即ち、外部お
よび内部形状-形成工具として作成された、工具の既知の設計とは対照的に、加
工長さに沿って、放物線状の曲線として形状付与され、数学的な計算により作成
された、外部工具プロフィールおよび内部工具プロフィールの展開の幾何学的曲
線を、種々のスプライン関数のキーポイントにより生成する(I.N. Bronshtein,
K.A. Semendjaev, 数学ハンドブック(Handbook in mathematics), Moscow, Nauk
a, 1986, p. 504; K.De Bor, スプライン実務マニュアル(Spline practical man
ual), Moscow, Radio & Communication, 1985)。
【０００７】 本発明の技術的結果は、また以下のような事実によって達成される。即ち、各
別々の外部または内部工具の、圧延設計の各段階は、統一曲線状態で実施される
。このことは、工具プロフィール製造工程を自動化すること(例えば、CNCの使用
を)可能とする。二次および高次のファクタの計算された曲線に従ってプロット
された、管の冷間ピルガー製造用の、工具の形状-形成プロフィールを作成する
既存の方法は、相互の接合点における理想的に滑らかな転移を与えない。 計算におけるスプライン関数の適用は、既存の装置での、指示した点における
加工表面の転移の滑らかさを与える。
別々の外部または内部工具の、圧延設計の各段階は、統一曲線状態で実施される
。このことは、工具プロフィール製造工程を自動化すること(例えば、CNCの使用
を)可能とする。二次および高次のファクタの計算された曲線に従ってプロット
された、管の冷間ピルガー製造用の、工具の形状-形成プロフィールを作成する
既存の方法は、相互の接合点における理想的に滑らかな転移を与えない。 計算におけるスプライン関数の適用は、既存の装置での、指示した点における
加工表面の転移の滑らかさを与える。
【０００８】 ファクタk、キーポイント列tをもつスプライン関数は、キーポイント列t(S k,
t)に関するファクタkをもつB-スプラインの任意の線形組み合わせであると考え
られるので、その量および列の選択は、しばしば区切り点における好ましい平滑
レベルと、この点におけるキーポイントの量との結合を可能とする。それにもか
かわらず、キーポイントの量が少ないことは、連続状態の数がより多いことに対
応する。 圧延管の物理的-機械的特性の安定性を達成するためには、スプライン関数の
パラメータを計算するように、幾何的パラメータと共に、曲線のキーポイントを
計算する際に、圧延金属の物理的-機械的特性を考慮したファクター、例えば弾
性率、降伏強さ、摩擦因子、並びに圧延スキーム：壁厚による歪速度および管内
径、供給原料体積等が利用される。
t)に関するファクタkをもつB-スプラインの任意の線形組み合わせであると考え
られるので、その量および列の選択は、しばしば区切り点における好ましい平滑
レベルと、この点におけるキーポイントの量との結合を可能とする。それにもか
かわらず、キーポイントの量が少ないことは、連続状態の数がより多いことに対
応する。 圧延管の物理的-機械的特性の安定性を達成するためには、スプライン関数の
パラメータを計算するように、幾何的パラメータと共に、曲線のキーポイントを
計算する際に、圧延金属の物理的-機械的特性を考慮したファクター、例えば弾
性率、降伏強さ、摩擦因子、並びに圧延スキーム：壁厚による歪速度および管内
径、供給原料体積等が利用される。
【０００９】 外部工具ACのパスリッジプロフィールの該展開は、モジュラスk>3をもつ、キ
ーポイントnを含む、スプライン関数S(x)として仕上げられる。内部工具A1C1の
プロフィールは、モジュラスk1>3をもち、キーポイントn*を含む、スプライン関
数S1(x)として仕上げられる。 スプライン関数S(x)およびS1(x)のキーポイントの量は、適用された圧延装置
の型および外部工具の型：セグメント、環状ダイに依存して、10〜100の範囲で
変動する。延性の低い金属を圧延する場合には、スプライン関数S(x)およびS1(x
)は、最大値に向かう曲率因子を有し、また延性金属の圧延の場合には、最小値
に向かう曲率因子を有する。 圧延金属の安定な物理的-機械的特性を得るためには、スプライン関数S(x)お
よびS1(x)は、外部および内部工具の長さに沿った、歪速度の減少状態に従って
計算される。
ーポイントnを含む、スプライン関数S(x)として仕上げられる。内部工具A1C1の
プロフィールは、モジュラスk1>3をもち、キーポイントn*を含む、スプライン関
数S1(x)として仕上げられる。 スプライン関数S(x)およびS1(x)のキーポイントの量は、適用された圧延装置
の型および外部工具の型：セグメント、環状ダイに依存して、10〜100の範囲で
変動する。延性の低い金属を圧延する場合には、スプライン関数S(x)およびS1(x
)は、最大値に向かう曲率因子を有し、また延性金属の圧延の場合には、最小値
に向かう曲率因子を有する。 圧延金属の安定な物理的-機械的特性を得るためには、スプライン関数S(x)お
よびS1(x)は、外部および内部工具の長さに沿った、歪速度の減少状態に従って
計算される。
【００１０】 発明実施の変法変法1 ： ジルコニウム合金Zr-1.0Nbの、φ9.13mmをもつ管の製造 該ビレットを3段階に渡り冷間変形させて、最終的寸法の管を得る。該最終の
圧延は、圧延装置 HPT-55で実施し、その外部金型を、半円盤状に仕上げた。そ
の第二の圧延を、圧延装置 K.PW-25で行い、外部金型を環状ダイとして仕上げ、
第三の圧延を、圧延装置 KPW-18で行い、その外部金型を環状ダイとして仕上げ
た。 圧延装置HPT-55の、内部金型プロフィールおよび外部金型ロールパスリッジの
プロフィールは、種々のスプライン関数：ファクタk=6をもち、キーポイント50
を含むスプライン関数S(x)およびファクタk1=4を有し、キーポイント48を含むス
プライン関数S1(x)によって形成された。 圧延装置KPW-25の、内部金型プロフィールおよび外部金型ロールパスリッジの
プロフィールは、種々のスプライン関数：ファクタk=4をもち、キーポイント100
を含むスプライン関数S(x)およびファクタk1=4を有し、キーポイント80を含むス
プライン関数S1(x)によって形成された。
圧延は、圧延装置 HPT-55で実施し、その外部金型を、半円盤状に仕上げた。そ
の第二の圧延を、圧延装置 K.PW-25で行い、外部金型を環状ダイとして仕上げ、
第三の圧延を、圧延装置 KPW-18で行い、その外部金型を環状ダイとして仕上げ
た。 圧延装置HPT-55の、内部金型プロフィールおよび外部金型ロールパスリッジの
プロフィールは、種々のスプライン関数：ファクタk=6をもち、キーポイント50
を含むスプライン関数S(x)およびファクタk1=4を有し、キーポイント48を含むス
プライン関数S1(x)によって形成された。 圧延装置KPW-25の、内部金型プロフィールおよび外部金型ロールパスリッジの
プロフィールは、種々のスプライン関数：ファクタk=4をもち、キーポイント100
を含むスプライン関数S(x)およびファクタk1=4を有し、キーポイント80を含むス
プライン関数S1(x)によって形成された。
【００１１】 圧延装置KPW-18の、内部金型プロフィールおよび外部金型ロールパスリッジの
プロフィールは、種々のスプライン関数：ファクタk=6をもち、キーポイント300
を含むスプライン関数S(x)およびファクタk1=5を有し、キーポイント250を含む
スプライン関数S1(x)によって形成された。キーポイント列の計算は、以下の式
に従って行った： Dn = Kt/[(Kt K)/Dn-1 + K-1] ここで、Dnはn-部分における内部工具の径であり、Kt = f(G,σ0.2, E)は、金属
の物理的-機械的特性に依存するファクタであり、Gは、剪断弾性率であり、σ0. 2 は降伏強さであり、Eは、弾性率であり、K = f(m,μ,Q…)は、圧延条件に依存
したファクタであり、mは金属供給原料の体積であり、μはパス当たりの伸び率
であり、Qは壁厚変形速度対内管径の変形速度の比である。
プロフィールは、種々のスプライン関数：ファクタk=6をもち、キーポイント300
を含むスプライン関数S(x)およびファクタk1=5を有し、キーポイント250を含む
スプライン関数S1(x)によって形成された。キーポイント列の計算は、以下の式
に従って行った： Dn = Kt/[(Kt K)/Dn-1 + K-1] ここで、Dnはn-部分における内部工具の径であり、Kt = f(G,σ0.2, E)は、金属
の物理的-機械的特性に依存するファクタであり、Gは、剪断弾性率であり、σ0. 2 は降伏強さであり、Eは、弾性率であり、K = f(m,μ,Q…)は、圧延条件に依存
したファクタであり、mは金属供給原料の体積であり、μはパス当たりの伸び率
であり、Qは壁厚変形速度対内管径の変形速度の比である。
【００１２】 φ9.13mmの管を製造した後、幾何的寸法の検討を行ったところ、外径のずれは
30mkmまでであり、内径のずれは25mkmを越えなかった。外面および内面には、欠
陥は何等検出されなかった。圧延管の長さおよび断面に沿った機械的特性の評価
は、その値の分布が2%を越えないことを示した。既存の技術的方法に従って製造
した管においては、これら値における分布は、10%に達した。変法2 ：チタン合金VT1-0製、φ25.4mmの管の製造 ビレットを2段階に渡り、冷間変形にかけて、最終的寸法の管を製造した。第
一の圧延は、圧延装置HPT-55で行い、その外部金型を、半円盤型に仕上げた。該
第二の圧延は、圧延装置HPT-32で行い、その外部金型は、同様に半円盤型に仕上
げた。
30mkmまでであり、内径のずれは25mkmを越えなかった。外面および内面には、欠
陥は何等検出されなかった。圧延管の長さおよび断面に沿った機械的特性の評価
は、その値の分布が2%を越えないことを示した。既存の技術的方法に従って製造
した管においては、これら値における分布は、10%に達した。変法2 ：チタン合金VT1-0製、φ25.4mmの管の製造 ビレットを2段階に渡り、冷間変形にかけて、最終的寸法の管を製造した。第
一の圧延は、圧延装置HPT-55で行い、その外部金型を、半円盤型に仕上げた。該
第二の圧延は、圧延装置HPT-32で行い、その外部金型は、同様に半円盤型に仕上
げた。
【００１３】 圧延装置HPT-55の、内部金型プロフィールおよび外部金型ロールパスリッジの
プロフィールは、種々のスプライン関数：ファクタk=4をもち、キーポイント80
を含むスプライン関数S(x)およびファクタk1=6を有し、キーポイント80を含むス
プライン関数S1(x)によって形成された。 圧延装置HPT-32の、内部金型プロフィールおよび外部金型ロールパスリッジの
プロフィールは、種々のスプライン関数：ファクタk=5をもち、キーポイント120
を含むスプライン関数S(x)およびファクタk1=4を有し、キーポイント200を含む
スプライン関数S1(x)によって形成された。 φ25.4mmの管を製造した後、幾何的寸法の検討を行ったところ、外径のずれは
150mkmまでであり、内径のずれは120mkmを越えなかった。外面および内面には、
欠陥は何等検出されなかった。圧延管の長さおよび断面に沿った機械的特性の評
価は、その値の分布が5%を越えないことを示した。既存の技術的方法に従って製
造した管においては、これら値における分布は、10%に達した。
プロフィールは、種々のスプライン関数：ファクタk=4をもち、キーポイント80
を含むスプライン関数S(x)およびファクタk1=6を有し、キーポイント80を含むス
プライン関数S1(x)によって形成された。 圧延装置HPT-32の、内部金型プロフィールおよび外部金型ロールパスリッジの
プロフィールは、種々のスプライン関数：ファクタk=5をもち、キーポイント120
を含むスプライン関数S(x)およびファクタk1=4を有し、キーポイント200を含む
スプライン関数S1(x)によって形成された。 φ25.4mmの管を製造した後、幾何的寸法の検討を行ったところ、外径のずれは
150mkmまでであり、内径のずれは120mkmを越えなかった。外面および内面には、
欠陥は何等検出されなかった。圧延管の長さおよび断面に沿った機械的特性の評
価は、その値の分布が5%を越えないことを示した。既存の技術的方法に従って製
造した管においては、これら値における分布は、10%に達した。
【００１４】
上記実施例から、外部および内部金型の較正およびスエージング部分を滑らか
に接続し、かつ圧延金属および圧延スキームの諸特性を考慮している、計算され
た曲線の最適の形状を選択しているために、圧延工程の性能を大幅に改善するこ
とが可能となった。既存装置の外部および内部技術的金型の、計算されたプロフ
ィールの再現を可能とするプログラムが作成され、現在JSC「チェペトスキーメカ
ニカルプラント(Chepetsky Mechanical Plant)」において、首尾良くテストされ
た。 このソフトウエアは、システムCADDS5におけるモジュラスCVMACによって開発
された。圧延装置用の加工金型製造のために、3-および5-配位装置CNC-ファヌク
(Fanuk)およびGG-52を使用した。これらは、計算された金型幾何パラメータと実
際の金型幾何パラメータとの一致を与えた。
に接続し、かつ圧延金属および圧延スキームの諸特性を考慮している、計算され
た曲線の最適の形状を選択しているために、圧延工程の性能を大幅に改善するこ
とが可能となった。既存装置の外部および内部技術的金型の、計算されたプロフ
ィールの再現を可能とするプログラムが作成され、現在JSC「チェペトスキーメカ
ニカルプラント(Chepetsky Mechanical Plant)」において、首尾良くテストされ
た。 このソフトウエアは、システムCADDS5におけるモジュラスCVMACによって開発
された。圧延装置用の加工金型製造のために、3-および5-配位装置CNC-ファヌク
(Fanuk)およびGG-52を使用した。これらは、計算された金型幾何パラメータと実
際の金型幾何パラメータとの一致を与えた。
【図１】 外部工具パスリッジプロフィールおよび内部工具2のプロフィールの展開を表
す図であり、本図においてABは、外部工具のスエージング部分であり、BCは、外
部工具の較正部分であり、A1B1は、内部工具のスエージング部分であり、B1C1は
、内部工具の較正部分であり、点1,2,3, .,n-1,nは、該外部工具プロフィール
を形成する、スプライン関数のキーポイントであり、点1*,2*, 3*, ,n*-1,n*は
、該内部工具プロフィールを形成する、スプライン関数のキーポイントである。
す図であり、本図においてABは、外部工具のスエージング部分であり、BCは、外
部工具の較正部分であり、A1B1は、内部工具のスエージング部分であり、B1C1は
、内部工具の較正部分であり、点1,2,3, .,n-1,nは、該外部工具プロフィール
を形成する、スプライン関数のキーポイントであり、点1*,2*, 3*, ,n*-1,n*は
、該内部工具プロフィールを形成する、スプライン関数のキーポイントである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ロシツキー アナトリー フランツェヴィ ッチ ロシア連邦 427600 グラツォフ ウリッ サ ペフティーナ 12−62 (72)発明者 コトレホフ ウラディミール アンドレエ ヴィッチ ロシア連邦 427600 グラツォフ ウリッ サ ソヴェツカヤ ９−19 (72)発明者 コミッサロフ ウラディミール アルセニ エヴィッチ ロシア連邦 427600 グラツォフ ウリッ サ ペフティーナ ２−28 (72)発明者 サフォノフ ウラディミール ニコラエヴ ィッチ ロシア連邦 427600 グラツォフ ウリッ サ カリニーナ ５−66 (72)発明者 クロトキフ セルゲイ ヴァレリエヴィッ チ ロシア連邦 427600 グラツォフ ウリッ サ カリニーナ ３−12 (72)発明者 デヴャティフ ヴァシリー ゲンナディエ ヴィッチ ロシア連邦 427600 グラツォフ ウリッ サ エリ トルストゴ 36−178 (72)発明者 ヴェレテンニコフ ウラディミール アレ クセエヴィッチ ロシア連邦 427600 グラツォフ ウリッ サ ペフティーナ 12−12 (72)発明者 ボチャロフ オレグ ヴィクトロヴィッチ ロシア連邦 109429 モスコウ エムカー エル カポトナヤ クヴァルタール ３− イー 20−135 (72)発明者 ブホフツェフ ヴィクトール フェドロヴ ィッチ ロシア連邦 123063 モスコウ ウリッサ トゥハチェスコゴ 50−２−74 (72)発明者 シコフ アレクサンドル コンスタンチノ ヴィッチ ロシア連邦 115573 モスコウ オレホヴ ィーブルヴァル 39−２−487 Ｆターム(参考） 4E016 AA09 BA10 DA06 FA20
Claims (3)
- 【請求項１】 外部金型の設計および内部金型プロフィールの展開を、数学的
な計算に基いて、プロットされた曲線として作成することを含み、該外部および
内部金型プロフィールの曲線が、種々のスプライン関数の、キーポイントの幾何
学的位置を表すことを特徴とする、冷間ピルガー工具設計。 - 【請求項２】 各別々の外部または内部金型のスエージングおよび較正部分を
、統一曲線として作成する、請求項1記載の冷間ピルガー工具設計。 - 【請求項３】 計算された曲線の、スプライン関数の幾何パラメータと共に、
圧延材料および圧延スキームの、物理-数学的特性を規定するファクタをも使用
する、請求項1、請求項2記載の冷間ピルガー工具設計。
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