RU2523379C2 - ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-32 И 630×28-32 мм ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690×вн.590×3300-3500, 700×вн.580×3200±50 И 720×вн.600×3200±50 мм - Google Patents

ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-32 И 630×28-32 мм ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690×вн.590×3300-3500, 700×вн.580×3200±50 И 720×вн.600×3200±50 мм Download PDF

Info

Publication number
RU2523379C2
RU2523379C2 RU2012138684/02A RU2012138684A RU2523379C2 RU 2523379 C2 RU2523379 C2 RU 2523379C2 RU 2012138684/02 A RU2012138684/02 A RU 2012138684/02A RU 2012138684 A RU2012138684 A RU 2012138684A RU 2523379 C2 RU2523379 C2 RU 2523379C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
section
roll
length
angle
polishing
Prior art date
Application number
RU2012138684/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2012138684A (ru
Inventor
Анатолий Васильевич Сафьянов
Александр Анатольевич Федоров
Анатолий Андреевич Воронин
Владимир Яковлевич Осадчий
Валерий Александрович Головинов
Владимир Петрович Пашнин
Владимир Сергеевич Баричко
Николай Петрович Климов
Константин Эдуардович Бубнов
Александр Юрьевич Матюшин
Александр Анатольевич Сафьянов
Виктор Николаевич Еремин
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" filed Critical Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод"
Priority to RU2012138684/02A priority Critical patent/RU2523379C2/ru
Publication of RU2012138684A publication Critical patent/RU2012138684A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2523379C2 publication Critical patent/RU2523379C2/ru

Links

Landscapes

  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)

Abstract

Изобретение относится к металлургии и может быть использовано на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами ОАО "ЧТПЗ". Валок пилигримового стана содержит по окружности бочки диаметром 1150 мм рабочий и холостой участки протяженностью соответственно 220 и 140°. Рабочая часть содержит ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, длина которого составлена из последовательно расположенных бойка протяженностью от 0,36 до 0,37 общей протяженности рабочего участка с углом поперечного выпуска, изменяющимся по длине бойка от 32-37 до 20-25° в сечении перехода на полирующий участок, который имеет протяженность от 45 до 0,46 общей протяженности рабочего участка, и угла продольного выпуска протяженностью от 0,19 до 0,20 общей протяженности рабочего участка. Боек валка с центральным углом 80°, общим обжатием-редуцированием гильз и полых слитков-заготовок по диаметру от 70 до 80 мм по окружности бочки содержит ручей с поперечными уменьшающимися выпусками с 35 до 22°, разбит на три участка с центральными углами α1=20, α2=25 и α3=35°, с плавным распределением обжатия по диаметру. Устраняется брак труб по "отесам" и снижается расходный коэффициент металла. 4 з.п.ф-лы, 1 табл.

Description

Изобретение относится к трубопрокатному инструменту, а именно к способу калибровки валков пилигримовых станов для прокатки бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-32 и 630×28-32 мм из сталей марок 15Х1М1Ф и 10Х9МФБ-Ш для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок из гильз и полых слитков электрошлакового переплава размером 690хвн. 590×3300-3500, 700хвн. 580×3200±50 и 720х вн.600×3200±50 мм и может быть использовано на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами ОАО "ЧТПЗ". Трубопрокатная установка 8-16" с пилигримовыми станами единственная в России, на которой в данный момент производят трубы диаметром до 550 мм из гильз диаметром 680 мм, т.е. с обжатием по диаметру 130 мм. В клеть пилигримового стана можно задать гильзу диаметром до 720 мм и длиной не более 3500 мм, а на прошивном стане прошить гильзу диаметром не более 690 мм. Поэтому для производства бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-32 и 630×630×28-32 мм необходимы гильзы и полые слитки ЭШП размером 690хвн. 590×3300-3500, 700хвн. 580×3200±50 и 720хвн. 600×3200±50 мм.
В практике ТПУ с пилигримовыми станами известен валок пилигримового стана, содержащий по окружности бочки ручей с последовательно расположенными по длине бойком, полирующим участком, углом продольного выпуска и холостым участком, при этом боек выполнен с переменным возрастающим поперечным сечением по длине, а полирующий с постоянным сечением в виде круга с выпусками (Ф.А.Данилов, А.З.Глейберг, В.Г.Балакин. "Горячая прокатка труб", изд. Металлургия, Москва, 1962, с.314-328).
Недостатком этих валков является то, что они позволяют прокатывать заготовки только одного диаметра в трубы диаметром до 550 мм с относительно тонкими стенками, т.е. с отношением D/S≥25.
Известен валок пилигримового стана, содержащий по окружности бочки ручей круглого поперечного сечения с выпусками, длина которого составлена из последовательно расположенных бойка, образованного радиусом гребня валка увеличивающейся величины, полирующего участка, имеющего постоянный радиус гребня валка, угла продольного выпуска и холостого участков, причем выпуски поперечного сечения изменяются по длине бойка от 32-37° до 20-25° в сечение перехода на полирующий участок (Ю.Ф.Шевакин, А.З.Глейберг."Производство труб". Металлургия, Москва, 1968, с.139-140, 160).
Недостаток данных валков, как и выше указанного аналога, заключается в невозможности прокатки заготовок с разными диаметрами при использовании валков одного типоразмера, без замены их при переходе на другой размер заготовок, что приводит к увеличению перевалок валков, снижению производительности стана и невозможности прокатки качественных труб по стенке диаметром более 550 мм.
В практике ТПУ с пилигримовыми станами известен валок пилигримового стана, содержащий по окружности бочки ручей круглого поперечного сечения с выпусками, длина которого составлена из последовательно расположенных бойка, образованного радиусом гребня валка, увеличивающейся величины, полирующего участка, имеющего постоянный радиус гребня валка, угла продольного выпуска (переходного) и холостого участков, выпуски поперечного сечения ручья на одной трети протяженности бойка выполнены постоянными по величине, а на остальной части бойка плавно уменьшающимися до значения выпусков полирующего участка, при этом радиус гребня валка в конце участка с постоянной величиной выпуска составляет 1,3 радиуса гребня его начала (авт.свд. СССР №554019, бюллетень ОИПОТЗ №14, 1977 г.).
Использование данных валков обеспечивает прокат труб из гильз с большими отклонениями диаметров от номинала, т.е. прокат труб из гильз большего диаметра, прокатку труб с большими вытяжками, за счет чего снижается расходный коэффициент металла, исключаются потери времени на перевалки валков. Данные валки не дают возможности вести процесс прокатки толстостенных труб диаметром более 550 мм с дозированной величиной подачи из гильз и полых слитков ЭШП с обжатиями по диаметру менее 130 мм, что, в свою очередь, приводит к незаполнению калибра и образованию на теле труб "отесов" - провалов по диаметру и утонению стенки.
Наиболее близким по техническому решению (прототипом) является ручей пилигримового валка с переменным сечением по окружности на обжимном и полирующем участках, а поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно уменьшающимся до расчетной величины половины профиля готовой трубы, т.е. глубина вреза ручья на полирующем участке изменяется в пределах от 0,5 до 1,5 мм и зависит от толщины стенки прокатываемых труб (авт.свид. СССР №358042, Бюллетень №34, 1972 г.)
Использование данных валков позволило стабилизировать величину подачи металла в очаг деформации, исключить проскальзывание валков и образование "отесов" при прокатке труб с отношением D/S≥7,0, т.е. при прокатке труб с толщинами стенок от 40 до 60 мм, в зависимости от диаметра труб, т.е. от отношения D/S.
Недостаток приведенного изобретения "Ручей пилигримового валка" заключается в том, что оно не решает вопрос прокатки труб диаметром более 550 мм с малыми обжатиями на участке бойка и не увязывает геометрические размеры труб с изменением поперечного сечения ручья по длине рабочей части.
Задачей изобретения является производство бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-32 и 630×28-32 мм для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок из гильз и полых слитков - заготовок ЭШП размером 690хвн. 590×3300-3500, 700хвн. 580×3200±50 и 720хвн. 600×3200±50 мм с геометрическими размерами, отвечающими требованиям ТУ 14-ЗР-55-2001.
Техническое решение достигается тем, что в валке пилигримового стана для прокатки бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-32 и 630×28-32 мм для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок из гильз и полых слитков-заготовок электрошлакового переплава размером 690хвн. 590×3300-3500, 700хвн. 580×3200±50 и 720хвн. 600×3200±50 мм, содержащего по окружности бочки диаметром 1150 мм рабочий и холостой участки протяженностью соответственно 220 и 140°, при этом рабочий участок содержит ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, составленными из последовательно расположенных бойка, полирующего участка и угла продольного выпуска, при этом боек выполнен протяженностью от 0,36 до 0,37 общей протяженности рабочего участка с углом поперечного выпуска, изменяющимся по длине бойка от 32-37 до 20-25° в сечение перехода на полирующий участок, который имеет протяженность от 0,45 до 0,46 общей протяженности рабочего участка и поперечное сечение, плавно уменьшающееся до расчетной величины профиля готовой трубы, протяженность угла продольного выпуска составляет от 0,18 до 0,19 общей протяженности рабочего участка, а поперечное сечение угла продольного выпуска увеличивается в зависимости от изменения его радиуса, боек валка с центральным углом 80°, общим обжатием-редуцированием гильз и полых слитков-заготовок электрошлакового переплава по диаметру от 70 до 80 мм по окружности бочки содержит ручей с поперечными уменьшающимися выпусками с 35 до 22°, разбит на три участка с центральными углами α1=20, α2=25 и α3=35°, с плавным распределением обжатия по диаметру соответственно Δ1d=16,Δ2d=40 и Δ3d=24мм,а приращения радиусов δб через один градус на данных участках определяются из выражений δ б 1 = Δ 1 d 2 α 1 = ρ 20 ρ 0 α 1
Figure 00000001
, δ б 2 = Δ 2 d 2 α 2 = ρ 45 ρ 20 α 2
Figure 00000002
, δ б 3 = Δ 3 d 2 α 3 = ρ 80 ρ 45 α 3
Figure 00000003
, где ρ0 - радиус валка в нулевой точке, мм; ρ20 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 20°, мм; ρ45 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 45°, мм; ρ80 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 80°, т.е. в конце бойка, мм; α1, α2, и α3 - величины центральных углов участков бойка; δб1=0,40, δб2=0,80, а δ3=0,34 мм/град., полирующий участок валка с центральным углом 100° по окружности бочки содержит ручей с поперечными выпусками 22°, а поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно уменьшающимся, значение которого Δп определяется из выражения Δ п = D н . п D к . п . Δ S max Δ S min 4 ,
Figure 00000004
где Δп -разница между диаметром поперечного сечения калибра в начале полирующего и диаметром поперечного сечения калибра в конце полирующего участка, мм; Dн.п - диаметр калибра валка в начале полирующего участка, мм; Dк.п - диаметр калибра валка в конце полирующего участка, мм; ΔSmax - максимальное поле допуска труб с толщиной стенки 28 мм; ΔSmin - минимальное поле допуска труб с толщиной стенки 28 мм, а приращения радиусов δп через один градус определяются из выражения δ п = ρ 180 ρ 80 α п ,
Figure 00000005
где ρ18080=0,53 - разность между радиусами валка на полирующем участке, мм; ρ180 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 180°, т.е. в конце полирующего участка, мм; ρ80 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 80°, т.е. в начале полирующего участка, мм; αn - величина центрального угла полирующего участка, град.; δп=0,005 мм/град, угол продольного выпуска валка с центральным углом α^^=40° по окружности бочки содержит ручей с тангенциальными выпусками изменяющимися от 22 до 35°, поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно увеличивающимся, а убывание - снижение значений радиусов через один градус определяется из выражения δ п . в ы п = ( ρ н . п . в ы п ρ к . п . в ы п ) α п . в ы п ,
Figure 00000006
где ρн.п.вып - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 180°, т.е. в начале угла продольного выпуска - конце полирующего,мм; ρк.n.вып. - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 220°, т.е. в конце угла продольного выпуска, мм; δ п.вып. =-0,065 мм 1 град.
Сопоставительный анализ с прототипом показал, что заявляемый валок пилигримового стана для прокатки бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-32 и 630×28-32 мм для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок из гильз и полых слитков электрошлакового переплава размером 690хвн.590×3300-3500, 700хвн. 580×3200±50 и 720хвн. 600×3200±50 мм, отличается от известного тем, что рабочий участок содержит ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, составлена из последовательно расположенных бойка, полирующего участка и угла продольного выпуска, при этом боек выполнен протяженностью от 0,36 до 0,37 общей протяженности рабочего участка с углом поперечного выпуска, изменяющимся по длине бойка от 32-37 до 20-25° в сечение перехода на полирующий участок, который имеет протяженность от 0,45 до 0,46 общей протяженности рабочего участка и поперечное сечение, плавно уменьшающееся до расчетной величины профиля готовой трубы, протяженность угла продольного выпуска составляет от 0,18 до 0,19 общей протяженности рабочего участка, а поперечное сечение угла продольного выпуска увеличивается в зависимости от изменения его радиуса, боек валка с центральным углом 80°, общим обжатием-редуцированием гильз и полых слитков-заготовок электрошлакового переплава по диаметру от 70 до 80 мм по окружности бочки содержит ручей с поперечными уменьшающимися выпусками с 35 до 22°, разбит на три участка с центральными углами α1=20, α2=25 и α3=35°, с плавным распределением обжатия по диаметру соответственно Δ1d=16, Δ2d=40 и Δ3d=24мм,а приращения радиусов δб через один градус на данных участках определяются из выражений δ б 1 = Δ 1 d 2 α 1 = ρ 20 ρ 0 α 1
Figure 00000001
, δ б 2 = Δ 2 d 2 α 2 = ρ 45 ρ 20 α 2
Figure 00000002
, δ б 3 = Δ 3 d 2 α 3 = ρ 80 ρ 45 α 3
Figure 00000003
, где ρ0 - радиус валка в нулевой точке, мм; ρ20 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 20°, мм; ρ45 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 45°, мм; ρ80 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 80°, т.е. в конце бойка, мм; α1, α2, и α3 - величины центральных углов участков бойка; δб1=0,40, δб2=0,80, а δσ3=0,34 мм/град., полирующий участок валка с центральным углом 100° по окружности бочки содержит ручей с поперечными выпусками 22°, а поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно уменьшающимся, значение которого Δп определяется из выражения Δ п = D н . п D к . п . Δ S max Δ S min 4 ,
Figure 00000007
где Δп -разница между диаметром поперечного сечения калибра в начале полирующего и диаметром поперечного сечения калибра в конце полирующего участка, мм; Dн.п - диаметр калибра валка в начале полирующего участка, мм; Dк.п - диаметр калибра валка в конце полирующего участка, мм; ΔSmax - максимальное поле допуска труб с толщиной стенки 28 мм; ΔSmin - минимальное поле допуска труб с толщиной стенки 28 мм, а приращения радиусов δп через один градус определяются из выражения δ п = ρ 180 ρ 80 α п ,
Figure 00000008
где ρ18080=0,53 - разность между радиусами валка на полирующем участке, мм; ρ180 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 180°, т.е. в конце полирующего участка, мм; ρ80 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 80°, т.е. в начале полирующего участка, мм; αп - величина центрального угла полирующего участка, град.; δп=0,005 мм/град, угол продольного выпуска валка с центральным углом α^^=40° по окружности бочки содержит ручей с тангенциальными выпусками изменяющимися от 22° до 35°, поперечное сечение ручья по дине полирующего участка выполнено плавно увеличивающимся, а убывание - снижение значений радиусов через один градус определяется из выражения δ п . в ы п = ( ρ н . п . в ы п ρ к . п . в ы п ) α п . в ы п ,
Figure 00000009
где ρн.п.вып - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 180°, т.е. в начале угла продольного выпуска - конце полирующего,мм;ρк.n.вып. - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 220°, т.е. в конце угла продольного выпуска, мм; δ п.вып. =-0,065 мм 1 град.
Таким образом, эти отличия позволяют сделать вывод о соответствии критерию "изобретательский уровень".
Сравнение заявляемого валка не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемый валок от прототипа, что соответствует патентноспособности "изобретательский уровень".
Изобретение осуществлено на ТПА 8-16" с пилигримовыми станами ОАО "ЧТПЗ" при прокатке котельных труб размером 630×28 мм из стали марки 15Х1М1Ф в валках с диаметром бочки 1150 мм и калибровкой для прокатки толстостенных труб с параметрами: боек - 100° с общим обжатием по диаметру 168 мм и углом поперечного выпуска, изменяющимся с 33 до 22°, полирующий участок - 70° с плавным уменьшением поперечного сечения по длине полирующего участка Δп=-1,5 мм (δn=0,02 мм/град.) и углом поперечного выпуска 22°, угол продольного выпуска - 40° с увеличением поперечного сечения по длине продольного выпуска (δп.вып.=1,0 мм/град. - средний, а фактический переменный по длине угла продольного выпуска) с углом поперечного выпуска, изменяющимся с 22 до 33°(существующая калибровка). Прокатка труб данного размера производилась также в валках предложенной калибровки с параметрами: боек - 80° с общим обжатием по диаметру до 80 мм с углом поперечного выпуска изменяющимся с 35 до 22°, который разбит на три участка с центральными углами 20, 25 и 35 град. и плавными увеличениями радиусов через один градус, соответственно δб1=0,40, δб2=0,80, а δб3=0,34 мм/град., мм/град., полирующий участок - 100° с плавным уменьшением поперечного сечения по длине полирующего участка Δп=1,06 мм (δп=0,005 мм/град.) и углом поперечного выпуска 22°, угол продольного выпуска - 40° с плавным увеличением угла поперечного выпуска с 22 до 35° и плавным уменьшением -снижением размеров радиусов через один градус на величину δп.вып=-0,065 мм/град. Валки были изготовлены в соответствии с формулой изобретения. Данные по прокатке котельных труб размером 630×32 мм из полых слитков ЭШП размером 720хвн. 600×3200±50 мм из стали марки 15Х1М1Ф в валках цеховой и предлагаемой калибровок приведены в таблице. Из таблицы видно, что в производство было задано по 5 полых слитков ЭШП размером 720хвн.×3200±50 мм. После прокатки труб производили замер толщины стенки и определяли продольную и поперечную разностенность. Из таблицы видно, что трубы размером 630×32 мм, прокатанные в валках предложенной калибровки, имеют разностенность в пределах 3,1-5,0 мм, а разностенность труб, прокатанных в валках цеховой толстостенной калибровки, составила 6,1-7,0 мм. Трубы, прокатанные в валках цеховой калибровки имели повышенную бугристость и "отесы" (провалы по диаметру). Средняя длина труб прокатанных в валках предложенной калибровки составила 3,8 м, а в волках цеховой 3,48 м. Средний расходный коэффициент металла по партии труб, прокатанных в валках цеховой калибровки, составил 1,775, а в валках, скалиброванных в соответствии с формулой изобретения, 1,621, т.е. получено снижение расходного коэффициента металла на 154 кг на тонну труб.
Таким образом, использование валков пилигримового стана с диаметром бочки 1150 мм для труб размером 610×28-32 и 630×28-32 мм из гильз или полых слитков ЭШП размером 690хвн.590×330-3500, 700хвн580×3200±50 и 720хвн.600×3200±50 мм, скалиброванных по предлагаемой методике, позволило прокатать на ТПУ 8-16" с пилигримовыми станами качественные передельные трубы размером 630×32 мм с геометрическими размерами повышенной точности, полностью исключить брак труб по "отесам", значительно снизить расходный коэффициент металла при переделе гильза или полый слиток ЭШП -передельная котельная труба для трубопроводов промежуточного подогрева пара по ТУ 14-3Р-55-2001.
Данные по прокатке котельных труб размером 630х32 мм из полых слитков ЭШП размером 720хвн.720х3200±50 мм стали марки 15Х1М1Ф-Ш в валках цеховой и предлагаемой калибровок и приемка их по ТУ 14-ЗР-55-2001 для трубопроводов промежуточного подогрева пара котельных установок.
Figure 00000010

Claims (4)

1. Валок пилигримового стана для прокатки бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-32 и 630×28-32 мм для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок из гильз и полых слитков электрошлакового переплава размером 690хвн.590×3300-3500, 700хвн.580×3200±50 и 720хвн.600×3200±50 мм, содержащий по окружности бочки диаметром 1150 мм рабочий и холостой участки, протяженностью, соответственно, 220о и 140°, при этом рабочий участок содержит ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, составленный из последовательно расположенных бойка, полирующего участка и угла продольного выпуска, при этом боек выполнен протяженностью от 0,36 до 0,37 от общей протяженности рабочего участка с углом поперечного выпуска, изменяющимся по длине бойка от 32-37° до 20-25° в сечение перехода на полирующий участок, который имеет протяженность от 0,45 до 0,46, от общей протяженности рабочего участка и поперечное сечение, плавно уменьшающееся до расчетной величины профиля готовой трубы, протяженность угла продольного выпуска составляет от 0,18 до 0,19 от общей протяженности рабочего участка, а поперечное сечение угла продольного выпуска увеличивается в зависимости от изменения его радиуса.
2. Валок по п.1, отличающийся тем, что боек валка с центральным углом 80°, общим обжатием-редуцированием гильз и полых слитков-заготовок электрошлакового переплава по диаметру от 70 до 80 мм, по окружности бочки содержит ручей с поперечными выпусками, уменьшающимися с 35о до 22°, разбит на три участка с центральными углами α1=20, α2=25 и α3=35°, с плавным распределением обжатия по диаметру, соответственно, Δ1d=16, Δ2d=40 и Δ3d=24 мм, а приращения радиусов δб через один градус на данных участках определяются из выражений
δ б 1 = Δ 1 d 2 α 1 = ρ 20 ρ 0 α 1
Figure 00000001
,
δ б 2 = Δ 2 d 2 α 2 = ρ 45 ρ 20 α 2
Figure 00000002
,
δ б 3 = Δ 3 d 2 α 3 = ρ 80 ρ 45 α 3
Figure 00000003
,
где ρ0 - радиус валка в нулевой точке, мм;
ρ20 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 20°, мм;
ρ45 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 45°, мм;
ρ80 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 80°, т.е. в конце бойка, мм;
α1, α2 и α3 - величины центральных углов участков бойка;
δб1=0,40, δб2=0,80, а δб3=0,34 мм/град.
4. Валок по п.1, отличающийся тем, что полирующий участок валка с центральным углом 100° по окружности бочки содержит ручей с поперечными выпусками 22°, а поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно уменьшающимся, значение которого Δn определяется из выражения
Δ п = D н . п D к . п Δ S max Δ S min 4 ,
Figure 00000011

где Δп - разница между диаметром поперечного сечения калибра в начале полирующего и диаметром поперечного сечения калибра в конце полирующего участка, мм;
Dн.п - диаметр калибра валка в начале полирующего участка, мм;
Dк.п. - диаметр калибра валка в конце полирующего участка, мм;
ΔSmax - максимальное поле допуска труб с толщиной стенки 28 мм;
ΔSmin - минимальное поле допуска труб с толщиной стенки 28 мм, а приращения радиусов δп через один градус определяются из выражения
δ п = ρ 180 ρ 80 α п
Figure 00000012
,
где ρ18080=0,53 - разность между радиусами валка на полирующем участке, мм;
ρ180 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 180°, т.е. в конце полирующего участка, мм;
ρ80 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 80°, т.е. в начале полирующего участка, мм;
αп - величина центрального угла полирующего участка, град.;
δп=0,005 мм/град.
5. Валок по п.1, отличающийся тем, что угол продольного выпуска валка с центральным углом αп.вып.=40° по окружности бочки содержит ручей с тангенциальными выпусками изменяющимися от 22° до 35°, поперечное сечение ручья по дине продольного выпуска выполнено плавно увеличивающимся, а убывание - снижение значений радиусов через один градус определяется из выражения
δ п . в ы п = ( ρ н . п . в ы п ρ к . п . в ы п ) α п . в ы п ,
Figure 00000013

где ρн.п.вып. - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 180°, т.е. в начале угла продольного выпуска - конце полирующего, мм;
ρк.п.вып. - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 220°, т.е. в конце угла продольного выпуска, мм;
δп.вып.=-0,065 мм/град.
RU2012138684/02A 2012-09-10 2012-09-10 ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-32 И 630×28-32 мм ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690×вн.590×3300-3500, 700×вн.580×3200±50 И 720×вн.600×3200±50 мм RU2523379C2 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2012138684/02A RU2523379C2 (ru) 2012-09-10 2012-09-10 ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-32 И 630×28-32 мм ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690×вн.590×3300-3500, 700×вн.580×3200±50 И 720×вн.600×3200±50 мм

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2012138684/02A RU2523379C2 (ru) 2012-09-10 2012-09-10 ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-32 И 630×28-32 мм ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690×вн.590×3300-3500, 700×вн.580×3200±50 И 720×вн.600×3200±50 мм

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2012138684A RU2012138684A (ru) 2014-03-20
RU2523379C2 true RU2523379C2 (ru) 2014-07-20

Family

ID=50279872

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012138684/02A RU2523379C2 (ru) 2012-09-10 2012-09-10 ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-32 И 630×28-32 мм ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690×вн.590×3300-3500, 700×вн.580×3200±50 И 720×вн.600×3200±50 мм

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2523379C2 (ru)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU554019A1 (ru) * 1974-03-13 1977-04-15 Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности Валок пилигримового стана
GB2061787A (en) * 1979-10-23 1981-05-20 Mannesmann Ag Pilger roll design
RU2294251C2 (ru) * 2004-12-27 2007-02-27 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Валок пилигримового стана для прокатки толстостенных труб большого и среднего диаметров
RU2322315C2 (ru) * 2006-05-22 2008-04-20 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства бесшовных горячедеформированных длинномерных труб диаметром 500 мм и более на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами для паровых котлов, паропроводов и коллекторов установок с высокими и сверхкритическими параметрами пара

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU554019A1 (ru) * 1974-03-13 1977-04-15 Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности Валок пилигримового стана
GB2061787A (en) * 1979-10-23 1981-05-20 Mannesmann Ag Pilger roll design
RU2294251C2 (ru) * 2004-12-27 2007-02-27 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Валок пилигримового стана для прокатки толстостенных труб большого и среднего диаметров
RU2322315C2 (ru) * 2006-05-22 2008-04-20 ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" Способ производства бесшовных горячедеформированных длинномерных труб диаметром 500 мм и более на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами для паровых котлов, паропроводов и коллекторов установок с высокими и сверхкритическими параметрами пара

Also Published As

Publication number Publication date
RU2012138684A (ru) 2014-03-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2538792C1 (ru) Способ ротационной вытяжки тонкостенных оболочек с утолщениями
RU2523379C2 (ru) ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-32 И 630×28-32 мм ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690×вн.590×3300-3500, 700×вн.580×3200±50 И 720×вн.600×3200±50 мм
Peretyat’ko et al. Roller grooving in ball-rolling mills. Part 1
RU2378063C1 (ru) Оправка косовалкового прошивного стана
RU2527516C1 (ru) ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-40 мм
RU2545932C2 (ru) ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ ТОЛСТОСТЕННЫХ ПЕРЕДЕЛЬНЫХ ТРУБ ИЗ ТРУДНОДЕФОРМИРУЕМЫХ МАРОК СТАЛИ И СПЛАВОВ РАЗМЕРОМ 630×56 мм ДЛЯ ОБЪЕКТОВ АТОМНОЙ ЭНЕРГЕТИКИ ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690-720×70-90×3400 мм
RU2294251C2 (ru) Валок пилигримового стана для прокатки толстостенных труб большого и среднего диаметров
CN100393433C (zh) 金属管的冷轧方法
RU2579857C2 (ru) Способ продольной прокатки труб
RU2564503C2 (ru) Валок пилигримового стана для прокатки труб диаметром от 273 до 630 мм
RU2156174C2 (ru) Калибровка инструмента для холодной прокатки труб
Sherkunov et al. The usage of 156 mm diameter continuous cast billets on “140” pipe-rolling plant for pipe production
RU2537342C2 (ru) ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ ТРУБ РАЗМЕРОМ 508×10-16 мм
RU2553323C1 (ru) Способ прошивки заготовок и слитков-заготовок электрошлакового переплава в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы-заготовки и прошивки-раскатки гильз-заготовок в гильзы
RU2527828C1 (ru) ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ ТРУБ РАЗМЕРОМ 630×28 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 09Г2С ДЛЯ ГАЗОПРОВОДОВ ГАЗЛИФТНЫХ СИСТЕМ И ОБУСТРОЙСТВА ГАЗОВЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ ИЗ ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 720×65×3400±50 мм
RU2207200C2 (ru) Способ производства бесшовных горячекатаных труб большого диаметра повышенной точности по стенке на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами
RU2533612C2 (ru) ЗАГОТОВКА ПОД ПРОШИВКУ И ПОСЛЕДУЮЩУЮ РАСКАТКУ НА ДВУХВАЛКОВОМ СТАНЕ ПОПЕРЕЧНО-ВИНТОВОЙ ПРОКАТКИ В ГИЛЬЗЫ-ЗАГОТОВКИ РАЗМЕРОМ 650×500ВН.×3250-3650 мм ДЛЯ ПЕРЕДЕЛА ИХ В МЕХАНИЧЕСКИ ОБРАБОТАННЫЕ ТРУБЫ РАЗМЕРОМ 610×36,53×3150-3550 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 15Х5М ДЛЯ КОММУНИКАЦИЙ НЕФТЕПЕРЕРАБАТЫВАЮЩИХ ЗАВОДОВ С ГЕОМЕТРИЧЕСКИМИ РАЗМЕРАМИ ПОВЫШЕННОЙ ТОЧНОСТИ
RU2542131C1 (ru) Валок пилигримового стана для прокатки тонкостенных труб диаметром 508 мм с повышенной точностью по стенке
RU2516148C1 (ru) Валок пилигримового стана для прокатки передельных труб размером 290х11-12 мм из низкопластичных борсодержащих сталей марок 04х14т3р1ф-ш и 04х14т5р2ф-ш
RU2516887C2 (ru) Валок пилигримового стана для прокатки тонкостенных труб из хладостойких и коррозионно-стойких марок стали
RU2759820C1 (ru) Способ винтовой прошивки в четырехвалковом стане
RU2723494C1 (ru) Способ раскатки полой заготовки на оправке в трехвалковом стане винтовой прокатки и рабочий валок для его осуществления
RU2635207C1 (ru) Способ изготовления бесшовных труб диаметром менее 120 мм винтовой прокаткой
RU2578887C1 (ru) Способ получения полых гильз на прошивном стане
RU2535251C2 (ru) СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕДЕФОРМИРОВАННЫХ МЕХАНИЧЕСКИ ОБРАБОТАННЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×36,53×3200-3550 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 08Х18Н10Т-Ш ДЛЯ ОБЪЕКТОВ АТОМНОЙ ЭНЕРГЕТИКИ

Legal Events

Date Code Title Description
HE9A Changing address for correspondence with an applicant
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20180911