RU2523379C2 - ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-32 И 630×28-32 мм ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690×вн.590×3300-3500, 700×вн.580×3200±50 И 720×вн.600×3200±50 мм - Google Patents
ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-32 И 630×28-32 мм ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690×вн.590×3300-3500, 700×вн.580×3200±50 И 720×вн.600×3200±50 мм Download PDFInfo
- Publication number
- RU2523379C2 RU2523379C2 RU2012138684/02A RU2012138684A RU2523379C2 RU 2523379 C2 RU2523379 C2 RU 2523379C2 RU 2012138684/02 A RU2012138684/02 A RU 2012138684/02A RU 2012138684 A RU2012138684 A RU 2012138684A RU 2523379 C2 RU2523379 C2 RU 2523379C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- section
- roll
- length
- angle
- polishing
- Prior art date
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии и может быть использовано на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами ОАО "ЧТПЗ". Валок пилигримового стана содержит по окружности бочки диаметром 1150 мм рабочий и холостой участки протяженностью соответственно 220 и 140°. Рабочая часть содержит ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, длина которого составлена из последовательно расположенных бойка протяженностью от 0,36 до 0,37 общей протяженности рабочего участка с углом поперечного выпуска, изменяющимся по длине бойка от 32-37 до 20-25° в сечении перехода на полирующий участок, который имеет протяженность от 45 до 0,46 общей протяженности рабочего участка, и угла продольного выпуска протяженностью от 0,19 до 0,20 общей протяженности рабочего участка. Боек валка с центральным углом 80°, общим обжатием-редуцированием гильз и полых слитков-заготовок по диаметру от 70 до 80 мм по окружности бочки содержит ручей с поперечными уменьшающимися выпусками с 35 до 22°, разбит на три участка с центральными углами α1=20, α2=25 и α3=35°, с плавным распределением обжатия по диаметру. Устраняется брак труб по "отесам" и снижается расходный коэффициент металла. 4 з.п.ф-лы, 1 табл.
Description
Изобретение относится к трубопрокатному инструменту, а именно к способу калибровки валков пилигримовых станов для прокатки бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-32 и 630×28-32 мм из сталей марок 15Х1М1Ф и 10Х9МФБ-Ш для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок из гильз и полых слитков электрошлакового переплава размером 690хвн. 590×3300-3500, 700хвн. 580×3200±50 и 720х вн.600×3200±50 мм и может быть использовано на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами ОАО "ЧТПЗ". Трубопрокатная установка 8-16" с пилигримовыми станами единственная в России, на которой в данный момент производят трубы диаметром до 550 мм из гильз диаметром 680 мм, т.е. с обжатием по диаметру 130 мм. В клеть пилигримового стана можно задать гильзу диаметром до 720 мм и длиной не более 3500 мм, а на прошивном стане прошить гильзу диаметром не более 690 мм. Поэтому для производства бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-32 и 630×630×28-32 мм необходимы гильзы и полые слитки ЭШП размером 690хвн. 590×3300-3500, 700хвн. 580×3200±50 и 720хвн. 600×3200±50 мм.
В практике ТПУ с пилигримовыми станами известен валок пилигримового стана, содержащий по окружности бочки ручей с последовательно расположенными по длине бойком, полирующим участком, углом продольного выпуска и холостым участком, при этом боек выполнен с переменным возрастающим поперечным сечением по длине, а полирующий с постоянным сечением в виде круга с выпусками (Ф.А.Данилов, А.З.Глейберг, В.Г.Балакин. "Горячая прокатка труб", изд. Металлургия, Москва, 1962, с.314-328).
Недостатком этих валков является то, что они позволяют прокатывать заготовки только одного диаметра в трубы диаметром до 550 мм с относительно тонкими стенками, т.е. с отношением D/S≥25.
Известен валок пилигримового стана, содержащий по окружности бочки ручей круглого поперечного сечения с выпусками, длина которого составлена из последовательно расположенных бойка, образованного радиусом гребня валка увеличивающейся величины, полирующего участка, имеющего постоянный радиус гребня валка, угла продольного выпуска и холостого участков, причем выпуски поперечного сечения изменяются по длине бойка от 32-37° до 20-25° в сечение перехода на полирующий участок (Ю.Ф.Шевакин, А.З.Глейберг."Производство труб". Металлургия, Москва, 1968, с.139-140, 160).
Недостаток данных валков, как и выше указанного аналога, заключается в невозможности прокатки заготовок с разными диаметрами при использовании валков одного типоразмера, без замены их при переходе на другой размер заготовок, что приводит к увеличению перевалок валков, снижению производительности стана и невозможности прокатки качественных труб по стенке диаметром более 550 мм.
В практике ТПУ с пилигримовыми станами известен валок пилигримового стана, содержащий по окружности бочки ручей круглого поперечного сечения с выпусками, длина которого составлена из последовательно расположенных бойка, образованного радиусом гребня валка, увеличивающейся величины, полирующего участка, имеющего постоянный радиус гребня валка, угла продольного выпуска (переходного) и холостого участков, выпуски поперечного сечения ручья на одной трети протяженности бойка выполнены постоянными по величине, а на остальной части бойка плавно уменьшающимися до значения выпусков полирующего участка, при этом радиус гребня валка в конце участка с постоянной величиной выпуска составляет 1,3 радиуса гребня его начала (авт.свд. СССР №554019, бюллетень ОИПОТЗ №14, 1977 г.).
Использование данных валков обеспечивает прокат труб из гильз с большими отклонениями диаметров от номинала, т.е. прокат труб из гильз большего диаметра, прокатку труб с большими вытяжками, за счет чего снижается расходный коэффициент металла, исключаются потери времени на перевалки валков. Данные валки не дают возможности вести процесс прокатки толстостенных труб диаметром более 550 мм с дозированной величиной подачи из гильз и полых слитков ЭШП с обжатиями по диаметру менее 130 мм, что, в свою очередь, приводит к незаполнению калибра и образованию на теле труб "отесов" - провалов по диаметру и утонению стенки.
Наиболее близким по техническому решению (прототипом) является ручей пилигримового валка с переменным сечением по окружности на обжимном и полирующем участках, а поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно уменьшающимся до расчетной величины половины профиля готовой трубы, т.е. глубина вреза ручья на полирующем участке изменяется в пределах от 0,5 до 1,5 мм и зависит от толщины стенки прокатываемых труб (авт.свид. СССР №358042, Бюллетень №34, 1972 г.)
Использование данных валков позволило стабилизировать величину подачи металла в очаг деформации, исключить проскальзывание валков и образование "отесов" при прокатке труб с отношением D/S≥7,0, т.е. при прокатке труб с толщинами стенок от 40 до 60 мм, в зависимости от диаметра труб, т.е. от отношения D/S.
Недостаток приведенного изобретения "Ручей пилигримового валка" заключается в том, что оно не решает вопрос прокатки труб диаметром более 550 мм с малыми обжатиями на участке бойка и не увязывает геометрические размеры труб с изменением поперечного сечения ручья по длине рабочей части.
Задачей изобретения является производство бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-32 и 630×28-32 мм для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок из гильз и полых слитков - заготовок ЭШП размером 690хвн. 590×3300-3500, 700хвн. 580×3200±50 и 720хвн. 600×3200±50 мм с геометрическими размерами, отвечающими требованиям ТУ 14-ЗР-55-2001.
Техническое решение достигается тем, что в валке пилигримового стана для прокатки бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-32 и 630×28-32 мм для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок из гильз и полых слитков-заготовок электрошлакового переплава размером 690хвн. 590×3300-3500, 700хвн. 580×3200±50 и 720хвн. 600×3200±50 мм, содержащего по окружности бочки диаметром 1150 мм рабочий и холостой участки протяженностью соответственно 220 и 140°, при этом рабочий участок содержит ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, составленными из последовательно расположенных бойка, полирующего участка и угла продольного выпуска, при этом боек выполнен протяженностью от 0,36 до 0,37 общей протяженности рабочего участка с углом поперечного выпуска, изменяющимся по длине бойка от 32-37 до 20-25° в сечение перехода на полирующий участок, который имеет протяженность от 0,45 до 0,46 общей протяженности рабочего участка и поперечное сечение, плавно уменьшающееся до расчетной величины профиля готовой трубы, протяженность угла продольного выпуска составляет от 0,18 до 0,19 общей протяженности рабочего участка, а поперечное сечение угла продольного выпуска увеличивается в зависимости от изменения его радиуса, боек валка с центральным углом 80°, общим обжатием-редуцированием гильз и полых слитков-заготовок электрошлакового переплава по диаметру от 70 до 80 мм по окружности бочки содержит ручей с поперечными уменьшающимися выпусками с 35 до 22°, разбит на три участка с центральными углами α1=20, α2=25 и α3=35°, с плавным распределением обжатия по диаметру соответственно Δ1d=16,Δ2d=40 и Δ3d=24мм,а приращения радиусов δб через один градус на данных участках определяются из выражений
,
,
, где ρ0 - радиус валка в нулевой точке, мм; ρ20 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 20°, мм; ρ45 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 45°, мм; ρ80 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 80°, т.е. в конце бойка, мм; α1, α2, и α3 - величины центральных углов участков бойка; δб1=0,40, δб2=0,80, а δ3=0,34 мм/град., полирующий участок валка с центральным углом 100° по окружности бочки содержит ручей с поперечными выпусками 22°, а поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно уменьшающимся, значение которого Δп определяется из выражения
где Δп -разница между диаметром поперечного сечения калибра в начале полирующего и диаметром поперечного сечения калибра в конце полирующего участка, мм; Dн.п - диаметр калибра валка в начале полирующего участка, мм; Dк.п - диаметр калибра валка в конце полирующего участка, мм; ΔSmax - максимальное поле допуска труб с толщиной стенки 28 мм; ΔSmin - минимальное поле допуска труб с толщиной стенки 28 мм, а приращения радиусов δп через один градус определяются из выражения
где ρ180-ρ80=0,53 - разность между радиусами валка на полирующем участке, мм; ρ180 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 180°, т.е. в конце полирующего участка, мм; ρ80 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 80°, т.е. в начале полирующего участка, мм; αn - величина центрального угла полирующего участка, град.; δп=0,005 мм/град, угол продольного выпуска валка с центральным углом α^^=40° по окружности бочки содержит ручей с тангенциальными выпусками изменяющимися от 22 до 35°, поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно увеличивающимся, а убывание - снижение значений радиусов через один градус определяется из выражения
где ρн.п.вып - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 180°, т.е. в начале угла продольного выпуска - конце полирующего,мм; ρк.n.вып. - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 220°, т.е. в конце угла продольного выпуска, мм; δ п.вып. =-0,065 мм 1 град.
Сопоставительный анализ с прототипом показал, что заявляемый валок пилигримового стана для прокатки бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-32 и 630×28-32 мм для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок из гильз и полых слитков электрошлакового переплава размером 690хвн.590×3300-3500, 700хвн. 580×3200±50 и 720хвн. 600×3200±50 мм, отличается от известного тем, что рабочий участок содержит ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, составлена из последовательно расположенных бойка, полирующего участка и угла продольного выпуска, при этом боек выполнен протяженностью от 0,36 до 0,37 общей протяженности рабочего участка с углом поперечного выпуска, изменяющимся по длине бойка от 32-37 до 20-25° в сечение перехода на полирующий участок, который имеет протяженность от 0,45 до 0,46 общей протяженности рабочего участка и поперечное сечение, плавно уменьшающееся до расчетной величины профиля готовой трубы, протяженность угла продольного выпуска составляет от 0,18 до 0,19 общей протяженности рабочего участка, а поперечное сечение угла продольного выпуска увеличивается в зависимости от изменения его радиуса, боек валка с центральным углом 80°, общим обжатием-редуцированием гильз и полых слитков-заготовок электрошлакового переплава по диаметру от 70 до 80 мм по окружности бочки содержит ручей с поперечными уменьшающимися выпусками с 35 до 22°, разбит на три участка с центральными углами α1=20, α2=25 и α3=35°, с плавным распределением обжатия по диаметру соответственно Δ1d=16, Δ2d=40 и Δ3d=24мм,а приращения радиусов δб через один градус на данных участках определяются из выражений
,
,
, где ρ0 - радиус валка в нулевой точке, мм; ρ20 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 20°, мм; ρ45 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 45°, мм; ρ80 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 80°, т.е. в конце бойка, мм; α1, α2, и α3 - величины центральных углов участков бойка; δб1=0,40, δб2=0,80, а δσ3=0,34 мм/град., полирующий участок валка с центральным углом 100° по окружности бочки содержит ручей с поперечными выпусками 22°, а поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно уменьшающимся, значение которого Δп определяется из выражения
где Δп -разница между диаметром поперечного сечения калибра в начале полирующего и диаметром поперечного сечения калибра в конце полирующего участка, мм; Dн.п - диаметр калибра валка в начале полирующего участка, мм; Dк.п - диаметр калибра валка в конце полирующего участка, мм; ΔSmax - максимальное поле допуска труб с толщиной стенки 28 мм; ΔSmin - минимальное поле допуска труб с толщиной стенки 28 мм, а приращения радиусов δп через один градус определяются из выражения
где ρ180-ρ80=0,53 - разность между радиусами валка на полирующем участке, мм; ρ180 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 180°, т.е. в конце полирующего участка, мм; ρ80 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 80°, т.е. в начале полирующего участка, мм; αп - величина центрального угла полирующего участка, град.; δп=0,005 мм/град, угол продольного выпуска валка с центральным углом α^^=40° по окружности бочки содержит ручей с тангенциальными выпусками изменяющимися от 22° до 35°, поперечное сечение ручья по дине полирующего участка выполнено плавно увеличивающимся, а убывание - снижение значений радиусов через один градус определяется из выражения
где ρн.п.вып - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 180°, т.е. в начале угла продольного выпуска - конце полирующего,мм;ρк.n.вып. - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 220°, т.е. в конце угла продольного выпуска, мм; δ п.вып. =-0,065 мм 1 град.
Таким образом, эти отличия позволяют сделать вывод о соответствии критерию "изобретательский уровень".
Сравнение заявляемого валка не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемый валок от прототипа, что соответствует патентноспособности "изобретательский уровень".
Изобретение осуществлено на ТПА 8-16" с пилигримовыми станами ОАО "ЧТПЗ" при прокатке котельных труб размером 630×28 мм из стали марки 15Х1М1Ф в валках с диаметром бочки 1150 мм и калибровкой для прокатки толстостенных труб с параметрами: боек - 100° с общим обжатием по диаметру 168 мм и углом поперечного выпуска, изменяющимся с 33 до 22°, полирующий участок - 70° с плавным уменьшением поперечного сечения по длине полирующего участка Δп=-1,5 мм (δn=0,02 мм/град.) и углом поперечного выпуска 22°, угол продольного выпуска - 40° с увеличением поперечного сечения по длине продольного выпуска (δп.вып.=1,0 мм/град. - средний, а фактический переменный по длине угла продольного выпуска) с углом поперечного выпуска, изменяющимся с 22 до 33°(существующая калибровка). Прокатка труб данного размера производилась также в валках предложенной калибровки с параметрами: боек - 80° с общим обжатием по диаметру до 80 мм с углом поперечного выпуска изменяющимся с 35 до 22°, который разбит на три участка с центральными углами 20, 25 и 35 град. и плавными увеличениями радиусов через один градус, соответственно δб1=0,40, δб2=0,80, а δб3=0,34 мм/град., мм/град., полирующий участок - 100° с плавным уменьшением поперечного сечения по длине полирующего участка Δп=1,06 мм (δп=0,005 мм/град.) и углом поперечного выпуска 22°, угол продольного выпуска - 40° с плавным увеличением угла поперечного выпуска с 22 до 35° и плавным уменьшением -снижением размеров радиусов через один градус на величину δп.вып=-0,065 мм/град. Валки были изготовлены в соответствии с формулой изобретения. Данные по прокатке котельных труб размером 630×32 мм из полых слитков ЭШП размером 720хвн. 600×3200±50 мм из стали марки 15Х1М1Ф в валках цеховой и предлагаемой калибровок приведены в таблице. Из таблицы видно, что в производство было задано по 5 полых слитков ЭШП размером 720хвн.×3200±50 мм. После прокатки труб производили замер толщины стенки и определяли продольную и поперечную разностенность. Из таблицы видно, что трубы размером 630×32 мм, прокатанные в валках предложенной калибровки, имеют разностенность в пределах 3,1-5,0 мм, а разностенность труб, прокатанных в валках цеховой толстостенной калибровки, составила 6,1-7,0 мм. Трубы, прокатанные в валках цеховой калибровки имели повышенную бугристость и "отесы" (провалы по диаметру). Средняя длина труб прокатанных в валках предложенной калибровки составила 3,8 м, а в волках цеховой 3,48 м. Средний расходный коэффициент металла по партии труб, прокатанных в валках цеховой калибровки, составил 1,775, а в валках, скалиброванных в соответствии с формулой изобретения, 1,621, т.е. получено снижение расходного коэффициента металла на 154 кг на тонну труб.
Таким образом, использование валков пилигримового стана с диаметром бочки 1150 мм для труб размером 610×28-32 и 630×28-32 мм из гильз или полых слитков ЭШП размером 690хвн.590×330-3500, 700хвн580×3200±50 и 720хвн.600×3200±50 мм, скалиброванных по предлагаемой методике, позволило прокатать на ТПУ 8-16" с пилигримовыми станами качественные передельные трубы размером 630×32 мм с геометрическими размерами повышенной точности, полностью исключить брак труб по "отесам", значительно снизить расходный коэффициент металла при переделе гильза или полый слиток ЭШП -передельная котельная труба для трубопроводов промежуточного подогрева пара по ТУ 14-3Р-55-2001.
Данные по прокатке котельных труб размером 630х32 мм из полых слитков ЭШП размером 720хвн.720х3200±50 мм стали марки 15Х1М1Ф-Ш в валках цеховой и предлагаемой калибровок и приемка их по ТУ 14-ЗР-55-2001 для трубопроводов промежуточного подогрева пара котельных установок.
Claims (4)
1. Валок пилигримового стана для прокатки бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-32 и 630×28-32 мм для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок из гильз и полых слитков электрошлакового переплава размером 690хвн.590×3300-3500, 700хвн.580×3200±50 и 720хвн.600×3200±50 мм, содержащий по окружности бочки диаметром 1150 мм рабочий и холостой участки, протяженностью, соответственно, 220о и 140°, при этом рабочий участок содержит ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, составленный из последовательно расположенных бойка, полирующего участка и угла продольного выпуска, при этом боек выполнен протяженностью от 0,36 до 0,37 от общей протяженности рабочего участка с углом поперечного выпуска, изменяющимся по длине бойка от 32-37° до 20-25° в сечение перехода на полирующий участок, который имеет протяженность от 0,45 до 0,46, от общей протяженности рабочего участка и поперечное сечение, плавно уменьшающееся до расчетной величины профиля готовой трубы, протяженность угла продольного выпуска составляет от 0,18 до 0,19 от общей протяженности рабочего участка, а поперечное сечение угла продольного выпуска увеличивается в зависимости от изменения его радиуса.
2. Валок по п.1, отличающийся тем, что боек валка с центральным углом 80°, общим обжатием-редуцированием гильз и полых слитков-заготовок электрошлакового переплава по диаметру от 70 до 80 мм, по окружности бочки содержит ручей с поперечными выпусками, уменьшающимися с 35о до 22°, разбит на три участка с центральными углами α1=20, α2=25 и α3=35°, с плавным распределением обжатия по диаметру, соответственно, Δ1d=16, Δ2d=40 и Δ3d=24 мм, а приращения радиусов δб через один градус на данных участках определяются из выражений
,
,
,
где ρ0 - радиус валка в нулевой точке, мм;
ρ20 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 20°, мм;
ρ45 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 45°, мм;
ρ80 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 80°, т.е. в конце бойка, мм;
α1, α2 и α3 - величины центральных углов участков бойка;
δб1=0,40, δб2=0,80, а δб3=0,34 мм/град.
где ρ0 - радиус валка в нулевой точке, мм;
ρ20 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 20°, мм;
ρ45 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 45°, мм;
ρ80 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 80°, т.е. в конце бойка, мм;
α1, α2 и α3 - величины центральных углов участков бойка;
δб1=0,40, δб2=0,80, а δб3=0,34 мм/град.
4. Валок по п.1, отличающийся тем, что полирующий участок валка с центральным углом 100° по окружности бочки содержит ручей с поперечными выпусками 22°, а поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно уменьшающимся, значение которого Δn определяется из выражения
где Δп - разница между диаметром поперечного сечения калибра в начале полирующего и диаметром поперечного сечения калибра в конце полирующего участка, мм;
Dн.п - диаметр калибра валка в начале полирующего участка, мм;
Dк.п. - диаметр калибра валка в конце полирующего участка, мм;
ΔSmax - максимальное поле допуска труб с толщиной стенки 28 мм;
ΔSmin - минимальное поле допуска труб с толщиной стенки 28 мм, а приращения радиусов δп через один градус определяются из выражения
,
где ρ180-ρ80=0,53 - разность между радиусами валка на полирующем участке, мм;
ρ180 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 180°, т.е. в конце полирующего участка, мм;
ρ80 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 80°, т.е. в начале полирующего участка, мм;
αп - величина центрального угла полирующего участка, град.;
δп=0,005 мм/град.
где Δп - разница между диаметром поперечного сечения калибра в начале полирующего и диаметром поперечного сечения калибра в конце полирующего участка, мм;
Dн.п - диаметр калибра валка в начале полирующего участка, мм;
Dк.п. - диаметр калибра валка в конце полирующего участка, мм;
ΔSmax - максимальное поле допуска труб с толщиной стенки 28 мм;
ΔSmin - минимальное поле допуска труб с толщиной стенки 28 мм, а приращения радиусов δп через один градус определяются из выражения
где ρ180-ρ80=0,53 - разность между радиусами валка на полирующем участке, мм;
ρ180 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 180°, т.е. в конце полирующего участка, мм;
ρ80 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 80°, т.е. в начале полирующего участка, мм;
αп - величина центрального угла полирующего участка, град.;
δп=0,005 мм/град.
5. Валок по п.1, отличающийся тем, что угол продольного выпуска валка с центральным углом αп.вып.=40° по окружности бочки содержит ручей с тангенциальными выпусками изменяющимися от 22° до 35°, поперечное сечение ручья по дине продольного выпуска выполнено плавно увеличивающимся, а убывание - снижение значений радиусов через один градус определяется из выражения
где ρн.п.вып. - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 180°, т.е. в начале угла продольного выпуска - конце полирующего, мм;
ρк.п.вып. - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 220°, т.е. в конце угла продольного выпуска, мм;
δп.вып.=-0,065 мм/град.
где ρн.п.вып. - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 180°, т.е. в начале угла продольного выпуска - конце полирующего, мм;
ρк.п.вып. - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 220°, т.е. в конце угла продольного выпуска, мм;
δп.вып.=-0,065 мм/град.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012138684/02A RU2523379C2 (ru) | 2012-09-10 | 2012-09-10 | ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-32 И 630×28-32 мм ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690×вн.590×3300-3500, 700×вн.580×3200±50 И 720×вн.600×3200±50 мм |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012138684/02A RU2523379C2 (ru) | 2012-09-10 | 2012-09-10 | ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-32 И 630×28-32 мм ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690×вн.590×3300-3500, 700×вн.580×3200±50 И 720×вн.600×3200±50 мм |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2012138684A RU2012138684A (ru) | 2014-03-20 |
RU2523379C2 true RU2523379C2 (ru) | 2014-07-20 |
Family
ID=50279872
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012138684/02A RU2523379C2 (ru) | 2012-09-10 | 2012-09-10 | ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-32 И 630×28-32 мм ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690×вн.590×3300-3500, 700×вн.580×3200±50 И 720×вн.600×3200±50 мм |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2523379C2 (ru) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU554019A1 (ru) * | 1974-03-13 | 1977-04-15 | Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности | Валок пилигримового стана |
GB2061787A (en) * | 1979-10-23 | 1981-05-20 | Mannesmann Ag | Pilger roll design |
RU2294251C2 (ru) * | 2004-12-27 | 2007-02-27 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Валок пилигримового стана для прокатки толстостенных труб большого и среднего диаметров |
RU2322315C2 (ru) * | 2006-05-22 | 2008-04-20 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Способ производства бесшовных горячедеформированных длинномерных труб диаметром 500 мм и более на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами для паровых котлов, паропроводов и коллекторов установок с высокими и сверхкритическими параметрами пара |
-
2012
- 2012-09-10 RU RU2012138684/02A patent/RU2523379C2/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU554019A1 (ru) * | 1974-03-13 | 1977-04-15 | Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности | Валок пилигримового стана |
GB2061787A (en) * | 1979-10-23 | 1981-05-20 | Mannesmann Ag | Pilger roll design |
RU2294251C2 (ru) * | 2004-12-27 | 2007-02-27 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Валок пилигримового стана для прокатки толстостенных труб большого и среднего диаметров |
RU2322315C2 (ru) * | 2006-05-22 | 2008-04-20 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Способ производства бесшовных горячедеформированных длинномерных труб диаметром 500 мм и более на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами для паровых котлов, паропроводов и коллекторов установок с высокими и сверхкритическими параметрами пара |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2012138684A (ru) | 2014-03-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2538792C1 (ru) | Способ ротационной вытяжки тонкостенных оболочек с утолщениями | |
RU2523379C2 (ru) | ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-32 И 630×28-32 мм ДЛЯ ТРУБОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690×вн.590×3300-3500, 700×вн.580×3200±50 И 720×вн.600×3200±50 мм | |
Peretyat’ko et al. | Roller grooving in ball-rolling mills. Part 1 | |
RU2378063C1 (ru) | Оправка косовалкового прошивного стана | |
RU2527516C1 (ru) | ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×28-40 мм | |
RU2545932C2 (ru) | ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ ТОЛСТОСТЕННЫХ ПЕРЕДЕЛЬНЫХ ТРУБ ИЗ ТРУДНОДЕФОРМИРУЕМЫХ МАРОК СТАЛИ И СПЛАВОВ РАЗМЕРОМ 630×56 мм ДЛЯ ОБЪЕКТОВ АТОМНОЙ ЭНЕРГЕТИКИ ИЗ ГИЛЬЗ И ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 690-720×70-90×3400 мм | |
RU2294251C2 (ru) | Валок пилигримового стана для прокатки толстостенных труб большого и среднего диаметров | |
CN100393433C (zh) | 金属管的冷轧方法 | |
RU2579857C2 (ru) | Способ продольной прокатки труб | |
RU2564503C2 (ru) | Валок пилигримового стана для прокатки труб диаметром от 273 до 630 мм | |
RU2156174C2 (ru) | Калибровка инструмента для холодной прокатки труб | |
Sherkunov et al. | The usage of 156 mm diameter continuous cast billets on “140” pipe-rolling plant for pipe production | |
RU2537342C2 (ru) | ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ ТРУБ РАЗМЕРОМ 508×10-16 мм | |
RU2553323C1 (ru) | Способ прошивки заготовок и слитков-заготовок электрошлакового переплава в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы-заготовки и прошивки-раскатки гильз-заготовок в гильзы | |
RU2527828C1 (ru) | ВАЛОК ПИЛИГРИМОВОГО СТАНА ДЛЯ ПРОКАТКИ ТРУБ РАЗМЕРОМ 630×28 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 09Г2С ДЛЯ ГАЗОПРОВОДОВ ГАЗЛИФТНЫХ СИСТЕМ И ОБУСТРОЙСТВА ГАЗОВЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ ИЗ ПОЛЫХ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА РАЗМЕРОМ 720×65×3400±50 мм | |
RU2207200C2 (ru) | Способ производства бесшовных горячекатаных труб большого диаметра повышенной точности по стенке на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами | |
RU2533612C2 (ru) | ЗАГОТОВКА ПОД ПРОШИВКУ И ПОСЛЕДУЮЩУЮ РАСКАТКУ НА ДВУХВАЛКОВОМ СТАНЕ ПОПЕРЕЧНО-ВИНТОВОЙ ПРОКАТКИ В ГИЛЬЗЫ-ЗАГОТОВКИ РАЗМЕРОМ 650×500ВН.×3250-3650 мм ДЛЯ ПЕРЕДЕЛА ИХ В МЕХАНИЧЕСКИ ОБРАБОТАННЫЕ ТРУБЫ РАЗМЕРОМ 610×36,53×3150-3550 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 15Х5М ДЛЯ КОММУНИКАЦИЙ НЕФТЕПЕРЕРАБАТЫВАЮЩИХ ЗАВОДОВ С ГЕОМЕТРИЧЕСКИМИ РАЗМЕРАМИ ПОВЫШЕННОЙ ТОЧНОСТИ | |
RU2542131C1 (ru) | Валок пилигримового стана для прокатки тонкостенных труб диаметром 508 мм с повышенной точностью по стенке | |
RU2516148C1 (ru) | Валок пилигримового стана для прокатки передельных труб размером 290х11-12 мм из низкопластичных борсодержащих сталей марок 04х14т3р1ф-ш и 04х14т5р2ф-ш | |
RU2516887C2 (ru) | Валок пилигримового стана для прокатки тонкостенных труб из хладостойких и коррозионно-стойких марок стали | |
RU2759820C1 (ru) | Способ винтовой прошивки в четырехвалковом стане | |
RU2723494C1 (ru) | Способ раскатки полой заготовки на оправке в трехвалковом стане винтовой прокатки и рабочий валок для его осуществления | |
RU2635207C1 (ru) | Способ изготовления бесшовных труб диаметром менее 120 мм винтовой прокаткой | |
RU2578887C1 (ru) | Способ получения полых гильз на прошивном стане | |
RU2535251C2 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕДЕФОРМИРОВАННЫХ МЕХАНИЧЕСКИ ОБРАБОТАННЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×36,53×3200-3550 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 08Х18Н10Т-Ш ДЛЯ ОБЪЕКТОВ АТОМНОЙ ЭНЕРГЕТИКИ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
HE9A | Changing address for correspondence with an applicant | ||
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180911 |