RU2002117430A - Мартенситная нержавеющая сталь и способ производства стали - Google Patents
Мартенситная нержавеющая сталь и способ производства сталиInfo
- Publication number
- RU2002117430A RU2002117430A RU2002117430/02A RU2002117430A RU2002117430A RU 2002117430 A RU2002117430 A RU 2002117430A RU 2002117430/02 A RU2002117430/02 A RU 2002117430/02A RU 2002117430 A RU2002117430 A RU 2002117430A RU 2002117430 A RU2002117430 A RU 2002117430A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- heating
- stainless steel
- slag
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/18—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for knives, scythes, scissors, or like hand cutting tools
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Macromolecular Compounds Obtained By Forming Nitrogen-Containing Linkages In General (AREA)
- Materials For Photolithography (AREA)
Claims (29)
1. Мартенситная нержавеющая сталь, содержащая 0,65-0,70% углерода, 0-0,025% фосфора, 0-0,020% серы, 0,20-0,50% кремния, по меньшей мере, один из следующих компонентов: более 0,0004% бора и более 0,03% азота, 0,45-0,75% марганца, 12,7-13,7% хрома, и 0-0,50% никеля, при этом все значения приведены в процентах по массе (мас.%) от общей массы стали.
2. Мартенситная нержавеющая сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержит бор в количестве более 0,0004 до 0,006 мас.%.
3. Мартенситная нержавеющая сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержит азот в количестве более 0,03 до 0,20 мас.%.
4. Мартенситная нержавеющая сталь по п.1, отличающаяся тем, что состоит по существу из 0,65-0,70% углерода, 0-0,025% фосфора, 0-0,020% серы, 0,20-0,50% кремния, по меньшей мере, одного из следующих компонентов: более 0,0004% бора и более 0,03% азота, 0,45-0,75% марганца, 12,7-13,7% хрома, и 0-0,50% никеля, при этом все значения приведены в мас.% от общей массы стали, и случайных примесей.
5. Мартенситная нержавеющая сталь по п.4, отличающаяся тем, что содержит бор в количестве более 0,0004 до 0,006 мас.%.
6. Мартенситная нержавеющая сталь по п.4, отличающаяся тем, что содержит азот в количестве более 0,03 до 0,20 мас.%.
7. Мартенситная нержавеющая сталь, содержащая от 0,50 до 0,70% углерода, 0-0,025% фосфора, 0-0,020% серы, 0,30-0,45% кремния, по меньшей мере, один из следующих компонентов: более 0,0004% бора и более 0,03% азота, 0,45-0,75% марганца, 13,0-14,5% хрома, и 0-0,50% никеля, при этом все значения приведены в процентах по массе (мас.%) от общей массы стали.
8. Мартенситная нержавеющая сталь по п.7, отличающаяся тем, что содержит бор в количестве более 0,0004 до 0,006 мас.%.
9. Мартенситная нержавеющая сталь по п.7, отличающаяся тем, что содержит азот в количестве более 0,03 до 0,20 мас.%.
10. Мартенситная нержавеющая сталь по любому из пп.1-9, отличающаяся тем, что сталь свободна от частиц первичных карбидов и кластеров карбидов, длина которых превышает 15 мкм.
11. Мартенситная нержавеющая сталь по любому из пп.1-9, отличающаяся тем, что содержит в среднем 50-200 частиц вторичных карбидов на зону площадью 100 квадратных мкм при рассмотрении с 8000-кратным увеличением.
12. Способ получения материала, включающий в себя стадии, на которых обеспечивают наличие стали, имеющей химический состав нержавеющей стали сорта 420, расплавляют, по меньшей мере, часть стали посредством электрошлакового переплава для получения слитка из переплавленной стали, нагревают, по меньшей мере, часть переплавленной стали до температуры, которая не меньше самой низкой температуры, при которой все карбиды, которые могут образоваться в переплавленной стали, растворяются, и которая не больше температуры, при которой достигается нулевая пластичность переплавленной стали, и поддерживают указанную температуру в течение периода времени, достаточного для растворения частиц первичных карбидов и кластеров из частиц карбидов в переплавленной стали, длина которых превышает 15 мкм.
13. Способ по п.12, отличающийся тем, что на стадии расплавления, по меньшей мере, части стали посредством электрошлакового переплава обеспечивают наличие конвертера, содержащего шлак, приводят сталь в контакт со шлаком внутри конвертера, пропускают электрический ток через контур, включающий в себя, по меньшей мере, сталь и шлак, для нагрева стали и шлака за счет электрического сопротивления и расплавляют сталь в точке ее контакта со шлаком, в результате чего образуется множество капель переплавленной стали, и обеспечивают возможность прохода множества капель переплавленной стали через нагретый шлак.
14. Способ по п.12, отличающийся тем, что стадия нагрева, по меньшей мере, части переплавленной стали включает в себя нагрев, по меньшей мере, части переплавленной стали до температуры не менее 2300°F (1260°C).
15. Способ по п.12, отличающийся тем, что стадия нагрева, по меньшей мере, части переплавленной стали включает в себя нагрев переплавленной стали до температуры не более 2400°F (1315°С).
16. Способ по п.12, отличающийся тем, что стадия нагрева, по меньшей мере, части переплавленной стали включает в себя нагрев, по меньшей мере, части переплавленной стали в течение не менее 2 ч при температуре не менее 2300°F (1260°С) и не более 2400°F (1315°C).
17. Способ по п.16, отличающийся тем, что стадия нагрева, по меньшей мере, части переплавленной стали включает в себя нагрев, по меньшей мере, части переплавленной стали при температуре не менее 2300°F (1260°C) и не более 2350°F (1288°C).
18. Способ по п.12, отличающийся тем, что стадия обеспечения наличия стали включает в себя обеспечение наличия нержавеющей стали, содержащей не менее 0,15% углерода, не более 1,0% марганца, не более 1,0% кремния, и 12,0-14,0% хрома, при этом все значения приведены в процентах по массе (мас.%) от общей массы стали.
19. Способ по п.18, отличающийся тем, что стадия обеспечения наличия стали включает в себя обеспечение наличия нержавеющей стали, содержащей 0,65-0,70% углерода, 0-0,025% фосфора, 0-0,020% серы, 0,20-0,50% кремния, 0,45-0,75% марганца, 12,7-13,7% хрома, и 0-0,50% никеля, при этом все значения приведены в процентах по массе (мас.%) от общей массы стали.
20. Способ по п.19, отличающийся тем, что стадия обеспечения наличия стали включает в себя обеспечение наличия нержавеющей стали, состоящей по существу из 0,65-0,70% углерода, 0-0,025% фосфора, 0-0,020% серы, 0,20-0,50% кремния, 0,45-0,75% марганца, 12,7-13,7% хрома, и 0-0,50% никеля, при этом все значения приведены в процентах по массе мас.% от общей массы стали, и случайных примесей.
21. Способ по любому из пп.19 и 20, отличающийся тем, что сталь дополнительно содержит, по меньшей мере, один из следующих компонентов: более 0,0004 бора и более 0,03 мас.% азота.
22. Способ по любому из пп.19 и 20, отличающийся тем, что сталь дополнительно содержит бор в количестве более 0,0004 до 0,006 мас.%.
23. Способ по любому из пп.19 и 20, отличающийся тем, что сталь дополнительно содержит азот в количестве более 0,03 до 0,20 мас.%.
24. Способ по п.12, отличающийся тем, что включает в себя после стадии нагрева, по меньшей мере, части переплавленной стали дополнительную стадию, на которой уменьшают толщину стали до толщины менее 10 мил (около 250 мкм).
25. Способ по п.24, отличающийся тем, что на стадии уменьшения толщины стали сталь подвергают множеству обжатий путем прокатки и множеству отжигов.
26. Способ по п.24, отличающийся тем, что включает в себя перед стадией нагрева, по меньшей мере, части переплавленной стали дополнительные стадии, на которых нагревают, по меньшей мере, часть переплавленной стали до температуры 2225°F-2275°F (1218-1246°C) выдерживают при данной температуре в течение, по меньшей мере, одного часа, выполняют горячую прокатку до промежуточной толщины, и отжигают для снятия внутренних напряжений.
27. Способ получения материала, в котором обеспечивают наличие стали, имеющей химический состав нержавеющей стали сорта 420, расплавляют, по меньшей мере, часть стали посредством электрошлакового переплава для получения слитка из переплавленной стали, прокатывают слиток для уменьшения толщины слитка, по меньшей мере, на 50%, и нагревают, по меньшей мере, часть переплавленной стали до температуры, которая не меньше самой низкой температуры, при которой все карбиды, которые могут образоваться в переплавленной стали, растворяются, и которая не больше температуры, при которой достигается нулевая пластичность переплавленной стали, и поддерживают указанную температуру в течение периода времени, достаточного для растворения частиц первичных, карбидов и кластеров частиц карбидов в переплавленной стали, длина которых превышает 15 мкм.
28. Способ по п.27, отличающийся тем, что стадия нагрева, по меньшей мере, части переплавленной стали включает в себя нагрев, по меньшей мере, части переплавленной стали в течение не менее 2 ч при температуре не менее 2300°F (1260°C) и не более 2400°F (13l5°C).
29. Способ по п.27, отличающийся тем, что на стадии расплавления, по меньшей мере, части стали посредством электрошлакового переплава обеспечивают наличие конвертера, содержащего шлак, приводят сталь в контакт со шлаком внутри конвертера, пропускают электрический ток через контур, включающий в себя, по меньшей мере, сталь и шлак, для нагрева стали и шлака за счет электрического сопротивления и расплавляют сталь в точке ее контакта со шлаком, в результате чего образуется множество капель переплавленной стали, и обеспечивают возможность прохода множества капель переплавленной стали через нагретый шлак.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US09/452,794 US6273973B1 (en) | 1999-12-02 | 1999-12-02 | Steelmaking process |
US09/452,794 | 1999-12-02 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2002117430A true RU2002117430A (ru) | 2004-01-20 |
Family
ID=23797961
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2002117430/02A RU2002117430A (ru) | 1999-12-02 | 2000-11-15 | Мартенситная нержавеющая сталь и способ производства стали |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6273973B1 (ru) |
EP (2) | EP1626097B1 (ru) |
JP (3) | JP2003515672A (ru) |
KR (1) | KR20020053852A (ru) |
CN (1) | CN100338237C (ru) |
AT (2) | ATE368754T1 (ru) |
AU (1) | AU775729B2 (ru) |
BR (1) | BR0016073A (ru) |
CA (1) | CA2388021A1 (ru) |
DE (2) | DE60022899T2 (ru) |
MX (1) | MXPA02003839A (ru) |
RU (1) | RU2002117430A (ru) |
WO (1) | WO2001040526A1 (ru) |
ZA (1) | ZA200202533B (ru) |
Families Citing this family (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7235212B2 (en) | 2001-02-09 | 2007-06-26 | Ques Tek Innovations, Llc | Nanocarbide precipitation strengthened ultrahigh strength, corrosion resistant, structural steels and method of making said steels |
US7450344B2 (en) * | 2003-11-12 | 2008-11-11 | Intri-Plex Technologies, Inc. | Remelted Magnetic head support structure in a disk drive |
EP1591547B1 (en) * | 2004-04-27 | 2007-12-26 | Hitachi Metals, Ltd. | Steel strip for a replacement blade and manufacturing method therefor |
ATE434672T1 (de) * | 2005-06-30 | 2009-07-15 | Outokumpu Oy | Martensitischer rostfreier stahl |
US7897266B2 (en) * | 2007-02-09 | 2011-03-01 | Rovcal, Inc. | Personal grooming device having a tarnish resistant, hypoallergenic and/or antimicrobial silver alloy coating thereon |
US8557059B2 (en) | 2009-06-05 | 2013-10-15 | Edro Specialty Steels, Inc. | Plastic injection mold of low carbon martensitic stainless steel |
FR2951196B1 (fr) * | 2009-10-12 | 2011-11-25 | Snecma | Degazage d'aciers martensitiques inoxydables avant refusion sous laitier |
FR2951197B1 (fr) * | 2009-10-12 | 2011-11-25 | Snecma | Homogeneisation d'aciers martensitiques inoxydables apres refusion sous laitier |
FR2951198B1 (fr) * | 2009-10-12 | 2013-05-10 | Snecma | Traitements thermiques d'aciers martensitiques inoxydables apres refusion sous laitier |
DE102010009154A1 (de) * | 2010-02-24 | 2011-08-25 | Hauni Maschinenbau AG, 21033 | Schneidmesser für eine Schneidvorrichtung in einer Maschine zur Herstellung von stabförmigen Produkten der Tabak verarbeitenden Industrie |
CN102825424B (zh) * | 2011-06-17 | 2016-01-20 | 南京梅山冶金发展有限公司 | 一种高性能垫板的生产工艺 |
US20140023864A1 (en) | 2012-07-19 | 2014-01-23 | Anirudha V. Sumant | Superlubricating Graphene Films |
US9783866B2 (en) | 2013-04-01 | 2017-10-10 | Hitachi Metals, Ltd. | Method for producing steel for blades |
JP5660416B1 (ja) * | 2013-04-01 | 2015-01-28 | 日立金属株式会社 | 刃物用鋼及びその製造方法 |
CN103480809A (zh) * | 2013-07-08 | 2014-01-01 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种宽幅高碳马氏体不锈钢板坯的连铸方法 |
CN103343201A (zh) * | 2013-07-08 | 2013-10-09 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种改善高碳马氏体系不锈钢碳化物的方法 |
KR20150055788A (ko) | 2013-11-14 | 2015-05-22 | 주식회사 포스코 | 쌍롤식 박판주조기의 주조롤 및 그 제조 방법 |
KR101647209B1 (ko) | 2013-12-24 | 2016-08-10 | 주식회사 포스코 | 쌍롤식 박판주조기를 이용한 마르텐사이트계 스테인레스 박강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 마르텐사이트계 스테인레스 박강판 |
WO2015124169A1 (de) * | 2014-02-18 | 2015-08-27 | Schmiedewerke Gröditz Gmbh | CHROMSTAHL FÜR STARK VERSCHLEIßBEANSPRUCHTE MASCHINENTEILE, INSBESONDERE PELLETIERMATRIZEN |
CN104275581A (zh) * | 2014-09-19 | 2015-01-14 | 中山市鸿程科研技术服务有限公司 | 一种不锈钢尺的加工方法 |
MX2017008027A (es) | 2014-12-19 | 2017-10-20 | Nucor Corp | Hoja de acero martensitico de calibre liviano laminada en caliente y metodo para fabricarla. |
WO2016174500A1 (fr) * | 2015-04-30 | 2016-11-03 | Aperam | Acier inoxydable martensitique, procédé de fabrication d'un demi-produit en cet acier et outil de coupe réalisé à partir de ce demi-produit |
US10745641B2 (en) | 2017-02-09 | 2020-08-18 | Uchicago Argonne, Llc | Low friction wear resistant graphene films |
PL3931362T3 (pl) | 2019-02-28 | 2023-04-17 | Edgewell Personal Care Brands, Llc | Ostrze maszynki do golenia oraz kompozycja do ostrza maszynki do golenia |
US11440049B2 (en) * | 2019-09-30 | 2022-09-13 | Uchicago Argonne, Llc | Low friction coatings |
US11155762B2 (en) | 2019-09-30 | 2021-10-26 | Uchicago Argonne, Llc | Superlubrious high temperature coatings |
EP4144882A1 (en) * | 2020-04-30 | 2023-03-08 | JFE Steel Corporation | Stainless steel sheet, method for producing same, edged tools and cutlery |
CN113151637B (zh) * | 2021-03-31 | 2022-10-14 | 北京科技大学 | 一种含铬钢表面抛光夹杂物凹坑缺陷的控制方法 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS484694B1 (ru) * | 1969-08-01 | 1973-02-10 | ||
GB1400412A (en) * | 1971-06-25 | 1975-07-16 | Uddeholms Ab | Method relating to the manufacturing of razor blade steel |
US3847683A (en) | 1971-11-01 | 1974-11-12 | Gillette Co | Processes for producing novel steels |
JPS5537570B2 (ru) | 1974-04-19 | 1980-09-29 | ||
US4180420A (en) | 1977-12-01 | 1979-12-25 | The Gillette Company | Razor blades |
JPS5770265A (en) * | 1980-10-22 | 1982-04-30 | Daido Steel Co Ltd | Martensitic stainless steel |
JPS58189322A (ja) * | 1982-04-30 | 1983-11-05 | Daido Steel Co Ltd | ステンレス鋼の製造方法 |
JPS61117252A (ja) * | 1984-11-13 | 1986-06-04 | Kawasaki Steel Corp | 刃物用ステンレス鋼 |
US4938808A (en) * | 1986-03-04 | 1990-07-03 | Kawasaki Steel Corporation | Martensitic stainless steel sheet having improved oxidation resistance, workability, and corrosion resistance |
EP0485641B1 (en) | 1990-11-10 | 1994-07-27 | Wilkinson Sword Gesellschaft mit beschränkter Haftung | Razor blade steel having high corrosion resistance, razor blades and a process for manufacturing razor blades |
JP3354163B2 (ja) * | 1991-08-05 | 2002-12-09 | 日立金属株式会社 | ステンレスかみそり用鋼およびその製造方法 |
US5364588A (en) * | 1992-10-26 | 1994-11-15 | A. Finkl & Sons Co. | Double stabilized stainless-type steel die block |
JP2781325B2 (ja) * | 1993-06-17 | 1998-07-30 | 川崎製鉄株式会社 | 微細炭化物を有する中、高炭素マルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
FR2708939B1 (fr) * | 1993-08-11 | 1995-11-03 | Sima Sa | Acier martensitique à l'azote à faible teneur en carbone et son procédé de fabrication. |
JP3219128B2 (ja) * | 1996-03-19 | 2001-10-15 | 日新製鋼株式会社 | 抗菌性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
JPH11343540A (ja) * | 1998-06-01 | 1999-12-14 | Nisshin Steel Co Ltd | 抗菌性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 |
-
1999
- 1999-12-02 US US09/452,794 patent/US6273973B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2000
- 2000-11-15 CN CNB008165181A patent/CN100338237C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-15 WO PCT/US2000/031317 patent/WO2001040526A1/en active IP Right Grant
- 2000-11-15 AT AT05076310T patent/ATE368754T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-11-15 EP EP05076310A patent/EP1626097B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-15 MX MXPA02003839A patent/MXPA02003839A/es active IP Right Grant
- 2000-11-15 EP EP00978659A patent/EP1238118B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-15 AT AT00978659T patent/ATE305524T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-11-15 CA CA002388021A patent/CA2388021A1/en not_active Abandoned
- 2000-11-15 BR BRPI0016073-3A patent/BR0016073A/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-11-15 DE DE60022899T patent/DE60022899T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-15 RU RU2002117430/02A patent/RU2002117430A/ru not_active Application Discontinuation
- 2000-11-15 KR KR1020027006150A patent/KR20020053852A/ko not_active Application Discontinuation
- 2000-11-15 AU AU16099/01A patent/AU775729B2/en not_active Expired
- 2000-11-15 DE DE60035812T patent/DE60035812T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-15 JP JP2001542589A patent/JP2003515672A/ja active Pending
-
2002
- 2002-03-28 ZA ZA200202533A patent/ZA200202533B/xx unknown
-
2011
- 2011-06-20 JP JP2011136054A patent/JP5587833B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2014
- 2014-01-16 JP JP2014006099A patent/JP2014111838A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
MXPA02003839A (es) | 2003-07-14 |
ZA200202533B (en) | 2003-09-23 |
JP2014111838A (ja) | 2014-06-19 |
DE60022899D1 (de) | 2006-02-09 |
EP1238118B1 (en) | 2005-09-28 |
CN100338237C (zh) | 2007-09-19 |
ATE368754T1 (de) | 2007-08-15 |
EP1626097A1 (en) | 2006-02-15 |
EP1238118A2 (en) | 2002-09-11 |
JP2011225997A (ja) | 2011-11-10 |
BR0016073A (pt) | 2002-08-06 |
EP1238118A4 (en) | 2003-06-25 |
KR20020053852A (ko) | 2002-07-05 |
DE60035812D1 (de) | 2007-09-13 |
US6273973B1 (en) | 2001-08-14 |
DE60035812T2 (de) | 2008-04-30 |
AU775729B2 (en) | 2004-08-12 |
DE60022899T2 (de) | 2006-10-05 |
EP1626097B1 (en) | 2007-08-01 |
JP5587833B2 (ja) | 2014-09-10 |
AU1609901A (en) | 2001-06-12 |
ATE305524T1 (de) | 2005-10-15 |
WO2001040526A1 (en) | 2001-06-07 |
CN1402798A (zh) | 2003-03-12 |
JP2003515672A (ja) | 2003-05-07 |
CA2388021A1 (en) | 2001-06-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2002117430A (ru) | Мартенситная нержавеющая сталь и способ производства стали | |
CN102477518B (zh) | 一种汽轮机叶片用钢及其制造方法 | |
CN105886933A (zh) | 一种高抗回火软化性和高韧性的热作模具钢及其制造方法 | |
CN101709427A (zh) | 一种低成本高强韧高耐磨冷作模具钢及其制备方法 | |
KR20120081929A (ko) | 단조용 내열강, 단조용 내열강의 제조 방법, 단조 부품 및 단조 부품의 제조 방법 | |
CN109457081A (zh) | 一种稀土微合金化轴承钢及其制备方法 | |
CN105734418A (zh) | 一种耐低温热轧角钢及其制备方法 | |
CN108368591A (zh) | 具有优异的焊后热处理耐性的压力容器钢板及其制造方法 | |
CN114107821A (zh) | 一种高韧性超高强度钢及其制造方法 | |
JPH083720A (ja) | 転動疲労寿命に優れた鋼製部品とその製造方法 | |
CN113699446A (zh) | 一种超细化型高韧性模具钢及其制备方法 | |
CN103451554B (zh) | 一种阀箱用金属材料及其制备方法 | |
JP2016141816A (ja) | 鋼板ブランクならびにレーザ切断加工用鋼板およびレーザ切断加工用鋼板の製造方法 | |
CN114635077A (zh) | 一种超级奥氏体不锈钢及其制备方法 | |
US20170159140A1 (en) | Production method for maraging steel and production method for maraging steel consumable electrode | |
JP6205911B2 (ja) | 鋼板ブランクならびにレーザ切断加工用鋼板およびレーザ切断加工用鋼板の製造方法 | |
US5547487A (en) | Amorphous metal alloy and method of producing same | |
CN102575311A (zh) | 矿渣层下再熔后的马氏体不锈钢的热处理 | |
JPH03177535A (ja) | 溶接用低温高靭性鋼の製造方法 | |
CN111101080A (zh) | 一种耐高温模具钢及其制造方法 | |
EP0784710B1 (en) | Method of producing amorphous metal alloys | |
JPS59232231A (ja) | タ−ビンロ−タの製造方法 | |
JPH06192794A (ja) | 優れたクリープ強度を有する高Crフェライト鋼 | |
JPH05209252A (ja) | 均一微細な炭化物組織を有する高炭素含有ステンレス鋼の製造方法 | |
JP5996403B2 (ja) | 耐熱鋼およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FA93 | Acknowledgement of application withdrawn (no request for examination) |
Effective date: 20050830 |