PL200467B1 - Sposób oczyszczania gazu koksowniczego - Google Patents
Sposób oczyszczania gazu koksowniczegoInfo
- Publication number
- PL200467B1 PL200467B1 PL363509A PL36350902A PL200467B1 PL 200467 B1 PL200467 B1 PL 200467B1 PL 363509 A PL363509 A PL 363509A PL 36350902 A PL36350902 A PL 36350902A PL 200467 B1 PL200467 B1 PL 200467B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- liquid
- scrubbing
- gas
- desorber
- stage
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 41
- 239000000571 coke Substances 0.000 title claims abstract description 25
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 title claims abstract description 8
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 118
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 76
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 62
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 claims abstract description 47
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 67
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 claims description 60
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims description 28
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 12
- 238000004939 coking Methods 0.000 claims description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000001223 reverse osmosis Methods 0.000 claims description 10
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 9
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 8
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims description 8
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims description 6
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims description 6
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims description 6
- 159000000000 sodium salts Chemical class 0.000 claims description 6
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 claims description 6
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims description 4
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 2
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims 1
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- WGRULTCAYDOGQK-UHFFFAOYSA-M sodium;sodium;hydroxide Chemical compound [OH-].[Na].[Na+] WGRULTCAYDOGQK-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 150000003863 ammonium salts Chemical class 0.000 description 3
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 3
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 2
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012466 permeate Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
- C10K1/10—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids
- C10K1/103—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids alkali- or earth-alkali- or NH4 salts or inorganic acids derived from sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
- C10K1/10—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids
- C10K1/12—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids alkaline-reacting including the revival of the used wash liquors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
- B01D53/1462—Removing mixtures of hydrogen sulfide and carbon dioxide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
- B01D53/1468—Removing hydrogen sulfide
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Detergent Compositions (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Electric Double-Layer Capacitors Or The Like (AREA)
Abstract
1. Sposób oczyszczania gazu koksowniczego poprzez p lukanie gazu, w którym w obiegu cieczy do p lukania prowadzi si e jako ciecz do p lukania lug sodowy, który regeneruje si e w desorberze, odp e- dzaj ac zanieczyszczenia z cieczy do p lukania, przy czym gaz koksowniczy p lucze si e w przeciwpr a- dzie ciecz a do p lukania, znamienny tym, ze p lukanie gazu prowadzi si e dwustopniowo i zawiera ono pierwszy alkaliczny stopie n p lukania (3) dla kwa snych sk ladników gazu oraz drugi, pracuj acy w zakresie od oboj etnego do kwa snego pH, stopie n p lukania (4) do absorpcji amoniaku, przy czym oczyszczany gaz koksowniczy (COG) doprowadza si e do do lu drugiego stopnia p lukania (4), na- st epnie prowadzi si e go kolejno przez oba stopnie p lukania (3, 4) i odci aga na górze pierwszego stopnia p lukania (3), przy czym lug sodowy podaje si e od góry pierwszego stopnia p lukania (3), za s ciecz (6) do p lukania, wyp lywaj ac a z pierwszego stopnia p lukania (3), doprowadza si e do górnego odcinka drugiego stopnia p lukania (4), przy czym wskutek absorpcji kwa snych sk ladników gazu obni za si e wartosc pH cieczy do p lukania na tyle, ze w drugim stopniu p lukania (4) mo zna ja wykorzy- stac do absorpcji amoniaku. PL PL PL PL PL PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób oczyszczania gazu koksowniczego.
Chodzi tu zwłaszcza o sposób oczyszczania gazu koksowniczego poprzez płukanie gazu, przy czym ciecz do płukania prowadzi się w obiegu, zaś zanieczyszczenia cieczy do płukania odpędza się w desorberze. Sposób taki jest znany z „Chemie-Ingenieur-Technik” (1974) 15, strona 628.
W znanym sposobie płukanie gazu odbywa się z udziałem zawierającej amoniak cieczy do płukania, która powoduje zwiększenie ilości amoniaku w obiegu cieczy do płukania pomiędzy płuczką gazową i desorberem. Przed desorberem do obiegu cieczy do płukania dodaje się ługu sodowego, aby nie podlegające odpędzaniu sole amonowe rozłożyć na amoniak i NaCl. Desorpcję prowadzi się dwustopniowo. Z zanieczyszczonej cieczy do płukania usuwa się w pierwszym stopniu desorpcji kwaśne składniki gazu. Część strumienia cieczy, odciąganego z desorbera, doprowadza się do drugiego desorbera, w którym przy użyciu pary odpędza się amoniak. Odpędzony tutaj amoniak doprowadza się ponownie do obiegu cieczy do płukania. Dwustopniowa desorpcja wymaga poniesienia nakładów na technologię i regulację, ponieważ z jednej strony wymagane jest całkowite oddzielenie kwaśnych składników gazu, równocześnie zaś w obiegu cieczy do płukania musi pozostać wystarczająca ilość amoniaku.
Celem wynalazku jest opracowanie sposobu oczyszczania gazu koksowniczego poprzez płukanie gazu, który jest łatwiejszy do opanowania pod względem regulacji.
Sposób oczyszczania gazu koksowniczego poprzez płukanie gazu, w którym w obiegu cieczy do płukania prowadzi się jako ciecz do płukania ług sodowy, który regeneruje się w desorberze, odpędzając zanieczyszczenia z cieczy do płukania, przy czym gaz koksowniczy płucze się w przeciwprądzie cieczą do płukania, odznacza się według wynalazku tym, że płukanie gazu prowadzi się dwustopniowo i zawiera ono pierwszy alkaliczny stopień płukania dla kwaśnych składników gazu oraz drugi, pracujący w zakresie od obojętnego do kwaśnego pH, stopień płukania do absorpcji amoniaku, przy czym oczyszczany gaz koksowniczy doprowadza się do dołu drugiego stopnia płukania, następnie prowadzi się go kolejno przez oba stopnie płukania i odciąga na górze pierwszego stopnia płukania, przy czym ług sodowy podaje się od góry pierwszego stopnia płukania, zaś ciecz do płukania, wypływającą z pierwszego stopnia płukania, doprowadza się do górnego odcinka drugiego stopnia płukania, przy czym wskutek absorpcji kwaśnych składników gazu obniża się wartość pH cieczy do płukania na tyle, że w drugim stopniu płukania można ją wykorzystać do absorpcji amoniaku.
Korzystnie z obiegu cieczy do płukania odciąga się ścieki zawierające sól sodu, zaś ubytek cieczy zastępuje się powstającą w pracy koksowni wodą węglową.
Korzystnie desorber pracuje na zasadzie destylacji próżniowej.
Korzystnie z opuszczającego desorber, zregenerowanego ługu sodowego odprowadza się częściowy strumień, który wraz z pochodzącą z koksowni wodą węglową doprowadza się do wyparki, w której zatęża się ciecz i wytwarza się strumień pary, doprowadzany do desorbera.
Korzystnie oczyszczony gaz doprowadza się do umieszczonej dalej płuczki dokładnej, w której wymywa się ewentualne niewielkie pozostałości kwaśnych składników gazu.
Korzystnie płuczka dokładna pracuje co najmniej częściowo z wykorzystaniem cieczy odciąganej z wyparki, zaś ciecz odciąganą z płuczki dokładnej zawraca się do wyparki.
Sposób oczyszczania gazu koksowniczego poprzez płukanie gazu, w którym w obiegu cieczy do płukania prowadzi się jako ciecz do płukania ług sodowy, który regeneruje się w desorberze, odpędzając zanieczyszczenia z cieczy do płukania, przy czym gaz koksowniczy płucze się w przeciwprądzie cieczą do płukania, charakteryzuje się według wynalazku, że oczyszczany gaz koksowniczy płucze się w pierwszym absorberze ługiem sodowym, a następnie doprowadza do drugiego absorbera, w którym ze strumienia gazu usuwa się amoniak, ciecz do płukania z pierwszego absorbera doprowadza się do desorbera, w którym regeneruje się ług sodowy oraz odpędza się kwaśne gazy i amoniak, przy czym zregenerowany ług sodowy dzieli się w stopniu rozdzielczym na zawracany do pierwszego absorbera strumień koncentratu i, w zasadzie wolny od NaOH, strumień cieczy do płukania dla drugiego absorbera, zaś odciąganą z drugiego absorbera ciecz do płukania zawraca się do pierwszego absorbera.
Korzystnie stopień rozdzielczy pracuje na zasadzie osmozy odwróconej i stosuje się w nim membrany do osmozy odwróconej, wykazujące wysoką zdolność zatrzymywania NaOH.
Korzystnie z obiegu cieczy do płukania odciąga się ścieki zawierające sól sodu, zaś ubytek cieczy zastępuje się powstającą w pracy koksowni wodą węglową.
Korzystnie desorber pracuje na zasadzie destylacji próżniowej.
PL 200 467 B1
Korzystnie z opuszczającego desorber, zregenerowanego ługu sodowego odprowadza się częściowy strumień, który wraz z pochodzącą z koksowni wodą węglową doprowadza się do wyparki, w której zatęża się ciecz i wytwarza się strumień pary, doprowadzany do desorbera.
Według wynalazku desorber pracuje jako desorber zupełny. Odpędza się tutaj wszystkie kwaśne składniki gazu oraz amoniak, w związku z czym jedynie ług sodowy pozostaje w fazie ciekłej. Ubytki absorpcyjne wyrównuje się poprzez dodawanie NaOH, który korzystnie doprowadza się do zregenerowanego ługu sodowego przed płukaniem gazu. Z obiegu cieczy do płukania odciąga się ścieki zawierające sole sodu. Ubytek cieczy zastępuje się korzystnie powstającą w pracy koksowni wodą węglową, która może zawierać składniki amonowe.
Istnieją różne możliwości realizacji sposobu według wynalazku. W jednej postaci wynalazku płukanie gazu prowadzi się dwustopniowo i zawiera ono pierwszy alkaliczny stopień płukania dla kwaśnych składników gazu oraz drugi, pracujący w zakresie od obojętnego do kwaśnego pH, stopień płukania do absorpcji amoniaku. Ług sodowy podaje się od góry pierwszego stopnia płukania, natomiast oczyszczany gaz koksowniczy doprowadza się do dołu drugiego stopnia płukania, następnie prowadzi się go kolejno przez oba stopnie płukania i odciąga na górze pierwszego stopnia płukania. Ciecz do płukania, wypływającą z pierwszego stopnia płukania, doprowadza się do górnego odcinka drugiego stopnia płukania. W tej postaci wynalazku ług sodowy wykorzystuje się najpierw jako ciecz do płukania do absorpcji kwaśnych składników gazu, zwłaszcza H2S. Wskutek absorpcji kwaśnych składników gazu obniża się wartość pH cieczy do płukania, dzięki czemu w drugim stopniu płukania można ją wykorzystać do absorpcji amoniaku. Ciecz wypływającą z drugiego stopnia płukania doprowadza się do desorbera i tam regeneruje, odpędzając wszystkie kwaśne składniki gazu oraz amoniak. Oba stopnie płukania mogą mieć postać oddzielnych absorberów lub też mogą być wbudowane w jeden aparat.
Inna postać sposobu według wynalazku stanowiąca jego odmianę polega na tym, że oczyszczany gaz koksowniczy płucze się w pierwszym absorberze ługiem sodowym, a następnie doprowadza do drugiego absorbera, w którym ze strumienia gazu usuwa się amoniak. Jedynie ciecz do płukania z pierwszego absorbera doprowadza się do desorbera, w którym regeneruje się ług sodowy oraz odpędza się kwaśne gazy i amoniak. Zregenerowany ług sodowy dzieli się w stopniu rozdzielczym na zawracany do pierwszego absorbera strumień koncentratu i, w zasadzie wolny od NaOH, strumień cieczy. Wolny od NaOH strumień cieczy doprowadza się jako ciecz do płukania do drugiego absorbera i wykorzystuje tam do absorpcji amoniaku. Ciecz do płukania, odciąganą z drugiego absorbera, zawraca się do pierwszego absorbera. Stopień rozdzielczy pracuje korzystnie na zasadzie osmozy odwróconej, przy czym stosuje się w nim membrany do osmozy odwróconej, wykazujące wysoką zdolność zatrzymywania NaOH. Zdolność zatrzymywania wynosi zależnie od typu membrany około 99 do 99,5%. W dwustopniowej konstrukcji instalacji do osmozy odwróconej można również stosować membrany o mniejszej zdolności zatrzymywania NaOH.
W obu, opisanych powyż ej odmianach sposobu desorber pracuje korzystnie na zasadzie destylacji próżniowej. W innej postaci wykonania z opuszczającego desorber, zregenerowanego ługu sodowego odprowadza się częściowy strumień, który wraz z pochodzącą z koksowni wodą węglową doprowadza się do wyparki, w której zatęża się ciecz i wytwarza się strumień pary, doprowadzany do desorbera. Strumień cieczy, zatężony w wyparce, odprowadza się jako ścieki.
Gaz koksowniczy, oczyszczony sposobem według wynalazku, ma zawartość H2S mniejsza niż 0,5 g/Nm3. Dzięki wysokiej aktywności płukania stosowanego według wynalazku ługu sodowego osiągane są nawet wartości poniżej 0,1 g/Nm3. Ewentualne niewielkie pozostałości kwaśnych składników gazu można wypłukać w umieszczonej dalej płuczce dokładnej. W korzystnej postaci wykonania wynalazku płuczka dokładna pracuje co najmniej częściowo z wykorzystaniem cieczy odciąganej z wyparki, przy czym ciecz odciąganą z płuczki dokładnej zawraca się do wyparki.
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia schemat instalacyjny sposobu oczyszczania gazu koksowniczego, zaś fig. 2 - inną odmianę sposobu.
W sposobie przedstawionym na figurach gaz koksowniczy COG, zawierają cy zanieczyszczenia w postaci H2S i NH3, oczyszcza się poprzez płukanie gazu. W szczególności należ y w przybliżeniu całkowicie usunąć ze strumienia gazu związki siarki i amoniak.
W sposobie według wynalazku gaz koksowniczy COG płucze się w przeciwprądzie ługiem sodowym NaOH. W desorberze 1 ług sodowy regeneruje się następnie poprzez odpędzanie wszystkich kwaśnych składników gazu H2S oraz odpędzanie amoniaku. Ług sodowy prowadzi się w obiegu 2 cieczy do płukania i wykorzystuje na nowo do płukania gazu. Zużycie absorbentu wyrównuje się
PL 200 467 B1 poprzez dodatek NaOH. Ponadto z obiegu 2 cieczy do płukania odciąga się ścieki zawierające sole sodu. Ubytek cieczy zastępuje się powstającą podczas pracy koksowni wodą węglową, która może zawierać sole amonowe.
W przedstawionym na fig. 1 przykładzie wykonania sposobu według wynalazku płukanie gazu prowadzi się dwustopniowo. Zawiera ono pierwszy alkaliczny stopień płukania 3 dla kwaśnych składników gazu, zwłaszcza H2S, oraz drugi, pracujący w zakresie od obojętnego do kwaśnego pH, stopień płukania 4 do absorpcji amoniaku. Ług sodowy podaje się od góry pierwszego stopnia płukania. Oczyszczany gaz koksowniczy COG doprowadza się do dołu drugiego stopnia płukania, następnie przepływa on przez oba stopnie płukania, po czym odciąga się go na górze pierwszego stopnia płukania jako oczyszczony strumień gazu 5. Wypływającą z pierwszego stopnia płukania 3 ciecz 6 do płukania doprowadza się do górnego odcinka drugiego stopnia płukania 4. W przykładzie wykonania stopnie płukania 3, 4 mają postać oddzielnych płuczek gazowych, połączonych ze sobą przewodami, przez które prowadzi się parę i ciecz. Płuczki gazowe 3, 4 zawierają typowe elementy, służące poprawie wymiany masy. W ramach wynalazku leży również możliwość połączenia obu płuczek gazowych w jeden aparat.
Desorber 1 pracuje na zasadzie destylacji próżniowej. Z opuszczającego desorber, zregenerowanego ługu sodowego odprowadza się częściowy strumień 7, który wraz z pochodzącą z koksowni wodą węglową doprowadza się do wyparki 8, w której zatęża się ciecz i wytwarza się strumień pary 9, doprowadzany do desorbera 1. Zatężoną ciecz odprowadza się jako ścieki.
W przykładzie wykonania przedstawionym na fig. 1 przewidziana jest dodatkowo płuczka dokładna 10, w której z oczyszczonego gazu usuwa się ewentualne niewielkie pozostałości kwaśnych składników gazu. Płuczka dokładna 10 pracuje co najmniej częściowo z wykorzystaniem cieczy 11 odciąganej z wyparki 8. Ciecz 12 odciąganą z płuczki dokładnej 10 zawraca się do wyparki.
Na figurze 2 przedstawiona jest odmiana sposobu według wynalazku. W sposobie przedstawionym na fig. 2 oczyszczany gaz koksowniczy COG płucze się w pierwszym absorberze 13 ługiem sodowym NaOH, a następnie doprowadza do drugiego absorbera 14, w którym ze strumienia gazu usuwa się amoniak. Jedynie ciecz 15 do płukania, pochodzącą z pierwszego absorbera 13, doprowadza się do desorbera 1, w którym regeneruje się ług sodowy NaOH oraz odpędza się H2S i amoniak NH3. Zregenerowany ług sodowy NaOH dzieli się w stopniu rozdzielczym 16 na zawracany do pierwszego absorbera 13 strumień koncentratu 17 i, w zasadzie wolny od NaOH, strumień cieczy 18. Strumień ten doprowadza się jako ciecz do płukania do drugiego absorbera 14 i wykorzystuje do absorpcji amoniaku. Stopień rozdzielczy 16 składa się korzystnie z instalacji do osmozy odwróconej, która zawiera membranę do osmozy odwróconej o wysokiej zdolności zatrzymywania NaOH. Zdolność zatrzymywania NaOH wynosi korzystnie co najmniej 99%. Ciecz 19 do płukania, odciąganą z drugiego absorbera 14, zawraca się do pierwszego absorbera 13. Z fig. 2 wynika, że w doprowadzeniu do desorbera 1 umieszczony jest wymiennik ciepła 20, w którym zachodzi wymiana ciepła pomiędzy strumieniem permeatu 18, pochodzącego z osmozy odwróconej, i doprowadzeniem 15 do desorbera 1.
Do desorbera 1 dołączona jest wyparka 8, do której doprowadza się wodę węglową, strumień częściowy, odprowadzony ze zregenerowanego ługu sodowego, oraz parę. Dodatek ługu sodowego powoduje rozkład nie podlegających odpędzaniu soli amonowych na amoniak i NaCl. Uwolniony amoniak odpędza się w desorberze 1. Na spodzie wyparki 8 odciąga się zatężony strumień ścieków.
Claims (11)
1. Sposób oczyszczania gazu koksowniczego poprzez płukanie gazu, w którym w obiegu cieczy do płukania prowadzi się jako ciecz do płukania ług sodowy, który regeneruje się w desorberze, odpędzając zanieczyszczenia z cieczy do płukania, przy czym gaz koksowniczy płucze się w przeciwprądzie cieczą do płukania, znamienny tym, że płukanie gazu prowadzi się dwustopniowo i zawiera ono pierwszy alkaliczny stopień płukania (3) dla kwaśnych składników gazu oraz drugi, pracujący w zakresie od oboję tnego do kwaś nego pH, stopień płukania (4) do absorpcji amoniaku, przy czym oczyszczany gaz koksowniczy (COG) doprowadza się do dołu drugiego stopnia płukania (4), następnie prowadzi się go kolejno przez oba stopnie płukania (3, 4) i odciąga na górze pierwszego stopnia płukania (3), przy czym ług sodowy podaje się od góry pierwszego stopnia płukania (3), zaś ciecz (6) do płukania, wypływającą z pierwszego stopnia płukania (3), doprowadza się do górnego odcinka drugiego stopnia płukania (4), przy czym wskutek absorpcji kwaśnych składników gazu
PL 200 467 B1 obniża się wartość pH cieczy do płukania na tyle, że w drugim stopniu płukania (4) można ją wykorzystać do absorpcji amoniaku.
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, ż e z obiegu (2) cieczy do płukania odciąga się ścieki zawierające sól sodu, zaś ubytek cieczy zastępuje się powstającą w pracy koksowni wodą węglową.
3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, ż e desorber (1) pracuje na zasadzie destylacji próżniowej.
4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że z opuszczającego desorber (1), zregenerowanego ługu sodowego odprowadza się częściowy strumień (7), który wraz z pochodzącą z koksowni wodą węglową doprowadza się do wyparki (8), w której zatęża się ciecz i wytwarza się strumień pary (9), doprowadzany do desorbera (1).
5. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że oczyszczony gaz (5) doprowadza się do umieszczonej dalej płuczki dokładnej (10), w której wymywa się ewentualne niewielkie pozostałości kwaśnych składników gazu.
6. Sposób według zastrz. 5, znamienny tym, że płuczka dokładna (10) pracuje co najmniej częściowo z wykorzystaniem cieczy odciąganej z wyparki (8), zaś ciecz (12) odciąganą z płuczki dokładnej (10) zawraca się do wyparki (8).
7. Sposób oczyszczania gazu koksowniczego poprzez pł ukanie gazu, w którym w obiegu cieczy do płukania prowadzi się jako ciecz do płukania ług sodowy, który regeneruje się w desorberze, odpędzając zanieczyszczenia z cieczy do płukania, przy czym gaz koksowniczy płucze się w przeciwprądzie cieczą do płukania, znamienny tym, że oczyszczany gaz koksowniczy (COG) płucze się w pierwszym absorberze (13) ł ugiem sodowym, a nastę pnie doprowadza do drugiego absorbera (14), w którym ze strumienia gazu usuwa się amoniak, ciecz (15) do pł ukania z pierwszego absorbera (13) doprowadza się do desorbera (1), w którym regeneruje się ług sodowy oraz odpędza się kwaśne gazy i amoniak, przy czym zregenerowany ług sodowy dzieli się w stopniu rozdzielczym (16) na zawracany do pierwszego absorbera (13) strumień koncentratu (17) i, w zasadzie wolny od NaOH, strumień cieczy do płukania dla drugiego absorbera (14), zaś odciąganą z drugiego absorbera (14) ciecz do płukania (19) zawraca się do pierwszego absorbera (13).
8. Sposób wedł ug zastrz. 7, znamienny tym, ż e stopień rozdzielczy (16) pracuje na zasadzie osmozy odwróconej i stosuje się w nim membrany do osmozy odwróconej, wykazujące wysoką zdolność zatrzymywania NaOH.
9. Sposób według zastrz. 7 albo 8, znamienny tym, ż e z obiegu cieczy do pł ukania odcią ga się ścieki zawierające sól sodu, zaś ubytek cieczy zastępuje się powstającą w pracy koksowni wodą węglową.
10. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że desorber pracuje na zasadzie destylacji próżniowej.
11. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że z opuszczającego desorber (1), zregenerowanego ługu sodowego odprowadza się częściowy strumień, który wraz z pochodzącą z koksowni wodą węglową doprowadza się do wyparki (8), w której zatęża się ciecz i wytwarza się strumień pary, doprowadzany do desorbera (1).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10122546A DE10122546B8 (de) | 2001-05-09 | 2001-05-09 | Verfahren zur Reinigung von Kokereigas |
| PCT/EP2002/005019 WO2002089958A2 (de) | 2001-05-09 | 2002-05-07 | Verfahren zur reinigung von kokereigas |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL363509A1 PL363509A1 (pl) | 2004-11-29 |
| PL200467B1 true PL200467B1 (pl) | 2009-01-30 |
Family
ID=7684169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL363509A PL200467B1 (pl) | 2001-05-09 | 2002-05-07 | Sposób oczyszczania gazu koksowniczego |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7244405B2 (pl) |
| EP (1) | EP1409114B1 (pl) |
| JP (1) | JP4001554B2 (pl) |
| KR (1) | KR100680635B1 (pl) |
| AT (1) | ATE293005T1 (pl) |
| BR (1) | BR0209506B1 (pl) |
| CA (1) | CA2447570C (pl) |
| CZ (1) | CZ302354B6 (pl) |
| DE (2) | DE10122546B8 (pl) |
| DK (1) | DK1409114T3 (pl) |
| ES (1) | ES2240772T3 (pl) |
| MX (1) | MXPA03010197A (pl) |
| PL (1) | PL200467B1 (pl) |
| PT (1) | PT1409114E (pl) |
| TW (1) | TWI245665B (pl) |
| WO (1) | WO2002089958A2 (pl) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| PL423204A1 (pl) * | 2017-10-19 | 2019-04-23 | Biuro Projektow Koksoprojekt Spolka Z Ograniczona Odpowiedzialnoscia | Sposób oczyszczania gazu koksowniczego z naftalenu, amoniaku i siarkowodoru |
Families Citing this family (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10233819A1 (de) * | 2002-07-25 | 2004-02-12 | Thyssenkrupp Encoke Gmbh | Verfahren zur Abtrennung von Schwefelwasserstoff aus Koksofengas mit nachfolgender Gewinnung von elementarem Schwefel in einer Claus-Anlage |
| CZ299363B6 (cs) * | 2007-06-12 | 2008-07-02 | Intecha, Spol. S R. O. | Separace pevných cástic z kapalných procesních proudu v rafinérsko-petrochemickém prumyslu |
| US8182577B2 (en) | 2007-10-22 | 2012-05-22 | Alstom Technology Ltd | Multi-stage CO2 removal system and method for processing a flue gas stream |
| US7862788B2 (en) | 2007-12-05 | 2011-01-04 | Alstom Technology Ltd | Promoter enhanced chilled ammonia based system and method for removal of CO2 from flue gas stream |
| US7846240B2 (en) * | 2008-10-02 | 2010-12-07 | Alstom Technology Ltd | Chilled ammonia based CO2 capture system with water wash system |
| US8404027B2 (en) | 2008-11-04 | 2013-03-26 | Alstom Technology Ltd | Reabsorber for ammonia stripper offgas |
| EP2230000B1 (en) | 2009-03-12 | 2013-06-19 | Alstom Technology Ltd | Flue gas treatment system and method using ammonia solution |
| US8292989B2 (en) | 2009-10-30 | 2012-10-23 | Alstom Technology Ltd | Gas stream processing |
| US8518156B2 (en) | 2009-09-21 | 2013-08-27 | Alstom Technology Ltd | Method and system for regenerating a solution used in a wash vessel |
| JP5501730B2 (ja) * | 2009-10-22 | 2014-05-28 | 三菱重工業株式会社 | アンモニア回収装置及び回収方法 |
| EP2322265A1 (en) | 2009-11-12 | 2011-05-18 | Alstom Technology Ltd | Flue gas treatment system |
| US8293200B2 (en) | 2009-12-17 | 2012-10-23 | Alstom Technology Ltd | Desulfurization of, and removal of carbon dioxide from, gas mixtures |
| US8728209B2 (en) | 2010-09-13 | 2014-05-20 | Alstom Technology Ltd | Method and system for reducing energy requirements of a CO2 capture system |
| US8623307B2 (en) | 2010-09-14 | 2014-01-07 | Alstom Technology Ltd. | Process gas treatment system |
| KR101268005B1 (ko) | 2010-12-28 | 2013-05-27 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 안수의 암모니아 제거 방법 |
| US8329128B2 (en) | 2011-02-01 | 2012-12-11 | Alstom Technology Ltd | Gas treatment process and system |
| US9028784B2 (en) | 2011-02-15 | 2015-05-12 | Alstom Technology Ltd | Process and system for cleaning a gas stream |
| US9162177B2 (en) | 2012-01-25 | 2015-10-20 | Alstom Technology Ltd | Ammonia capturing by CO2 product liquid in water wash liquid |
| CN103285841A (zh) * | 2012-02-27 | 2013-09-11 | 承源环境科技企业有限公司 | 挥发性有机物脱附废液的处理方法及单元 |
| US8864879B2 (en) | 2012-03-30 | 2014-10-21 | Jalal Askander | System for recovery of ammonia from lean solution in a chilled ammonia process utilizing residual flue gas |
| US9447996B2 (en) | 2013-01-15 | 2016-09-20 | General Electric Technology Gmbh | Carbon dioxide removal system using absorption refrigeration |
| CN103555375A (zh) * | 2013-10-31 | 2014-02-05 | 袁磊 | 一种焦化煤气二次深脱硫装置及方法 |
| US8986640B1 (en) | 2014-01-07 | 2015-03-24 | Alstom Technology Ltd | System and method for recovering ammonia from a chilled ammonia process |
| TWI645025B (zh) * | 2018-01-15 | 2018-12-21 | 中龍鋼鐵股份有限公司 | Steam system for reducing coke oven gas deposits and operation method thereof |
| CN109092005A (zh) * | 2018-09-26 | 2018-12-28 | 天津明亮工程技术有限公司 | 一种低沸点溶媒回收方法及回收系统 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3962405A (en) * | 1973-04-16 | 1976-06-08 | Chevron Research Company | Process for the removal of sulfur oxides from waste gases |
| DE2537640B2 (de) * | 1975-08-23 | 1980-01-24 | Fa. Carl Still Gmbh & Co Kg, 4350 Recklinghausen | Verfahren zum Abtreiben von gebundenem Ammoniak aus den wäßrigen Kondensaten und Abwässern der Verschwelung und Verkokung |
| US3993730A (en) * | 1976-01-30 | 1976-11-23 | Cooper Franklin D | Purification of coke oven gas with production of sulfuric acid and ammonium sulfate |
| DE2734497A1 (de) * | 1977-07-30 | 1979-02-08 | Ruhrkohle Ag | Verfahren zum entfernen von schwefelwasserstoff aus gasen, insbesondere kohlendestillationsgasen |
| US4170550A (en) * | 1978-03-30 | 1979-10-09 | Koppers Company, Inc. | Process for reducing aqueous effluents containing environmentally unacceptable compounds from a process for gasifying carbonaceous materials |
| US4183902A (en) * | 1978-06-13 | 1980-01-15 | Jgc Corporation | Wet process for removing specific component from gas |
| DE2933147A1 (de) * | 1979-08-16 | 1981-04-09 | Dr. C. Otto & Comp. Gmbh, 4630 Bochum | Verfahren zum entfernen von schwefelwasserstoff aus gasen, insbesondere kohlendestillationsgasen |
| DE3004757C2 (de) * | 1980-01-24 | 1994-01-27 | Ruhrkohle Ag | Verfahren zum Entfernen von Ammoniak und Schwefelwasserstoff aus Gasen, insbesondere Kohlendestillationsgasen |
| DE3204907C2 (de) * | 1982-02-12 | 1987-01-29 | Dr. C. Otto & Co Gmbh, 4630 Bochum | Verfahren zum Entfernen von Schwefelwasserstoff aus Gasen, insbesondere Kohlendestillationsgasen |
| DE19603837C2 (de) * | 1996-02-05 | 2002-06-13 | Rag Ag | Verfahren zur H2S-Abscheidung aus einem H2S-haltigen Gas, z. B. Koksofengas, und Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
-
2001
- 2001-05-09 DE DE10122546A patent/DE10122546B8/de not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-05-07 PT PT02750894T patent/PT1409114E/pt unknown
- 2002-05-07 PL PL363509A patent/PL200467B1/pl unknown
- 2002-05-07 CZ CZ20033035A patent/CZ302354B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2002-05-07 JP JP2002587083A patent/JP4001554B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2002-05-07 AT AT02750894T patent/ATE293005T1/de active
- 2002-05-07 MX MXPA03010197A patent/MXPA03010197A/es active IP Right Grant
- 2002-05-07 WO PCT/EP2002/005019 patent/WO2002089958A2/de not_active Ceased
- 2002-05-07 DE DE50202788T patent/DE50202788D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-05-07 BR BRPI0209506-8A patent/BR0209506B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-05-07 ES ES02750894T patent/ES2240772T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-05-07 DK DK02750894T patent/DK1409114T3/da active
- 2002-05-07 EP EP02750894A patent/EP1409114B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-05-07 US US10/477,021 patent/US7244405B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-05-07 KR KR1020037014444A patent/KR100680635B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2002-05-07 CA CA002447570A patent/CA2447570C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-05-08 TW TW091109580A patent/TWI245665B/zh not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| PL423204A1 (pl) * | 2017-10-19 | 2019-04-23 | Biuro Projektow Koksoprojekt Spolka Z Ograniczona Odpowiedzialnoscia | Sposób oczyszczania gazu koksowniczego z naftalenu, amoniaku i siarkowodoru |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20040191145A1 (en) | 2004-09-30 |
| CZ302354B6 (cs) | 2011-03-30 |
| PL363509A1 (pl) | 2004-11-29 |
| CA2447570A1 (en) | 2002-11-14 |
| WO2002089958A3 (de) | 2003-02-27 |
| WO2002089958B1 (de) | 2003-11-20 |
| BR0209506A (pt) | 2004-07-13 |
| KR100680635B1 (ko) | 2007-02-09 |
| DE50202788D1 (de) | 2005-05-19 |
| JP4001554B2 (ja) | 2007-10-31 |
| CA2447570C (en) | 2009-12-22 |
| DE10122546A1 (de) | 2002-11-21 |
| PT1409114E (pt) | 2005-08-31 |
| JP2004535481A (ja) | 2004-11-25 |
| DK1409114T3 (da) | 2005-08-15 |
| BR0209506B1 (pt) | 2011-06-28 |
| US7244405B2 (en) | 2007-07-17 |
| MXPA03010197A (es) | 2004-03-16 |
| TWI245665B (en) | 2005-12-21 |
| EP1409114B1 (de) | 2005-04-13 |
| KR20040010637A (ko) | 2004-01-31 |
| ES2240772T3 (es) | 2005-10-16 |
| HK1065269A1 (en) | 2005-02-18 |
| DE10122546B8 (de) | 2006-06-01 |
| ATE293005T1 (de) | 2005-04-15 |
| CZ20033035A3 (en) | 2004-06-16 |
| WO2002089958A2 (de) | 2002-11-14 |
| DE10122546B4 (de) | 2005-07-14 |
| EP1409114A2 (de) | 2004-04-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| PL200467B1 (pl) | Sposób oczyszczania gazu koksowniczego | |
| KR102036816B1 (ko) | 암모니아-기반 공정에 의해 황산화물 및 분진을 효과적으로 제거하기 위한 방법 및 장치 | |
| KR102302849B1 (ko) | 암모니아 탈황에서 흡수 동안 에어로졸 생성을 제어하기 위한 방법 | |
| JP2023508656A (ja) | アンモニア系脱硫における吸収時のエアロゾル生成の制御 | |
| US7938889B2 (en) | CO2 recovery system and method of cleaning filtration membrane apparatus | |
| CN103230733B (zh) | 一种液相催化氧化法烟气脱硫脱硝一体化的装置及工艺 | |
| CN101716458A (zh) | 燃煤电厂烟气中二氧化碳捕集系统及处理方法 | |
| KR101839225B1 (ko) | 코크스 오븐 가스 정제 방법 및 정제 장치 | |
| CN113856441B (zh) | 氨法脱硫方法和氨法脱硫装置 | |
| CN102202770B (zh) | 处理二胺吸收剂流的方法 | |
| JP2012236166A (ja) | Ｃｏ２回収装置およびｃｏ２回収方法 | |
| US20050013757A1 (en) | Method and system for removing sulfur and dust from waste gases, particularly refinery waste gases | |
| RU2345823C2 (ru) | Способ удаления аммиака и пыли из отходящего газа, возникающего при производстве удобрений | |
| WO2014030388A1 (ja) | Ｃｏ2回収装置およびｃｏ2回収方法 | |
| CN101708412A (zh) | 双塔型回收硫资源氨法脱硫装置及方法 | |
| CN100469419C (zh) | 分段式钠钙双碱法脱硫工艺及其装置 | |
| PL88797B1 (pl) | ||
| JP2014033991A (ja) | Ｃｏ２回収装置およびｃｏ２回収方法 | |
| CN104212497A (zh) | 用于焦炉煤气脱硫的加碱减压式装置及其使用方法 | |
| US4499060A (en) | Process for removing hydrogen sulfide from gases, particularly coal distillation gases | |
| CN108283864A (zh) | 活性炭再生气体预处理系统装置及预处理工艺方法 | |
| AU2016386569B2 (en) | CO2 recovery device and recovery method | |
| CN108079745A (zh) | 一种h酸单钠盐尾气碱洗工艺 | |
| KR20010099472A (ko) | 폐열회수형 흡수 장치 및 이를 이용한 배기가스의유해성분제거 및 폐열회수 시스템 | |
| CN113082958B (zh) | 含硫酸铵的干燥尾气处理方法及装置 |