NO840392L - Fremgangsmaate og apparat for kontinuerlig ekstrudering av metaller - Google Patents

Description

Teknisk område

Oppfinnelsen angår et apparat og en fremgangsmåte for kontinuerlig ekstrudering av metaller fra et påmatet materiale i partikkelform, malt eller massiv form,Qg apparatet er særpreget ved at det omfatter

(a) en roterbar hjuldel anordnet for rotasjon under drift ved hjelp av en drivanordning, idet hjuldelen rundt sin omkrets er forsynt med et kontinuerlig spor, (b) en samarbeidende skodel som strekker seg i omkretsretning rundt en vesentlig del av hjuldelens omkrets og som har et parti som i radial retning rager delvis inn i sporet med liten arbeidsklaring fra sporets sidevegger, idet skodelpartiet sammen med sporets vegger avgrenser en omsluttet kanal som forløper i omkretsretning i forhold til hjuldelen, (c) en påmatningsinnløpsanordning anordnet ved en inn-løpsende av kanalen for at et påmatet materiale skal kunne komme inn i kanalen ved innløpet og slik at det gripes fatt i og bæres friksjonsmessig av hjuldelen ved rotasjon henimot den~mbtsatte utløpsende av kanalen, (d) en tilstøtende del som er understøttet på skodelen og strekker seg radialt inn i kanalen ved utløpsenden av denne, slik åt kanalen blir i det vesentlige stengt ved denne ende, hvorved passeringen av påmatet materiale blir hemmet som friksjonsmessig er understøttet i sporet ved hjelp av hjuldelen, slik at et ekstruderingstrykk opprettes i kanalen ved dens utløpsende, og (d) en dysedel som er understøttet på skodelen og har en dyseåpning fra kanalen ved dens utløpsende og gjennom hvilken påmatet materiale som er understøttet i sporet og friksjonsmessig sammenpresses ved rotasjon av hjuldelen når den er i drift, blir sammenpresset og ekstrudert kontinuerlig ut fra skodelen via en utløpsåpning.

Teknikkens stand

Når et slikt ekstruderingsapparat anvendes, vil de deler som avgrenser kanalen nær dens utløpsende, bli utsatt for meget sterke arbeidsbelastninger og meget høye arbeids- temperaturer. Av slike sterkt påkjente (mekanisk og termisk) deler er de deler som er utsatt for den største slitasje eller beskadigelse, de stasjonære deler som kommer i inngrep med det påmatede materiale og er deler av, eller er til-knyttet, den stasjonære skode1, spesielt på den nevnte til-støtende del, den nevnte dysede1 og de stasjonære deler som understøtter disse innretninger.

For å gjøre det bekvemt lett å reparere slitte eller beskadigede overflater eller deler er den tilstøtende del og dysedelen og dens understøttende deler laget som separat utskiftbare innretninger som stivt, men fjernbart, er festet i den stasjonære skodel.

For å redusere de temperaturer ved hvilke disse utskiftbare innretninger drives er slike innretninger blitt forsynt med innvendige kjølekanaler gjennom hvilke kjøle-vann er blitt sirkulert. Slike kjøleforholdsregler har imidlertid ikke vært svært effektive av de grunner at (a) disse innretningers små størrelser og de høye mekaniske belastninger som de er utsatt for, har alvorlig begrenset såvel de innvendige kjølekanalers størrelser som deres an-bringelse i nærheten av varmekilden, slik at kjølevannet ikke har vært istand til å trekke ut varme med en tilstrekkelig hastighet, og (b) de materialer som er blitt anvendt for slike små innretninger (f.eks. høyhastighetsverktøystål), har forholdsvis dårlige varmeoverføringsegenskaper.

Som følge av den lave varmefjernelse ved hjelp av kjølevannet har den tilstøtende dels spiss ved dens frie ende som står i forbindelse med bunnen av sporet i hjuldelen, vært utsatt for plastisk flyting på grunn av de for høye temperaturer som spissen er blitt usatt for. Dette har sterkt begrenset den tilstøtende dels levealder og driftstiden for apparatet mellom hver gang den tilstøtende del må skiftes ut. Dette har på sin side ført til en reduksjon i mengden av det produserte ekstruderingsprodukt på grunn av denne tid som apparatet har måttet stanses.

Ved lengre tids anvendelse har det også foreligget risiko for at ekstruderingsdysen kan bli overopphetet til en temperatur ved hvilken dens mekaniske styrke blir forringet, med derav følgende risiko for deformasjon og/eller øket slitasje av dysen.

Efter forsøk utført med forskjellige anordninger av innvendige kjølekanaler, spesielt i den tilstøtende del,

er sterkt tilfredsstillende resultater nu blitt oppnådd ved hjelp av en helt forskjellig anordning for avkjøling av den tilstøtende del.

Beskrivelse av oppfinnelsen

I et kontinuerlig ekstruderingsapparat av den inn-ledningsvis nevnte type blir ifølge oppfinnelsen en stråle av kjølefluidum rettet fra et munnstykke direkte mot det tilstøtende spissparti fra en bakre stilling anordnet ned-strøms i forhold til den tilstøtende del (dvs. på den side av denne som befinner seg fjernet fra emnet av sammenpresset metall som hviler mot dens oppstrøms- eller frontflate.

Denne stråle blir således rettet mot de deler av den tilstøtende del nær hvilke mestparten av friksjonsvarmen utvikles, slik at kjølefluidumet tvinges til å strømme direkte over og i kontakt med disse partier av den til-støtende del som ellers ville ha blitt utsatt for den høyeste arbeidstemperatur. Ved hjelp av en slik anordning er det ikke nødvendig med innvendige kjølekanaler i den til-støtende del, slik at delens evne til å motstå de høye mekaniske belastninger mot denne ikke blir forringet. Dessuten er det ikke nødvendig så sterkt å stole på varmegjen-nomgangsegenskapene for det materiale av hvilket den til-støtende del er laget.

Strålen av kjølefluidum bringes med fordel også til å strømme delvis over en ekstern omkretskjøleoverflate av hjuldelen, idet denne kjøleoverflate utsettes for en slik avkjøling umiddelbart nedstrøms i forhold til den tilstøt-ende del, og også, om ønsket, å bringe kjølefluidumet til delvis å strømme over en anleggsunderstøttende del som er anordnet nedstrøms i forhold til den tilstøtende del og som understøtter den tilstøtende del mot ekstruderings trykket som utvikles oppstrøms i forhold til denne.

Kjølefluidumstrålen danner fortrinnsvis en kjøle-fluidumgardin rundt bæredelen for den tilstøtende del og selve bæredelen.

Strømmen av kjølefluidum over hjuldelens eksterne kjøleoverflate tjener til å fjerne varme som er blitt ledet forbi den tilstøtende del på grunn av hjulets operasjon og på grunn av varmeledning gjennom hjuldelens materialer.

Hjuldelen inneholder fortrinnsvis konsentrisk an-

ordnet i denne et ringformig, varmeledende bånd av et metall med gode varmeabsorpsjons- og varmeoverføringsegen-skaper, idet båndet befinner seg i godt driftsmessig for-

hold til de partier av hjuldelen som avgrenser og definerer det nevnte omkretsspor, og båndet tjener til å absorbere varme som utvikles i ekstruderingssonen umiddelbart opp-strøms i forhold til den tilstøtende del og for å overføre denne til en kjølesone umiddelbart nedstrøms i forhold til den tilstøtende del for der å bli absorbert av kjølefluidumet.

Ifølge et annet foretrukket særtrekk ved den foreliggende oppfinnelse kan når påmatningsinnløpet omfatter en anordning for påmatning av materiale i malt tilstand eller partikkelform, kjølefluidum også innføres i kanalen ved eller nær dens innløpsende eller ytterligere eller alternativt, efter ønske, på et sted mellom dens innløpsende og utløps-ende, idet det påmatede materiale i kanalen på dette sted i det vesentlige fyller kanalen, men ikke blir fullstendig komprimert i denne.

En meget tilfredsstillende drift av et kontinuerlig ekstruderingsapparat er blitt oppnådd efter at denne metode for å avkjøle den tilstøtende del og andre partier av apparatet som befinner seg nær denne er blitt anvendt og i perioder som er vesentlig lengre enn dem som kunne oppnås ved de kjente avkjølingsinnretninger for den tilstøtende del og som omfattet bruk av innvendige kjølekanaler.

Ifølge et annet trekk ved den foreliggende oppfinnelse angår denne en fremgangsmåte ved drift av et apparat av den type som er angitt i innledningen til den foreliggende beskrivelse, og fremgangsmåten er særpreget ved at (i) hjuldelen roteres med en i det vesentlige konstant hastighet (ii) råmateriale tilføres til kanalens innløpsende i en mengde pr. tidsenhet som er tilstrekkelig til at det kan ekstruderes et kontinuerlig ekstruderingsprodukt

gjennom ekstruderingsdysens åpning, og

(iii) et kjølefluidum rettes mot en ekstern kjøleoverflate av i det minste den nevnte tilstøtende del, idet kjøleoverflaten er eksponert på og tilgjengelig fra den tilstøtende dels nedstrømsside

Fortrinnsvis bringes kjølefluidumet til å strømme

også delvis over en ekstern omkretskjøleoverflate av hjuldelen, idet denne kjøleoverflate er utsatt for en slik avkjøling umiddelbart nedstrøms i forhold til den tilstøtende del, og om ønsket bringes kjølefluidumet også til delvis å strømme over en understøttende del for den tilstøtende del og som er anordnet nedstrøms i forhold til den tilstøtende del og under-støtter denne mot ekstruderingstrykket som utvikles oppstrøms i forhold til denne.

Et kontinuerlig ekstruderingsapparat ifølge oppfinnelsen kan om ønsket anvendes sammen med et behandlingsapparat for det ekstruderte produkt slik at det fås et kontinuerlig ekstruderingssystem i hvilket det varme, kontinuerlige ekstruderingsprodukt som kommer fra ekstruderingsapparatet, blir mottatt av og behandlet i behandlingsapparatet for å forandre én eller flere på forhånd bestemte egenskaper av produktet (f .eks... dets tverrareal eller form) på ønsket måte før produktet føres videre til en produktoppsamlings-

og lagringsanordning. En slik behandling efter ekstruderingen kan utføres mens det kontinuerlige ekstruderingsprodukt fremdeles er varmt som følge av det arbeide som er blitt utført på dette i løpet av ekstruderingsprosessen.

Et slikt behandlingapparat kan omfatte en behandlingsanordning for det ekstruderte produkt gjennom hvilken det ekstruderte produkt trees og trekkes under strekk fra ekstruderingsapparatet, og en strekkanordning for å trekke det ekstruderte produkt kontinuerlig gjennom behandlingsanordningen fra ekstruderingsapparatet efterhvert som det kommer ut av dette. Denne behandlingsanordning kan omfatte f.eks. en dyse eller en annen innretning for å forandre størrelsen og/eller formen av ekstruderingsproduktets tverrsnitt.

Når et slikt produktbehandlingsapparat benyttes, må stor forsiktighet utvises for å forsikre seg om at den strekk-kraft som påføres det behandlede produkt som kommer ut fra behandlingsanordningen, ikke øker til et slikt nivå ved hvilket spenningen som på grunn av behandlingen innføres i ekstruderingsproduktet efterhvert som dette kommer ut fra ekstruderingsapparatet, blir tilstrekkelig sterk til å ned-bryte eller på annen måte forringe egenskapene til det ekstruderte produkt som kommer inn i behandlingsanordningen. Kontrollvanskeligheter kan oppstå da spesielt den konven-sjonelle flytespenning for det varme ekstruderte produkt varierer i avhengighet av den temperatur ved hvilken det ekstruderte produkt kommer ut av ekstruderingsapparatet, idet denne temperatur som sådan er avhengig av den hastighet med hvilken ekstruderingsproduktet kommer ut av ekstruderingsapparatet, og av den generelle arbeidstemperatur for ekstruderingsapparatet.

Ifølge et ytterligere, men subsidiært, trekk ved den foreliggende oppfinnelse tilveiebringes i et slikt kontinuerlig ekstruderingssystem

(a) en temperaturavfølingsinnretning som er anordnet for

å avføde det ekstruderte produkts temperatur efterhvert som dette forlater det kontinuerlige ekstruderingsapparat, og for å gi et temperaturreferansesignal som er avhengig av avfølt temperatur for det ekstruderte

produkt,

(b) en spenningsavfølingsinnretning som er anordnet for

å avføle spenningen over lengden av det ekstruderte produkt mellom ekstruderingsapparatet og behandlingsanordningen og for å tilveiebringe et tilbakematnings-signal for spenningen som er avhengig av den avfølte spenning i denne lengde av det ekstruderte produkt og (c) et styreapparat som er anvendt for å styre strekk-spenningsanordningen, idet styreapparatet reagerer på

temperaturreferansesignalet og spenningstilbakematningssignalet og er innrettet for å styre strekk-spenningsanordningen automatisk på en slik måte at den avfølte spenning over den nevnte lengde av ekstruderingsproduktet ikke overskrider en på forhånd bestemt sikker verdi som er mindre enn flytegrensespenningen for det ekstruderte produkt ved den avfølte temperatur som det ekstruderte produkt har når det forlater ekstruderingsapparatet.

Ifølge et ytterligere trekk ved den foreliggende oppfinnelse tilveiebringes en fremgangsmåte for å behandle et kontinuerlig metallekstruderingsprodukt som kommer ut fra et kontinuerlig ekstruderingsapparat, og fremgangsmåten er særpreget ved at den innbefatter de

trinn at

(i) det ekstruderte produkt som kommer fra ekstruderingsapparatet, trees gjennom en behandlingsanordning for det

ekstruderte produkt,

(ii) et strekk påføres kontinuerlig på det ekstruderte produkter efterhvert som det kommer ut av behandlingsanordningen, for å trekke det ekstruderte produkt gjennom behandlingsanordningen og for derved å innføre en spenning i den lengde av det ekstruderte produkt som strekker seg mellom ekstruderingsapparatet og behandling;

anordningen,

(iii) temperaturen for det ekstruderte produkt avføles efterhvert som produktet forlater ekstruderingsapparatet, og et temperaturreferansesignal tilveiebringes som er avhengig av den avfølge temperatur, (iv) spenningen i den nevnte lengde av ekstruderte produkt avføles, og et spenningstilbakematningssignal tilveiebringes som er avhengig av den avfølge spenning, (v) temperaturreferansesignalet omvandles til et spenningsreferansesignal i overensstemmelse med en på forhånd bestemt funksjon som er forbundet med verdien av den avfølge temperatur og verdien av en sikker spenning som kan innføres i lengden av ekstruderingsproduktet under å overskride flytegrensen for produktet ved den avfølte

tempratur,

(vi) spenningstilbakematingssignalet sammenlignes med spenningsreferansesignalet under erholdelse av et forskjellssignal som er avhengig av avviket av spenningstilbakematingssignalet fra en verdi bestemt

av spenningsreferansesignalet, og

(vii) spenningen påført på ekstruderingsproduktet efterhvert som dette kommer ut av behandlingsanordningen, styres i avhengighet av forskjellssignalet på en slik måte at det unngås at den avfølte spenning overskrider en sikker spenningsverdi.

Ifølge et annet subsidiært trekk ved den foreliggende oppfinnelse er hjuldelen på hver side av sporet forsynt med minst én tanndel som er anordnet og innrettet slik at den når hjuldelen roterer, avskjærer vrakbåndet som ekstruderes gjennom klaringsåpningen på den tilstøtende side av sporet når båndet har øket tilstrekkelig til at det spenner over en på forhånd bestemt avstand fra sporet, idet en slik avskjæring av vrakbåndet ved hjelp av den nevnte tanndel på effektiv måte bryter eller river bort og dermed frigjør et parti av vrakbåndet fra apparatet.

Ifølge et annet subsidiært trekk ved den foreliggende oppfinnelse er det skodelparti som strekker seg i radial retning delvis inn i sporet, forsynt med en overflate som er vendt mot sporets bunn og slik utformet at den radiale avstand mellom denne overflate og sporets bunnoverflate (som definert av den tilstøtende del) avtar progressivt henimot kanalens ut-løpsende i det minste over en på forhånd bestemt sone som befinner seg nær den tilstøtende del og i hvilken det påmatede materiale befinner seg i fullstendig komprimert tilstand og uten noen hulrom.

Ved hjelp av denne anordning fås i den nevnte sone

når det påmatede materiale tilføres kanalen i løs partikkelform eller i malt form, et metallflytemønster som ligner sterkere på det som kan oppnås med et påmatet materiale i massiv form.

Andre særtrekk og fordeler ved foreliggende oppfinnelse vil fremgå av den nedenstående beskrivelse i forbindelse med tegningene.

Kortfattet beskrivelse av tegningene

Et kontinuerlig ekstruderingsapparat ifølge oppfinnelsen er nedenfor nærmere beskrevet ved hjelp av et eksempel og under henvisning til tegningene, hvorav Fig. 1 viser et medialt, vertikalt tverrsnitt tatt gjennom de vesentlige arbeidsdeler av apparatet, idet snitt-planet er antydet ved linjen I-l på Fig. 2, Fig. 2 viser et tverrsnitt gjennom den seksjon som er antydet med II-II på Fig. I,

Fig. 3 og 4 viser lignende snitt som på Fig. 2 av

to anordninger som danner alternativer i forhold til den anordning som er vist på Fig. 2, Fig. 5 viser et skjematisk blokkdiagram for et system som omfatter apparatet ifølge Fig. 1 og 2, Fig. 6 viser en kurve over variasjonen i varme'ekstrak-sjonshastighet med variasjonen i kjølevannsstrømningshastig-heten, erholdt ved hjelp av forsøk med et apparat ifølge oppfinnelsen,

Fig. 7-9 viser snitt lignende det som er vist på

Fig. 2 av forskjellige modifiserte former av en hjuldel som inngår i apparatet ifølge oppfinnelsen, og Fig. 10 viser et snitt lignende det som er vist på Fig. 1 av en modifisert utførelsesform av apparatet vist på

Fig. 1 og 2,

Utførelsesformer av oppfinnelsen

På Fig. 1 og 2 er vist et apparat som omfatter en roterbar hjuldel 10 som er understøttet i lagre (ikke vist) og via et drev (ikke vist) koplet til en elektromotor (ikke vist) for drift av hjulet med valgt hastighet innen området O-20 opm (selv om høyere hastigheter er mulige).

Hjuldelen er rundt sin omkrets utformet med et spor 12 hvis radiale tverrsnitt er vist på Fig. 2, Det dypere parti av sporet har parallelle ringformige sider 14 som løper sammen med en bunnoverflate 16 i sporet. Et kon-vergerende munnparti 18 av sporet er avgrenset av motsatt rettede, avkortet kjegleformige overflater 20, 22. En stasjonær skodel 24 som er understøttet på en lavere anordnet dreietapp 26 strekker seg rundt og samarbeider intimt med ca. 1/4 av hjuldelens 10 omkrets. Skodelen holdes på plass i sin arbeidsstilling som vist på Fig. 1 ved hjelp av en uttrekkbar låsedel 28.

Skodelen innbefatter sentralt (i en aksial retning) ett i omkretsretningen utstikkende parti 30 som delvis rager inn i sporet 12 i hjuldelen 10 med liten aksial klaring eller tverrklaring 32, 34 på hver side. Det utstikkende parti 30 utgjøres delvis av en rekke utskiftbare innsats-stykker og omfatter en radialt rettet tilstøtningsdel 36,

en tilstøtningsdelstøtte 38 nedstrøms i forhold til til-støta ing sde len , en dyseblokk 40 som omfatter en ekstruderingsdyse 42) oppstrøms i forhold til tilstøtningsdelen, og en buet slitasjefast del 44 oppstrøms i forhold til dyseblokken. Oppstrøms i forhold til delen 44 avslutter et integrerende innløpsparti 46 av skodelen en buet kanal 48 som strekker seg rundt hjuldelen fra en vertikalt orientert råmaterialinnløpskanal 50 anordnet under en råmaterialpå-mataingstrakt 52,nedstrøms så langt som til tilstøtaings-delens 36 frontflate 54. Denne kanal har radialt tverrsnitt som ifølge Fig. 2 er avgrenset av sporets 12 ringformige sidevegger 14 og bunnoverflate 16 og den innvendige overflate 56 av skodelens 2 4 sentrale parti 30.

Tilstøtningsdelen 36, dyseblokken 40, dysen 42 og

den buede del 44 er alle laget av egnede harde, slitefaste metaller, f.eks. høyhastighetsverktøystål.

Skodelen er forsynt med en utløpsåpning 58 som befinner seg på linje med en tilsvarende åpning 60 i dyseblokken 40 og gjennom hvilken det ekstruderte metallprodukt 61 (f.eks. en rund tråd) kommer ut fra åpningen i dysen 42.

Når hjuldelen 10 roterer, blir malt råmateriale som fra trakten 52 kommer inn i den buede kanals 48 innløpsende via innløpskanalen 50, transportert av hjuldelens bevegelige sporoverflater i retning mot urviserne, som vist på Fig. 1, langs den buede kanals 48 lengde og agglomereres og sammenpresses til et massivt metallemne som er fritt for hulrom, i den nedre seksjon av kanalen nær dyseblokken 40. Dette metallemne blir kontinuerlig og under høyt trykk tvunget mot tilstøtningsdelen ved hjelp av den friksjons-kraft som utøves av de bevegelige sporoverflater. Dette trykk er tilstrekkelig til å ekstrudere metallet i emnet gjennom ekstruderingsdysens åpning og derved gi et ekstrudert produkt som kommer ut gjennom åpningene 58 og 60 i skodelen og dyseblokken. I dette spesielle tilfelle omfatter produktet en blank kobbertråd fremstilt fra små oppkuttede trådstykker som utgjør påmatningsråmaterialet.

En vannledning 62 som er festet rundt skodelens 2 4 nedre ende, har et utløpsmunnstykke 64 anordnet og festet på den side av skodelen som befinner seg nær hjuldelen 10. Munnstykket er slik orientert at når ledningen forsynes med kjølevann, vil det rette en vannstråle direkte mot til-støtningsdelens nedstrømspartier hvor tilstøtningsdelen hviler i og støter mot sporet 12 i hjuldelen 10. Spissen av tilstøtningsdelens frie ende (hvor mesteparten av varmen utvikles under bruk av apparatet) og de tilstøtende overflater av hjuldelen og sporet blir således direkte avkjølt av vannstrømmen over disse som kommer fra strålen som er rettet mot disse.

Dyseblokken 40 er forsynt med innvendige vannkanaler (ikke vist) og en tilførselsinnretning for kjølevann for å omhylle produktet som forlater dysen og for å trekke ut en del av den varme som føres bort i produktet. Ingen slike innvendige kanaler er imidlertid utformet i tilstøtnings-delen. Denne dels styrke blir således ikke redusert for å tilveiebringe innvendig vannkjøling for å avkjøle denne del.

Om ønsket kan avkjølingen av apparatet forbedres ved

å anvende kjølevannsdusjer 65 over trakten 52 for å inn-

mate en del kjølevann i den buede kanal 48 sammen med det malte råmateriale.

Ifølge Fig. 2 er emnet av sammenpresset metall i ekstruderingssonen nær dyseblokken 40 antydet med 66. Fra dette metallemne blir produktet ekstrudert gjennom ekstruderingsdysen 42 ved hjelp av trykket i denne sone. Dette trykk virker også slik at en del metall blir ekstrudert gjennom de aksiale klaringer 32 og 34 mellom sporets sidevegger og de respektive motstående overflater av dyseblokken og til-støtningsdelen. Dette ekstruderte metall bygges gradvis opp i radial retning under dannelse av bånd 6 8 av vrakmetall eller "flash". For å hindre slike vrakmetallbånd fra å vokse seg for store til at de vil kunne håndteres og kontrolleres er en rekke i tverretning anordnede tenner 70 festet på de fra hverandre gående vegger 20, 22 som utgjør sporets 12 munning 18. Disse tenner er anordnet med jevn avstand rundt hjuldelen, og tennene på en av veggene er anordnet motsatt i forhold til de tilsvarende tenner på den motstående vegg. Om ønsket kan tennene på den ene vegg være alternativt forskutt i forhold til tilsvarende tenner på den annen vegg.

Under bruk av apparatet vil dyseblokkens 40 skråe overflater 72 avbøye de ekstruderte vrakbånd 68 med skjev vinkel inn i banene for de respektive sett med bevegelige tenner 70. Når et slikt vrakbånd 68 avskjæres av en bevegelig tann, vil et stykke av båndet bli oppdelt eller på annen måte revet bort fra det ekstruderte metall i klaringen.

Slike ekstruderte vrakbånd blir således fjernet straks

de radialt strekker seg tilstrekkelig langt til at de vil bli avskåret av en bevegelig taann. På denne måte blir vrakbåndet hindret fra å vokse til uhåndterbare størrelser.

Tennene behøver ikke å være skarpe og kan være

festet til hjuldelen 10 på en hvilken som helst tilfredsstillende måte, f.eks. ved sveising.

På Fig. 3 og 4 er andre tenner vist som på lignende måte er festet til egnede overflater av andre utførelses-former av hjuldelen 10.

Ifølge disse alternative anordninger samarbeider hjuldelens 10 eksterne overflater med tilsvarende utformede overflater for den samarbeidende skodel 24, slik at det på en spesielt gunstig måte oppnås kontroll med vrakmetallet. Ifølge Fig. 3 får vrakmetallet vokse utelukkende i tverretning eller aksial retning inntil det er blitt avskåret av en radialt utstikkende tann, hvorpå dette stykke av vrakmetall rives bort fra det ekstruderte metall i det tilknyttede klaringsrom.

Ifølge Fig. 4 får vrakmetallet vokse i skrå retning (som tilfellet er ifølge Fig. 2), men det avskjæres av

tenner som rager radialt ut fra hjuldelens 10 overflate.

Av forskjellige grunner som vil fremgå nedenfor, kan det være ønskelig eller endog nødvendig å behandle ekstruderingsproduktet (tråden 61) som kommer fra det ovenfor beskrevne kontinuerlige ekstruderingsapparat, i et apparat for behandling av det ekstruderte produkt før dette over-føres til en produktoppsamlings- og lagringsanordning. Det kan dessuten være ønskelig eller fordelaktig å behandle det ekstruderte produkt mens dette fremdeles er varmt fra den kontinuerlige ekstruderingsprosess for fremstilling av dette.

Et slikt behandlingsapparat kan f.eks. være innrettet slik at ekstruderingsproduktet får en bedre eller annen over-flatefinish (f.eks. en trukket finish) og/eller en jevnere utvendig diameter. Et slikt behandlingsapparat kan også anvendes for til forskjellige tider fra det samme kontinuerlige ekstruderingsprodukt å gi ferdigprodukter med forskjellige utvendige diametere og/eller toleranser. For et slikt formål kan behandlingsapparatet omfatte en enkeltrekk-dyse gjennom hvilken det ekstruderte produkt først trees og derefter trekkes under strekk, slik at sluttproduktet med ønsket størrelse, toleranse og/eller kvalitet fås. Anvendel-sen av et slikt behandlingsapparat for å behandle det ekstruderte produkt vil gjøre det mulig å benytte den kontinuerlige ekstruderingsdyse 42 i det kontinuerlige ekstruder ingsapparat i lengre tid før den må vrakes på grunn av for stor økning av dyseåpningen forårsaket av slitasje under bruk. Dessuten kan et slikt behandlingsapparat enkelt og hurtig få dysen skiftet ut for derved å gjøre det mulig å fremstille et sluttprodukt med en annen utvendig diameter, toleranse og/ eller kvalitet.

Et eksempel på et kontinuerlig ekstruderingssystem som innbefatter et kontinuerlig ekstruderingsapparat og et apparat for behandling av det ekstruderte produkt, vil nu bli nærmere beskrevet under henvisning til Fig. 5.

Ifølge Fig. 5 er et kontinuerlig ekstruderingsapparat 100 vist som beskrevet like ovenfor og, om ønsket, forandret som beskrevet nedenfor, idet kobbertråden fremstilt ved hjelp av dette apparat er antydet med 102 og trekkes gjennom en dimensjoneringsdyse 104 (for å redusere kobbertrådens utvendige diameter til en ønsket lavere verdi) ved hjelp av en strekktririseinnretning 106 rundt hvilken tråden passerer en rekke ganger før den via en oppsamler 108 overføres til en opprullingsinnretning 110.

Trinseinnretningen 106 står i forbindelse med utgangs-akselen fra en elektrisk dreiemomentmotor 112 som får sin energi tilført fra og styrt av et styreapparat 114. Det sist-nevnte reagerer på (a) et første elektrisk signal 116 som kommer fra en trådspenningsavføler 118 som befinner seg i kontakt med tråden 102 i en stilling mellom ekstruderingsapparatet 100 og dimensjoneringsdysen 104 og som det første signal tilveiebringer et elektrisk signal som er avhengig av spenningen i tråden 102 ved utgangen fra ekstruderingsapparatet 100, og styreapparatet 114 reagerer også på (b)

et annet elektrisk signal 120 som tilveiebringes av en tem-peraturføler 122 som måler trådens 102 temperatur efterhvert som denne forlater ekstruderingsapparatet 100.

- Styreapparatet 114 omfatter en funksjonsgenerator 124 som reagerer på det annet signal (temperatursignalet) 120

og ved sin utgangskrets tilveiebringer et tredje elektrisk signal som er representativt for flytegrensespenningen for den spesielle tråd 102 ved den spesielle temperatur som er representert ved hjelp av det annet signal (temperatursignalet). Dette tredje elektriske signal 126 tilføres som referansesignal til en komparator 128 (som også utgjør en del av styreapparatet) hvori det første signal (spennings-signalet) 116 sammenlignes med det tredje signal (flyte-grensespenningssignalet). Utgangssignalet fra komparatoren utgjør signalet for styring av energiseringen av dreiemoment-

motoren.

Under bruk blir dreiemomentmotoren energisert i tilstrekkelig grad til å opprettholde strekket i tråden som forlater ekstruderingsapparatet 100, på en verdi som ligger en på forhånd bestemt verdi under flytegrensespenningen for den spesielle tråd ved den spesielle temperatur den har når den forlater ekstruderingsapparatet.

Mens det i den ovenstående beskrivelse er blitt angitt bruk av en vannstråle for å avkjøle tilstøtningsdelens spiss, vil stråler av andre kjølevæsker (eller endog kjøle-gasser) isteden kunne anvendes. Endog stråler av egnede flytendegjorte gasser kan anvendes.

Hva gjelder "flash"-fjernelsestennene 70 som er angitt i den ovenstående beskrivelse, bør det bemerkes at (al utformningen av den fremre kant (dvs. skjære- eller riveeggen) på hver tann ikke er av kritisk betydning så lenge den ønskede "flasH-fjernelsesfunksjon blir oppfylt, (b) arbeidsklaringen mellom hver tanns 70 spiss og den til-støtende motstående overflate av den stasjonære skodel 24 er ikke av kritisk betydning og er typisk ikke over 1-2 mm, i overensstemmelse med apparatets spesielle konstruksjon, (c) jo større antallet tenner er som er anordnet rundt hver side av hjuldelen 10, desto mindre vil lengdene av "flash" eller vrakmetallene være som fjernes av hver tann, (d) tennene kan være laget av et hvilket som helst egnet materiale, som f.eks. verktøystål, og (e) ,enhver bekvem metode for å feste tennene på hjuldelen kan anvendes.

Apparatets evne til å avgi et aksepterbart ekstruderingsprodukt fra det påmatede råmateriale i løs, partikkelform eller malt form blir betraktelig forbedret ved å be-virke at den radiale dybe (eller høyde) for den buede kanal 48 i en trykkoppbygningssone som befinner seg umiddelbart foran (dvs. oppstrøms) tilstøtningsdelens 26 frontflate 54, vil avta forholdsvis hurtig på foretrukken måte i hjuldelens 10 rotasjonsretning, f.eks. på den måte som er vist på tegningene.

Den fjernbare dyseblokk 40 er anordnet slik at den i omkretsretning strekker seg i samme retning som denne sone, og den progressive reduksjon av den buede kanals radiale dybde oppnås ved på egnet måte å utforme dyseblokkens overflate 4OA som er vendt mot bunnen av sporet 12 i hjuldelen 10.

Denne overflate 40A av dyseblokken blir fortrinnsvis utformet på en slik måte at det i den nevnte sone når apparatet er i drift, fås et strømningsmønster for det påmatede metall som sterkt ligner på det strømningsmønster som fås når isteden et massivt påmatningsmateriale anvendes. Ifølge den foretrukne utførelsesform som er vist på tegningene omfatter denne overflate 40A en plan overflate som har en egnet liten helningsvinkel i forhold til en tangent til bunnen av sporet 12 på dets kontaktsted med tilstøtnings-delen 36 på dens frontflate 54.

Denne vinkel blir ideelt innstilt på en slik verdi at forholdet mellom (a) tilstøtningsdelens 36 areal som er utsatt for påmatningsmetallet ved ekstruderingstrykket, og

(b) kanalens 48 radiale tverrsnittsareal ved den nevnte

sones innløpsende (dvs. på det radiale tverrsnitt som befinner seg nær dyseblokkens 40 oppstrømsende) er lik forholdet mellom (i) den tilsynelatende densitet for påmatningsmateri-alet som kommer inn i denne sone ved dens nevnte innløps-ende, og (ii) densiteten for det fullstendig komprimerte påmatningsmateriale som befinner seg nær tilstøtningsdelens frontflate 54.

Ifølge en tilfredsstillende anordning var dyseblokkens plane overflate 4OA skrånende med en slik vinkel at det nevnte areal at tilstøtningsdelen som er utsatt for på-matningsmaterialet ved ekstruderingstrykket, var lik 1/2

av kanalens 48 radiale tverrsnittsareal ved den nevnte sones innlø<p>sende (dvs. ved dyseblokkens oppstrømsende).

Om ønsket kan ifølge en annen utførelsesform dyseblokkens overflate som er vendt mot sporets 12 bunn, ha en helning

som beskrevet ovenfor over bare en større del av dens om-kretslengde som strekker seg fra dyseblokkens nevnte opp-strømsende, idet den del av dyseblokken som befinner seg

umiddelbart nær tilstøtningsdelens frontflate 54 er forsynt med en overflate som forløper parallelt (eller i det vesentlige parallelt) med sporets 12 bunn.

Den sterkere inntrengning av dyseblokken 40 i sporet 12, hvilket skyldes den ovennevnte utformning av overflaten 40A, tjener også til å by på øket fysisk motstand mot uønsket ekstrudering av "flash"-dannende metall via klar-ingene 32 og 34, slik at den mengde av det påmatede metall som går med til å danne slikt vrakmetall, blir sterkt redusert. Dessuten bevirker dyseblokkens inntrengning i sporet 12 at (a) det overflødige arbeide som utføres på

det påmatede materiale, (b) mengden av produsert vrakmetall og (c) bøyemomentet som påføres tilstøtningsdelen av metallet som befinner seg under trykk, blir redusert. Dessuten senker valget av en plan arbeidsoverflate 4OA for dyseblokken pro-duksjonsomkostningene for dyseblokken.

Mens hjuldelen 10 i henhold til den ovenstående beskrivelse drives av en elektromotor med hastigheter innenfor det angitte område, kan for lignende arbeidende, kontinuerlige ekstruderingsmaskiner hydrauliske drivanordninger anvendes og drives med egnede arbeidshastigheter.

Som et alternativ til å innføre ytterligere kjølevann

i kanalen 48 via dusjene 65, trakten 52 og kanalen 50 kan slikt ytterligere kjølevann innføres i denne kanal (f.eks. via en kanal 67 utformet i skodelen 24) på et sted på hvilket kanalen blir fylt med partikkelformig råmateriale, men på hvilket det partikkelformige råmateriale i denne ennu ikke er blitt fullstendig komprimert.

Det antas at de sterkt gunstige kjølevirkninger som fås ved hjelp av den foreliggende oppfinnelse, i sterk grad skriver seg fra den kjensgjerning at den varme som absor-beres av et parti av hjuldelen som forbigående befinner seg nær det varme metall i den avgrensede ekstruderingssone opp-strøms i forhold til tilstøtningsdelen, blir ført bort (både ved varmeledning og rotering av hjuldelen) fra denne varme sone til en kjølesone som befinner seg nedstrøms i forhold til tilstøtningsdelen og i hvilken en rikelig til- førsel av kjølefluidum bringes til å strømme over forholdsvis store områder av hjuldelen som passerer gjennom denne kjølesone, for fra denne å fjerne en høy andel av varmen som av hjuldelen er blitt absorbert i varmekstruderings-sonen.

I denne kjølesone er tilgangen til hjuldelen mindre begrenset, og forholdsvis store overflater av delen er fritt tilgjengelige for avkjølingsformål. Dette er i direkte motsetning til de ekstremt små og avgrensede kjøle-overflater som kan tilveiebringes direkte nær ekstruderingssonen i de partier av skodelen (dvs. dyseblokken og til-støtningsdelen) som avgrenser denne ekstruderingssone. Som nevnt ovenfor er de kjøleoverflater som kan tilveiebringes i disse partier, av sterkt begrenset størrelse på grunn av behovet for å bevare disse partiers mekaniske styrke og derved gjøre disse istand til sikkert å kunne motstå det ekstruderingstrykk som utøves mot disse.

Vekkledningen av varme som er blitt absorbert av hjuldelen, til avkjølingssonen kan sterkt forbedres ved i hjuldelen å innarbeide metaller med god varmeledningsevne og god spesifikk varme (pr. volumenhet). Da hjuldelen av grunner som går ut på at det skal tilveiebringes en tilstrekkelig mekanisk styrke, imidlertid er laget av mekanisk sterke metaller (f.eks. verktøystål), har denne forholdsvis dårlige varmeoverføringsegenskaper. Hjuldelens evne til å overføre varme til avkjølingssonen kan således sterkt forbedres ved i hjuldelen intimt å innarbeide et ringformig bånd av et metall med gode varmeabsorpsjons- og -overførings-egenskaper, f.eks. et kobberbånd.

Et slikt varmeledende bånd kan bekvemt utgjøres av

et ringformig bånd som er festet til hjuldelens omkrets og fortrinnsvis utgjør, i det minste delvis, det parti av hjuldelen i hvilket det nevnte omkretsspor er utformet for

å tilveiebringe (sammen med skodelen) den nevnte kanal 48.

Dersom ekstruderingsproduktet fra maskinen er et metall med egnede gode varmeegenskaper, kan det varmeledende bånd bestå av det samme metall som det ekstruderte produkt (f.eks. kobber).

I andre tilfeller kan det varmeledende bånd legges inn i eller dekkes av et annet ringformig bånd som består av det samme metall som det ekstruderte produkt fra maskinen og befinner seg i kontakt med tilstøtningsdelens spissparti, idet de to bånd består av forskjellige metaller.

Metaller som kan anvendes for det varmeledende bånd velges slik at det fås et produkt med høyere varmeledningsevne og spesifikk varme pr. volumenhet enn verktøystål, og metallene innbefatter de følgende (i avtagende rekkefølge for det nevnte produkt): kobber, sølv, beryllium, gull, aluminium, wolfram, rhodium, iridium, molybden, ruthenium, sink og jern.

Den hastighet hvormed varme kan overføres ved hjelp av et slikt varmeledende bånd fra ekstruderingssonen til avkjølingssonen, er avhengig av båndets radiale tverrsnitts-arel og øker ved å øke dette tverrsnittsareal. For en gitt tverrsnittsdimensjon målt på tvers av hjuldelens omkrets, vil således jo større et bånds radiale dybde er, desto større den hastighet være med hvilken varme vil bli overført til avkjølingssonen ved hjelp av hjuldelen.

Beregninger har vist at for en hjuldel med en effektiv diameter av 233 mm og en rotasjonshastighet av 10 opm og for et varmeledende bånd av kobber med U-t-formet tverrsnitt i radialretningen vil hastigheten "R" for overføring av varme fra ekstruderingssonen til avkjølingssonen ved hjelp av hjuldelen på grunn av dens rotasjon alene variere på den nedenfor viste måte med varierende radial dybde eller grad som tilstøtningsdelen 36 som samarbeider med hjuldelen, trenger inn i kobberbåndet med, dvs. med variasjon i den radiale tykkelse "T" for kobberbåndet som hviler på bunnen av omkretssporet 12. Disse beregninger var basert på et kobberbånd som sammen med de tilstøtende deler (verktøystål) av hjuldelen dannet en grenseflate med generelt sirkelform for det radiale tverrsnitt. Det radiale tverrsnittsareal "A" for kobberbåndet varieres derfor på en ikke lineær måte med den radiale tykkelse "T" av kobberet på bunnen av sporet 12.

For en praktisk utførelsesform ved en slik hjuldel og

en radial tykkelse T for kobberbåndet ved bunnen av sporet 12 på 2 mm ble da hjuldelen hadde en hastighet og førte til ekstrudering av kobbertråd med en diameter av 1,4 mm ved en hastighet av 150 m/min, varme ekstrahert fra hjuldelen og tilstøtningsdelen over i avkjølingssonen i en mengde av 10 kW ved hjelp av kjølevann som strømmet ved en så lav hastighet som 4 l/min og som mot de overflater som skulle avkjøles i avkjølingssonen, tilveiebragte en strålehastighet av ca. 800 m/min.

Denne varmeekstraksjonsmengde antyder at varme nådde frem til avkjølingssonen i en mengde av ca. 2,3 kW som et resultat av varmeledningen gjennom det ledende bånd, de tilstøtende hjuldelpartier og tilstøtningsdelen, og bevirket av temperaturgradienten som forelå mellom ekstruderingssonen og avkjølingssonen.

Denne målte varmemengde som ble fjernet av kjølevannet som strømmet i avkjølingssonen, lar seg meget gunstig sammen-ligne med en maksimal varmevekkledningsmengde av ca. 1,9 kW som har vist seg å være oppnåelig ved hjelp av strømmende kjølevann i henhold til teknikkens stand via interne kjøle-kanaler utformet i tilstøtningsdelen.

Fig. 6 viser den måte på hvilken den overførte varmemengde fra hjuldelen og tilstøtningsdelen til avkjølings-sonen viste seg å variere med varierende strømningshastighet for kjølevannet som ble tilført til denne sone.

Den ovenfor beskrevne ekstruderingsmaskin var, under henvisning til tegningene, for de praktiske forsøk forsynt med et: varmeledende bånd av kobber, og dette bånd er vist ved 74 på Fig. 10 og av bekvemmelighetsgrunner antydet ved hjelp av stiplede linjer på Fig. 2 (det bør bemerkes at Fig. 2 også viser at når kobberbåndet 74 er representert ved hjelp av heltrukne linjer, er tverrsnittet tatt langs linjen II-II ifølge Fig. 10). Det vil forstås fra hen-visningstallet 74 ifølge Fig. 2 at kobberbåndet hadde U-formet radialt tverrsnitt og at båndet dannet en foring over den avrundede bunn 16 i omkretssporet 12 og strakk seg delvis opp langs sporets parallelle sidevegger.

Fig. 7 viser et lignende snitt som vist på Fig. 2,

av en modifisert utførelsesform av hjuldelen 10. Ifølge denne modifiserte utførelsesform er et massivt, ringformig bånd 7 6 av kobber med i det vesentlige rektangulært radialt tverrsnitt montert i og klemt fast mellom samarbeidende stålkinndeler 78 av hjuldelen, slik at det drives av kinndelene når en drivaksel på hvilken kinndelene er under-støttet, drives av drivmotoren. Båndet 76 har, i det minste til å begynne med, et lite innvendig spor 76A som spenner over den tette skjøt 78A mellom de to vangedeler 78. Dette spor hindrer at metallet i båndet 76 kommer inn mellom vangedelene når hjuldelen 10 monteres. Kompletterende avkortet kjegleformige overflater 76B og 78B på hhv. båndet og vangedelene gjør det mulig lettere å montere og de-montere disse partier av hjuldelen 10.

Omkretssporet 12 utformes i kobberbåndet ved dreibart

å føre skodelen 24 frem rundt densdreietapp 26 henimot dens roterende hjuldels 10 omkrets, slik at tilstøtningsdelens 36 spiss bringes i kontakt med kobberbåndet og derved bevirker at denne vil maskinbehandle kobberbåndet slik at sporet 12 blir tiltagende dypere utformet i dette. Fig. 8 viser en alternativ utførelsesform av den ut-førelsesform som er vist på Fig. 7, hvor det varmeledende bånd isteden omfatter et sammensatt ringformig bånd 80 i hvilket en innvendig kjerne 82 av et metall (som kobber) med gode varmeegenskaper er omsluttet av og befinner seg i godt varmekontaktforhold til en kappe 84 av et metall (f.eks. sink) som er det samme metall som det som skal ekstruderes av maskinen. Fig. 9 viser en ytterligere alternativ utførelsesformav utførelsesformen vist på Fig. 7, hvor det varmeledende hånH isteden omfatter et sammensatt bånd 86 hvori, et radialt innvendig, ringformig parti 88 av båndet er laget av et metall (som f.eks. kobber) med gode varmeegenskaper og i god varmekontakt er omgitt av et radialt ytre, ringformig parti 90 av et metall som er det samme som det som skal ekstruderes av maskinen. Dette omkretsspor blir maskinert ut ved hjelp av tilstøtningsdelen fullstendig innenfor det nevnte radialt ytre parti 90 av båndet.

Metaller som kan ekstruderes ved hjelp av ekstruderingsmaskiner beskrevet ovenfor, innbefatter

kobber og legeringer derav, aluminium og legeringer derav, sink, sølv og gull.

Det bør bemerkes at forskjellige trekk som her er beskrevet og som ikke er gjort til gjenstand for de etter-følgende patentkrav, er blitt krevet i samtidig innleverte patentsøknader som likeledes krever prioritet fra de samme to britiske patentsøknader 8309836 (innlevert 12. april 1983) og 8302951 (innlevert 3. februar 1983).

Claims (25)

1. Fremgangsmåte for kontinuerlig ekstrudering av metall fra et påmatet råmateriale i partikkelform, malt form eller massiv form, med et apparat som innbefatter (a) en roterbar hjuldel (10) anordnet for rotasjon ved hjelp av en drivanordning når delen er i bruk, idet hjuldelen rundt sin omkrets er forsynt med et kontinuerlig omkretsspor (12), (b) en samarbeidende skodel (24) som i omkretsretning strekker seg rundt en vesentlig del av hjuldelens omkrets og som har et parti (3 0) som i radial retning rager delvis inn i sporet med liten arbeidsklaring i tverretningen (32,34) fra sporets sidevegger (14), idet skodelpartiet sammen med sporets vegger avgrenser en lukket kanal (48) som strekker seg i omkretsretning rundt hjuldelen, (c) en innløpsanordning (50,52) for det påmatede råmateriale og anordnet ved en innlø psende av kanalen (48) for å gjøre det mulig for det påmatede materiale å komme inn i kanalen ved innlø psenden for å komme i kontakt med og på grunn av friksjon å føres av hjuldelen når denne roterer, henimot den motsatte utløpsende av kanalen, (d) en tilstøtningsdel (36) som er understøttet på skodelen (24) og rager radialt inn i kanalen (48) ved utløpsenden av denne for i det vesentlige fullstendig å stenge kanalen ved denne ende og derved hemme passeringen av påmatet råmateriale som på grunn av friksjon er understøttet av hjuldelen i sporet (12), hvorved et ekstruderingstrykk dannes i kanalen ved dens utløpsende, og (e) en dysedel (40,42) som er understøttet på skodelen og har en dyseåpning (4 2) som er åpen fra kanalen (48) ved dens utløpsende og gjennom hvilken åpning påmatet råmateriale som føres i sporet (12) og friksjonsmessig sammenpresses ved rotasjon av hjuldelen (10) når denne er i drift, sammenpresses og ekstruderes i kontinuerlig form slik at det kommer ut fra skodelen (24) via en utlø psåpning (60,58), karakterisert ved at (i) hjuldelen (10) roteres med en i det vesentlige konstant hastighet, (ii) et råmateriale tilføres til kanalens (48) innløps-ende med en tilstrekkelig hastighet til å ekstrudere et kontinuerlig ekstruderingsprodukt gjennom ekstruderingsdyseåpningen (42), og (iii) et kjølefluidum rettes mot en ekstern avkjølings-overflate av i det minste tilstøtningsdelen (36), idet avkjølingsoverflaten er eksponert ved og tilgjengelig fra tilstøtningsdelens nedstrømsside.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at avkjølingsfluidumet også samtidig rettes mot en ekstern, omkretskjøleoverflate av hjuldelen (10), idet kjøleoverflaten støter mot til-støtningsdelen (36) og utsettes for slik avkjøling umiddelbart nedstrøms i forhold til tilstøtningsdelen.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at avkjølingsfluidumet rettes langs en eksponert overflate av en tilstøtningsstøtte-del (38) som er anordnet nedstrøms i forhold til tilstøtnings-delen (36) og understøtter denne mot ekstruderingstrykket som utvikles oppstrøms i forhold til denne, idet avkjølings-fluidumet tilføres i form av en skjerm og bringes til å avkjøle tilstøtningsstøttedelen (38) såvel som i det minste tilstøtningsdelen (36) .

4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at avkjølingsfluidum innfø res i kanalen (48) ved eller nær dens innløpsende.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at råmaterialet tilføres i partikkelform eller i malt form og at avkjølingsfluidumet slippes inn i kanalen (48) sammen med det partikkelforméée eller malte råmateriale ved kanalens innløpsende.

6. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at råmaterialet tilføres i partikkelform eller malt form og at avkjølingsfluidumet slippes inn i kanalen (48) på et sted som befinner seg mellom dens innløpsende og utløpsende og på hvilket sted det påmatede råmateriale i kanalen i det vesentlige fyller kanalen, men ikke blir fullstendig komprimert i denne.

7. Apparat for kontinuerlig ekstrudering av et metall fra et påmatet råmateriale i partikkelform, malt form eller massiv form, karakterisert ved at det omfatter (a) en roterbar hjuldel (10) som under drift er anordnet for rotasjon ved hjelp av en drivanordning og som langs sin omkrets er utformet med et kontinuerlig omkretsspor (12), (b) en samarbeidende skodel (24) som strekker seg i omkretsretning rundt en vesentlig del av hjuldelens omkrets og som har et parti (30) som i radial retning rager delvis inn i sporet med liten arbeidsklaring (32,34) fra sporets sidevegger (14), idet skodelpartiet sammen med sporets vegger avgrenser en lukket kanal (48) som strekker seg i omkretsretning rundt hjuldelen, (c) en innløpsanordning (50,52) for påmatning av råmateriale og anordnet ved en innløpsende av kanalen (48) for å gjøre det mulig for påmatet materiale å komme inn i kanalen ved innløpsenden for derved å komme i inngrep med og friksjonsmessig å bli ført av hjuldelen når denne roterer, henimot kanalens motsatte utløpsende, (d) en tilstøtningsdel (36) som er understøttet på skodelen (24) og rager radialt inn i kanalen (48) ved dens utløpsende for i det vesentlige fullstendig å stenge kanalen ved denne ende og derved hemme påmatet råmateriale som friksjonsmessig føres av hjuldelen i sporet (12). og derved danne et ekstruderingstrykk i kanalen ved dens utløpsende, (e) en dysedel (40,42) som er understøttet av skodelen og har en dyseåpning (42) som åpner seg fra kanalen (48) ved dens utløpsende og gjennom hvilken påmatet materiale som føres i sporet (12) og friksjonsmessig komprimeres ved rotasjon av hjuldelen (10) når denne er i drift, blir komprimert og ekstrudert i kontinuerlig form slik at det kommer ut fra skodelen (24) via en utlø psåpning (60,58), og (f) en avkjølingsanordning (62,64) anordnet umiddelbart nedstrøms i forhold til tilstøtningsdelen og anordnet for når apparatet er i bruk, å stå i forbindelse med en kilde for kjølefluidum under trykk, idet avkjølings-anordningen er anordnet for å lede kjølefluidum fra kilden mot en ekstern kjøleoverflate av i det minste tilstøtningsdelen (36), hvor kjøleoverflaten er utsatt for avkjøling ved og tilgjengelig fra tilstøt-ningsdelens nedstrømsside.

8. Apparat ifølge krav 7, karakterisert ved at avkjølingsanordningen (62,64) også er anordnet for samtidig å rette kjølefluidum fra kilden mot en ekstern omkretskjøleoverflate av hjuldelen (10), idet denne kjøleoverflate er utsatt for slik avkjøling umiddelbart nedstrøms i forhold til tilstøtningsdelen (36).

9. Apparat ifølge krav 7 eller 8, karakterisert ved at avkjølingsanordningen (62,64) omfatter et munnstykke (64) som er slik anordnet og innrettet at det vil rette en stråle av kjølefluidumet mot tilstøtningsdelens (36) kjøleoverflate ved tilstøtnings-delens frie ende som stikker inn i sporet (12) på hjuldelen (10) .

10. Apparat ifølge krav 9, karakterisert ved at munnstykket (64) er slik innrettet og anordnet at det retter en stråle av kjølefluidumet delvis mot tilstøtningsdelens (36) nevnte overflate og delvis mot eksterne overflater av hjuldelen (10) og sporet (12) som befinner seg nær tilstøtningsdelen.

11. Apparat ifølge krav 9 eller 10, karakterisert ved at munnstykket (64) er innrettet og anordnet for å rette strålen langs en eksponert overflate av en tilstøtningsstøttedel (38) som er anordnet nedstrøms i forhold til tilstøtningsdelen (36) og understøtter denne mot det ekstruderingstrykk som utvikles oppstrøms i forhold til denne, idet strålen skjermer og av-kjøler tilstøtningsstøttedelen såvel som i det minste til-støtningsdelen.

12. Apparat ifølge krav 9-11, karakterisert ved at munnstykket (64) ut-gjøres av den åpne ende av en kjø lefluidumledning (62) som er festet på skodelen (24) og er anordnet for ved sin annen ende å tilkobles til en kilde for kjø lefluidum under trykk.

13. Apparat ifølge krav 7-12, karakterisert ved at skodelen (24) er dreibart montert på en tverrgående dreietapp (26) på et sted nedstrøms i forhold til tilstøtningsdelen (36) og er forsynt med en tilbaketrekkbar holderanordning (28) som normalt er anordnet for å holde skodelen i arbeidsstilling i forhold til hjuldelen (10), idet tilbaketrekking av holderanordningen frigjør skodelen for dreiebevegelse i forhold til hjuldelen slik at det fås adgang til kanalen (48) mellom dens innløps- og utløpsender.

14. Apparat ifølge krav 7-13, karakterisert ved at hjuldelen (10) konsentrisk anordnet i denne har et ringformet, varmeledende bånd (Fig. 2, 74) av et metall med gode varmeabsorpsjons-og -overføringsegenskaper og som befinner seg i godt drevet forhold til de partier av hjuldelen (10) som avgrenser og definerer omkretssporet (12), idet båndet tjener til å absorbere varme utviklet i ekstruderingssonen umiddelbart oppstrøms i forhold til tilstøtningsdelen (36) og for å overføre denne til en kjølesone umiddelbart nedstrøms i forhold til tilstø tningsdelen for der å bli absorbert av kjølefluidumet.

15. Apparat ifølge krav 14, karakterisert ved at det varmeledende bånd (74) utgjør de nevnte partier av hjuldelen som avgrenser og definerer omkretssporet (12), og at båndet er laget av et metall som er det samme som metallet i påmatningsråmaterialet.

16. Apparat ifølge krav 14, karakterisert ved at det varmeledende bånd (Fig. 8, 82) er omhyllet i et annet ringformet bånd (84) som utgjør de nevnte partier av hjuldelen som avgrenser og definerer omkretssporet (12) og isolerer det varmeledende bånd (82) fra sporet og det påmatede råmateriale i dette og er laget av metall som er det samme metallet i det påmatede råmateriale, mens metallet for det varmeledende bånd (82) er forskjellig fra metallet i det påmatede råmateriale.

17. Apparat ifølge krav 14, karakterisert ved at det på det varmeledende bånd (88, Fig. 9) er anbragt et annet ringformet bånd (90) som utgjør de nevnte partier av hjuldelen som avgrenser og definerer omkretssporet (12) og isolerer det varmeledende bånd (88) fra sporet og det påmatede råmateriale i dette og er laget av et metall som er det samme som metallet i det påmatede råmateriale, mens metallet for det varmeledende bånd (88) er forskjellige fra metallet i det påmatede råmateriale .

18. Apparat ifølge krav 15-17, karakterisert ved at omkretssporet (12) er utformet i det ringformede bånd (74, Fig. 2; 76, Fig. 7;

84, Fig. 8; 90, Fig. 9) ved hjelp av en maskineringsprosess ved hvilken metallet i båndet fjernes slik at sporet (12) dannes ved progressivt å tvinge tilstøtningsdelen (36) når denne er understøttet i skodelen (24) (eller en ekvivalent del), dypere inn i metallet for det nevnte bånd.

19. Apparat ifølge krav 7-18, karakteriset ved at kjøleanordningen også omfatter en innføringsanordning (65,67) for kjølefluidum som er slik anordnet at kjølefluidum ved hjelp av denne vil bli innført fra en tilfø rselskilde inn i kanalen (48) ved eller nær dens innløpsende.

20. Apparat ifølge krav 19, karakterisert ved at innløpsanordningen (50,52) for det påmatede råmateriale innbefatter en anordning for ved kanalens (48) innlø psende å innføre råmateriale bare i partikkelform eller i malt form, og at innførings-anordningen (65) for kjølefluidum innbefatter en anordning som er anordnet for å innføre kjølefluidum i kanalen sammen med det partikkelformede eller malte råmateriale ved den nevnte innløpsende.

21. Apparat ifølge krav 19, karakterisert ved at innlø psanordningen (50,52) for det påmatede råmateriale innbefatter en anordning for ved kanalens (48) innløpsende å innføre råmateriale bare i partikkelform eller i malt form, og at innførings-anordningen for kjølefluidum innbefatter en fluidumkanal (67) som er anordnet i og ført gjennom skodelen og er anordnet og innrettet for å innføre kjølefluidum fra en kilde via det parti (30) av skodelen som rager inn i kanalen (48) på et sted mellom kanalens innløpsende og utløpsende og slik at på dette sted vil det påmatede råmateriale i kanalen i det vesentlige fylle kanalen, men ikke være fullstendig komprimert i denne.

22. Fremgangsmåte ved behandling av et kontinuerlig, ekstrudert metallprodukt (102) som kommer fra et kontinuerlig ekstruderingsapparat (100) ifølge krav 7-21, karakterisert ved at den omfatter de trinn at (i) ekstruderingsproduktet som kommer fra ekstruderingsapparatet trees gjennom en behandlingsanordning (104) for ekstruderte produkter, (ii) en strekkraft påføres kontinuerlig på det ekstruderte produkt efterhvert som dette kommer ut av behandlingsanordningen, for derved å trekke det ekstruderte produkt gjennom behandlingsanordningen og innføre en spenning over den lengde av ekstruderingsproduktet som til enhver tid strekker seg mellom ekstruderingsapparatet og behandlingsanordningen, (iii) det ekstruderte produkts temperatur overvåkes efterhvert som dette forlater ekstruderingsapparatet, og et temperaturdifferansesignal (120) tilveiebringes som er avhengig av den avfølte temperatur, (iv) spenningen over den nevnte lengde av det ekstruderte produkt avføles, og det tilveiebringes et spenningstilbakematningssignal (116) som er avhengig av den avfølte spenning, (v) temperaturreferansesignalet omvandles til et spenningsreferansesignal (126) i overensstemmelse med en på forhånd bestemt funksjon som uttrykker en relasjon mellom verdien av den avfølte temperatur og verdien av en sikker spenning som kan innføres over den nevnte lengde av det ekstruderte produkt uten å overskride flytegrensen for produktet ved den avfølte temperatur, (vi) spenningstilbakematningssignalet sammenlignes med spenningsreferansesignalet, og det tilveiebringes ut fra denne sammenligning et forskjellssignal som er avhengig av spenningstilbakematningssignalets avvik fra en verdi som er bestemt av spenningsreferansesignalet, og (vii) den spenning som påføres på det ekstruderte produkt efterhvert som dette kommer ut av behandlingsanordningen, reguleres i avhengighet av forskjellssignålet på en slik måte at det unngås at den avfølte spenning overskrider en sikker spenningsverdi.

23. Kontinuerlig ekstruderingssystem, karakterisert ved at det omfatter (a) et kontinuerlig ekstruderingsapparat (100) ifølge krav 7-21 for fremstilling av et kontinuerlig, ekstrudert metallprodukt (102), (b) en behandlingsanordning (104) for ekstruderte produkter gjennom hvilken det ekstruderte produkt skal trees og under spenning trekkes fra ekstruderingsapparatet for derved å oppnå en ønsket forandring av én eller flere på forhånd bestemte karakteristika for det ekstruderte produkt, (c) en strekkpåføringsanordning (106,112) som er anordnet for når systemet er i drift, å påføre et strekk i det ekstruderte produkt efterhvert som dette forlater behandlingsanordningen, for derved kontinuerlig å trekke det ekstruderte produkt gjennom behandlingsanordningen, (d) en temperaturavfølingsanordning (12 2) som er anordnet for å avføle det ekstruderte produkts temperatur efterhvert som dette forlater det kontinuerlige ekstruderingsapparat, og for å tilveiebringe et temperaturforskjells-signal som er avhengig av den avfølte temperatur for det ekstruderte produkt, (e) en spenningsavfølingsanordning (118) som er anordnet for å avføle spenningen over den lengde av det ekstruderte produkt som strekker seg mellom ekstruderingsapparatet og behandlingsanordningen, og for å tilveiebringe et spenningstilbakematningssignal som er avhengig av den avfølte spenning over den nevnte lengde av det ekstruderte produkt, og (f) et reguleringsapparat (128) som er anordnet for å regulere strekkpåfø ringsanordningen og reagerer på temperaturreferansesignalet og spenningstilbakematningssignalet for å regulere den strekkpåførende anordning automatisk på en slik måte at den avfølte spenning over den nevnte lengde av det ekstruderte produkt ikke vil overskride en på forhånd bestemt sikker verdi som er mindre enn flytegrensespenningen for det ekstruderte produkt ved den avfølte temperatur med hvilken det ekstruderte produkt forlater ekstruderingsapparatet.

24. System ifølge krav 23, karakterisert ved at reguleringsapparatet innbefatter (i) en funksjongenerator (124) som reagerer på temperatur-ref eransesignalet og er anordnet for som en reaksjon på dette å frembringe et spenningsreferansesignal som er representativt for flytegrensespenningen for det ekstruderte produkt ved den avfø lte temperatur, og (ii) en sammenligningsanordning (128) som differensielt reagerer på spenningsreferansesignalet og spenningstilbakematningssignalet og er anordnet for som en reaksjon på dette å avgi et styresignal for å styre den strekkpåførende anordning i avhengighet av for-skjellen mellom spenningsreferansesignalet og spenningstilbakematningssignalet.

25. System ifølge krav 23 eller 24, karakterisert ved at den strekkpåførende anordning innbefatter en elektrisk energisert dreiemomentmotor, og at styreapparatet er anordnet for å variere den elektriske energisering av dreiemomentmotoren.