NO811264L - Vindmoelle. - Google Patents
Vindmoelle.Info
- Publication number
- NO811264L NO811264L NO811264A NO811264A NO811264L NO 811264 L NO811264 L NO 811264L NO 811264 A NO811264 A NO 811264A NO 811264 A NO811264 A NO 811264A NO 811264 L NO811264 L NO 811264L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- wind
- wind turbine
- turbine
- accordance
- drive system
- Prior art date
Links
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims description 6
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 4
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims description 3
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 6
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 5
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03D—WIND MOTORS
- F03D7/00—Controlling wind motors
- F03D7/02—Controlling wind motors the wind motors having rotation axis substantially parallel to the air flow entering the rotor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03D—WIND MOTORS
- F03D7/00—Controlling wind motors
- F03D7/02—Controlling wind motors the wind motors having rotation axis substantially parallel to the air flow entering the rotor
- F03D7/022—Adjusting aerodynamic properties of the blades
- F03D7/0224—Adjusting blade pitch
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03D—WIND MOTORS
- F03D15/00—Transmission of mechanical power
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
- F05B2270/00—Control
- F05B2270/10—Purpose of the control system
- F05B2270/20—Purpose of the control system to optimise the performance of a machine
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/70—Wind energy
- Y02E10/72—Wind turbines with rotation axis in wind direction
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S416/00—Fluid reaction surfaces, i.e. impellers
- Y10S416/50—Vibration damping features
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Wind Motors (AREA)
- Connection Of Motors, Electrical Generators, Mechanical Devices, And The Like (AREA)
- Measurement And Recording Of Electrical Phenomena And Electrical Characteristics Of The Living Body (AREA)
- Prostheses (AREA)
- Surgical Instruments (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse har generell befatning nied store vindturbiner og vedrører, nærmere bestemt, slike vindturbiner som er utstyrt med aerofoilblader.
Med en fornyet interesse for vindturbiner som middel til utvikling av elektrisk energi av vindenergi, tilstrebes fort-løpende forbedringer av slike vindturbiners virkningsgrad. For-søk på å forbedre virkningsgraden ved store vindturbiner har ført til utvikling av vindturbiner med regulerbar bladstigning. En utførelsesform av en vindturbin med regulerbar bladstigning
er kjent fra US-patentskrift 4.083.651. Som det fremgår av dette patentskrift, blir vindturbinbladenes stigning justtert i overensstemmelse med vindforholdene, med henblikk på regulering av vindturbinens hastighet eller, med andre ord, for å regu-
lere den vindenergimengde som oppfanges av turbinbladene. Bladstigningen kan også justeres for å minske opptredende forstyrrelser i turbindrivsysternet, f.eks. grunnet vindstøt, usymmetrisk vinstrøm, torsjonssvingning o.l., for å redusere skadelig innvirkning på vindturbinbelastningen (strømgenerator e.l.) som følge av slike forstyrrelser. Ifølge det ovennevnte patentskrift blir turbinbladenes stigning regulert automatisk gjennom et system av svingende pendelelementer i tilknytning til bladene, men det er også utviklet forskjellige systemer for regulering av vindturbinbladers stigning, digitalt eller på andre, likeverdige måter. US-patentskrift 4.193.005 omhandler et eksempel på et digitalt bladstigningsreguleringssystem.
I det sistnevnte reguleringssystem er systemutsignalet
et stigningsvinkelreferansesignal som er bestemt som en lukket sløyfefunksjon av akselmomentet i likhet med andre driftspara-metre og referansesignaler. Under forhold med høy vindhastighet, dvs. når den tilgjengelige vindenergi er større enn det som
kreves for å drive vindturbinbelastningen, og turbinen "bortsøler" vindenergi fra bladene, vil vindstøt og usymmetrisk vindstrømning mot turbinmotoren forårsake mekaniske forstyrrelser i turbin-drivsystemet, som avføles som plutselige forandringer i akselmomentet og som resulterer i at reguleringssystemet justerer bladstigningen, for å opprettholde akselmomentet på et referanse-nivå, hvorved forstyrrelsens amplityde reduseres .og drivsystems-forstyrrelsenes innvirkninger på generatoren minskes. Under marginale vindhastighetsforhold vil dette reguleringssystem justere vindturbinbladenes stigning med henblikk på oppfanging av en maksimal vindenergimengde for drift av generatoren. I slike til-feller er reguleringssystemet ute av stand til å justere bladstigningen, for å opprettholde et konstant akselmoment og derved kompensere for vindstøt og usymmetrisk vindstrømn.ing. I mangel av anordninger for absorbering av forstyrrelser som skyldes vindstøt og usymmetrisk vindstrømning og som opptrer som vridningsmomentkrefter i vindturbindrivsysternet, vil slike forstyrrelser overføres gjennom drivsystemet til generatoren,
med risiko for beskadigelse av denne..
Det er tidligere foreslått forskjellige midler til opptakelse av forstyrrelser eller støtpåvirkninger av drivsystemet grunnet vibrasjon, vridningsmomentkref ter o.l.. Eksempler på
slike anordninger er kjent fra US-patentskrifter 2.844.048 og 3.460.405. Det fremgår ved granskning av disse patentskrifter at de omtalte apparater hverken er -beskrevet eller antydet anvendt i et vindturbindrivsystem, for opptakelse av støt og vibrasjon og forøkning av en vindturbins evne til opptakelse av vindenergi under marginale vindforhold.
De eneste kjente anordninger for isolering av en vindtur-binbelas tning mot drivsy steins fors tyrrelser innbefatter en viskøs kopling som er montert i hovedturbinakselen. En slik kopling har vist seg å forårsake et betydelig tap i den energi som over-føres til belastningen, og representerer følgelig ingen heit akseptabel løsning på drivsystemfox"styrrelsesproblemet.
Det er et hovedformål ved den foreliggende oppfinnelse
å frembringe en vindturbin uten de ovennevnte mangler ved den kjente teknikk.
Et annet formål ved oppfinnelsen er å frembringe en vindturbin med anordninger som gjør det mulig å isolere turbin-belastningen mot forstyrre-lser i drivsystemet grunnet vibrasjon, dreiemomentkrefter o.l.
Et ytterligere formål ved oppfinnelsen er å frembringe
en slik vindturbin med drivsystemsforstyrrelsesisolering, hvor anordningene for opprettelse av isoleringenøker turbinbladenes evne til energioppfangelse under marginale vindforhold.
De ovennevnte og andre formål som vil fremgå av den etter-følgende, detaljerte beskrivelse i forbindelse med de med-følgende patentkrav og tegninger er oppnådd ved vindturbinen ifølge oppfinnelsen, som omfatter et drivsystem med et antall aerofoilblader som er montert på et nav eller en rotor som er anordnet for roterende drift av en belastning, såsom en dynamo eller synkrongenerator. Rotorens rotasjonshastighet oppdrives til en verdi som er forenelig med belastningens driftshastighet, gjennom en transmisjon som er elastisk montert på et ikke-roterbart parti av turbinen, f.eks. gondolen, ved hjelp av elastiske elementer såsom fjærer e.l. I den foretrukne utførel-ses f orm er transmisjonen innmontert i en girboks som er svingbart opplagret ved hjelp av et antall skruetrykkfjærer, hvorved girboksens svingninger som følge av opptakelse av dreiemomentkrefter grunnet vindstøt og vibrasjon fra iboende drivsystemresonanser svekkes ved hjelp av en demperanordning, f.eks. en svingningsdemper (dash pot) i tilknytning til hver opplag-ringsfjær. På grunn av denne elastisk monterte transmisjon som isolerer generatoren eller omformeren mot slike drivsystemforstyrrelser, kan bladstigningsreguleringssystemet frigjøres for innstilling av bladstigningen for maksimal energioppfangelse under minimale vindhastighetsforhold, med derav følgende økning av vindturbinens kapasitet og totale virkningsgrad.
Oppfinnelsen vil bli nærmere beskrevet i det etterfølgende under henvisning til de medfølgende tegninger, hvori: Fig. 1 viser et isometrisk riss av en gunstig utførelses-form av vindturbinen ifølge oppfinnelsen, som omfatter en skje-matisk vist bladstigningskontroll- og stigningsreguleringsanord-ning i tilknytning til turbinen, og hvor visse deler av turbinen er utelatt for å tydeliggjøre detaljer ved konstruksjonen. Fig. 2 viser et forstørret vertikalriss av en girkasse for anvendelse i vindturbinen ifølge fig. 1, hvor deler av girkassen og de tilhørende, elastiske opplagringsdeler er utelatt for å tydeliggjøre detaljer ved konstruksjonen. Fig. 3 viser et diagram som illustrerer forholdet mellom turbinutgangskraften og vindhastigheten under normale turbin-driftsbetingeiser. Fig. 4 viser et diagram som illustrerer forholdet mellom turbinkraftstørrelsen og bladstigningen ved en enkelt, vilkårlig vindhastighet.
En vindturbin som er generelt betegnet med 10 i fig. 1
og 2, omfatter to eller flere blader 15 med variabel stigning, hvor stigningen justeres ved dreining av bladene om deres lengdeakser ved hjelp av hydrauliske betjeningsanordninger 20 som mottar en kontrollert strøm av hydraulisk væske fra en stigningsreguleringsmekanisme 25. Den sistnevnte mekanisme kan være av vilkårlig, kjent type og utgjør ingen del av oppfinnelsen. Stigningsreguleringsmekanismen kontrolleres av en bladstigningsregulator 30 som beregner et bladstignings-referansesignal i avhengighet av innsignaler for turbinstart/ -stopp, rotorhastighetsreferanse, turbinrotorhastighet, rotor-akseleras jonsgrense ,• rotorretardasjonsgrense, vindhastighet, akselmoment, generatorhastighet og generatorfra/-tilkopling. Detaljer ved bladstigningsregulatoren 30 gjenfinnes i det før-nevnte US-patentskrift 4.193.005.
Vindturbinen 10 omfatter et drivsystem som omfatter en rotor eller et nav 35 med påmonterte blader 15, hvor rotoren er fastgjort til en hovedaksel 40 som er opplagret i innbyrdes atskilte lagre eller lagerbukker 45. Vindenergien som oppfanges av vindturbinen 10, driver en belastning 50, f.eks. en dynamo: eller synkrongenerator. For gradvisøkning av hovedakselens 40 hastighet til en verdi som er forenelig med den normale (syn-krone) driftshastighet for generatoren 50, er drivsystemet utstyrt med en transmisjon eller girkasse 55 som forbinder akselen 40 med generatoren. For å isolere generatoren 50 mot torsjonsvibrasjon som følge av' vindturbinens normale funksjon og vridningsmomentkrefter som forårsakes av vindkast o.l. og samtidig øke turbinens virkningsgrad ved å tillate at bladstigningsregulatoren, under minimale vindforhold, innstiller bladstigningen for maksimal oppfanging av vindenergi, er girkassen 55 elastisk forbundet med et ikke-roterbart parti av turbinen, ved hjelp av fjærende monteringsdeler 60 som i den ene ende er samvirkende forbundet med girkassen og i den annen ende med et gulvparti 65 av motorgondolen 70. Selv om gondolen, drivsystemet og navet normalt dreies i en giringsbevegelse om en vertikalakse, betraktes en slik bevegelse ikke som rotasjon slik denne be-tegnelse inngår i uttrykket "ikke-roterbart parti av turbinen".
Det fremgår av fig. 3, hvor vindturbinens utgangseffekt
er avsatt mot vindhastigheten, at under innkoplingshastigheten er turbinen ute av stand til å avgi noen brukbar effekt. Ved hastigheter mellom innkoplingshastigheten og den nominelle driftshastighet vil enøkning i vindhastigheten resultere i en øket turbinutgangseffekt. For å opprettholde vindturbinens nytteeffektutvikling i dette driftsområde, må vindenergimengden som oppfanges av turbinen, være optimal. Ved vindhastigheter som overstiger den nominelle, vil vinden gi en energi som er større enn nødvendig for drift av turbinen og generatoren med nominell hastighet, og turbinen vil derfor "bortsøle" effekt fra bladene. Det vil således fremgå av fig. 3 at under marginale vindforhold, dvs. ved vindhastigheter mellom innkoplingshastigheten og den nominelle driftshastighet, må bladstigningsregulatoren 30 beregne en turbinbladstigning som gir optimal vindenergioppfanging, mens det ved vindhastigheter over den nominelle og under utkoplingshastigheten bare kreves en del av den tilgjengelige energi for å holde turbinen igang med nominell effekt, og regulatoren vil beregne en stigning som angir den nødvendige energioppfanging for opprettholdelse av. generatorens nominelle utgangseffekt» Ved utkoplingshastighet er vindhastigheten så stor at turbinen utkoples for ikke å beskadiges.
Ved regulering av stigningsvinkelen når generatoren er innkoplet og synkronisert med et avtakernett, vil den kjente bladstigningsregulator ifølge US-patentskrift 4.193.005 inn-stille bladstigning i overensstemmelse med vindhastigheten, akseldreiemomentet, rotorhastigheten og generatorhastigheten.
I innkoplet tilstand er generatoren stort sett låst i sin syn-krone driftshastighet, og justeringer i bladstigningsreferanse-signalet vil derfor være meget mer avhengig av akseldreie-moment og vindhastighet enn av rotor- og generatorhastigheten. Fig. 6 i US-patentskrift 4.193.005■viser at det i en innkoplet akselmomentregulator frembringes et tidsderivativ av blad-stigningsreferansesignalet ved forskjellig behandling av feil-signaler som skyldes.en jevnføring mellom et referanseaksel-rnoment og det virkelige akselmoment og en jevnførelse mellom rotorhastigheten og generatorhastigheten. Der er åpenbart at da den tilgjengelige vindenergi ved vindhastigheter over den nominelle er mer enn tilstrekkelig for å drive turbinen med nominell driftshastighet, er det nødvendig at bladstigningen justeres kontinuerlig for å kompensere for vindkast og usymmetrisk vind-strømning mot turbinen, uten at turbinens utgangseffekt synker under den verdi som er nødvendig for synkron drift av generatoren. Det fremgår videre av det ovennevnte patentskrift at de innkoplete akselmomentregulatorkretser ifølge fig. 6 bevirker dempning av torsjonsresonansen i drivsystemet under normale driftsforhold.
Det fremgår videre, i forbindelse med den innkoplete vridningsmomentregulator, som beskrevet i US-patentskrift 4.193.005, at når generatoren er innkoplet og vindturbinen drives ved hastigheter mellom innkoplingshastighet og nominell hastighet, vil det virkelige akselvridningsmoment ha mindre, absolutt størrelse enn et referansemomentsignal som subtra-heres fra det virkelige vridningsmomentsignal, og dette ut-løser et negativt feilsignal til en dynamisk kompenserings-krets. Denne negative feil resulterer i et utgangssignal, re-presentert ved et negativt tidsderivativ av bladstigningen, fra den innkoplete akselmomentregulator. Ved integrering av dette negative utgangssignal i en integrator som vist i fig.
8 i det ovennevnte patentskrift, vil den resulterende, lave
stigning overføres som et inngangssignal til en krets som gjennomfører integratorstopping ved maksimums- og minimums-verdier og som oppretter en minimumsstigning (for maksimal vindenergioppfanging) som utgangssignal fra stigningsregula-toren 30. Ifølge det ovennevnte patentskrift angis minimums - bladstigningen som en funksjon av rotorhastighet og vindhastighet. Da rotorhastigheten vil opprettholdes stort sett konstant for alle praktiske formål, når generatoren er synkronisert med avtakernettet, vil det innses, at mellom innkoplings- og nominalhastighetene vil bladstigningen fastlegges mer eller mindre som en åpen sløyfefunksjon (open loop function) av vindhastigheten. Da akselvridningsmomentet ikke er et effektivt grunnlag for modulering av bladstigningen i området mellom innkoplingshastigheten og den nominelle hastighet, kan stigningen følgelig ikke justeres i avhengighet av akselmoment-forstyrrelser og vibrasjoner.
Hvis bladstigningen skulle moduleres i avhengighet av bladvridnihgsmomentét, ville dessuten en slik modulering reusere turbinens evne til oppfanging av vindenergi, som, slik det tidligere er omtalt, må være optimal under lave vindhastighetsforhold. I fig. 4 er turbineffektforholdet (turbinens utgangseffekt/tilgjengelig effekt av en vindstrøm som oppfanges av turbinen) avsatt mot bladstigningen. Det fremgår at den resulterende kurve har et toppunkt ved effektforhold PR^som mot-svarer en bladstigning B-^. Det vil følgelig innses at den opti-male turbineffekt bare motsvares av én bladstigning, og at en stignings forandring fra denne ene stigning nødvendigvis ned-setter virkningsgraden og derved reduserer det vindhastighets-område hvori turbinen kan produsere utnyttbar kraft.
For å øke virkningsgraden er vindturbinen ifølge oppfinnelsen utstyrt med midler for isolering av generatoren mot drivakselforstyrrelser i driftssonen mellom innkoplingshastigheten og den nominelle hastighet-, uten krav om bladstignings-modulering. Ifølge fig. 1 og 2 innbefatter disse midler en elastisk montering av en giranordning 55 på et ikke-roterbart parti av turbinen, f.eks. gondolen 70. I den foretrukne ut-førelsesform omfatter giranordningen 55 et planethjulsystem hvor akselen 40 og generator-rotoren 50 kan være koaksialt plassert. Som vist i fig. 2, omfatter giranordningen et solhjul 75 som driver et antall planethjul 80 som befinner seg i inn-grep med solhjulet og en ytre tannkrans 85. Det er selvsagt underforstått at det vanligvis vil kreves en rekke trinn i planethjultransmisjonen for å oppnå et ønsket utvekslingsfor-hold, og slike trinn kan anordnes i et vilkårlig antall, uten å avvike fra oppfinnelsens ramme. Det kan dessuten anvendes forskjellige andre giranordninger, hvis det er unødvendig at generator- og turbinakslene forløper koaksialt.
De dreibare tannhjul er opplagret på egnet' og kjent måte
i et hus 90. Huset 90 er utstyrt med utadragende, første og andre armer eller gafler 9 5 som hver for seg danner et leddpunkt for svingbar forbindelse mellom huset og fjærende monteringsdeler 60.
Hver av de elastiske monteringsdeler 60 omfatter en skruefjær. 100 som er plassert og fastholdt i sideretning i et fjærhus 105 som er forankret ved bolter 110 til gondolgulvet 65. Fjæren er anbrakt mellom bunnen av fjærhuset 105 og en fjær-holderplate 110 som er svingbart forbundet med den ene endec.av en leddarm 115 hvis annen ende er svingbart forbundet med gaffelen 95. Det fremgår således at enhver svingebevegelse av girkassen 90 om sin lengdeakse vil overføres til fjærene 100, hvorved den ene fjær sammentrykkes mens den annen strekkes. Følgelig vil enhver vridningsmomentopptakelse i hvilket som helst av tannhjulene, grunnet en drivsystemforstyrrelse som forårsakes av vindkast eller liknende, og enhver torsjonsvibrasjon i vindturbinrotoren grunnet iboende konstruksjons- og driftsegenskaper isoleres fra generatoren 50 ved hjelp av fjærene 100, hvorved risikoen for beskadigelse av generatoren på grunn av slike forstyrrelser minsker. Det vil videre innses, at den elastiske forbindelse mellom giranordningen og gondolen gir en slik s tø tdemp rings- eller f ors tyrrelsesisolerings-virkning uavhengig av den innstilte bladstigning. Følgelig,
og i motsetning til de hittil kjente vindturbiner hvor stig-ningsmodulasjonen utgjør det eneste middel for opptakelse av slike drivsystemforstyrrelser, med derav følgende effektivi-tetstap, vil bladstigningsregulatorsysternet ifølge oppfinnelsen opprettholde en optimal turbinvirkningsgrad under marginale vindhastighetsforhold, idet all støtabsorbering (forstyrrelsesisolering) gjennomføres ved opptakelse i det elastiske forbindelsessystem mellom tannhjulstransmisjonen og gondolen.
For dempning av girkassens svingebevegelser på fjærene 100 fra eksempelvis fundamentale torsjonsvibrasjoner, kan det være anordnet dempermidler for samvirkning med girkassen og turbingondolen. I den foretrukne utførelsesform består demper-midlene av vibrasjonsdempere 120 med sylindre som er fastgjort til gondolgulvet ved bunnen av fjærhuset 105 og med stempler som er forbundet med fjærholderen 110 og følgelig med ledd-armen 115.
Det fremgår således av det ovenstående, at det ifølge den foreliggende oppfinnelse er frembrakt et forbedret system til mekanisk sammenkopling av en vindturbin og en belastning, hvor drivverks forstyrrelser fra vindturbinen grunnet vindkast, usymmetrisk vindstrømning og iboende vibrasjonstendenser i systemet isoleres effektivt fra vindturbinens belastning. Det er videre åpenbart at denne forstyrrelsesisolasjon som oppnås uavhengig av bladstigningsregulatorsysternet under marginale vindhastighetsforhold, vil muliggjøre optimal virkningsgrad ved turbinen under slike omstendigheter.
Det vil være innlysende for den fagkyndige at den foreliggende oppfinnelse vil kunne modifiseres innenfor sin ramme. Uten å avvike fra oppfinnelsen kan girkassen være forbundet med egnete ikke-roterbare partier av vindturbinen ved hjelp av forskjellige, andre typer av fjærer eller elastiske deler. Innenfor oppfinnelsens ramme kan likeledes vibrasjonsdempere
av andre typer komme til anvendelse. Selv om demperne i den foretrukne utførelsesform er vist plassert inne i og koaksialt med fjærene, er det underforstått av andre og likeverdige, innbyrdes plasseringer av fjærer og dempere kan forekomme.
Claims (9)
1. Vindturbin omfattende et drivsystem med et antall aerofoilblader (15) som er anordnet på en rotor (35) for drift av en belastning (50), karakterisert ved at rotorens rotasjonshastighet økes gradvis til en verdi som er forenelig med drift av belastningen, ved hjelp av en giranordning (55) som er elastisk montert på et ikke-roterbart parti (65) av vindturbinen, for å isolere belastningen mot forstyrrelser i drivsystemet grunnet vindkast, usymmetrisk vind-strømning og iboende drivsystemresonanser.
2. Vindturbin i samsvar med krav 1, karakterisert ved at giranordningen (55) er innmontert og opplagret i et hus (90) som er anbrakt i en gondol (70) og forbundet med denne gjennom minst én fjær (100).
3. Vindturbin i samsvar med krav 2, karakterisert ved en anordning (120) som er samvirkende forbundet med huset (90) og gondolen (70) for å dempe husets svingninger på fjæren (100).
4. Vindturbin i samsvar med krav 3, karakterisert ved at demperanordningen innbefatter minst en støtdemper (120).
5. Vindturbin i samsvar med et >.av de foregående krav, karakterisert ved at aerof oi lbladenes (15).
stigning er justerbar og kontrolleres av en bladstigningsregulator (30) hvis utgangssignal ved høye vindhastigheter angir den bladstigning som kreves for at belastningen (50) skal kunne isoleres mot drivsystemsforstyrrelser under opprettholdelse av en ønsket utgangseffekt, og hvis utgangssignal under marginale vindhastighetsforhold angir den bladstigning som kreves for maksimal rotorutgangseffekt, stort sett uavhengig av driv-systemsf orstyrrelser , idet belastningen er isolert mot drivsystemsforstyrrelser under slike marginale vindhastighetsforhold, gjennom den elastisk'monterte giranordning (55) , slik at rotorutgangseffekten opprettholdes optimalt både under marginale- og høyvindhastighets forhold.
6. Vindturbin i samsvar med krav 5, karakterisert ved at giranordningen (55) er svingbart opplagret på minst én fjær (100) som rager generelt utad fra giranordningen.
7. Vindturbin i samsvar med krav 6, karakterisert ved at'den omfatter anordninger som er innrettet for dempning av giranordningens svingninger på fjæren og som innbefatter minst en støtdemper. (120) som forløper generelt utad fra giranordningen.
8. Vindturbin i samsvar med krav 6 eller 7, karakterisert ved at giranordningen (55) er innmontert i et hus (90) som er plassert i en gondol (70) med et gulvparti (65), idet fjæren (100) er samvirkende forbundet med gondolen og huset, for vertikal understøttelse av huset på gondolgulv--' partiet.
9. Vindturbin i samsvar med krav 8, karakterisert ved at støtdemperen er anordnet stort sett parallelt med fjæren.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/142,783 US4329117A (en) | 1980-04-22 | 1980-04-22 | Wind turbine with drive train disturbance isolation |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO811264L true NO811264L (no) | 1981-10-23 |
Family
ID=22501256
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO811264A NO811264L (no) | 1980-04-22 | 1981-04-13 | Vindmoelle. |
Country Status (20)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4329117A (no) |
JP (1) | JPS57377A (no) |
KR (1) | KR850000998B1 (no) |
AR (1) | AR224304A1 (no) |
AU (1) | AU541777B2 (no) |
BR (1) | BR8102391A (no) |
CA (1) | CA1154685A (no) |
DE (1) | DE3113384A1 (no) |
DK (1) | DK153241C (no) |
ES (1) | ES501537A0 (no) |
FI (1) | FI79387C (no) |
FR (1) | FR2480862A1 (no) |
GB (1) | GB2074661B (no) |
IL (1) | IL62560A (no) |
IN (1) | IN153477B (no) |
IT (1) | IT1167745B (no) |
NL (1) | NL8101785A (no) |
NO (1) | NO811264L (no) |
SE (1) | SE448488B (no) |
ZA (1) | ZA812191B (no) |
Families Citing this family (51)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3231016A1 (de) * | 1982-08-20 | 1984-02-23 | Thyssen Industrie Ag, 4300 Essen | Umlaufraedergetriebe mit umlaufschmierung |
US4515525A (en) * | 1982-11-08 | 1985-05-07 | United Technologies Corporation | Minimization of the effects of yaw oscillations in wind turbines |
US4534705A (en) * | 1983-01-21 | 1985-08-13 | Selestam Rune K | Horizontal-shaft wind turbine with few blades |
US4426192A (en) * | 1983-02-07 | 1984-01-17 | U.S. Windpower, Inc. | Method and apparatus for controlling windmill blade pitch |
GB8716126D0 (en) * | 1987-07-08 | 1987-08-12 | Moore G | Windmill air pump |
US6327957B1 (en) * | 1998-01-09 | 2001-12-11 | Wind Eagle Joint Venture | Wind-driven electric generator apparatus of the downwind type with flexible changeable-pitch blades |
DE19916453A1 (de) * | 1999-04-12 | 2000-10-19 | Flender A F & Co | Windkraftanlage |
DE19917605B4 (de) * | 1999-04-19 | 2005-10-27 | Renk Ag | Getriebe für Windgeneratoren |
DE19963086C1 (de) * | 1999-12-24 | 2001-06-28 | Aloys Wobben | Rotorblatt für eine Windenergieanlage |
CN1426510A (zh) * | 2000-03-08 | 2003-06-25 | 里索国家实验室 | 一种操作涡轮机的方法 |
NO320790B1 (no) * | 2000-10-19 | 2006-01-30 | Scan Wind Group As | Vindkraftverk |
DE10119427A1 (de) * | 2001-04-20 | 2002-10-24 | Enron Wind Gmbh | Kopplungsvorrichtung für eine Windkraftanlage |
DE10153683C1 (de) * | 2001-10-31 | 2003-05-22 | Aerodyn Eng Gmbh | Rotorwellen/naben-Einheit für eine Windenergieanlage |
US6902370B2 (en) * | 2002-06-04 | 2005-06-07 | Energy Unlimited, Inc. | Telescoping wind turbine blade |
AT504818A1 (de) * | 2004-07-30 | 2008-08-15 | Windtec Consulting Gmbh | Triebstrang einer windkraftanlage |
JP2006046107A (ja) * | 2004-08-02 | 2006-02-16 | Yanmar Co Ltd | 風力発電装置 |
DE102004060770B3 (de) * | 2004-12-17 | 2006-07-13 | Nordex Energy Gmbh | Windenergieanlage mit Halteeinrichtung für eine Rotorwelle |
US7582977B1 (en) * | 2005-02-25 | 2009-09-01 | Clipper Windpower Technology, Inc. | Extendable rotor blades for power generating wind and ocean current turbines within a module mounted atop a main blade |
DK1748216T3 (en) * | 2005-07-25 | 2015-07-27 | Gen Electric | Suspension System |
KR100752510B1 (ko) * | 2006-04-14 | 2007-08-29 | 유니슨 주식회사 | 단일 메인베어링을 갖는 풍력 발전기 |
DE102006032525A1 (de) * | 2006-07-12 | 2008-01-17 | Repower Systems Ag | Windenergieanlage mit einem Triebstrang |
DE102006040970B4 (de) * | 2006-08-19 | 2009-01-22 | Nordex Energy Gmbh | Verfahren zum Betrieb einer Windenergieanlage |
CN101535634A (zh) * | 2006-10-02 | 2009-09-16 | 维斯塔斯风力系统有限公司 | 风轮机,通过改变叶片桨距减弱风轮机的一个或多个叶片中边沿振荡的方法及其使用 |
DE602008002924D1 (de) * | 2007-04-30 | 2010-11-18 | Vestas Wind Sys As | Verfahren zum betrieb einer windturbine mit anstellwinkelsteuerung |
CN101680424B (zh) * | 2007-05-31 | 2012-02-01 | 维斯塔斯风力系统有限公司 | 用于操作风轮机的方法、风轮机以及该方法的用途 |
JP4959439B2 (ja) * | 2007-06-22 | 2012-06-20 | 三菱重工業株式会社 | 風力発電装置 |
DE102007030494A1 (de) * | 2007-06-30 | 2009-01-02 | Nordex Energy Gmbh | Verfahren zum Anfahren einer Windenergieanlage nach einer Betriebspause und Windenergieanlage, die das Verfahren ausführen kann |
EP2014917B1 (en) * | 2007-07-10 | 2017-08-30 | Siemens Aktiengesellschaft | Minimising wind turbine generator air gap with a specific shaft bearing arrangement |
BE1017836A3 (nl) * | 2007-11-05 | 2009-08-04 | Hansen Transmissions Int | Reactiearm voor een windturbineaandrijving. |
US8215906B2 (en) * | 2008-02-29 | 2012-07-10 | General Electric Company | Variable tip speed ratio tracking control for wind turbines |
US8004100B2 (en) * | 2008-03-14 | 2011-08-23 | General Electric Company | Model based wind turbine drive train vibration damper |
US7719128B2 (en) * | 2008-09-30 | 2010-05-18 | General Electric Company | System and method for controlling a wind turbine during loss of grid power and changing wind conditions |
EP2583262A1 (en) * | 2008-10-27 | 2013-04-24 | Scot I. Williams | Wind turbine inspection |
US8334610B2 (en) * | 2009-02-13 | 2012-12-18 | Robert Migliori | Gearless pitch control mechanism for starting, stopping and regulating the power output of wind turbines without the use of a brake |
US8556591B2 (en) * | 2010-04-21 | 2013-10-15 | General Electric Company | Systems and methods for assembling a rotor lock assembly for use in a wind turbine |
US7944079B1 (en) * | 2010-04-21 | 2011-05-17 | General Electric Company | Systems and methods for assembling a gearbox handling assembly for use in a wind turbine |
CN101852173B (zh) * | 2010-06-04 | 2012-06-13 | 浙江华鹰风电设备有限公司 | 下风向变桨距风力发电机 |
DE102010044297B4 (de) * | 2010-09-03 | 2022-07-14 | Zf Friedrichshafen Ag | Drehmomentstütze |
US8500400B2 (en) | 2011-09-20 | 2013-08-06 | General Electric Company | Component handling system for use in wind turbines and methods of positioning a drive train component |
FR2980770B1 (fr) * | 2011-10-03 | 2014-06-27 | Snecma | Turbomachine a helice(s) pour aeronef avec systeme pour changer le pas de l'helice. |
ES2616466T3 (es) | 2011-11-25 | 2017-06-13 | Vestas Wind Systems A/S | Herramienta y método para mover un componente de tren de accionamiento de turbina eólica |
JP5705139B2 (ja) * | 2012-01-16 | 2015-04-22 | 住友重機械工業株式会社 | 風力発電装置 |
CN103206347B (zh) * | 2012-01-16 | 2015-06-17 | 住友重机械工业株式会社 | 风力发电装置 |
JP5808696B2 (ja) * | 2012-03-01 | 2015-11-10 | 住友重機械工業株式会社 | 風力発電装置 |
JP5878089B2 (ja) * | 2012-06-28 | 2016-03-08 | 住友重機械工業株式会社 | モニタリング方法およびモニタリング装置 |
CN102828910B (zh) * | 2012-09-12 | 2014-09-10 | 华锐风电科技(集团)股份有限公司 | 风力发电机组的变桨控制方法、装置和风力发电机组 |
DE102012025127A1 (de) * | 2012-12-21 | 2014-06-26 | Voith Patent Gmbh | Wasserkraftwerk zur Ausnutzung der Energie geführter oder freier Wasserströme |
WO2014204918A1 (en) * | 2013-06-17 | 2014-12-24 | Lockheed Martin Corporation | Turbine with hydraulic variable pitch system |
GB201320191D0 (en) * | 2013-11-15 | 2014-01-01 | Ricardo Uk Ltd | Wind turbine |
DE102015009325A1 (de) * | 2015-07-22 | 2017-01-26 | Senvion Gmbh | Triebstranglagerung einer Windenergieanlage und Windenergieanlage |
CN110552837A (zh) * | 2019-07-22 | 2019-12-10 | 国电联合动力技术有限公司 | 柔性塔筒风电机组停机控制方法、装置及风电机组 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1381354A (en) * | 1920-07-02 | 1921-06-14 | Shishkoff Paul | Regulating and controlling the transmission of power |
GB226400A (en) * | 1924-02-23 | 1924-12-24 | George Edward Worthington | Improvements in wind motors |
NL15972C (no) * | 1925-06-04 | 1900-01-01 | ||
FR878481A (fr) * | 1941-09-04 | 1943-01-21 | Système d'aéromoteurs à groupes générateurs à entraînement de deux hélices de sens contraires, avec dispositifs de commande et de réglage automatiques, et ses applications | |
FR937903A (fr) * | 1944-09-15 | 1948-08-31 | Système et installation pour le réglage automatique de la vitesse de rotation des moteurs et des propulseurs fluido-dynamiques, en particulier des moteurs à vent et des propulseurs marins | |
DE837230C (de) * | 1948-12-19 | 1952-04-21 | Nordwind G M B H | Verfahren und Einrichtung zur Leistungsregelung von Windraedern fuer den Antrieb von Arbeitsmaschinen mit zumindest angenaehert konstant zu haltender Drehzahl |
DE814034C (de) * | 1949-04-09 | 1951-09-17 | Siemens Schuckertwerke A G | Elektrischer Staubsauger mit elastischer Lagerung des Motorgeblaeses |
DE942980C (de) * | 1953-03-10 | 1956-05-09 | Karl Wolf Dipl Ing | Windkraftanlage |
US2959228A (en) * | 1957-05-28 | 1960-11-08 | Gen Motors Corp | Torque responsive propeller control |
US4110631A (en) * | 1974-07-17 | 1978-08-29 | Wind Power Systems, Inc. | Wind-driven generator |
US4150301A (en) * | 1977-06-02 | 1979-04-17 | Bergey Jr Karl H | Wind turbine |
DE2736438A1 (de) * | 1977-08-10 | 1979-02-22 | Mannesmann Ag | Planetengetriebe mit lastausgleich |
US4219308A (en) * | 1977-11-21 | 1980-08-26 | Ventus Energy Corp. | Torque control system for wind energy conversion devices |
US4160170A (en) * | 1978-06-15 | 1979-07-03 | United Technologies Corporation | Wind turbine generator pitch control system |
US4193005A (en) * | 1978-08-17 | 1980-03-11 | United Technologies Corporation | Multi-mode control system for wind turbines |
US4239977A (en) * | 1978-09-27 | 1980-12-16 | Lisa Strutman | Surge-accepting accumulator transmission for windmills and the like |
DD139445A1 (de) * | 1978-11-21 | 1980-01-02 | Guenther Klein | Mehrstufiges planetengetriebe |
US4242050A (en) * | 1980-02-14 | 1980-12-30 | Oakes Richard M | Windmill power generator |
-
1980
- 1980-04-22 US US06/142,783 patent/US4329117A/en not_active Expired - Lifetime
-
1981
- 1981-04-01 ZA ZA00812191A patent/ZA812191B/xx unknown
- 1981-04-02 DE DE19813113384 patent/DE3113384A1/de not_active Ceased
- 1981-04-02 IL IL62560A patent/IL62560A/xx unknown
- 1981-04-06 CA CA000374762A patent/CA1154685A/en not_active Expired
- 1981-04-06 IN IN376/CAL/81A patent/IN153477B/en unknown
- 1981-04-08 DK DK157981A patent/DK153241C/da not_active IP Right Cessation
- 1981-04-10 NL NL8101785A patent/NL8101785A/nl not_active Application Discontinuation
- 1981-04-13 GB GB8111542A patent/GB2074661B/en not_active Expired
- 1981-04-13 NO NO811264A patent/NO811264L/no unknown
- 1981-04-15 SE SE8102427A patent/SE448488B/sv not_active IP Right Cessation
- 1981-04-16 FI FI811217A patent/FI79387C/fi not_active IP Right Cessation
- 1981-04-20 BR BR8102391A patent/BR8102391A/pt not_active IP Right Cessation
- 1981-04-21 ES ES501537A patent/ES501537A0/es active Granted
- 1981-04-21 KR KR1019810001359A patent/KR850000998B1/ko active
- 1981-04-21 IT IT21294/81A patent/IT1167745B/it active
- 1981-04-21 AR AR285025A patent/AR224304A1/es active
- 1981-04-21 JP JP6050781A patent/JPS57377A/ja active Pending
- 1981-04-22 AU AU69740/81A patent/AU541777B2/en not_active Ceased
- 1981-04-22 FR FR8107973A patent/FR2480862A1/fr active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1154685A (en) | 1983-10-04 |
DK157981A (da) | 1981-10-23 |
AU541777B2 (en) | 1985-01-17 |
NL8101785A (nl) | 1981-11-16 |
SE448488B (sv) | 1987-02-23 |
FI79387C (fi) | 1989-12-11 |
GB2074661A (en) | 1981-11-04 |
US4329117A (en) | 1982-05-11 |
KR830005488A (ko) | 1983-08-20 |
GB2074661B (en) | 1983-10-19 |
FR2480862A1 (fr) | 1981-10-23 |
FI79387B (fi) | 1989-08-31 |
IL62560A (en) | 1986-04-29 |
KR850000998B1 (ko) | 1985-07-15 |
SE8102427L (sv) | 1981-10-23 |
ZA812191B (en) | 1982-04-28 |
IT1167745B (it) | 1987-05-13 |
AU6974081A (en) | 1981-10-29 |
DE3113384A1 (de) | 1982-04-08 |
DK153241C (da) | 1988-11-21 |
DK153241B (da) | 1988-06-27 |
AR224304A1 (es) | 1981-11-13 |
ES8300381A1 (es) | 1982-11-01 |
BR8102391A (pt) | 1981-12-22 |
FI811217L (fi) | 1981-10-23 |
IN153477B (no) | 1984-07-21 |
ES501537A0 (es) | 1982-11-01 |
JPS57377A (en) | 1982-01-05 |
IT8121294A1 (it) | 1982-10-21 |
FR2480862B1 (no) | 1983-11-04 |
IT8121294A0 (it) | 1981-04-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO811264L (no) | Vindmoelle. | |
US5140170A (en) | Power generating system | |
JP5704464B2 (ja) | モータトルクが補償される風力タービン | |
EP0110807B1 (en) | Minimization of the effects of yaw oscillations in wind turbines | |
CN102216608B (zh) | 风力发电装置及其翼倾斜角控制方法 | |
NO158557B (no) | Kontrollsystem for regulering av bladstigningsvinkel hos en vindturbin. | |
NO830945L (no) | Vindturbinsystem | |
NO323807B1 (no) | Fremgangsmate og system for hydraulisk overforing | |
WO1983000899A1 (en) | Wind energy conversion system | |
CN102483039A (zh) | 能量获取设备用的差速传动装置及运行方法 | |
US20130195654A1 (en) | Device and Method for Reducing Loads | |
US20100102558A1 (en) | Control system for wind energy converters | |
ES2532253T3 (es) | Método de operación de un aerogenerador que minimiza las oscilaciones de la torre | |
NO813094L (no) | Anordning for utnyttelse av vindenergi til produksjon av elektrisk energi. | |
US11549488B2 (en) | Method and controller for operating a wind turbine | |
CN108667366B (zh) | 一种采用有功功率优先模式的自封闭型电磁耦合调速风电机组控制方法 | |
CN103883471A (zh) | 传动装置及风力发电机组 | |
EP2656499B1 (en) | Control of water current turbines | |
KR20120003514U (ko) | 압전소자를 이용한 풍력발전시스템용 마운트의 강성 변화 장치 | |
CN218991785U (zh) | 风力发电装置 | |
CN115217881B (zh) | 一种液态阻尼器及风力发电机 | |
Blissell Jr | Use of blade pitch control to provide power train damping for the Mod-2, 2.5-mW wind turbine | |
CN104033335A (zh) | 一种风力发电机的永磁调速控制方法 | |
NO326734B1 (no) | Et turbindrevet elektrisk kraftproduksjonssystem og en metode for a regulering dette | |
ITBA20000012A1 (it) | Sistema perfezionato di ripascimento delle spiagge basato sulla energia eolica. |