NO173127B - Gassblander og fordeler for reaktor - Google Patents

Gassblander og fordeler for reaktor Download PDF

Info

Publication number
NO173127B
NO173127B NO883606A NO883606A NO173127B NO 173127 B NO173127 B NO 173127B NO 883606 A NO883606 A NO 883606A NO 883606 A NO883606 A NO 883606A NO 173127 B NO173127 B NO 173127B
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
sections
chamber
gas
section
inlet
Prior art date
Application number
NO883606A
Other languages
English (en)
Other versions
NO173127C (no
NO883606D0 (no
NO883606L (no
Inventor
Michael Dunster
Joseph D Korchnak
Jerome H Marten
Original Assignee
Davy Mckee Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Davy Mckee Corp filed Critical Davy Mckee Corp
Publication of NO883606D0 publication Critical patent/NO883606D0/no
Publication of NO883606L publication Critical patent/NO883606L/no
Publication of NO173127B publication Critical patent/NO173127B/no
Publication of NO173127C publication Critical patent/NO173127C/no

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/0278—Feeding reactive fluids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/20—Jet mixers, i.e. mixers using high-speed fluid streams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/312—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof
    • B01F25/3121—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof with additional mixing means other than injector mixers, e.g. screens, baffles or rotating elements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/314—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit
    • B01F25/3142—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit the conduit having a plurality of openings in the axial direction or in the circumferential direction
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/314—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit
    • B01F25/3143—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit characterised by the specific design of the injector
    • B01F25/31434—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit characterised by the specific design of the injector being a bundle of similar tubes, each of them having feedings on the circumferential wall, e.g. as mixer for a reactor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/386—Catalytic partial combustion
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/025—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step
    • C01B2203/0261—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step containing a catalytic partial oxidation step [CPO]
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1005—Arrangement or shape of catalyst
    • C01B2203/1011—Packed bed of catalytic structures, e.g. particles, packing elements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1005—Arrangement or shape of catalyst
    • C01B2203/1023—Catalysts in the form of a monolith or honeycomb
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1047—Group VIII metal catalysts
    • C01B2203/1064—Platinum group metal catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1205—Composition of the feed
    • C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1235—Hydrocarbons
    • C01B2203/1241—Natural gas or methane
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1276—Mixing of different feed components
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/16—Controlling the process
    • C01B2203/1614—Controlling the temperature
    • C01B2203/1619—Measuring the temperature

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Sampling And Sample Adjustment (AREA)

Description

Foreliggende oppfinnelse angårutstyr til blanding av to eller flere gasstrømmer og fordeling av gassblandingen til innløpet for en reaktor,f.eks. blanding av et gassformet hydrokarbon råmateriale med en oksygenholdig gass og mating av blandingen i en katalytisk reaktor for delvis oksydasjon av råmaterialet .
Katalytiske reaktorer med delvis oksydasjon er nyttige vednydannelse av hydrokarboner ved reagering av en gass-blanding av hydrokarbonet som kan være en hydrokarbon gass eller et forgasset flytende hydrokarbon og et oksydasjonsmiddel som kan være damp, oksygen, luft eller en blanding av disse, for å danne et produkt, innbefattende hydrogen, metan, karbondioksyd og karbonmonoksyd. Produktstrømmen kan benyttes som et brensel og/eller kan benyttes som et utgangsmateriale ved fremstilling av hydrogen eller karbonmonoksyd eller for syntese av et eller flere produkter som f.eks. ammoniakk, metanol, karbonylerte forbindelser, hydrogenerte forbindelser etc. Ved blanding og mating av gassformede reaktanter til slike reaktorer, har teknikkens stand lenge erkjent behovet for fullstendig blanding av de gassformede reaktanter, såvel som behovet for å hindre tilbakeslag av en flamme fra reaksjonskammeret inn i blandekammeret. Ufullstendig blanding reduserer kvaliteten på produktet som da vil innbefatte for sterkt oksyderte bestanddeler, uoksyderte bestanddeler og fritt karbon som fører til uønskede karbonavleiringer. Tilbakeslag fører til tilsvarende resultater og kan i tillegg føre til varmeskade på blande-og fordelingsutstyret.
En tidligere kjent teknikk for å eliminere tilbakeslag, er å koble inn en fordeler med en eller flere begrensede passasjer mellom blandekammeret og reaksjonskammeret. Gassblandingen må flyte gjennom den eller de begrensede passasjer med en hastighet som overstiger tilbakeslagshastigheten, d.v.s. den hastighet hvormed en flamme kan forplante seg i den brennbare "blanding fra reaksjonskammeret til "blandekammeret. Denne type fordeling tar også hensyn til viktigheten av å ha en gradvis utvidelse av tverrsnittet fra den smale strupning eller begrensede passasje til inngangen til reaksjonskammeret for å redusere til et minimum hvirveldannelser i strømmen ved reaktorinnløpet, noe som ellers ville befordre tilbakeslag. I anordninger som har en fordeler innkoblet mellom et blandekammer og et reaksjonskammer, kan blandekammeret inneholde en eksplosiv blanding og et fall i inngangs-eller utgangsstrømmen kunne føre til skade.
I en tidligere kjent anordning som er beskrevet i US-PS 3.871.838 er det vist en innretning for redannelse av bensin til et gassformet brensel med høyere oktantall, der en rekke rør med en flerhet av åpninger er anordnet over hele tverrsnittet for strømmen av fordampet gass for blanding av oksygen med denne og for å danne snevre passasjer. Lede-plater utført som endel av veggene av rørene, har plane flater og gradvis utvides de snevre passasjer i retning mot reaktoren. Selv om denne og andre tidligere kjente anordninger er omtalt som egnet til å forbedre oktanbrenselet for en bilmotor, som forbrenner renere og gir mindre foru-rensning, er utstyr av denne art i almindelighet ikke egnet for hydrokarbonomdannelse i stor målestokk, slik man står overfor ved petroleumraffinering i stor skala eller anlegg for syntetisk gassframstilling.
Foreliggende oppfinnelse angår en gassblander og fordeler for mating av en gassformet reaksjonsblanding til en reaktor, hvilken gassblander og fordeler har et første kammer med et første innløp for mottak av en første gassformet reaktant, og et andre kammer med et andre innløp (70) for mottak av en andre gassformet reaktant, kjennetegnet ved at det nevnte andre kammer er innkoblet mellom det første kammer og et innløp til et reaksjonskammer;
at omgivende vegger danner en flerhet av kanaler som
strekker seg fra det første kammer gjennom et annet kammer til reaktoren;
at hver av den nevnte flerhet av kanaler innbefatter en første seksjon med ensartet tverrsnitt med en ende i forbindelse med det første kammer og en andre seksjon med gradvis økende tverrsnitt koblet mellom den annen ende av den første seksjon og innløpet til reaktoren;
at de nevnte tverrsnitt av de første seksjoner er utformet for å gi og skape turbulente gasstrømmer som strømmer gjennom med en hastighet som overstiger tilbakeslagshastigheten for en blanding av første og andre gassformede reaktanter;
at en flerhet av dyser i nevnte kanaler som står i forbindelse med det annet kammer og den respektive flerhet av første seksjoner til passering av strømmer av den andre gassformede reaktanten inn i de første seksjoner;
at nevnte dyser har størrelser som er beregnet på å skape ensartet hastighet for den andre gassformede reaktant inn i de første seksjoner;
at nevnte dyser videre står i avstand fra de andre ender av de første seksjoner for å sikre hovedsaklig fullstendig blanding av de første og andre gassformede reaktanter i de første seksjoner før innløp i de andre seksjoner; og
at de gradvis økende tverrsnitt av de andre seksjoner er utformet på å redusere strømningshastigheten i blandingen av de gassformede reaktanter og på å fordele strømmen av blandingen ensartet over reaksjonskammerinnløpet.
En hensikt med foreliggende oppfinnelse er å komme fram til en gassblander og en fordeler for en reaktor med reduserte under- og overreagerte produktporsjoner og reduserte uønskede biprodukter.
En annen hensikt med oppfinnelsen er å øke reaktorens ytelse ved å forbedre ensartetheten og fullstendigheten av blandingen ved reaktorens inngang.
Et trekk ved oppfinnelsen er anordningen av en rekke snevre passasjer med langstrakte, rette strupeseksjoner der de gassformede reaktanter bringes sammen og der gasshastigheten overskrider tilbakeslagshastigheten samtidig med virveldannelse for god blanding av reaktantgassene i de rette seksjoner.
Et annet trekk ved oppfinnelsen er anordningen av en rekke rette, snevre passasjeseksjoner med innføring av andre gasstrømmer gjennom dyser i sideveggen for å danne virvlende strøm ved en hastighet som er større enn tilbakeslagshastigheten over et stykke i de rette, snevrepassasjeseksjo-nene mellom dysene og utløpspunktene for de rette, snevre passasjeseksjoner, som er lik eller større enn den som resulterer i så godt som fullstendig blanding av gassene.
Andre hensikter, fordeler og trekk ved oppfinnelsen vil fremgå av den følgende beskrivelse av foretrukkne utførel-sesformer under henvisning til tegningene. Fig. 1 viser, sett fra siden, et snitt gjennom en reaktor med en blandeanordning og fordeler ifølge oppfinnelsen ved sin inngang. Fig. 2 viser i forstørret målestokk og sett fra siden, etsnitt gjennom et bruddstykke av blandeanordningen og fordeleren på fig.l. Fig. 3 viser, sett ovenfra, et bruddstykke i form av en kvart sektor av blandeanordningenog fordeleren på fig. 1. Fig. 4 viser, sett nedenfra et bruddstykke i form av en kvart seksjon av blandeanordningen og fordeleren på fig. 1. Fig. 5 viser, skjematisk og sett fra siden, et bruddstykke av blandeanordningen og materen på fig. 1 og 2, der kritiske dimensjoner er gjengitt. Fig. 6 viser det samme som fig. 4, men gjengir en modifisert fordelerkonstruksjon. Fig. 7 viser i forstørret målestokk og sett fra siden, et snitt svarende til fig. 2, men av en modifisert blandeanordning og fordeler. Fig. 8 viser, sett fra siden, et snitt gjennom et bruddstykke av en reaktor med en ytterligere modifisert blandeanordning og fordelerinngang ifølge oppfinnelsen. Fig. 9 viser, sett ovenfra, et bruddstykke i form av en kvart sektor av en blandeanordning og fordeler på fig. 8. Fig. 10 viser, i forstørret målestokk og sett fra siden, en del av blandeanordningen og fordeleren på fig. 8. Fig. 11 viser et snitt gjennom et modifisert rørelement på fig. 10.
Som vist på fig. 1 omfatter en reaktor for delvis oksydering av et gassformet råmateriale en inngangsblande- og for-delerseksjon som er generelt antydet med 30 og er utført i henhold til oppfinnelsen. Blandeanordningen og fordeleren 30 blander råmaterialet med et oksyderingsmiddel og fordeler blandingen til innløpet av en katalyttisk reaktorseksjon, angitt generelt med 32, hvori råmaterialet blir delvis oksydert eller omdannet for å danne et produkt som såføres gjennom utløpsseksjonen som er generelt angitt ved 34. Råmaterialet kan være en hydrokarbongass eller en fordampet hydrokarbonvæske som skal underkastes omdannelse. Oksyderingsmiddelet er en oksygenrik gasstrøm som kan være så godt som ren oksygen, luft eller oksygenanriket luft. Damp kan innbefattes i hydrokarbonråmaterialet og/eller i den gassformede strøm av oksydasjonsmiddel. Blandeanordningen og fordeleren er egnet for bruk i en reaktor som utfører den prosess som er beskrevet 1 US-PS 085.160.
Blandeanordningen og fordeleren 30 kan anvendes i mange typer reaktorer i tillegg til det omhandlede eksempel med katalyttisk, delvis oksyderende reaktor for en rå hydro-karbonstrøm som krever ensartethet og inngående blanding av to eller flere gassformede reaktanter som mates til et reaksjonskammer. Den er særlig egnet for eksotermiske reaksjoner, der det er ønskelig å utføre reaksjonen på en kontrollert måte i en katalysator. Eksempler på andre reaktorer innbefatter de som anvendes ved autotermisk omdannelse eller sekundær omdannelse for å frembringe produkter som aammoniakk, metanol, syntesegass etc. Reaktoren omfatter en ytre kappe 40 av konstruksjonsmetall så som karbonstål, med en topp 42 festet med skruer (ikke vist) eller lignende. Et lag 44 av isolasjon så som 1260°C BPCF keramisk fiberisolasjon er festet til innsiden av den øvre del av kappen 40, innbefattende toppen 42. I den nedre del av blandeseksjonen 30 i reaktorseksjonen 32 og utløps-seksjonen 34 er det festet lag 46, 48 og 50 på innsiden av kappen. Laget 46 er en støpbar eller tilsvarende isolasjon så som 1090°C keramisk isolasjonmed lavt jerninnhold og høy enhet. Laget 48 er også et støpbart eller tilsvarende lag av isolasjon, men inneholder 60% aluminiumoksyd for å tåle 1650°C. Det indre lag 50 er et ildfast materiale eller et tilsvarende lag, f.eks. med minst 97% aluminiumoksyd med keramiske forankringer eller minst 97% aluminiunmoksyd blokker som tåler de omgivelser i reaktorseksjonen.
For å hindre diffusjon av reaktanter og dermed forbrenning i det varmebestandige lag, er det dessuten anbragt en ikke-porøs foring av en metallegering på innsiden av det ildfaste materiale mellom den ildfaste vegg 60 og katalysatoren 54.
Reaktorseksjonen 32 har en stabel av kommersielt til-gjengelige, massive katalysatorskiver 54, adskilt av ringer 58 med høyt aluminiumoksyd innhold, mellom hvert sammen-støtende par av skiver. Stabelen er understøttet av et gitter av stenger 56 med høyt aluminiumoksyd innhold. Katalysatormaterialet velges i overensstemmelse med den reaksjon som skal utføres. For delvise oksydasjonsreaksjoner kan det anvendes platina-palladium katalysatormaterialer, rodium katalysatormaterialer eller andre katalysatormaterialer med store overflatearealer såsom aluminiumoksyd eller katalysatormaterialer som anvendes i katalysatorer for bilekshaustsystemer. En beskrivelse av egnede katalysatormaterialer finnes i US-PS 4.522.894 for en katalysator som benyttes i et førstekatalysatorlag for delvis oksydasjon.
En port 60 er utformet ved den nedre ende av reaksjonsseks-jonen og har et rør 62 som strekker seg under bunnen av de varmebestandige skiver 54 for å måle temperatur eller for å ta ut prøver på produktet.
Utløpsseksjonen 34 er hensiktsmessig formet for tilkobling til en varmegjenvinningskjele på nedstrømssiden (ikke vist) og/eller annet prosessutstyr.
I utgangsseksjonen 30 finnes et første innløp med åpning sentralt gjennom toppen 42 i forbindelse med en øvre matetrakt 68 eller, etter valg, til det indre av den øvre del av beholderen 40, som danner et første kammer.
Trakten 68 er festet med støtter 69 til toppen 42. Andre innløp 70 strekker seg gjennom sideporter i kappen 40 og står i forbindelse med et andre kammer 72 som er innbygget mellom detøvre kammer 68 og innløpet til katalysatorreaksjons-seksjonen 32. En ring 73 som er montert på midtpartiet av en øvre vegg 75 i kammeret 72 ligger tettende an mot den nedre kant av trakten 68, slik at veggen 75 danner en felles vegg mellom det øvre kammer 68 og det nedre kammer 72. Kammeret 72 har en øvre ytre ringformet del 74, se ogsåfig. 2 og 3, som bæres på toppflaten av det varmebestandige lag 50 eller er forankret til kappen 40. En nedre del av kammeret 72 har en rørformet vegg 76 som strekker seg nedad i den varmebestandige hylse 50. Bunnen av veggen 76 er dannet av en støpt del 78.
En rekke langstrakte rør 80 har øvre ender festet i den øvre vegg 75 i kammeret 72 med rørenes løp ved den øvre ende i forbindelse med det øvre kammer 68. De nedre ender av rørene 80 er festet til delen 78 med rørenes løp i forbindelse med de øvre ender av passasjene 84 som er dannet vertikalt gjennom delen 78. Dyser 86 finnes i veggene av rørene 80 for å rette gasstrømmer fra kammeret 72 inn i rørenes 80 løp.
Innløpene 66 og 70, trakten 68, støttene 69 er laget av vanlig korrosjonsfast og varmefast metall så som rustfritt stål eller høytemperaturlegering, mens kammeret 72, rørene 80 og delen 78 er laget av vanlig høytemperaturlegering så som Hastalloy X eller materialer som er varmebestandig.
Antallet av rør 80, den innvendige diameter 90 (se fig. 5) for rørene 80, størrelse og antall av dyser 86 i hvert rør, velges i forhold til gassinngangshastighetene og trykkene gjennom innløpene 66 og 70, for å danne en virvlende strøm i rørene 80 ved en hastighet som overskrider tilbakeslagshastigheten for blandingen. Den minste avstand 92 for dysene 86 fra den nedre ende av røret 80 ved åpningen inn i passasjene 84 der de utvider seg, velges slik at den blir lik eller større enn den som kreves for å få til så godt som fullstendig blanding av gasstrømmene fra kammerene 68 og 72 under virvelforholdene i disse. Størrelsen på den innvendige diameter 90 av rørene 80, såvel som lengden 94 av rørene, er avpasset for å skape et tilstrekkelig trykkfall i den gass som passerer fra kammeret 68 til reaksjonskammeret, for derved å sørge for enn så godt som ensartet gasstrøm gjennom rørene 80 fra kammeret 68. Likeledes er størrelsen på dysene 86 valgt for å gi tilstrekkelig trykkfall mellom kammeret 72 og det indre av rørene 80 i forhold til hastigheten og trykkene på gassen som kommer gjennom innløpene 70, for derved å skape så godt som ensartede volum av gasstrømmer gjennom dysene 86 inn i rørene 80.
Den minste gasshastighet i rørene 80 velges i henhold til type, temperatur og tetthet i den gass som skal reageres. For en blanding av naturgass og luft med så godt som intet hydrogeninnhold ved omgivelsestemperatur og trykk, er en minste hastighet på 1 m/s egnet, men for høyere inngangs-temperaturer eller trykk eller et høyere hydrogeninnhold, må minstehastigheten økes. Typiske minstehastigheter for blandinger av hydrokarbongass og luft ved et innløpstrykk på 2750 KPa og innløpstemperaturer på 500° C ved delvise oksydasjonsreaksjoner, er fra 6 til 55 m/s. eller høyere.
De divergerende passasjer i delen 78 er formet på en slik måte at det fremkommer en hastighetsreduksjon i gassen slik at man får en ensartet gassfordeling over innløpet til katalysatoren. Sidene av passasjene i delen 78 i tverrsnittet i vertikalplanet kan være enten rette eller krummet. Økningen av det horisontale tverrsnittsareal av passasjen 84 fremover, d.v.s. vinkelen 98 som veggen i passasjen 84 danner med den rette vegg for rørene 80, i alminnelighet må være lik eller mindre enn 15° og fortrinnsvis lik eller mindre enn 7° for å redusere mest mulig eller unngå dannelse av virvler i passasjen 84, noe som ville befordre flammedannelse i passasjen 80. Utformingen av bunnen av passasjen 84 er sirkulær, som vist på fig. 4. For å eliminere det område av metall 99 som ville føre til virveldannelser ved utløpet fra delen 78, kan passasjene 84 være forlenget, slik at de tilstøtende passasjer løper sammen inntil metallarealet 99 er redusert til et punkt. Fig. 6 viser en modifikasjon der passasjene 102 er utført med sekskantede bunnåpninger. Forskjellige andre tverrsnittsformer for bunnåpningen, f.eks. rektangulære, trekantede etc., kan anordnes for ågi stort sett ensartet fordeling av gassblandingens strøm til katalysatorinnløpet.
Noen flammer kan oppståi passasjen 84, særlig i nærheten av katalysatorlaget, men oksydasjonsreaksjonen finner hovedsaklig sted i katalysatorlaget. Det er også mulig å ha innløpstemperaturer for gassen høyere enn antennel-sestemperaturen for gassblandinger. Under disse forhold blir gasshastighetene i rørene 80 valgt slik at man får en oppholdstid i rørene 80 og passasjene 84 som er util-strekkelig til å frembringe fullstendig reaksjon av gassblandingen.
Det har vist seg at hvis gassene som kommer inn i de divergerende passasjer 84 ikke er fullstendig blandet før de kommer inn, har gassene tilbøylighet til å forbli ublandet mens passasjen utvider seg og hastigheten synker. Inne i de langstrakte passasjeseksjoner i rørene 80 som har ensartet tverrsnitt overhele lengden, har man imidlertid funnet at fullstendig blanding av gassene finner sted på en minimal strekning 92 på grunn av den turbulente strøm og høye hastighet. I tillegg vil innføringen av strømmer gjennom dysene 86 på tvers av strømmen i rørene 80 skape ytterligere virveldannelser i strømmene som fortsetter ned gjennom rørene for videre understøttelse av blandingen.
I en versjon som er vist på fig. 7 er bunnen av kammeret 72 lukket av en vegg 106 i stedet for av den støpte del 78. Rørene 80 stikker gjennom veggen 106 som rørene er festet tett til f.eks. ved sveising. De nedre ender av rørene 80 stikker ned og inn i de øvre ender av passasjene 84 som har øvre deler som passer til og har ensartet tverrsnitt svarende til løpet i rørene 80. I tillegg er delen 78 åpen rundt veggen som danner passasjen 84 for dermed å redusere vekten og den mengde materialer som er nødvendig for å danne delen 78.
En ytterligere modifikasjon som er vist på fig. 8, 9 og 10 er den langstrakte seksjon med ensartet tverrsnitt av de øvre passasjeseksjoner som går sammen med kammeret 68, formet som spaltelignende passasjer 124 mellom horisontale rørdeler 120. De rørformede deler 120 er ved motstående ender forbundet med et ringformet kammer 122 som mottar strømmen av gass gjennom innløpene 70. Dysene 126 som er utformet i horisontale rader, står i forbindelse med det indre kammer 127 for de rørformede deler 120 og passasjene 124. Den vertikale lengde 130, såvel som den horisontale bredde 132 for kammerene 127 i rørene 120 er valgt slik at det opprettholdes et ensartet trykk over hele den horisontale lengde av rørene 120 og antallet av og diameteren 134 for dysene 126 er valgt slik at man får ensartet strøm av gass gjennom dysene for derved å frembringe et betydelig trykkfall gjennom dysene 126 og dermed få til en ensartet gasstrøm fra rørene 120 inn i de spaltelignende passasjer 124. Bredden 136 av passasjene 124,såvel som deres vertikale dimensjon, er valgt slik at man får et trykkfall fra det øvre kammer 68 som vil opprettholde ensartet fordeling over innløpene til passasjene 124 og dermed skape en ensartet strøm av gass gjennom passasjen 124, samtidig med at det fremkommer en hastighet som er større enn tilbakeslagshastigheten for gassblandingen, såvel som en virvlende strøm. Den minste avstand 138 som dysene 126 kan ha over den øvre ende av den del av passasjene 124 som har ensartet tverrsnitt, er lik eller større enn den som frembringer så godt som fullstendig blanding av gasstrømmene. Nedre kileformede deler 140 er montert på eller i ett med de nedre kanter av rørene 120 for å danne divergerende nedre seksjoner 142 av passasjene, for derved å redusere strøm-ningshastigheten og redusere eller helt unngå eddistrømmer eller spiralstrømmer i gassen ved katalysatorens innløp. Passasjene 144 som er valgfrie, er utformet gjennom delene 140 for å føre kjølevæske som f.eks. vann.
På fig. 11 er det vist et modifisert rør 150 som kan erstatte rørene 120. Det modifiserte rør 150 er tildannet til et punkt ved sin nedre ende for å følge formen på kiledelene 140 på fig. 10 og dermed eliminere behovet for kiledelene 140.
I et eksempel på en katalyttlsk reaktor for delvis oksydasjon av den utførelse som er vist på fig. 1, er det satt inn ni katalysatorskiver 54, hver med en diameter på 76 cm og en tykkelse på 15 cm for delvis oksydering av en hydro-karbonstrøm, f.eks. naturgass inneholdende 95 volum-# metan, der resten innbefatter etan, propan, nitrogen og karbondioksyd. Gassen blandes med damp og luft for å danne en blanding inneholdende omtrent 20 volum-# naturgass, omtrent 60 volum-56 luft og omtrent 20 volum-56 damp. Dampen deles og innføres både i strømmen av naturgass og strømmen av luft foran innløpene 66 og 70. Hydrokarbongassen med en temperatur på 550°C tilføres gjennom et innløp 66 med en diameter på 25,4 cm, med et trykk på 2760 KPa og en hastighet på 30 m/s. Luftstrømmen med en temperatur på 550°C tilføres gjennom to innløp 70 som har en diameter på 20 cm, med et trykk på 2960 KPa og en hastighet på omtrent 34 m/s. Diameteren på den nedre del 76 av kammeret 72 er 68 cm, mens diameteren på den øvre del 74 er 91 cm. Det finnes 261 rør 80 med en innvendig diameter på 12,7 mm og med lengder på 51 cm. Seks dyser 86 med diameter på 3,2 mm er utformet i hvert rør 80 med fire av dysene jevnt fordelt rundt røret i en avstand på 10 cm over den nedre ende av røret og med de gjenværende to dyser anbragt overfor hverandre i en avstand på 15 cm over den nedre ende av røret. Bunndelen 78 har en tykkelse på 12,7 cm og passasjeseksjonene 84 er koniske med øvre diametere på 12,7 mm og nedre diametere på 44,5 mm. Trykkene i kamrene 68 og 72 holdes hovedsaklig på innløps-trykkene. Gasshastighetene i rørene 80 over de øvre dyser er omtrent 52 m/s og mellom de nedre dyser og de nedre ender av rørene omtrent 107 m/s. I de divergerende passasjer 84 faller gasshastigheten fra 107 m/s ved den øvre ende til 9 m/s ved den nedre ende eller innløpet til katalysatoren.
De forskjellige dimensjoner som er oppgitt i dette eksempel, er beregnet for reaksjon av en bestemt hydrokarbongass og luft som tilføres ved bestemte hastigheter. Det skal påpekes at disse dimensjoner og hastigheter vil forandre seg for andre hydrokarbongasser, oksygen eller anriket luft, forskjellige katalysatorer og forskjellige tilførsels-hastigheter.
Da mange modifikasjoner, versjoner og forandringer i detalj kan gjøres i de ovenfor beskrevne utførelsesformer, er det hensikten at alt som er beskrevet i det foregående og vist på tegningene skal tolkes som illustrerende og ikke på en begrensende måte.

Claims (9)

1. Gassblander og fordeler for mating av en gassformet reaksjonsblanding til en reaktor, hvilken gassblander og fordeler har et første kammer (68) med et første innløp (66) for mottak av en første gassformet reaktant, og et andre kammer (72, 122) med et andre innløp (70) for mottak av en andre gassformet reaktant, karakterisert ved at det nevnte andre kammer (72, 122) er innkoblet mellom det første kammer (68) og et innløp til et reaksjonskammer (32); at omgivende vegger (80, 122) danner en flerhet av kanaler (84, 124, 142) som strekker seg fra det første kammer (68) gjennom et annet kammer til reaktoren; åt hver av den nevnte flerhet av kanaler innbefatter en første seksjon (94, 130) med ensartet tverrsnitt med en ende i forbindelse med det første kammer (68), og en andre seksjon med gradvis økende tverrsnitt koblet mellom den annen ende av den første seksjon og innløpet til reaktoren; at de nevnte tverrsnitt av de første seksjoner er utformet for å gi og skape turbulente gasstrømmer som strømmer gjennom med en hastighet som overstiger tilbakeslagshastigheten for en blanding av første og andre gassformede reaktanter; at en flerhet av dyser (86, 126) i nevnte kanaler som står i forbindelse med det annet kammer (72, 120, 122) og den respektive flerhet av første seksjoner (94, 130) til passering av strømmer av den andre gassformede reaktanten inn i de første seksjoner; at nevnte dyser (86, 126) har størrelser som er beregnet på å skape ensartet hastighet for den andre gassformede reaktant inn i de første seksjoner; at nevnte dyser videre står i avstand (92, 138) fra de andre ender av de første seksjoner for å sikre hovedsaklig fullstendig blanding av de første og andre gassformede reaktanter i de første seksjoner før innløp i de andre-seksjoner (84, 142); og at de gradvis økende tverrsnitt av de andre seksjoner (84, 142) er utformet på å redusere strømningshastigheten i blandingen av de gassformede reaktanter og på å fordele strømmen av blandingen ensartet over reaksjonskammerinnløpet.
2. Gassblander og fordeler som angitt i krav 1, karakterisert ved at de omsluttede vegger er dannet av kanaler (80) med øvre ender montert i en øvre vegg (75) i det annet kammer og står i forbindelse med det første kammer (68).
3. Gassblander og fordeler som angitt i krav 2, karakterisert ved at den andre seksjon (84) av seksjonene er utformet gjennom en del (78) som danner bunnen i det annet kammer (72).
4. Gassblander og fordeler som angitt i krav 2, karakterisert ved at kanalene (80) strekker seg gjennom og er festet til en bunn (106) i det annet kammer og at en del (78) er montert under det annet kammer og at de andre seksjoner (84) av seksjonene løper gjennom denne del.
5. Gassblander og fordeler som angitt i krav 1, karakterisert ved at det annet kammer (122) innbefatter horisontale fordelerrør (120) som har vertikalt langstrakte tverrsnitt for dannelse av flerhetene av rør (124) mellom disse, hvilke rør er spaltelignende.
6. Gassblander og fordeler som angitt i krav 5, karakterisert ved kilelignende deler (140) som er montert på eller i et stykke med de nedre kanter av de horisontale rørformede deler for dannelse av de andre seksjoner (142).
7. Gassblander og fordeler som angitt i krav 5, karakterisert ved at de nedre kanter av de horisontale rørformede deler (120) er utformet med kilelignende former (140) for å danne de andre seksjoner (142).
8. Gassblander og fordeler som angitt i krav 1, karakterisert ved seksjoner (144) for føring av en kjølevæskestrøm i blanderen og fordeleren for kjøling av disse.
9. Gassblander og fordeler som angitt i krav 1, karakterisert ved at tverrsnittene for de første seksjoner (94, 130) er beregnet på å skape gjennomgående gasstrømmer med høyere hastighet enn en minimumshastighet på 1 meter pr. sekund.
NO883606A 1987-08-14 1988-08-12 Gassblander og fordeler for reaktor NO173127C (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US07/085,159 US4865820A (en) 1987-08-14 1987-08-14 Gas mixer and distributor for reactor

Publications (4)

Publication Number Publication Date
NO883606D0 NO883606D0 (no) 1988-08-12
NO883606L NO883606L (no) 1989-02-15
NO173127B true NO173127B (no) 1993-07-26
NO173127C NO173127C (no) 1993-11-03

Family

ID=22189832

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO883606A NO173127C (no) 1987-08-14 1988-08-12 Gassblander og fordeler for reaktor

Country Status (21)

Country Link
US (1) US4865820A (no)
EP (1) EP0303439B1 (no)
JP (1) JP2752383B2 (no)
KR (1) KR960009153B1 (no)
CN (1) CN1014494B (no)
AR (1) AR243404A1 (no)
AT (1) ATE81490T1 (no)
AU (1) AU604956B2 (no)
BR (1) BR8804104A (no)
CA (1) CA1314129C (no)
DE (1) DE3875305T2 (no)
DK (1) DK174008B1 (no)
ES (1) ES2035301T3 (no)
GR (1) GR3006155T3 (no)
IN (1) IN171676B (no)
MX (1) MX165662B (no)
NO (1) NO173127C (no)
NZ (1) NZ225814A (no)
SU (1) SU1711659A3 (no)
UA (1) UA5587A1 (no)
ZA (1) ZA885993B (no)

Families Citing this family (76)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2004219A1 (en) * 1988-11-30 1990-05-31 Michael Dunster Production of hydrogen from hydrocarbonaceous feedstock
US5106590A (en) * 1990-05-11 1992-04-21 Davy Mckee (London) Limited Gas mixer and distributor with heat exchange between incoming gases
US5298226A (en) * 1992-10-02 1994-03-29 Praxair Technology, Inc. Perforated plate fluid distributor and its associated fixed bed vessel
US5523063A (en) * 1992-12-02 1996-06-04 Applied Materials, Inc. Apparatus for the turbulent mixing of gases
IT1283585B1 (it) * 1996-04-11 1998-04-22 Snam Progetti Apparecchiatura per effettuare reazioni di ossidazione parziale
US5980596A (en) * 1997-04-25 1999-11-09 Exxon Research And Engineering Co. Multi-injector autothermal reforming process and apparatus for producing synthesis gas (law 565).
US5883138A (en) * 1997-04-25 1999-03-16 Exxon Research And Engineering Company Rapid injection catalytic partial oxidation process and apparatus for producing synthesis gas (law 562)
US5980782A (en) * 1997-04-25 1999-11-09 Exxon Research And Engineering Co. Face-mixing fluid bed process and apparatus for producing synthesis gas
US6267912B1 (en) * 1997-04-25 2001-07-31 Exxon Research And Engineering Co. Distributed injection catalytic partial oxidation process and apparatus for producing synthesis gas
US5935489A (en) * 1997-04-25 1999-08-10 Exxon Research And Engineering Co. Distributed injection process and apparatus for producing synthesis gas
WO1998049093A1 (en) * 1997-04-25 1998-11-05 Exxon Research And Engineering Company Low temperature process for producing synthesis gas
US5886056A (en) * 1997-04-25 1999-03-23 Exxon Research And Engineering Company Rapid injection process and apparatus for producing synthesis gas (law 560)
DE19806427A1 (de) * 1998-02-17 1999-08-19 Fleissner Maschf Gmbh Co Luftmischer zum statischen Vermischen von zwei Luftströmungen
US6471937B1 (en) * 1998-09-04 2002-10-29 Praxair Technology, Inc. Hot gas reactor and process for using same
WO2000038826A1 (de) * 1998-12-24 2000-07-06 Ruhrgas Aktiengesellschaft Vorrichtung zum mischen zweier fluidkomponenten
EP1043271A1 (en) * 1999-03-30 2000-10-11 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Apparatus for the catalytic partial oxidation of hydrocarbons
US6350427B1 (en) * 1999-07-27 2002-02-26 Kerr-Mcgee Chemical Llc Processes for reacting gaseous reactants containing solid particles
US6444179B1 (en) 1999-10-05 2002-09-03 Ballard Power Systems Inc. Autothermal reformer
WO2001052978A1 (en) * 2000-01-24 2001-07-26 International Fuel Cells, Llc Autothermal fuel gas reformer assemblage
ATE264709T1 (de) 2000-08-08 2004-05-15 Shell Int Research Strömungsverteiler
DE10219747B4 (de) * 2002-05-02 2005-06-23 Daimlerchrysler Ag Verfahren zur Vermeidung einer Rückzündung in einem einen Reaktionsraum anströmenden Gemisch und Reaktor zur Durchführung des Verfahrens
DE10230149B4 (de) * 2002-07-04 2008-08-07 Sgl Carbon Ag Vorrichtung zur Erzeugung von Wasserstoff
US7097787B2 (en) * 2002-07-19 2006-08-29 Conocophillips Company Utilization of micro-channel gas distributor to distribute unreacted feed gas into reactors
US7262334B2 (en) * 2002-11-13 2007-08-28 Regents Of The University Of Minnesota Catalytic partial oxidation of hydrocarbons
EP1419812B1 (en) * 2002-11-15 2015-09-16 Haldor Topsoe A/S High temperature fixed bed reactor and its use
DE10304155A1 (de) * 2003-02-03 2004-08-05 Basf Ag Verfahren zur oxidativen Reinigung eines Sauerstoff und eine brennbare Komponente enthaltenden Abgases
TW200422289A (en) * 2003-02-18 2004-11-01 Bp Chem Int Ltd Auto thermal cracking reactor
US20050063899A1 (en) * 2003-08-21 2005-03-24 Syntroleum Corporation Two-stage auto thermal reforming process and system
US7399329B2 (en) * 2003-08-22 2008-07-15 Syntroleum Corporation Process for production of synthesis gas using an oxygen-containing gas
US7108838B2 (en) * 2003-10-30 2006-09-19 Conocophillips Company Feed mixer for a partial oxidation reactor
DE10359744A1 (de) * 2003-12-19 2005-07-14 Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Eindüsen von Sauerstoff in einen Synthesereaktor
EP1701909A1 (en) * 2004-01-08 2006-09-20 Syntroleum Corporation Processes for starting up an autothermal reformer
DE102004024957A1 (de) * 2004-05-22 2005-12-22 Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Eindüsen von Sauerstoff in ein einen Synthesereaktor durchströmendes Reaktionsgas
US7683232B2 (en) 2004-05-25 2010-03-23 Regents Of The University Of Minnesota Production of olefins having a functional group
US7156193B2 (en) * 2004-06-04 2007-01-02 Matt Swartout Continuous positive flow backflash prevention system
US8517717B2 (en) * 2004-08-13 2013-08-27 Velocys, Inc. Detonation safety in microchannels
CN100349647C (zh) * 2004-10-29 2007-11-21 中国石油化工股份有限公司 多段绝热固定床反应器
WO2006065766A2 (en) * 2004-12-14 2006-06-22 Syntroleum Corporation Burnerless autothermal reformer mixer
US7416571B2 (en) * 2005-03-09 2008-08-26 Conocophillips Company Compact mixer for the mixing of gaseous hydrocarbon and gaseous oxidants
DE102005034941B4 (de) * 2005-07-22 2008-12-18 J. Eberspächer GmbH & Co. KG Reformer zur Erzeugung von Synthesegas
US20080257147A1 (en) * 2005-12-06 2008-10-23 Johnson Matthey Plc Gas Distributor
US7547422B2 (en) * 2006-03-13 2009-06-16 Praxair Technology, Inc. Catalytic reactor
US7842846B2 (en) * 2006-03-30 2010-11-30 Basf Aktiengesellschaft Process for heterogeneously catalyzed partial dehydrogenation of at least one hydrocarbon to be dehydrogenated
DE102006024038A1 (de) * 2006-05-23 2007-11-29 Forschungszentrum Jülich GmbH Vorrichtung zur Herstellung eines Kraftstoff-Oxidationsmittel-Gemisches
DE102006054415A1 (de) * 2006-11-16 2008-05-21 Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Eindüsen von Sauerstoff in ein einen Synthesereaktor durchströmendes Reaktionsgas
ITMI20070627A1 (it) * 2007-03-29 2008-09-30 Polimeri Europa Spa Dispositivo miscelatore a bassa perdita di carico e suo impiego nella miscelazione di due gas-vapori
DE102007026712A1 (de) * 2007-06-06 2008-12-11 Uhde Gmbh Vorrichtung und Verfahren für katalytische Gasphasenreaktionen sowie deren Verwendung
JP5435846B2 (ja) 2007-07-30 2014-03-05 日揮株式会社 ガス混合装置及び合成ガス製造装置
ITMI20072228A1 (it) * 2007-11-23 2009-05-24 Eni Spa Procedimento per produrre gas di sintesi e idrogeno a partire da idrocarburi liquidi e gassosi
FR2948296A1 (fr) 2009-07-21 2011-01-28 Inst Francais Du Petrole Dispositif de melange de gaz et de distribution du melange resultant a l'entree d'un reacteur catalytique
US8808654B2 (en) 2009-09-29 2014-08-19 Praxair Technology, Inc. Process for sulfur removal from refinery off gas
FR2960449B1 (fr) 2010-05-25 2012-08-03 Inst Francais Du Petrole Reacteur pour le reformage autotherme de gasoil
DE102011086321B4 (de) * 2011-11-14 2013-07-25 Mtu Friedrichshafen Gmbh Gasmischer und Gasmischsystem
AU2013207783B2 (en) 2012-01-13 2017-07-13 Lummus Technology Llc Process for providing C2 hydrocarbons via oxidative coupling of methane and for separating hydrocarbon compounds
US9969660B2 (en) 2012-07-09 2018-05-15 Siluria Technologies, Inc. Natural gas processing and systems
US9598328B2 (en) 2012-12-07 2017-03-21 Siluria Technologies, Inc. Integrated processes and systems for conversion of methane to multiple higher hydrocarbon products
WO2015081122A2 (en) 2013-11-27 2015-06-04 Siluria Technologies, Inc. Reactors and systems for oxidative coupling of methane
US10301234B2 (en) 2014-01-08 2019-05-28 Siluria Technologies, Inc. Ethylene-to-liquids systems and methods
US10377682B2 (en) 2014-01-09 2019-08-13 Siluria Technologies, Inc. Reactors and systems for oxidative coupling of methane
EP3097068A4 (en) 2014-01-09 2017-08-16 Siluria Technologies, Inc. Oxidative coupling of methane implementations for olefin production
US10793490B2 (en) 2015-03-17 2020-10-06 Lummus Technology Llc Oxidative coupling of methane methods and systems
US20160289143A1 (en) 2015-04-01 2016-10-06 Siluria Technologies, Inc. Advanced oxidative coupling of methane
WO2016181344A1 (en) 2015-05-14 2016-11-17 Sabic Global Technologies B.V. Reactors and reactor-internal devices for dehydrogenation of hydrocarbons
RU2643967C2 (ru) * 2015-06-11 2018-02-06 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ухтинский государственный технический университет" Способ струеинжекционного смешения текучих сред и устройство для его осуществления
EP3362425B1 (en) 2015-10-16 2020-10-28 Lummus Technology LLC Separation methods and systems for oxidative coupling of methane
DE102015121037A1 (de) * 2015-12-03 2017-06-08 Thyssenkrupp Ag Vorrichtung zur Sauerstoffverteilung in einem Oxidationsreaktor, Oxidationsreaktor und Anlage mit einer solchen Vorrichtung und Betriebsverfahren
WO2017180910A1 (en) 2016-04-13 2017-10-19 Siluria Technologies, Inc. Oxidative coupling of methane for olefin production
WO2018118105A1 (en) 2016-12-19 2018-06-28 Siluria Technologies, Inc. Methods and systems for performing chemical separations
RU2764097C2 (ru) 2017-05-23 2022-01-13 Люммус Текнолоджи Ллс Интеграция окислительного сочетания в метановые установки
ES2828799T3 (es) 2017-08-10 2021-05-27 Sener Ing & Sist Sistema de reformado de alcohol y producción de hidrógeno, unidades del sistema y su método asociado
RU187523U1 (ru) * 2018-11-29 2019-03-11 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ярославский государственный технический университет" ФГБОУВО "ЯГТУ" Устройство для контакта газа с жидкостью
RU187844U1 (ru) * 2018-11-29 2019-03-19 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ярославский государственный технический университет" (ФГБОУВО "ЯГТУ") Аппарат для контакта газа с жидкостью
EP3693338B1 (en) 2019-02-07 2021-09-01 Sener Ingenieria Y Sistemas, S.A. High-pressure auto-thermal system for reforming alcohol and producing hydrogen, and method therefor
US11207648B2 (en) * 2020-01-30 2021-12-28 Uop Llc Slotted plate scallops
CN111905645A (zh) * 2020-07-29 2020-11-10 青海三四一九干燥设备有限公司 一种压力喷雾干燥设备用热风分配器
CN117654348B (zh) * 2024-02-01 2024-04-23 沁水寺河瓦斯发电有限公司 一种瓦斯发电用气体混匀装置

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB367747A (no) *
US2630461A (en) * 1953-03-03 Production of acetylene by incom
US433871A (en) * 1890-08-05 Hydrocarbon-burner
US2102152A (en) * 1933-01-25 1937-12-14 Joseph W Hays Premixing device for fluid fuel burners
US2195227A (en) * 1936-03-06 1940-03-26 Ig Farbenindustrie Ag Production of acetylene
US2701011A (en) * 1944-08-26 1955-02-01 Bonvillian Claude Albert Apparatus for the combustion of fuel
US2559979A (en) * 1945-02-23 1951-07-10 Arthur E Martois Multiple gas burner
US2493017A (en) * 1946-08-05 1950-01-03 Ervin J Nutter Grid spray nozzle
US2700598A (en) * 1946-10-31 1955-01-25 Standard Oil Dev Co Process for reforming hydrocarbons
US2656254A (en) * 1948-12-11 1953-10-20 Columbian Carbon Carbon black
US2790838A (en) * 1952-01-16 1957-04-30 Eastman Kodak Co Process for pyrolysis of hydrocarbons
US2827112A (en) * 1953-08-28 1958-03-18 Union Carbide Corp Flame blasting and apparatus therefor
US2843592A (en) * 1954-09-01 1958-07-15 California Research Corp Catalyst unit and gas distributor
US3473323A (en) * 1968-07-11 1969-10-21 Southwick W Briggs Oxidation apparatus
FR2145089A5 (no) * 1971-07-08 1973-02-16 Wendel Sidelor
GB1368352A (en) * 1972-01-26 1974-09-25 British Petroleum Co Fluidised bed distributor plate
DE2232656B2 (de) * 1972-07-03 1978-02-02 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Spaltgasgenerator zur erzeugung eines brenngases
DE2301644C2 (de) * 1973-01-13 1974-07-18 Friedrich Uhde Gmbh, 4600 Dortmund Vorrichtung zur Herstellung eines homogenen Gasgemisches
GB1459766A (en) * 1973-03-20 1976-12-31 British Petroleum Co Combustor
US3927998A (en) * 1973-12-28 1975-12-23 Texaco Inc Production of methane-rich gas stream
NL187622C (nl) * 1975-04-14 1991-12-02 Stone & Webster Eng Corp Reformeeroven met convectieverhitting van de procesbuizen.
US4136015A (en) * 1977-06-07 1979-01-23 Union Carbide Corporation Process for the thermal cracking of hydrocarbons
US4166834A (en) * 1977-09-27 1979-09-04 John Zink Company Air injector nozzle for secondary reformer
US4409196A (en) * 1979-04-24 1983-10-11 Foster Wheeler Energy Corporation Synthesis gas for ammonia production
US4522894A (en) * 1982-09-30 1985-06-11 Engelhard Corporation Fuel cell electric power production
US4477262A (en) * 1983-05-16 1984-10-16 Victor Equipment Company Mixer for cutting torch
DE3532413A1 (de) * 1985-09-11 1987-03-12 Uhde Gmbh Vorrichtung zur erzeugung von synthesegas
FR2608581B1 (fr) * 1986-12-18 1989-04-28 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif operant par voie de flamme pour la fabrication de gaz de synthese

Also Published As

Publication number Publication date
US4865820A (en) 1989-09-12
NO173127C (no) 1993-11-03
KR960009153B1 (en) 1996-07-16
CA1314129C (en) 1993-03-09
JPH01159037A (ja) 1989-06-22
SU1711659A3 (ru) 1992-02-07
CN1033753A (zh) 1989-07-12
DE3875305T2 (de) 1993-02-25
UA5587A1 (uk) 1994-12-28
EP0303439B1 (en) 1992-10-14
KR890003440A (ko) 1989-04-14
JP2752383B2 (ja) 1998-05-18
EP0303439A2 (en) 1989-02-15
CN1014494B (zh) 1991-10-30
DE3875305D1 (de) 1992-11-19
ES2035301T3 (es) 1993-04-16
GR3006155T3 (no) 1993-06-21
DK453288A (da) 1989-02-15
AR243404A1 (es) 1993-08-31
EP0303439A3 (en) 1990-07-18
IN171676B (no) 1992-12-05
NO883606D0 (no) 1988-08-12
ZA885993B (en) 1990-04-25
NZ225814A (en) 1990-03-27
DK453288D0 (da) 1988-08-12
NO883606L (no) 1989-02-15
DK174008B1 (da) 2002-04-08
ATE81490T1 (de) 1992-10-15
AU2098888A (en) 1989-02-16
AU604956B2 (en) 1991-01-03
MX165662B (es) 1992-11-27
BR8804104A (pt) 1989-05-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO173127B (no) Gassblander og fordeler for reaktor
US3945942A (en) Fuel burner and process for gas manufacture
US5106590A (en) Gas mixer and distributor with heat exchange between incoming gases
EP1210550B1 (en) Mixing device
RU2000108486A (ru) Способ и устройство для ускоренного реформинга топлива с кислородом
KR101353719B1 (ko) 촉매 반응기
EP1240460B1 (en) Partial oxidation of hydrogen sulphide
EP2176590A1 (en) Burner
CN101163654A (zh) 通过快速混合反应物而生产乙炔和合成气的方法和设备
US2838105A (en) Burner for the production of carbon monoxide and hydrogen
US2772729A (en) Apparatus for combustion of hydrocarbons
US3203769A (en) Furnace for cracking hydrocarbons having a flame-adjustable burner
US4371378A (en) Swirl burner for partial oxidation process
US4371379A (en) Partial oxidation process using a swirl burner
CA1162046A (en) Burner and process for the partial oxidation of slurries of solid carbonaceous fuels
US3052288A (en) Apparatus for producing synthesis gas containing co and hx
US4230278A (en) Apparatus for reducing hydrocarbon fuel requirement for Haber ammonia synthesis
CN114423517B (zh) 用于生产高价值化学产品的反应器系统
US20210404654A1 (en) Burners for use in producing synthesis gas
JP2003286004A (ja) 改質器および改質方法
US2863749A (en) Process for thegprodtction of synthesis
EP4176024A1 (en) Method and reactor for conversion of hydrocarbons
SU205187A1 (no)
MX2008010650A (en) Catalytic reactor
GB1142063A (en) Gas burner particularly for use in a secondary reformer