DK174008B1 - Gasblander og -fordeler til reaktor - Google Patents

Gasblander og -fordeler til reaktor Download PDF

Info

Publication number
DK174008B1
DK174008B1 DK198804532A DK453288A DK174008B1 DK 174008 B1 DK174008 B1 DK 174008B1 DK 198804532 A DK198804532 A DK 198804532A DK 453288 A DK453288 A DK 453288A DK 174008 B1 DK174008 B1 DK 174008B1
Authority
DK
Denmark
Prior art keywords
chamber
passageways
gas mixer
gas
distributor according
Prior art date
Application number
DK198804532A
Other languages
English (en)
Other versions
DK453288A (da
DK453288D0 (da
Inventor
Jerome H Marten
Michael Dunster
Joseph D Korchnak
Original Assignee
Davy Mckee Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Davy Mckee Corp filed Critical Davy Mckee Corp
Publication of DK453288D0 publication Critical patent/DK453288D0/da
Publication of DK453288A publication Critical patent/DK453288A/da
Application granted granted Critical
Publication of DK174008B1 publication Critical patent/DK174008B1/da

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/20—Jet mixers, i.e. mixers using high-speed fluid streams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/0278—Feeding reactive fluids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/312—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof
    • B01F25/3121—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof with additional mixing means other than injector mixers, e.g. screens, baffles or rotating elements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/314—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit
    • B01F25/3142—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit the conduit having a plurality of openings in the axial direction or in the circumferential direction
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/314—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit
    • B01F25/3143—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit characterised by the specific design of the injector
    • B01F25/31434—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit characterised by the specific design of the injector being a bundle of similar tubes, each of them having feedings on the circumferential wall, e.g. as mixer for a reactor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/386—Catalytic partial combustion
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/025—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step
    • C01B2203/0261—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step containing a catalytic partial oxidation step [CPO]
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1005—Arrangement or shape of catalyst
    • C01B2203/1011—Packed bed of catalytic structures, e.g. particles, packing elements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1005—Arrangement or shape of catalyst
    • C01B2203/1023—Catalysts in the form of a monolith or honeycomb
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1047—Group VIII metal catalysts
    • C01B2203/1064—Platinum group metal catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1205—Composition of the feed
    • C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1235—Hydrocarbons
    • C01B2203/1241—Natural gas or methane
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1276—Mixing of different feed components
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/16—Controlling the process
    • C01B2203/1614—Controlling the temperature
    • C01B2203/1619—Measuring the temperature

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Sampling And Sample Adjustment (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)

Description

DK 174008 B1
Opfindelsen angår en indretning til blanding af to eller flere gasstrømme og fordele gasblandingen i en reaktors indgang, f.eks. blanding af et råmateriale el ler fødemateriale af gasformige hydrocarboner med en oxygenholdig gas, og derefter føde blandingen ind i en katalytisk reaktor til delvis oxidation af råmaterialet. Mere specifikt angår opfindelsen en gasblander- og 5 fordeler af den i krav 1 's indledning anførte art til delvis oxidation.
Katalytiske reaktorer er anvendelige til omdannelse af hydrocarboner ved reaktion af en gas-formig blanding af hydrocarboner, som kan være en hydrocarbongas eller en fordampet flydende hydrocarbon, og en oxidant, som kan være damp, oxygen, luft eller en blanding af disse, til dannelse af et produkt, der omfatter hydrogen, methan, carbondioxid og carbonmonoxid.
10 Produktstrømmen kan anvendes til brændstof og/eller kan anvendes som et basisråmateriale til produktion af hydrogen eller carbonmonoxid eller til syntese af en eller flere produkter, såsom ammoniak, methanol, carbonylholdige forbindelser, hydrogenerede forbindelser osv.
Ved blanding og tilførsel af gasformige reaktanter til sådanne reaktorer har man ved den kendte teknik erkendt behovet for fuldstændig blanding af de gasformige reaktanter samt 15 behovet for at forhindre tilbageslag af en flamme fra reaktionskammeret ind i blandingskammeret. Hvis der ikke frembringes fuldstændig blanding, reduceres kvaliteten af produktet, som kommer ti! at indeholde et overskud af fuldstændigt oxiderede forbindelser, uoxiderede forbindelser og frit carbon, som danner uønskede carbonaflejringer. Tilbageslag giver tilsvarende ulemper, og dertil kan de forårsage skade på grund af varme i blandings- og fordelingsudstyret.
20 En kendt måde at forhindre tilbageslag på er at anbringe en fordeler, som har en eller flere begrænsede passager mellem blandingskammeret og reaktionskammeret Gasblandingen må således strømme gennem den begrænsede passage eller de begrænsede passager med en hastighed, der overskrider tilbageslagshastigheden, dvs. den hastighed som en flamme kan udbrede sig med i den brændbare blanding fra reaktionskammeret til blandingskammeret. Ved 25 denne type fordeler erkender man også vigtigheden af at tilvejebringe en gradvis forøgelse af tværsnittet fra den smalle hals eller begrænsede passage til reaktionskammerets indgang for at nedbringe hvirvel- eller vortexdannelsen til et minimum i strømningen ved reaktorens indgang, hvilket ellers kan befordre tilbageslag. I et apparat, der har en fordeler, der er placeret DK 174008 B1 2 imellem et blandingskammer og et reaktionskammer, kan blandingskammeret indeholde en eksplosiv blanding, og en reduktion i indgangs- eller udgangsstrømmene kan medføre skader.
Fra US patent nr. 3.871.838, kendes en indretning af den indledningsvis nævnte art til omdannelse af benzin til et gasformigt højere octanholdigt brændstof. Indretningen har et antal med 5 åbninger forsynede rør, der er placeret hen over hele den fordampede gasstrøms tværsnit til blanding af oxygen med denne og til dannelse af smalle passager. Der er tilvejebragt afbøjningsplader som en del af væggene i rørene, og som har plane overflader, og gradvist forøger de smalle passager i retning af reaktoren. Åbningerne er anbragt i passagernes gradvist udvidende del, hvori der tilvejebringes en laminar strømning (se fig. 1 og spalte 2 linie 23-39).
10 Skønt dette og andre tidligere beskrevne apparater er omtalt som egnede til at kunne forbedre octantallet i brændstof til forbrændingsmotorer til biler, som derved forbrænder renere og frembringer mindre forurening, er apparaterne normalt ikke egnede til omdannelse af hydro-carboner i stor stil, således som det kan være tilfældet ved relativt store anlæg til petrokemisk raffinering eller til fremstilling af syntetisk gas.
15 Formålet med opfindelsen er at anvise en gasblander og -fordeler til en reaktor, som tilvejebringer en mere effektiv blanding og en jævnere strøm af blandingen ind i reaktoren til reduktion af mængden af over- og underreagerede produktbestanddele og uønskede biprodukter og forøgelse af reaktorens effektivitet.
Til opnåelse af dette formål er gasblander og -fordeleren ifølge opfindelsen ejendommelig ved 20 de i krav 1 anførte kendetegnende træk.
Ved at åbningerne til indføring af den første reaktant i passagerne er tilvejebragt i den første passagedel, hvori der er en turbulent strømningstilstand med høj hastighed opnås en intim blanding af reaktanterne i nævnte første passagedel. I den efterfølgende anden passagedel med gradvist forøgende tværsnit nedsættes blandingens strømningshastighed, og den strømmer 25 jævnt fordelt hen over reaktionskammeret ind i dette med nedsat strømningshastighed og i en tilnærmelsesvis fuldstændig blandet tilstand, hvorved reaktorens effektivitet forøges.
DK 174008 B1 3
Andre formål, fordele og egenskaber ved opfindelsen fremgår af den efterfølgende beskrivelse af en foretrukken udførelsesform under henvisning til tegningen hvor fig. 1 viser set fra siden og i snit, en reaktor, som ved dens indløb har en gasblander og -fordeler ifølge opfindelsen, 5 fig. 2 et udsnit af den i fig. 1 viste gasblander og -fordeler, i større målestok, fig. 3 en fjerdedel af gasblander og -fordeleren i fig. 1, set fra oven, fig. 4 en fjerdedel af gasblander og -fordeleren i fig. 1, set fra neden, fig. 5 et stiliseret snit gennem en del af den i fig. 1 og 2 viste gasblander og -fordeler, og hvor de kritiske dimensioner vises, 10 fig. 6 en modificeret fordelerstruktur set nedefra svarende til fig. 4, fig. 7 en ændret blander og fordeler set i et forstørret tværsnit svarende til fig. 2, fig. 8 en reaktor med en yderligere modificeret blander og fordeler ifølge opfindelsen, set fra siden og delvist i snit, fig. 9 set ovenfra en fjerdedel af den i fig. 8 viste blander og fordeler, 15 fig. 10 dele af den i fig. 8 viste blander og fordeler, i større målestok og set fra siden, og fig. 11 et tværsnit igennem et modificeret rørformet element som det i fig. 10 viste.
I fig. 1 ses en reaktor til delvis oxidation af et gasformigt fødemateriale eller råmateriale, som omfatter en indgangsblandings og -fordelerdel, der ifølge opfindelsen som helhed er betegnet med 30. Blanderen og fordeleren 30 blander råmaterialet med en oxidant og fordeler blandin- DK 174008 B1 4 gen til indgangen til en katalytisk reaktordel, der som helhed er betegnet med 32, hvor råmaterialet bliver delvist oxideret eller omdannet til et produkt, som derefter passerer gennem udgangsdelen, som helhed betegnet med 34. Råmaterialet kan være en hydrocarbongas eller en fordampet hydrocarbonholdig væske, som skal omdannes. Oxidanten kan være en oxygen-5 rig gasstrøm, som kan være i det væsentlige ren oxygen, luft eller oxygenberiget luft. Dampen kan være indbefattet i hydrocarbonråmaterialet og/eller den gasformige oxidåntstrøm. Blanderen og fordeleren er egnet til anvendelse i en reaktor, der er beregnet til at udøve den proces, der er beskrevet i US patentansøgning nr. 085.160 (svarende til EP-Å 303438 og DK-A-4533/88), der blev indleveret på samme dato som denne, og som angår fremstillingen af 10 syntesegas ud fra hydrocarbonholdigt råmateriale.
Blanderen og fordeleren 30 kan anvendes til mange former for reaktorer ud over den, der er vist i denne udførelsesform i form af en katalytisk reaktor til delvis oxidation af en ubehandlet hydrocarbonstrøm, som kræver jævn og fuldstændig blanding af to eller flere gasformige reaktanter, som skal fødes ind i et reaktionskammer. Den er specielt egnet til exoterme reaktio-15 ner, hvor det ønskes at udføre reaktionen på kontrolleret vis med en katalysator. Eksempler på andre reaktorer omfatter den, der anvendes i autotermisk omdannelse eller sekundær omdannelse til dannelse af sådanne produkter som ammoniak, methanol, syntesegas osv. Reaktoren indbefatter et udvendigt svøb 40 af et konstruktionsmateriale, såsom kulstofstål med en top 42, der er fastgjort dertil ved hjælp af bolte (ikke vist). Et isolationslag 44, såsom BPCF 20 keramisk fiberisolator 1260°C (2300°F), er fastgjort til indersiden af den øvre del af svøbet 40 og toppen 42.1 den nedre del af blandingsdelen 30, i reaktionsdelen 32 og i udgangsdelen 34, er der fastgjort lag 46,48 og 50 på den indvendige side af svøbet. Laget 46 er en støbelig eller tilsvarende isolator, såsom en keramisk isolator med lavt jemindhold, høj renhed, og som kan modstå 1090°C (2000°F). Laget 48 er ligeledes en støbelig eller lignende isolator, men 25 har et indhold på 60% af alumina, således at den modstå 1650°C (3000°F). Det indvendige lag 50 er et ildfast eller lignende materiale, såsom mindst 97% alumina med keramiske forankringer, eller mindst 97% alumina i form af klinker til at modstå i reaktordelen.
Yderligere kan der, for at forhindre diffusion af reaktanter og som konsekvens deraf forbrænding inden i det ildfaste lag, være tilvejebragt et ikke porøst metallegeringslag på indersiden DK 174008 B1 5 af det ildfaste lag mellem den ildfaste væg 50 og katalysatorlejet 54.
Reaktordelen 32 omfatter en stabel af kommercielt tilgængelige monolitiske katalysatorskiver 54, der er adskilt ved hjælp af høje ringe af alumina 58 mellem hver efter hinanden følgende skivepar. Stablen bliver understøttet af en rist, bestående af høj e aluminastænger 56. Katalysa-5 tormaterialet er udvalgt i overensstemmelse med den reaktion, der ønskes foretaget. Til reaktion med partiel oxidation kan anvendes platin-palladiumkatalysator-materialer, rhodiumkata-lysatormaterialer eller andre katalysatoimaterialer med stort overfladeareal, såsom alumina eller katalysatormaterialer, der anvendes i katalysatorer til biludstødningssystemer. Et beskrevet anvendeligt katalysatormateriale fremgår afUS patentskrift nr. 4.522.894 til en katalysator, 10 der anvendes i et første katalysatorleje til partiel oxidation.
Der er tilvejebragt en port 60 i reaktionsdelen nedre ende, og som er forsynet med et rør 62, der strækker sig ind under den nederste ildfaste skive 54, således at temperaturen kan måles eller der kan udtages prøver af produktet.
Udgangsdelen 34 er formet på passende vis, således at den kan forbindes til en derefter anbragt 15 varmegenvindingskedel (ikke vist) og/eller andet procesudstyr.
I indgangsdelen 30 står et første indløb 66, der er placeret centralt i toppen 42, i forbindelse med en øvre tilførselskonus 68, eller alternativt til det indvendige af den øvre del af beholderen 40, som danner et første kammer. Konusen 68 er fastgjort til toppen 42 ved hjælp af understøtninger 69. Sekundære tilførselsorganer 70 strækker sig gennem sideporte i svøbet 40 og står 20 i forbindelse med et andet kammer 72, som er placeret mellem det øvre kammer 68 og indgangen til katalysatorreaktionsdelen 32. En ring 73 er anbragt på den centrale del af en øvre væg 75 af kammeret 72, og er i tætnende forbindelse med den nedre kant af konusen 68, således at væggen 75 danner en fælles væg mellem det øvre kammer 68 og det nedre kammer 72. Kammeret 72 har en øvre udvendig ringformet del 74, se ligeledes fig. 2 og 3, som er under-25 støttet på den øvre overflade af det ildfaste lag 50 eller er forankret til svøbet 40. En nedre del af kammeret 72 er forsynet med en ringformet væg 76, som strækker sig nedad i det ildfaste svøb 50. Det nederste af væggen 76 består af en støbt del 78.
DK 174008 B1 6
Et antal langstrakte rør 80 har en øvre ende, som er forbundet med kammerets 72 øvre væg 75 , og rørenes lysning står ved den øvre ende i forbindelse med det øvre kammer 68. Den nedre ende af rørene 80 er fastgjort til delen 78, og rørenes lysninger står i forbindelse med de øvre ender af passagerne 84, der er dannet lodret gennem delen 78.1 rørenes 80 vægge er der dannet 5 huller 86 til at lede strømme af gas fra kammeret 72 ind i rørenes 80 lysning.
Indløbene 66 og 70, konusen 68 og understøtningerne 69 er fremstillet af et konventionelt korrosions- og varmemodstandsdygtigt metal, såsom rustfrit stål eller højtemperaturlegeringer, mens kammeret 72, rørene 80 og delen 78 er fremstillet af en konventionel højtemperaturlegering, såsom Hastalloy X eller et ildfast materiale.
10 Antallet af rør 80, den indvendige diameter 90 (se fig. 5) af rørene 80 og størrelsen og antallet af åbningerne 86 i hvert rør er valgt i forhold til den gastilførselshastighed og det tryk, der er i indløbene 66 og 70, således at der fremkommer en turbulent strømning inden i rørene 80 med en hastighed, der overskrider tilbageslagshastigheden i blandingen. Hullernes 86 mindste afstand 92 fra den nedre ende af rørene 80 ved åbningen ind i de divergerende passager 84 er 15 valgt til at være lig med eller større end den krævede for at tilvejebringe i det væsentlige fuldstændig blanding af gasstrømmen fra kamrene 68 og 70 under de turbulensbetingelser, der er deri. Størrelsen af den indvendige diameter 90 af rørene 80 er ligesom længden 94 af rørene sådan, at der frembringes et tilstrækkeligt tryktab i gassen, der kommer fra kammeret 68 til reaktionskammeret, således at der tilvejebringes en i det væsentlige jævn gasstrøm gennem 20 rørene 80 fra kammeret 68. På tilsvarende måde er størrelsen af åbningerne 86 valgt til at give tilstrækkelig tryktab mellem kammeret 78 og det indvendige af rørene 80 i forhold til hastigheden og trykket af gassen, der kommer ind via indløbet 70, således at der tilvejebringes i det væsentlige en jævn volumenstrøm af gas gennem åbningerne 68 i rørene 80.
Der er valgt en mindste gashastighed inden i rørene 80 i overensstemmelse med typen, tem-25 peraturen og densiteten af den gas, der skal reageres . Til en blanding af naturgas med luft uden i det væsentlige noget hydrogenindhold ved stuetemperatur og tryk er en minimumshastighed på 1 m/sek (3 fod/sek) anvendelig, men ved højere indgangstemperaturer eller tryk eller et højere hydrogenindhold må minimumshastigheden hæves. Typisk er hastigheden af DK 174008 B1 7 en blanding af hydrocarbongas og luft med et tilførselstryk på 2750 KPa (400 psig) og en tilførselstemperatur på 500°C ved delvis oxidationsreaktioner i størrelsesordenen fra 6 til 55 m/sek (20 til 180 fod/sek) eller højere.
De divergerende passager i delen 78 er således udformet, at de giver en reduktion af hastighe-5 den af gassen og danner en jaevn gasfordeling hen over indgangen til katalysatoren. Siderne af passagerne i delen 78 kan i det vandrette snitplan enten være lige eller buede. Den grad, hvormed passagens 84 horisontale tværsnit tiltager i retning nedad, dvs. den vinkel 98, som passagen 84's væg danner med rørene 80's lige vægge, skal normalt være af en størrelse, der er lig med eller mindre end ca. 15° og fortrinsvis lig med eller mindre end ca. 7e for at for-10 mindske eller undgå dannelsen af hvirvler inden i passagerne 84, som ellers ville kunne befordre dannelsen af en flamme i passagen 80.Formen af den nedre ende af passagen 84 er, som vist i fig. 4, cirkulær. For at eliminere metalområdet 99, som kunne medføre hvirveldannelse ved udgangen af delen 78, kan passagerne 84 udvides så at ved siden af hinanden værende passage konvergerer indtil metalområdet 99 reduceres til et punkt. I fig. 6 ses en udførelses-15 form, hvor passagerne 102 er udformet med hexagonale nedre åbninger. Man kan forestille sig forskellige andre tværsnitsformer, såsom rektangulære, trekantede, osv. til at tilvejebringe en i det væsentlige jævn fordeling af gasstrømmen til katalysatorlejets indgang.
Der kan opstå flammer i passagerne 84, specielt i nærheden af katalysatorlejet, men oxid'å-tionsreaktioneme vil i det væsentlige optræde i selve katalysatorlejet. Det er også muligt at 20 have en gasindgangstemperatur, der er højere end antændelses temperaturen af gasblandingen; under disse betingelser vælges gashastigheden i rørene 80 til at give en opholdstid i rørene 80 og passagerne 84, som er utilstrækkelig til at danne en fuldstændig reaktion af den gasformige blanding.
Det har vist sig, at hvis de gasser, der kommer ind i de divergerende passager 84 ikke er 25 fuldstændigt blandede før de kommer ind, har gasserne tendens til at forblive ublandede mens de divergerer og hastigheden falder. Det har imidlertid vist sig, at inde i de langstrakte passagedele i rørene 80, som har et konstant tværsnit over hele deres længde, opstår der fuldstændig blanding af gasserne i minimumsafstanden 92 på grund af den høje turbulente strømnings- DK 174008 B1 8 hastighed. Derudover giver injektionen af strømmene gennem åbningerne 86 på tværs af strømmen i rørene 80 yderligere turbulens i strømmene, når de bevæger sig ned gennem rørene, så yderligere blanding opnås.
I fig. 7 ses en udførelsesform for bunden i kammeret 72, som er aflukket ved hjælp af en væg 5 106 i stedet for den støbte del 78. Rørene strækker sig gennem væggen 106, hvortil rørene er forseglet ved hjælp af svejsning. De nedre ender af rørene rager ud nedadtil, og er fastgjort i de øvre ender af passagerne 84, som har en øvre del, som støder op til og har samme tværsnit som lysningerne rørene 80. Derudover er delen 78 åben rundt langs væggen, der danner passagen 84, således at vægten af, og den nødvendige mængde materiale til fremstilling af 10 delen 78 reduceres.
I en endnu en udførelsesform, som ses i fig. 8,9 og 10, er et langstrakt ensartet tværsnit af de øvre passagedele forbundet til kammeret 68 ved hjælp af spaltelignende passager 124 mellem vandrette rørformede dele 120. De rørformede dele 120 er ved modsatte ender forbundet med et ringformet kammer 122, som modtager strømmen af gas gennem indløbene 70. Åbningerne 15 126, som er placeret i horisontale rækker, forbinder ide rørformede deles 120 indre kammer 127 med passagerne 124. Den vertikale længde 130 såvel som den horisontale bredde 132 af kamrene 127 i rørene 120 er valgt således, at der fastholdes et konstant tryk over rørenes 120 horisontale længde, og antallet og diameteren 134 af åbningerne 126 er valgt således, at de befordrer jævn strømning af gas gennem åbningerne, således at der opstår et væsentligt tryk-20 fald gennem åbningerne 126 til befordring af jævn strømning af gas fra rørene 120 ind i de spaltelignende passager 124. Bredden 136 af passagerne 124 samt den vertikale dimension deraf er valgt således, at der opstår et trykfald i forhold til det øvre kammer 68, således at der fastholdes en jævn fordeling hen over indgangene til passagerne 124, og der således tilvejebringes en jævn strømning af gas gennem passagerne 124, medens der tillades en hastighed 25 større end tilbageslagshastigheden i gasblandingen samt en turbulent strømning. Den mindste afstand 138, åbningerne 126 er anbragt oven over den nedre ende af passagerne 124's del med konstant tværsnit, er lig med eller større end den, der giver i det væsentlige fuldstændig blanding af gasstrømmene. Nedre kileformede dele 140 er anbragt eller er en del af den nedre kant af rørene 120 til dannelse af de nedre divergerende dele 142 af passagerne, således at strøm- DK 174008 B1 9 ningshastigheden falder og gashvirvelstrømme eller en spiralformet strømning minimeres eller undgås ved katalysatorens indgang. Valgfrie passager 144, er dannet gennem delene 140 til at føre kølevæske, såsom vand.
I fig. 11 ses et modificeret rør 150, som kan erstatte rørene 120. De modificerede rør 150 er 5 udformet således tilspidsende ved deres nedre ender, at de danner formen på de kileformede dele 140 i fig. 10, og således eliminerer behovet for de kileformede dele 140.
I den udførelsesform for den partiel oxiderende katalytisk reaktor, der ses i fig. 1, indgår der ni katalysatorskiver 54, som hver har en diameter på 0,76 m (30 tommer) og en tykkelse på 0,15 m (6 tommer), til delvis oxidation af en hydrocarbonstrøm, f.eks. naturgas, der indeholder 10 95 vol% median, hvor det resterende indbefatter ethan, propan, nitrogen og carbondioxid.
Gassen blandes med damp og luft til dannelse af en blanding, der indeholder ca. 20 voI% naturgas, ca. 60 vol% luft og ca. 20 vol% damp. Dampen deles og indføres i både naturgasstrømmen og luftstrømmen før det føres til indløbene 66 og 70. Hydrocarbongassen tilføres gennem et indløb 66 med en diameter på 0,054 m (10 tommer) med en temperatur på ca.
15 550°C, ved tryk på 2760 KPa (400 psig) og en hastighed på 130 m/sek (100 fod/sek). Luft strømmen tilføres gennem et indløb 70 med en diameter på 0,152 m (8 tommer) med en temperatur på 550°C, ved et tryk på 2960 KPa (430 psig) og en hastighed på ca. 34 m/sek (110 fod/sek). Diameteren af den nedre del 76 af kammeret 72 er 0,68 m (27 tommer) og diameteren af den øvre del 74 er 0,91 m (36 tommer). Der er 261 rør 80 med en indvendig diameter 20 på 12,7 mm (0,5 tomme), og som har en længde på 0,51 m (20 tommer). Der er seks åbninger 86 med en diameter på 3,2 mm (0,125 tomme) i hvert rør 80, idet fire af åbningerne er jævnt fordelt rundt langs hvert rør med en afstand på 0,102 m (4 tommer) over den nedre ende af røret, og de resterende to åbninger er placeret modsat hinanden i en afstand på 0,152 m (6 tommer) over den nedre ende af røret. Den nedre del 78 har en tykkelse på 0,127 m (5 tommer) 25 og passagedelene 84 er koniske med en øvre diameter på 12,7 mm (0,5 tomme) og en nedre diameter på 44,5 mm (1,75 tomme). Trykkene inden i kamrene 68 og 72 bliver fastholdt på ca. det samme som indgangstrykkene. Gashastigheden i rørene 80 oven over åbningerne er ca.
52 m/sek (170 fod/sek) og mellem de øvre åbninger og den nedre ende af rørene ca. 107 m/sek (350 fod/sek). I de divergerende passager 84 falder gashastigheden fra 107 m/sek (350 fod/- DK 174008 B1 10 sek) ved den øvre ende til 9 m/sek (30 fod/sek) ved den nedre ende som også er indgangen til katalysatoren.
De forskellige dimensioner, der er omtalt i den ovenfor beskrevne udførelsesform er egnede til reaktion med en bestemt hydrocarbongas og lufttilførsel med bestemte værdier. Det må 5 bemærkes, at disse dimensioner og hastigheder vil ændre sig med forskellige hydrocarbongas-ser, oxygen eller beriget luft, forskellige katalysatorer og forskellige tilførselshastigheder.

Claims (13)

1. Gasblander og -fordeler til tilførsel af en gasformig reaktionsblanding til en reaktor, som omfatter et første kammer (68) med et første indløb (66) til tilføring af en første gasformig 5 reaktant, et andet kammer (72,122) med et andet indløb (70) til tilføring af en anden gasformig reaktant, hvilket andet kammer (72, 122) er anbragt mellem det første kammer (68) og indgangen til et reaktionskammer (32), indesluttende vægge (80, 120), som danner et antal langstrakte passager (94,84,124,142), som strækker sig fra det første kammer (68) til reaktoren gennem det andet kammer, og som hver omfatter en første del (94,24), der ved en første 10 ende står i forbindelse med det første kammer (68) og en anden del med gradvis tiltagende tværsnit, og som forbinder den første dels anden ende og reaktorindgangen, og er indrettet til at sænke de gasformede blandingers strømningshastighed og til at fordele strømmen af blandingen jævnt i reaktorkammeret, og et antal i de indesluttende (80,120) vægge dannede åbninger (86, 126), som forbinder det andet kammer (72,122) og de respektive passager (94, 15 124) til at føre strømme af den anden gasformige reaktant ind i passagerne, og som er beliggende i en afstand fra de første passagedeles andre ender til sikring af i det væsentlige fuldstændige blanding af den første og den anden gasformige reaktant, kendetegnet ved, at de første passagedele (94,124) er langstrakte passagedele med et konstant tværsnit, som er udformet til derigennem at tilvejebringe turbulente gasstrømme med en hastighed som oversti-20 ger en tilbageslagshastighed af en blanding af den første og den anden gasformige reaktant, og at åbningerne (86,126) er tilvejebragt i de første passagedele (94,124) og er dimensioneret og udformet til at lade den anden gasformige reaktant strømme ind i de første passagedele med jævn hastighed.
2. Gasblander og -fordeler ifølge krav 1,kendetegnet ved, at åbninger (86,126) i de 25 indesluttende vægge (80,120) er beliggende i en afstand fra de første passagedeles (94,124) anden ende til sikring af en i det væsentlige fuldstændig blanding af den første og den anden gasformige reaktant i de første passagedele, før de kommer ind i de andre passagedele (84, 142). DK 174008 B1 12
3. Gasblander og -fordeler ifølge krav 1 eller 2, kendetegnet ved, at passagerne (94, 84; 124,142) har sådanne tværdimensioner og længder, at der imellem det første kammer (68) og reaktionskammeret (32) opstår et tilstrækkeligt tryktab i den første gasformige reaktant til at tilvejebringe en i det væsentlige jævn gasstrøm gennem passagerne, og at åbningerne (86, 5 126) er dimensioneret og udformet til at tilvejebringe et tilstrækkeligt trykfald mellem det andet kammer (72,122) og passagerne til at tilvejebringe en i hovedsagen jævn volumenstrøm af gas gennem åbningerne.
4. Gasblander og -fordeler ifølge krav 1,kendetegnet ved, at de indesluttende vægge 10 er udformet som rør (80), som har en øvre ende, der er fastgjort i en øvre væg (75) i det andet kammer og står i forbindelse med det første kammer (68).
5. Gasblander og -fordeler ifølge krav 4, kendetegnet ved, at den anden del (84) af passagerne er dannet af en del (78), der danner en bundvæg i det andet kammer (72).
6. Gasblander og -fordeler ifølge krav 4, kendetegnet ved, at rørene (80) strækker sig 15 igennem og er fastgjort til en bundvæg (106) i det andet kammer, og at en del (78) er anbragt under det andet kammer og de andre dele (84) af passagerne er dannet derigennem.
7. Gasblander og -fordeler ifølge krav 1,kendetegnet ved, at det andet kammer (122) omfatter vandrette fordeler rør (120), som har langstrakte tværsnit i lodret retning til derimellem at danne et antal langstrakte passager (124) som er spalteagtige.
8. Gasblander og -fordeler ifølge krav 7, kendetegnet ved kileagtige dele (140), der er anbragt eller er dele af de nedre kanter på de vandrette rørformede dele (120), til dannelse af de andre dele (142) af passagerne.
9. Gasblander og -fordeler ifølge krav 7, kendetegnet ved, at de nedre kanter på de vandrette rørformede dele (120) er dannet med kileagtig form (140) til dannelse af de andre 25 dele (142) af passagerne. DK 174008 B1 13
10. Gasblander og -fordeler ifølge krav I,kendetegnet ved passager (144) til at føre en kølevæskestrøm i gasblander og -fordeleren til køling af denne.
11. Gasblander og -fordeler ifølge krav 1,kendetegnet ved, at de første passagedeles (94,124) tværsnit er udformet til derigennem at frembringe gasstrømninger, der er større end 5 en minimumshastighed på 1 m/sek.
12. Gasblander og -fordeler ifølge krav 11,kendetegnet ved, at mmimumshastigheden er 6 m/sek.
13. Gasblander og -fordeler ifølge krav 11,kendetegnet ved, at minimumshastigheden er 55 m/sek. 10
DK198804532A 1987-08-14 1988-08-12 Gasblander og -fordeler til reaktor DK174008B1 (da)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US8515987 1987-08-14
US07/085,159 US4865820A (en) 1987-08-14 1987-08-14 Gas mixer and distributor for reactor

Publications (3)

Publication Number Publication Date
DK453288D0 DK453288D0 (da) 1988-08-12
DK453288A DK453288A (da) 1989-02-15
DK174008B1 true DK174008B1 (da) 2002-04-08

Family

ID=22189832

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DK198804532A DK174008B1 (da) 1987-08-14 1988-08-12 Gasblander og -fordeler til reaktor

Country Status (21)

Country Link
US (1) US4865820A (da)
EP (1) EP0303439B1 (da)
JP (1) JP2752383B2 (da)
KR (1) KR960009153B1 (da)
CN (1) CN1014494B (da)
AR (1) AR243404A1 (da)
AT (1) ATE81490T1 (da)
AU (1) AU604956B2 (da)
BR (1) BR8804104A (da)
CA (1) CA1314129C (da)
DE (1) DE3875305T2 (da)
DK (1) DK174008B1 (da)
ES (1) ES2035301T3 (da)
GR (1) GR3006155T3 (da)
IN (1) IN171676B (da)
MX (1) MX165662B (da)
NO (1) NO173127C (da)
NZ (1) NZ225814A (da)
SU (1) SU1711659A3 (da)
UA (1) UA5587A1 (da)
ZA (1) ZA885993B (da)

Families Citing this family (76)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2004219A1 (en) * 1988-11-30 1990-05-31 Michael Dunster Production of hydrogen from hydrocarbonaceous feedstock
US5106590A (en) * 1990-05-11 1992-04-21 Davy Mckee (London) Limited Gas mixer and distributor with heat exchange between incoming gases
US5298226A (en) * 1992-10-02 1994-03-29 Praxair Technology, Inc. Perforated plate fluid distributor and its associated fixed bed vessel
US5523063A (en) * 1992-12-02 1996-06-04 Applied Materials, Inc. Apparatus for the turbulent mixing of gases
IT1283585B1 (it) * 1996-04-11 1998-04-22 Snam Progetti Apparecchiatura per effettuare reazioni di ossidazione parziale
WO1998049093A1 (en) * 1997-04-25 1998-11-05 Exxon Research And Engineering Company Low temperature process for producing synthesis gas
US5935489A (en) * 1997-04-25 1999-08-10 Exxon Research And Engineering Co. Distributed injection process and apparatus for producing synthesis gas
US5886056A (en) * 1997-04-25 1999-03-23 Exxon Research And Engineering Company Rapid injection process and apparatus for producing synthesis gas (law 560)
US6267912B1 (en) 1997-04-25 2001-07-31 Exxon Research And Engineering Co. Distributed injection catalytic partial oxidation process and apparatus for producing synthesis gas
US5883138A (en) * 1997-04-25 1999-03-16 Exxon Research And Engineering Company Rapid injection catalytic partial oxidation process and apparatus for producing synthesis gas (law 562)
US5980596A (en) * 1997-04-25 1999-11-09 Exxon Research And Engineering Co. Multi-injector autothermal reforming process and apparatus for producing synthesis gas (law 565).
US5980782A (en) * 1997-04-25 1999-11-09 Exxon Research And Engineering Co. Face-mixing fluid bed process and apparatus for producing synthesis gas
DE19806427A1 (de) * 1998-02-17 1999-08-19 Fleissner Maschf Gmbh Co Luftmischer zum statischen Vermischen von zwei Luftströmungen
US6471937B1 (en) * 1998-09-04 2002-10-29 Praxair Technology, Inc. Hot gas reactor and process for using same
EP1140340B1 (de) * 1998-12-24 2003-07-23 Ruhrgas Aktiengesellschaft Vorrichtung zum mischen zweier fluidkomponenten
EP1043271A1 (en) * 1999-03-30 2000-10-11 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Apparatus for the catalytic partial oxidation of hydrocarbons
US6350427B1 (en) * 1999-07-27 2002-02-26 Kerr-Mcgee Chemical Llc Processes for reacting gaseous reactants containing solid particles
AU7765200A (en) * 1999-10-05 2001-05-10 Ballard Power Systems Inc. Autothermal reformer
AU2001231082A1 (en) * 2000-01-24 2001-07-31 International Fuel Cells, Llc Autothermal fuel gas reformer assemblage
CA2418358A1 (en) 2000-08-08 2002-02-14 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Flow distributor
DE10219747B4 (de) * 2002-05-02 2005-06-23 Daimlerchrysler Ag Verfahren zur Vermeidung einer Rückzündung in einem einen Reaktionsraum anströmenden Gemisch und Reaktor zur Durchführung des Verfahrens
DE10262231B4 (de) * 2002-07-04 2009-04-16 Sgl Carbon Ag Verfahren zur Erzeugung von Wasserstoff
US7097787B2 (en) * 2002-07-19 2006-08-29 Conocophillips Company Utilization of micro-channel gas distributor to distribute unreacted feed gas into reactors
US7262334B2 (en) 2002-11-13 2007-08-28 Regents Of The University Of Minnesota Catalytic partial oxidation of hydrocarbons
EP1419812B1 (en) * 2002-11-15 2015-09-16 Haldor Topsoe A/S High temperature fixed bed reactor and its use
DE10304155A1 (de) * 2003-02-03 2004-08-05 Basf Ag Verfahren zur oxidativen Reinigung eines Sauerstoff und eine brennbare Komponente enthaltenden Abgases
TW200422289A (en) * 2003-02-18 2004-11-01 Bp Chem Int Ltd Auto thermal cracking reactor
GB2421246A (en) * 2003-08-21 2006-06-21 Syntroleum Corp Two-stage auto thermal reforming process system
WO2005019100A1 (en) * 2003-08-22 2005-03-03 Syntroleum Corporation Process for production of synthesis gas using an oxygen-containing gas
US7108838B2 (en) * 2003-10-30 2006-09-19 Conocophillips Company Feed mixer for a partial oxidation reactor
DE10359744A1 (de) * 2003-12-19 2005-07-14 Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Eindüsen von Sauerstoff in einen Synthesereaktor
AU2005206487A1 (en) * 2004-01-08 2005-08-04 Syntroleum Corporation Processes for starting up an autothermal reformer
DE102004024957A1 (de) * 2004-05-22 2005-12-22 Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Eindüsen von Sauerstoff in ein einen Synthesereaktor durchströmendes Reaktionsgas
US7683232B2 (en) 2004-05-25 2010-03-23 Regents Of The University Of Minnesota Production of olefins having a functional group
US7156193B2 (en) * 2004-06-04 2007-01-02 Matt Swartout Continuous positive flow backflash prevention system
US8517717B2 (en) * 2004-08-13 2013-08-27 Velocys, Inc. Detonation safety in microchannels
CN100349647C (zh) * 2004-10-29 2007-11-21 中国石油化工股份有限公司 多段绝热固定床反应器
WO2006065766A2 (en) * 2004-12-14 2006-06-22 Syntroleum Corporation Burnerless autothermal reformer mixer
US7416571B2 (en) * 2005-03-09 2008-08-26 Conocophillips Company Compact mixer for the mixing of gaseous hydrocarbon and gaseous oxidants
DE102005034941B4 (de) * 2005-07-22 2008-12-18 J. Eberspächer GmbH & Co. KG Reformer zur Erzeugung von Synthesegas
US20080257147A1 (en) * 2005-12-06 2008-10-23 Johnson Matthey Plc Gas Distributor
US7547422B2 (en) 2006-03-13 2009-06-16 Praxair Technology, Inc. Catalytic reactor
US7842846B2 (en) * 2006-03-30 2010-11-30 Basf Aktiengesellschaft Process for heterogeneously catalyzed partial dehydrogenation of at least one hydrocarbon to be dehydrogenated
DE102006024038A1 (de) * 2006-05-23 2007-11-29 Forschungszentrum Jülich GmbH Vorrichtung zur Herstellung eines Kraftstoff-Oxidationsmittel-Gemisches
DE102006054415A1 (de) 2006-11-16 2008-05-21 Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Eindüsen von Sauerstoff in ein einen Synthesereaktor durchströmendes Reaktionsgas
ITMI20070627A1 (it) * 2007-03-29 2008-09-30 Polimeri Europa Spa Dispositivo miscelatore a bassa perdita di carico e suo impiego nella miscelazione di due gas-vapori
DE102007026712A1 (de) * 2007-06-06 2008-12-11 Uhde Gmbh Vorrichtung und Verfahren für katalytische Gasphasenreaktionen sowie deren Verwendung
JP5435846B2 (ja) 2007-07-30 2014-03-05 日揮株式会社 ガス混合装置及び合成ガス製造装置
ITMI20072228A1 (it) * 2007-11-23 2009-05-24 Eni Spa Procedimento per produrre gas di sintesi e idrogeno a partire da idrocarburi liquidi e gassosi
FR2948296A1 (fr) 2009-07-21 2011-01-28 Inst Francais Du Petrole Dispositif de melange de gaz et de distribution du melange resultant a l'entree d'un reacteur catalytique
US8808654B2 (en) * 2009-09-29 2014-08-19 Praxair Technology, Inc. Process for sulfur removal from refinery off gas
FR2960449B1 (fr) * 2010-05-25 2012-08-03 Inst Francais Du Petrole Reacteur pour le reformage autotherme de gasoil
DE102011086321B4 (de) * 2011-11-14 2013-07-25 Mtu Friedrichshafen Gmbh Gasmischer und Gasmischsystem
AU2013207783B2 (en) 2012-01-13 2017-07-13 Lummus Technology Llc Process for providing C2 hydrocarbons via oxidative coupling of methane and for separating hydrocarbon compounds
US9670113B2 (en) 2012-07-09 2017-06-06 Siluria Technologies, Inc. Natural gas processing and systems
AU2013355038B2 (en) 2012-12-07 2017-11-02 Lummus Technology Llc Integrated processes and systems for conversion of methane to multiple higher hydrocarbon products
EP3074119B1 (en) 2013-11-27 2019-01-09 Siluria Technologies, Inc. Reactors and systems for oxidative coupling of methane
WO2015105911A1 (en) 2014-01-08 2015-07-16 Siluria Technologies, Inc. Ethylene-to-liquids systems and methods
US10377682B2 (en) 2014-01-09 2019-08-13 Siluria Technologies, Inc. Reactors and systems for oxidative coupling of methane
EP3097068A4 (en) 2014-01-09 2017-08-16 Siluria Technologies, Inc. Oxidative coupling of methane implementations for olefin production
US10793490B2 (en) 2015-03-17 2020-10-06 Lummus Technology Llc Oxidative coupling of methane methods and systems
US20160289143A1 (en) 2015-04-01 2016-10-06 Siluria Technologies, Inc. Advanced oxidative coupling of methane
EP3294444B1 (en) 2015-05-14 2020-09-30 SABIC Global Technologies B.V. Reactors and reactor-internal devices for dehydrogenation of hydrocarbons
RU2643967C2 (ru) * 2015-06-11 2018-02-06 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ухтинский государственный технический университет" Способ струеинжекционного смешения текучих сред и устройство для его осуществления
WO2017065947A1 (en) 2015-10-16 2017-04-20 Siluria Technologies, Inc. Separation methods and systems for oxidative coupling of methane
DE102015121037A1 (de) * 2015-12-03 2017-06-08 Thyssenkrupp Ag Vorrichtung zur Sauerstoffverteilung in einem Oxidationsreaktor, Oxidationsreaktor und Anlage mit einer solchen Vorrichtung und Betriebsverfahren
CA3019396A1 (en) 2016-04-13 2017-10-19 Siluria Technologies, Inc. Oxidative coupling of methane for olefin production
EP3554672A4 (en) 2016-12-19 2020-08-12 Siluria Technologies, Inc. PROCEDURES AND SYSTEMS FOR CHEMICAL DEPOSITION
HUE064375T2 (hu) 2017-05-23 2024-03-28 Lummus Technology Inc Metán oxidatív csatolási folyamatainak integrálása
ES2828799T3 (es) 2017-08-10 2021-05-27 Sener Ing & Sist Sistema de reformado de alcohol y producción de hidrógeno, unidades del sistema y su método asociado
RU187523U1 (ru) * 2018-11-29 2019-03-11 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ярославский государственный технический университет" ФГБОУВО "ЯГТУ" Устройство для контакта газа с жидкостью
RU187844U1 (ru) * 2018-11-29 2019-03-19 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ярославский государственный технический университет" (ФГБОУВО "ЯГТУ") Аппарат для контакта газа с жидкостью
EP3693338B1 (en) 2019-02-07 2021-09-01 Sener Ingenieria Y Sistemas, S.A. High-pressure auto-thermal system for reforming alcohol and producing hydrogen, and method therefor
US11207648B2 (en) * 2020-01-30 2021-12-28 Uop Llc Slotted plate scallops
CN111905645A (zh) * 2020-07-29 2020-11-10 青海三四一九干燥设备有限公司 一种压力喷雾干燥设备用热风分配器
CN117654348B (zh) * 2024-02-01 2024-04-23 沁水寺河瓦斯发电有限公司 一种瓦斯发电用气体混匀装置

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US433871A (en) * 1890-08-05 Hydrocarbon-burner
GB367747A (da) *
US2630461A (en) * 1953-03-03 Production of acetylene by incom
US2102152A (en) * 1933-01-25 1937-12-14 Joseph W Hays Premixing device for fluid fuel burners
US2195227A (en) * 1936-03-06 1940-03-26 Ig Farbenindustrie Ag Production of acetylene
US2701011A (en) * 1944-08-26 1955-02-01 Bonvillian Claude Albert Apparatus for the combustion of fuel
US2559979A (en) * 1945-02-23 1951-07-10 Arthur E Martois Multiple gas burner
US2493017A (en) * 1946-08-05 1950-01-03 Ervin J Nutter Grid spray nozzle
US2700598A (en) * 1946-10-31 1955-01-25 Standard Oil Dev Co Process for reforming hydrocarbons
US2656254A (en) * 1948-12-11 1953-10-20 Columbian Carbon Carbon black
US2790838A (en) * 1952-01-16 1957-04-30 Eastman Kodak Co Process for pyrolysis of hydrocarbons
US2827112A (en) * 1953-08-28 1958-03-18 Union Carbide Corp Flame blasting and apparatus therefor
US2843592A (en) * 1954-09-01 1958-07-15 California Research Corp Catalyst unit and gas distributor
US3473323A (en) * 1968-07-11 1969-10-21 Southwick W Briggs Oxidation apparatus
FR2145089A5 (da) * 1971-07-08 1973-02-16 Wendel Sidelor
GB1368352A (en) * 1972-01-26 1974-09-25 British Petroleum Co Fluidised bed distributor plate
DE2232656B2 (de) * 1972-07-03 1978-02-02 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Spaltgasgenerator zur erzeugung eines brenngases
DE2301644C2 (de) * 1973-01-13 1974-07-18 Friedrich Uhde Gmbh, 4600 Dortmund Vorrichtung zur Herstellung eines homogenen Gasgemisches
GB1459766A (en) * 1973-03-20 1976-12-31 British Petroleum Co Combustor
US3927998A (en) * 1973-12-28 1975-12-23 Texaco Inc Production of methane-rich gas stream
NL187622C (nl) * 1975-04-14 1991-12-02 Stone & Webster Eng Corp Reformeeroven met convectieverhitting van de procesbuizen.
US4136015A (en) * 1977-06-07 1979-01-23 Union Carbide Corporation Process for the thermal cracking of hydrocarbons
US4166834A (en) * 1977-09-27 1979-09-04 John Zink Company Air injector nozzle for secondary reformer
US4409196A (en) * 1979-04-24 1983-10-11 Foster Wheeler Energy Corporation Synthesis gas for ammonia production
US4522894A (en) * 1982-09-30 1985-06-11 Engelhard Corporation Fuel cell electric power production
US4477262A (en) * 1983-05-16 1984-10-16 Victor Equipment Company Mixer for cutting torch
DE3532413A1 (de) * 1985-09-11 1987-03-12 Uhde Gmbh Vorrichtung zur erzeugung von synthesegas
FR2608581B1 (fr) * 1986-12-18 1989-04-28 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif operant par voie de flamme pour la fabrication de gaz de synthese

Also Published As

Publication number Publication date
ES2035301T3 (es) 1993-04-16
KR960009153B1 (en) 1996-07-16
JP2752383B2 (ja) 1998-05-18
NO173127B (no) 1993-07-26
KR890003440A (ko) 1989-04-14
EP0303439B1 (en) 1992-10-14
DE3875305T2 (de) 1993-02-25
DK453288A (da) 1989-02-15
ATE81490T1 (de) 1992-10-15
NO173127C (no) 1993-11-03
NZ225814A (en) 1990-03-27
US4865820A (en) 1989-09-12
CA1314129C (en) 1993-03-09
GR3006155T3 (da) 1993-06-21
SU1711659A3 (ru) 1992-02-07
AU604956B2 (en) 1991-01-03
ZA885993B (en) 1990-04-25
IN171676B (da) 1992-12-05
MX165662B (es) 1992-11-27
NO883606L (no) 1989-02-15
EP0303439A3 (en) 1990-07-18
DE3875305D1 (de) 1992-11-19
AU2098888A (en) 1989-02-16
CN1033753A (zh) 1989-07-12
NO883606D0 (no) 1988-08-12
BR8804104A (pt) 1989-05-02
DK453288D0 (da) 1988-08-12
EP0303439A2 (en) 1989-02-15
CN1014494B (zh) 1991-10-30
UA5587A1 (uk) 1994-12-28
AR243404A1 (es) 1993-08-31
JPH01159037A (ja) 1989-06-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DK174008B1 (da) Gasblander og -fordeler til reaktor
AU610219B2 (en) Production of synthesis gas from hydrocarbonaceous feedstock
US7255840B2 (en) Autothermal reactor and method for production of synthesis gas
US4830834A (en) Reactor for the catalytic reforming of hydrocarbons
US3958951A (en) Convective power reformer equipment and system
KR100454610B1 (ko) 합성가스의제조방법
KR101353719B1 (ko) 촉매 반응기
US4758375A (en) Conversion process
US2943062A (en) Conversion of hydrocarbons to a hydrogen-rich gas
NO178491B (no) Fremgangsmåte og anordning for fremstilling av syntesegass
JPH0450245B2 (da)
US20050095185A1 (en) Catalytic reactor, corresponding reaction installation and method
US20060242902A1 (en) High-temperature reforming
EP1209140B1 (en) Process for preparing styrene by dehydrogenation of ethylbenzene and reaction system which can be used for the process
Friedle et al. A counter-current heat-exchange reactor for high temperature partial oxidation reactions: I. Experiments
US5362453A (en) Reformer for the generation of synthesis gas
RU142113U1 (ru) Каталитический генератор синтез-газа
JPH04154601A (ja) 断熱リホーマー反応器
MX2008010650A (en) Catalytic reactor
JPH02199194A (ja) 一定容積の管状反応器
PL210560B1 (pl) Palnik do półspalania gazu ziemnego

Legal Events

Date Code Title Description
B1 Patent granted (law 1993)
PBP Patent lapsed

Country of ref document: DK