JPH01159037A - ガス混合および分配装置 - Google Patents

ガス混合および分配装置

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JPH01159037A JP63200252A JP20025288A JPH01159037A JP H01159037 A JPH01159037 A JP H01159037A JP 63200252 A JP63200252 A JP 63200252A JP 20025288 A JP20025288 A JP 20025288A JP H01159037 A JPH01159037 A JP H01159037A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、たとえばガス状炭化水素原料を酸素含有ガス
と混合してこの混合物を原料の部分酸化のために接触反
応器に供給する場合のような、２またはそれ以上のガス
流を混合してこのガス混合物を反応器入口に分配するた
めの装置に関する。
接触部分酸化反応器は、炭化水素ガスまたは蒸発性液状
炭化水素のような炭化水素のガス状混合物と、スチーム
、酸素、空気あるいはこれらの混合物のような酸化剤と
を反応させることによって炭化水素ガス、メタン、二酸
化炭素あるいは一酸化炭素を含む生成物を得るために、
炭化水素改質の用途に使われている。この製品は、燃料
、水素または一酸化炭素原料、あるいはアンモニア、メ
タノール、カルボニル化化合物、水素化化合物等の合成
用として使用できる。
ガス状反応剤を混合および供給するにあたり、従来から
、ガス状反応剤の完全な混合ならびに反応器から混合チ
ャンバへの火炎の逆火を防止するという要求が認識され
てきた。完全な混合が行われないと、製品の品質が低下
して、完全に酸化された成分、酸化されない成分、およ
び望ましくないカーボンの沈着を生じる遊離炭素を多く
含むようになる。逆火もまた同様の結果をもたらすほか
、ガス混合および分配設備に熱損傷を与えるおそれがあ
る。
逆火を防止するための一つの従来技術は、混合チャンバ
と反応チャンバとの間に、一つまたはそれ以上の制限さ
れた通路を有する分配器を設けることである。ガス混合
物はこの制限された通路を通って、逆火速度、すなわち
火炎が反応チャンバから混合チャンバに向かう可燃混合
物内を前進できる速度、を超える速度で流れなければな
らない。−この形式の分配器はまた、反応器の入口で逆
火を促進する渦の形成を防止するためには、狭い喉（ス
ロート）部すなわち制限された通路から反応器の入口に
向かって順次に大きくなった横断面積を与えることが重
要であることを認識させる。混合チャンバと反応チャン
バとの間に設けられた分配器を有する装置において、混
合チャンバは爆発性混合物を含む可能性があるので、流
入および流出流速の低下は危険である。
米国特許第３，８７１，８３８号に記載されている、ガ
ソリンをさらに高いオクタン価を有するガス状燃料に変
えるための装置では、複数の開口を有する複数のチュー
ブが、気化したガスに酸素を混合するとともに狭まった
通路を形成するために、気化したガスの流れの全横断面
にわたって配置される。
チューブの壁の一部として形成されたバフラフルは、平
らな表面を有し、狭められた通路を反応器に向かうにし
たがって順次に拡大している。この装置およびその他の
従来の装置は、クリーンで公害の少ない自動車エンジン
のための高オクタン価燃料を得るのに適しているものと
して記載されているが、このような装置は一般に、比較
的大規模な石油精製あるいは合成ガス生成施設と組み合
わされるような、大規模な炭化水素転換のためには適さ
ない。
要約すると本発明は、ガス状反応混合物を反応器に供給
するためのガス混合および分配装置であって、このガス
混合および分配装置は、第１および第２のガス状反応剤
がそれぞれ供給される第１および第２のチャンバを有し
、第２のチャンバは第１のチャンバと反応器との間に設
けられ、さらに、チューブまたはチャンネルのような閉
じた壁を有し、この壁は、第１のチャンバから第２のチ
ャンバを通って反応器に第１のガスの流れを向けるため
に延びる複数の狭い通路を形成するとともに、狭い通路
の内部で第１のガス状反応剤に混合されるために第２の
ガスの流れを形成するためのオリフィスを有し、通路を
通るこの流れは乱流であり、この混合物の逆火速度を超
える速度を有する。この狭い通路は、その第１の端部が
第１のチャンバに連通ずる均一な横断面を有する第１の
部分を有し、そして第１の部分の第２の端部と反応器と
の間を連通させる、順次に増大する横断面の第２の部分
を有し、この第２の部分のオリフィスは、第２の通路部
分に入る前に第１の通路部分内で第１および第２のガス
状反応剤の完全な混合を確実にするのに十分な距離だけ
、第１の通路部分の第２の端部から離れて第１の部分内
に設けられている。
本発明の目的は、不十分なもしくは過剰な反応生成物、
および望ましくない副生物の生成が少ないガス混合およ
び分配装置を構成することである。
本発明の他の目的は、反応器への供給物の均一性および
完全性を改善することによって、反応器の収率を向上さ
せることである。
本発明の一つの特徴は、細長い真直ぐなスロート部分を
有する複数の狭い通路を設けることにあり、このスロー
ト部分において、ガス状反応剤が混合され、そしてその
ガスの流速は逆火速度を超え、このガス状反応剤を真直
ぐな部分内で混合するような乱流とする。
、（発明の他の目的は、複数の真直ぐな狭い通路部分を
設けることであり、側壁のオリフィスを通して注入され
た第２のガス流は、オリフィスと真直ぐな狭い通路部分
の出口との間の真直ぐな狭い通路部分内で、逆火速度よ
りも速く、そしてガスの実質的に完全な混合をもたらす
速度と同じもしくはそれよりも速い乱流を形成する。
本発明の他の目的、利点および特徴は、図面を参照した
下記の説明から明らかとなろう。
第１図に示すように、ガス状原料を部分に酸化させるた
めの反応器は、符号３０で示す、本発明によるガス混合
および分配装置を有する。このガス混合および分配装置
３０は、原料を空気と混合し、３２で示す接触反応器部
分の入口にこの混合物を分配する。この接触反応器部分
３２において、原料は部分的に酸化または改質され、こ
の生成物は符号３４で示した出口部分を通過する。原料
は炭化水素ガスあるいは気化した液状炭化水素であって
もよく、これが転換される。酸化剤は富酸素ガスであり
、これは実質的に純粋な酸素、空気、または酸素富化空
気であってもよい。炭化水素原料および（または）ガス
状酸化剤中にスチームが含まれていてもよい。このガス
混合および分配装置は、ジョセフ・デイ−・コークナッ
クおよびマイケル・ダンスターにより同口づけで出願さ
れた米国特許出願第０８５．１６０号「炭化水素原料か
らの合成ガスの製造」に記載された方法に使用するのに
適する。
このガス混合および分配装置３０は、原料炭化水素流の
ための例示した部分接触酸化反応器の他に、反応器チャ
ンバに供給される２以上のガス状反応剤の均一で完全な
混合が要求される多くの反応器に使用することができる
。特に適当なのは、触媒内で制御された方法で反応を行
うことが要求される発熱反応用である。他の反応器の例
は、アンモニア、メタノール、合成ガス等のような製品
を製造するための白熱改質（ａｕｔｏｔｈｅｒｍａｌ　
ｒｅｆｏｒｍｉｎｇ）または２次改質における使用であ
る。この反応器は、炭素鋼のような構造金属の外側シェ
ル４０を含み、頂部４２はボルト（図示せず）等によっ
て固定されている。頂部４２を有する外側シェル４０の
上方部分の内側には２３０６Ｆ（１２６０°Ｃ）ＢＰＣ
Ｆセラミック繊維絶縁体のような層４４が固定されてい
る。反応器部分３２および出口部分３４の混合部分３０
の下方部分には、外側シェル４０の内側に層４６．４８
および５０が固定されている。
層４６は、低鉄高純度２（１００°Ｆ　（１０９０°Ｃ
）セラミック絶縁体のような鋳造可能もしくは同等の絶
縁体である。層４８も鋳造可能もしくは同等の絶縁体で
あるが、３（１００°Ｆ　（１６５０°Ｃ）に耐えるた
めに６０％のアルミニウムを含有する。内方の層５０は
、反応器の内部ｔｇ境に耐えるために、セラミックアン
カーを有する少なくとも９７％アルミナのレンガ、ある
いは少なくとも９７％アルミナのレンガのような耐火物
または同等の層である。
さらに、反応剤の耐火層内への拡散およびこれによる爆
発を防止するために、耐火材壁６０と触媒床との間の耐
火材の内側に、非多孔性合金のシースが設けられてもよ
い。
反応器部分３２は、市販の一体形触媒ディスク５４の積
重ねを有し、各ディスク間は高アルミナリング５８によ
って分離されている。この積重ねは、高アルミナパー５
６によって支持されている。
触媒物質は、行なわれる反応に応じて選択される。
部分酸化反応のためには、プラチナ−パラジウム触媒、
ロジウム触媒、および他の問表面積触媒、たとえばアル
ミナまたは自動車排気ガスの接触変換器に用いられてい
る触媒が適している。このような触媒物質の一例は、部
分酸化のために第１触媒床に使われる触媒に関する米国
特許箱４．５２２，８９４号に見られる。
反応器部分３２の下端にはボート６０が形成され、これ
は、温度を測定したり製品のサンプルを取り出すために
、下端の耐火材ディスク５４の下方に延びるチューブ６
２を有する。
出口部分３４は、下流の熱回収ボイラおよび（または）
他の処理設備に接続するのに適するように形成されてい
る。
入口部分３０には、頂部の中心部を貫通して第１の入口
６６が形成され、これは、第１のチャンバ６８を形成す
る上部供給コーン、あるいは必要に応じて容器４０の内
部に連通すｇ。コーンは頂部４２の支持体６９によって
取り付けられている。
第２の入ロア０は、シェル４０の側方のボートを通って
延び、上方チャンバ６８と触媒反応部３２との間に位置
する第２のチャンバ７２に連通ずる。
チャンバ７２の上方壁７５の中央部分に取り付けられた
リング７３は、壁７５は上方チャンバ６８と下方チャン
バ７２との間で共通の壁を形成するようにコーンの下端
に係合している。チャンバ７２は上方の外側部分７４を
有し、これは、第２図および第３図に見るように、耐火
材層５０の上面上に支持され、またはシェル４０にアン
カー止めされている。チャンバ７２の下端は、耐火性ス
リーブ５０内を下方に延びる筒状壁７６を有する。
壁７６の底部は鋳造部材７８によって形成されている。
複数の細長いチューブ８０の上端は、チャンバ７２の上
方壁７５に取り付けられ、上方の管腔は上方チャンバ６
８に連通している。チューブ８０の下端は部材７日に固
定され、管腔は部材７日を垂直方向に貫通して形成され
た通路８４の上端に連１１１１Ｌでいる。チャンバ７２
からのガス流をチューブ８０の管腔内に導くために、チ
ューブ８０の壁にオリフィス８６が形成されている。人
口６６および７０、コーン６８、支持体６９は、ステン
レス鋼あるいは耐熱合金のような、通常の耐熱、耐腐食
性金属から作られるが、チャンバ７２、チューブ８０お
よび部材７８は、バスタロイＸ　（ｌｌａｓｔａｌｌｏ
ｙＸ）または耐火性材料のような通常の耐熱合金から作
られる。
チューブ８０の数、チューブ８０の内径９０（第５図参
照）、および各チューブのオリフィス８６の寸法および
数は、混合物の逆火速度を越える速度でチューブ８０内
に乱流を生成させるように、入口６６および７０を通る
流入ガスの速度および圧力に応じて選択される。通路８
４内への開口部でのチューブ８０内端からオリフィス８
６までの最小距離９２は、乱流状態にあるチャンハロ８
および７２からのガス流を実質的に完全に混合するのに
要する距離と同じ、もしくはそれよりも大きく選ばれる
。チューブ８０の内径９０ならびにその長さ９４は、チ
ャンバ６８から反応チャンバへ通過するガスに十分な圧
力降下を生じさせて、チャンバ６８からチューブ８０を
通して実質的に均一なガス流を生じさせるように選ばれ
る。同様に、オリフィス８６の寸法は、入ロア０を通っ
て流入するガスの速度および圧力に応じて、オリフィス
８６を通してチューブ８０内にガスの実質的に均一な容
積を与えるように、チャンバ７２とチューブ８０の内部
との間で十分な圧力降下を与えるように選ばれる。チュ
ーブ８０内におけるガスの最小速度は、反応するガスの
種類、温度および密度にしたがって選ばれる。実質的に
水素を含まない天然ガスと空気の常温常圧の混合物につ
いては、３　ｆｔ／ｓｅｃ　（１ｍ／５ｅｃ）が適する
が、より高い入口温度または圧力もしくは高水素含有量
については、より大きくすべきである。入口圧力が４（
１０ｐｓｉｇ　（２７５０ＫＰａ）　、部分酸化反応時
の温度が５（１０℃の炭化水素ガスおよび空気の混合物
のための代表的な最小速度は、２０から１８０　ｆｔ／
ｓｅｃ　（６から５５ｍ／ｓｅｃ　）もしくはそれ以上
である。
部材７日内の通路は、触媒の入口全体にわたってガスの
均一な分配を行うような方法で形成されている。垂直面
上における部材７８内の通路の側面は、直線でも曲線で
もよい。下降するにしたがって増大する通路８４の水平
横断面積の増加率、すなわち通路８４の壁がチューブ８
０の真直ぐな壁に対してなす角度は、通路８０内での火
災の発生を促進する渦流の発生を抑制もしくは回避する
ために、−１ｉｆｆｉに約１５６もしくはそれ以下、好
ましくは７°もしくはそれ以下でなければならない。
通路８４の底部の形状は、第４図に示されるように円形
である。部材７８の出口で渦の発生を招くメタル９９の
面積を減らすために、通路８４は、メタル９９の面積が
点に減少するまで、隣接する通路が１点に集中するよう
に拡大されてもよい。
長方形、三角形その他の種々の横断面形状の底部開口を
使って、触媒入口へのガス混合物の実質的に均一な分配
を行なわせるようにしてもよい。
通路８４内のとくに触媒床に隣接した部分である程度の
火炎が発生することもあり得るが、酸化反応は主として
触媒床内で起こる。ガス流入温度をそのガスの発火温度
以上にすることも可能であるが、このような条件下では
、チューブ８０内のガス流速は、チューブ８０および通
路８４内での滞留時間が、このガス混合物の完全な反応
には十分でない値となるように選択される。
もしガスが順次に拡大する通路８４に入る前に完全に混
合されていないと、拡大および速度低下の間、ガスは混
合されないままとなる傾向があることが見出された。し
かしながら、その全長にわたって均一な横断面を有する
チューブ８０の細長い通路部分内では、高速の乱流のた
めに、最小距１ｇ９２内でガスの完全な混合が起こるこ
とが見出されている。さらに、オリフィス８６を通って
チューブ８０内の流れに対して横方向から注入された流
れが、チューブを流下する流れにさらに撹乱を与え、混
合をさらに増強する。
第７図に示した変形例では、チャンバ６８に連なる、細
長い均一横断面の上方通路部分は、鋳造部材７８の代わ
りに壁１０６によって閉じられている。チューブ８０は
この壁１０６を貫通して延び、例えば溶接によってそれ
にシールされている。
チューブ８０の下端から下方に突出し、このチューブ８
０の管腔横断面と接する均一な横断面の上方部分を有す
る通路８４の上端に係合している。
さらに部材７８は通路８４を形成する壁の周りで開口し
、これによって部材７８を形成するのに要する材料の量
および重量を減少させている。
第８図、第９図および第１０図に示した他の変形例にお
いて、チャンバ６８に連なる、細長い均一横断面の上方
通路部分は、水平な筒状部材１２０間のスリット状通路
１２４によって形成されている。この筒状部材１２０は
、入ロア０を通してガス流を受け入れる環状チャンバ１
２２に対向端で接続されている。水平な列をなして形成
されたオリフィス１２６は、筒状部材１２０の内部チャ
ンバ１２７から通路１２４に連通している。チューブ１
２０内のチャンバ１２７の垂直方向の長さ１３０および
水平方向の幅１３２は、チューブ１２０の水平方向の全
長にわたって均一な圧力を維持するように選ばれ、そし
てオリフィス１２６の数および直径は、オリフィスによ
って圧力降下を生じさせて、チューブ１２０からスリッ
ト状通路１２４内に向けてオリフィスを通るガスの均一
な流れを促進するように選ばれる。通路１２４の幅１３
６ならびにその垂直方向の寸法は、通路１２４のすべて
の入口にわたってガスの均一な分配を行わせ、これによ
って、ガス混合物を逆火速度よりも速い速度ならびに乱
流を許容しながら、通路１２４を通るガスの流れを均一
にするように選ばれる。通路１２４の均一横断面部分の
下端からその上方のオリフィスまでの最小距離１３８は
、ガス流の実質的に完全な混合を行なわせる距離と同じ
もしくはそれ以上である。下方の楔形部材１４０は、チ
ューブ１２０の下端に取り付けられ、またこれと一体に
設けられたもので、流速を低下させ、触媒入口でのガス
の渦流または旋回流を減少もしくは回避するように、通
路に順次に増大する下方部分を形成する。必要に応じて
、通路１４４が水のような冷却液を運ぶために部材１４
０を貫通して設けられる。
第１１図に示した変形例において、チューブ１２０はチ
ューブ１５０に置き換えられている。
このチューブ１５０は、その下端で点になるように第１
０図の楔形部材１４０の形をなし、したがってこの楔形
部材の必要をなくしている。
第１図に示した構造の接触部分酸化反応器において、９
個の触媒ディスクが設けられ、その各々は、直径３０イ
ンチ（０，７６ｍ）および６インチ（０，１５ｍ）を有
するもので、たとえば９５容量％のメタンと残部がエタ
ン、プロパン、窒素および二酸化炭素の天然ガスのよう
な炭化水素原料を部分酸化させるためのものである。こ
のガスは、スチームおよび空気と混合されて、約２０容
量％の天然ガス、約６０容量％の空気および約２０容量
％のスチームからなる混合物を形成する。スチームは分
割されて入口６６および７０に入る前に天然ガスおよび
空気の両方に導入される。５５０°Ｃの温度の炭化水素
ガスが、直径１０インチ（０，２５４ｍ）の入口６６に
、４（１０　ｐｓｉａ　（２７６０ＫＰａ）の圧力およ
び１（１０　ｆｔ／ｓｅｅ　（１３０ｍ／ｓｅｅ　）の
流速で供給される。５５０°Ｃの温度の空気が、２つの
８インチ（０，１５２ｍ）の入ロア０を通して４３０　
ｐｓｉａ（２６９０ＫＰａ）の圧力および約１１０　ｆ
ｔ／ｓｅｃ　（３４Ｈ／ｓｅｃ　）の速度で供給される
。チャンバ７２の下方部分の直径は２フインチ（０，６
８ｍ）　、上方部分の直径は３６　（０，９１ｍ）イン
チである。内径０．５インチ（１２，７ｍｍ　）　、長
さ２０インチ（０，５１ｍ）の２６１本のチューブ８０
が使われている。
各チューブ８０に、直径０．１２５インチ（３，２ｍｍ
）の６個のオリフィスが形成され、そのうち４個のオリ
フィスはチューブの下端の上方４インチ（０，１０２ｍ
）の位置でチューブの周りに等間隔で配置され残りの２
個のオリフィスはチューブの下端の上方６インチ（０，
１５２ｍ）の位置で互いに対向して設けられている。底
部材７８は５インチ（０，１２７ｍ）の厚さを有し、そ
して通路部分８４は、上部の直径が０．５インチ（１２
，７ｍｍ　）　、下部の直径が１．７５インチ（４４，
５ｍｍ）の円錐形である。チャンバ６８および７２内の
圧力は、概ね人口圧力に維持される。上方オリフィスの
上方でのガスの流速は約１７０ｆｔ／ｓｅｃ　（５２ｍ
／ｓｅｃ　）であり、下方オリフィスとチューブの下端
との間では約３５０　ｆｔ／５ｅｃ（１０７ｍ／ｓｅｅ
　）である。漸増通路８４内においてガス流速は、上端
での３５０　ｆｔ／５ｅｃ　（１０７ｍ／５ｅｃ）から
減少して、下端すなわち触媒の入口では３０ｆｔ／ｓｅ
ｃ　（９ｍ／ｓｅｃ　）になる。
上に例示した種々の寸法は、特定の流量で供給される特
定の炭化水素および空気の混合物のために設定されたも
のである。これらの寸法および流速は、異なる炭化水素
、酸素または酸素富化ガス、異なる触媒、および異なる
供給流量では変化することに留意すべきである。
上記の実施例に多くの変形および変更が可能であるので
、以上の説明ならびに図面に記載は零発−明の範囲を限
定することを意図するものではない。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の一実施例によるガス混合および分配装
置を入口部分に有する反応器の縦断面図、第２図は第１
図のガス混合および分配装置の一部を切欠いた部分断面
図、第３図は第１図のガス混合および分配装置の一部を
切欠いて示す部分平面図、第４図は第１図のガス混合お
よび分配装置の一部を切欠いて示す部分底面図、第５図
は第１図および第２図に示したガス混合および分配装置
の寸法関係を示す縦断面図、第６図は本発明の変形例を
示す第４図と同様の平面図、第７図は本発明の他の実施
例を示す第２図と同様の断面図、第８図は本発明のさら
に他の実施例によるガス混合および分配装置を有する反
応器の部分断面図、第９図は第８図のガス混合および分
配装置の部分平面図、第１０図は第８図のガス混合およ
び分配装置の一部の拡大断面図、第１１図は第１０図の
チューブの変形例を示す縦断面図である。 ３０・・・ガス混合および分配装置、３２・・・接触反
応器部分、３４・・・出口部分、４０・・・外側シェル
、５４・・・触媒ディスク、６６・・・第１の入口、６
８゜７０・・・チャンバ、８０・・・チューブ、８６・
・・オリフィス。 図面の；ン二（内容に変更なし） Ｆ、、、、　　　　ＦＩＧ、ＩＯ 手続補正帯（自発）

Claims (11)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）反応器へガス状反応混合物を供給するためのガス
    混合および分配装置であって、前記ガス混合および分配
    装置は、 第１のガス状反応剤を受け入れるための第１の入口を有
    する第１のチャンバを形成する手段と、第２のガス状反
    応剤を受け入れるための第２の入口を有する第２のチャ
    ンバを形成する手段とを備え、 前記第２のチャンバは前記第１のチャンバと反応チャン
    バとの間に介装されており、 さらに前記第１のチャンバから前記第２のチャンバを通
    って前記反応器まで延びる複数の細長い通路を形成する
    閉じた壁を有する手段を備え、前記複数の細長い通路の
    各々は、前記第１のチャンバに第１の端部で連通する均
    一な横断面の第１の部分、および前記第１の部分の第２
    の端部と前記反応器入口との間に連通する順次に増大す
    る横断面の第２の部分を有し、 前記第１の通路の各部分は、前記第１および第２のガス
    状反応剤の混合物の逆火速度よりも速い速度で流れるガ
    ス乱流を形成するように設定されており、 前記閉じた壁には、前記第２のガス状反応剤を前記第１
    の通路部分に通過させるために前記第２のチャンバと前
    記複数の第１の通路部分の各々との間を連通させる、複
    数のオリフィスが設けられ、前記オリフィスは前記第２
    のガス状反応剤を前記第１の通路部分内に均一な速度で
    流入させるように設定されており、 さらに前記オリフィスは前記第２の通路部分に入る前に
    前記第１の通路部分内で前記第１および第２のガス状反
    応剤の実質的に完全な混合を行わせるように、前記第２
    の通路部分の前記第２の端部から離れており、 前記第２の通路部分の順次に増大する横断面の部分は、
    ガス状反応剤の混合物の流速を低下させるとともに前記
    反応チャンバ全体にわたって前記混合物の流れを均一に
    分配するように設定されている、 ことからなるガス混合および分配装置。
  2. （２）前記第１のチャンバから前記第２のチャンバを通
    って前記反応器まで延びる複数の細長い通路を形成する
    前記閉じた壁は、前記第２のチャンバの上方壁に設けら
    れた上端を有するとともに前記第１のチャンバに連通す
    るチューブによって形成されている請求項１記載のガス
    混合および分配装置。
  3. （３）前記通路の第１の部分は、前記第２のチャンバの
    底壁を形成する部材を貫通して形成されている請求項１
    記載のガス混合および分配装置。
  4. （４）前記チューブは前記第２のチャンバの底壁を貫通
    してこれに固定され、かつ前記第２のチャンバの下方に
    、前記第２の部分がこれを貫通して設けられた部材に設
    けられている請求項２記載のガス混合および分配装置。
  5. （５）前記第２のチャンバは水平分配チューブを有し、
    このチューブは、相互間にスリット状の細長い通路を形
    成するように垂直方向に細長い横断面を有している請求
    項１記載のガス混合および分配装置。
  6. （６）前記通路の第２の部分を形成するために前記水平
    分配チューブの下縁に取り付けられ、もしくはこれと一
    体的なくさび状部材を有する請求項５記載のガス混合お
    よび分配装置。
  7. （７）前記水平分配チューブの下縁が、前記通路の第２
    の部分を形成するようにくさび状の形状に形成されてい
    る請求項５記載のガス混合および分配装置。
  8. （８）前記ガス混合および分配装置を冷却するために前
    記ガス混合および分配装置に冷却液体を向ける手段を有
    する請求項１記載のガス混合および分配装置。
  9. （９）毎秒１メートルの最小速度よりも大きいガス流を
    形成するように前記第１の通路部分が設定されている請
    求項１記載のガス混合および分配装置。
  10. （１０）前記最小速度が毎秒６メートルである請求項９
    記載のガス混合および分配装置。
  11. （１１）前記最小速度が毎秒５５メートルである請求項
    ９記載のガス混合および分配装置。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010522633A (ja) * 2007-03-29 2010-07-08 ポリメーリ エウローパ ソシエタ ペル アチオニ 小圧力降下型混合装置及び二種類の気体／蒸気の混合の際におけるその使用

Families Citing this family (75)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2004219A1 (en) * 1988-11-30 1990-05-31 Michael Dunster Production of hydrogen from hydrocarbonaceous feedstock
US5106590A (en) * 1990-05-11 1992-04-21 Davy Mckee (London) Limited Gas mixer and distributor with heat exchange between incoming gases
US5298226A (en) * 1992-10-02 1994-03-29 Praxair Technology, Inc. Perforated plate fluid distributor and its associated fixed bed vessel
US5523063A (en) * 1992-12-02 1996-06-04 Applied Materials, Inc. Apparatus for the turbulent mixing of gases
IT1283585B1 (it) * 1996-04-11 1998-04-22 Snam Progetti Apparecchiatura per effettuare reazioni di ossidazione parziale
AU7251498A (en) * 1997-04-25 1998-11-24 Exxon Research And Engineering Company Low temperature process for producing synthesis gas
US5883138A (en) * 1997-04-25 1999-03-16 Exxon Research And Engineering Company Rapid injection catalytic partial oxidation process and apparatus for producing synthesis gas (law 562)
US5935489A (en) * 1997-04-25 1999-08-10 Exxon Research And Engineering Co. Distributed injection process and apparatus for producing synthesis gas
US6267912B1 (en) 1997-04-25 2001-07-31 Exxon Research And Engineering Co. Distributed injection catalytic partial oxidation process and apparatus for producing synthesis gas
US5980782A (en) * 1997-04-25 1999-11-09 Exxon Research And Engineering Co. Face-mixing fluid bed process and apparatus for producing synthesis gas
US5980596A (en) * 1997-04-25 1999-11-09 Exxon Research And Engineering Co. Multi-injector autothermal reforming process and apparatus for producing synthesis gas (law 565).
US5886056A (en) * 1997-04-25 1999-03-23 Exxon Research And Engineering Company Rapid injection process and apparatus for producing synthesis gas (law 560)
DE19806427A1 (de) * 1998-02-17 1999-08-19 Fleissner Maschf Gmbh Co Luftmischer zum statischen Vermischen von zwei Luftströmungen
US6471937B1 (en) * 1998-09-04 2002-10-29 Praxair Technology, Inc. Hot gas reactor and process for using same
WO2000038826A1 (de) * 1998-12-24 2000-07-06 Ruhrgas Aktiengesellschaft Vorrichtung zum mischen zweier fluidkomponenten
EP1043271A1 (en) * 1999-03-30 2000-10-11 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Apparatus for the catalytic partial oxidation of hydrocarbons
US6350427B1 (en) * 1999-07-27 2002-02-26 Kerr-Mcgee Chemical Llc Processes for reacting gaseous reactants containing solid particles
EP1222144A1 (en) 1999-10-05 2002-07-17 Ballard Power Systems Inc. Autothermal reformer
AU2001231082A1 (en) * 2000-01-24 2001-07-31 International Fuel Cells, Llc Autothermal fuel gas reformer assemblage
ATE264709T1 (de) 2000-08-08 2004-05-15 Shell Int Research Strömungsverteiler
DE10219747B4 (de) * 2002-05-02 2005-06-23 Daimlerchrysler Ag Verfahren zur Vermeidung einer Rückzündung in einem einen Reaktionsraum anströmenden Gemisch und Reaktor zur Durchführung des Verfahrens
DE10230149B4 (de) * 2002-07-04 2008-08-07 Sgl Carbon Ag Vorrichtung zur Erzeugung von Wasserstoff
US7097787B2 (en) 2002-07-19 2006-08-29 Conocophillips Company Utilization of micro-channel gas distributor to distribute unreacted feed gas into reactors
US7262334B2 (en) 2002-11-13 2007-08-28 Regents Of The University Of Minnesota Catalytic partial oxidation of hydrocarbons
EP1419812B1 (en) * 2002-11-15 2015-09-16 Haldor Topsoe A/S High temperature fixed bed reactor and its use
DE10304155A1 (de) * 2003-02-03 2004-08-05 Basf Ag Verfahren zur oxidativen Reinigung eines Sauerstoff und eine brennbare Komponente enthaltenden Abgases
TW200422289A (en) * 2003-02-18 2004-11-01 Bp Chem Int Ltd Auto thermal cracking reactor
GB2421246A (en) * 2003-08-21 2006-06-21 Syntroleum Corp Two-stage auto thermal reforming process system
WO2005019100A1 (en) * 2003-08-22 2005-03-03 Syntroleum Corporation Process for production of synthesis gas using an oxygen-containing gas
US7108838B2 (en) * 2003-10-30 2006-09-19 Conocophillips Company Feed mixer for a partial oxidation reactor
DE10359744A1 (de) * 2003-12-19 2005-07-14 Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Eindüsen von Sauerstoff in einen Synthesereaktor
EP1701909A1 (en) * 2004-01-08 2006-09-20 Syntroleum Corporation Processes for starting up an autothermal reformer
DE102004024957A1 (de) * 2004-05-22 2005-12-22 Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Eindüsen von Sauerstoff in ein einen Synthesereaktor durchströmendes Reaktionsgas
WO2005116168A1 (en) 2004-05-25 2005-12-08 Regents Of The University Of Minnesota Production of olefins having a functional group
US7156193B2 (en) * 2004-06-04 2007-01-02 Matt Swartout Continuous positive flow backflash prevention system
US8517717B2 (en) * 2004-08-13 2013-08-27 Velocys, Inc. Detonation safety in microchannels
CN100349647C (zh) * 2004-10-29 2007-11-21 中国石油化工股份有限公司 多段绝热固定床反应器
EP1835988A2 (en) * 2004-12-14 2007-09-26 Syntroleum Corporation Burnerless autothermal reformer mixer
US7416571B2 (en) * 2005-03-09 2008-08-26 Conocophillips Company Compact mixer for the mixing of gaseous hydrocarbon and gaseous oxidants
DE102005034941B4 (de) * 2005-07-22 2008-12-18 J. Eberspächer GmbH & Co. KG Reformer zur Erzeugung von Synthesegas
WO2007066142A1 (en) * 2005-12-06 2007-06-14 Johnson Matthey Plc Gas distributor
US7547422B2 (en) * 2006-03-13 2009-06-16 Praxair Technology, Inc. Catalytic reactor
US7842846B2 (en) * 2006-03-30 2010-11-30 Basf Aktiengesellschaft Process for heterogeneously catalyzed partial dehydrogenation of at least one hydrocarbon to be dehydrogenated
DE102006024038A1 (de) * 2006-05-23 2007-11-29 Forschungszentrum Jülich GmbH Vorrichtung zur Herstellung eines Kraftstoff-Oxidationsmittel-Gemisches
DE102006054415A1 (de) * 2006-11-16 2008-05-21 Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Eindüsen von Sauerstoff in ein einen Synthesereaktor durchströmendes Reaktionsgas
DE102007026712A1 (de) * 2007-06-06 2008-12-11 Uhde Gmbh Vorrichtung und Verfahren für katalytische Gasphasenreaktionen sowie deren Verwendung
JP5435846B2 (ja) 2007-07-30 2014-03-05 日揮株式会社 ガス混合装置及び合成ガス製造装置
ITMI20072228A1 (it) * 2007-11-23 2009-05-24 Eni Spa Procedimento per produrre gas di sintesi e idrogeno a partire da idrocarburi liquidi e gassosi
FR2948296A1 (fr) * 2009-07-21 2011-01-28 Inst Francais Du Petrole Dispositif de melange de gaz et de distribution du melange resultant a l'entree d'un reacteur catalytique
US8808654B2 (en) 2009-09-29 2014-08-19 Praxair Technology, Inc. Process for sulfur removal from refinery off gas
FR2960449B1 (fr) * 2010-05-25 2012-08-03 Inst Francais Du Petrole Reacteur pour le reformage autotherme de gasoil
DE102011086321B4 (de) * 2011-11-14 2013-07-25 Mtu Friedrichshafen Gmbh Gasmischer und Gasmischsystem
US9133079B2 (en) 2012-01-13 2015-09-15 Siluria Technologies, Inc. Process for separating hydrocarbon compounds
US9969660B2 (en) 2012-07-09 2018-05-15 Siluria Technologies, Inc. Natural gas processing and systems
US9598328B2 (en) 2012-12-07 2017-03-21 Siluria Technologies, Inc. Integrated processes and systems for conversion of methane to multiple higher hydrocarbon products
EP3074119B1 (en) 2013-11-27 2019-01-09 Siluria Technologies, Inc. Reactors and systems for oxidative coupling of methane
CA3123783A1 (en) 2014-01-08 2015-07-16 Lummus Technology Llc Ethylene-to-liquids systems and methods
US10377682B2 (en) 2014-01-09 2019-08-13 Siluria Technologies, Inc. Reactors and systems for oxidative coupling of methane
EP3097068A4 (en) 2014-01-09 2017-08-16 Siluria Technologies, Inc. Oxidative coupling of methane implementations for olefin production
US10793490B2 (en) 2015-03-17 2020-10-06 Lummus Technology Llc Oxidative coupling of methane methods and systems
US20160289143A1 (en) 2015-04-01 2016-10-06 Siluria Technologies, Inc. Advanced oxidative coupling of methane
EP3294444B1 (en) 2015-05-14 2020-09-30 SABIC Global Technologies B.V. Reactors and reactor-internal devices for dehydrogenation of hydrocarbons
RU2643967C2 (ru) * 2015-06-11 2018-02-06 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ухтинский государственный технический университет" Способ струеинжекционного смешения текучих сред и устройство для его осуществления
US20170107162A1 (en) 2015-10-16 2017-04-20 Siluria Technologies, Inc. Separation methods and systems for oxidative coupling of methane
DE102015121037A1 (de) * 2015-12-03 2017-06-08 Thyssenkrupp Ag Vorrichtung zur Sauerstoffverteilung in einem Oxidationsreaktor, Oxidationsreaktor und Anlage mit einer solchen Vorrichtung und Betriebsverfahren
CA3019396A1 (en) 2016-04-13 2017-10-19 Siluria Technologies, Inc. Oxidative coupling of methane for olefin production
WO2018118105A1 (en) 2016-12-19 2018-06-28 Siluria Technologies, Inc. Methods and systems for performing chemical separations
ES2960342T3 (es) 2017-05-23 2024-03-04 Lummus Technology Inc Integración de procedimientos de acoplamiento oxidativo del metano
EP3441360B1 (en) 2017-08-10 2020-07-29 Sener Ingenieria Y Sistemas, S.A. System for alcohol reforming and hydrogen production, units of the system and method thereof
RU187844U1 (ru) * 2018-11-29 2019-03-19 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ярославский государственный технический университет" (ФГБОУВО "ЯГТУ") Аппарат для контакта газа с жидкостью
RU187523U1 (ru) * 2018-11-29 2019-03-11 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ярославский государственный технический университет" ФГБОУВО "ЯГТУ" Устройство для контакта газа с жидкостью
EP3693338B1 (en) 2019-02-07 2021-09-01 Sener Ingenieria Y Sistemas, S.A. High-pressure auto-thermal system for reforming alcohol and producing hydrogen, and method therefor
US11207648B2 (en) * 2020-01-30 2021-12-28 Uop Llc Slotted plate scallops
CN111905645A (zh) * 2020-07-29 2020-11-10 青海三四一九干燥设备有限公司 一种压力喷雾干燥设备用热风分配器
CN117654348B (zh) * 2024-02-01 2024-04-23 沁水寺河瓦斯发电有限公司 一种瓦斯发电用气体混匀装置

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US433871A (en) * 1890-08-05 Hydrocarbon-burner
GB367747A (ja) *
US2630461A (en) * 1953-03-03 Production of acetylene by incom
US2102152A (en) * 1933-01-25 1937-12-14 Joseph W Hays Premixing device for fluid fuel burners
US2195227A (en) * 1936-03-06 1940-03-26 Ig Farbenindustrie Ag Production of acetylene
US2701011A (en) * 1944-08-26 1955-02-01 Bonvillian Claude Albert Apparatus for the combustion of fuel
US2559979A (en) * 1945-02-23 1951-07-10 Arthur E Martois Multiple gas burner
US2493017A (en) * 1946-08-05 1950-01-03 Ervin J Nutter Grid spray nozzle
US2700598A (en) * 1946-10-31 1955-01-25 Standard Oil Dev Co Process for reforming hydrocarbons
US2656254A (en) * 1948-12-11 1953-10-20 Columbian Carbon Carbon black
US2790838A (en) * 1952-01-16 1957-04-30 Eastman Kodak Co Process for pyrolysis of hydrocarbons
US2827112A (en) * 1953-08-28 1958-03-18 Union Carbide Corp Flame blasting and apparatus therefor
US2843592A (en) * 1954-09-01 1958-07-15 California Research Corp Catalyst unit and gas distributor
US3473323A (en) * 1968-07-11 1969-10-21 Southwick W Briggs Oxidation apparatus
FR2145089A5 (ja) * 1971-07-08 1973-02-16 Wendel Sidelor
GB1368352A (en) * 1972-01-26 1974-09-25 British Petroleum Co Fluidised bed distributor plate
DE2232656B2 (de) * 1972-07-03 1978-02-02 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Spaltgasgenerator zur erzeugung eines brenngases
DE2301644C2 (de) * 1973-01-13 1974-07-18 Friedrich Uhde Gmbh, 4600 Dortmund Vorrichtung zur Herstellung eines homogenen Gasgemisches
GB1459766A (en) * 1973-03-20 1976-12-31 British Petroleum Co Combustor
US3927998A (en) * 1973-12-28 1975-12-23 Texaco Inc Production of methane-rich gas stream
NL187622C (nl) * 1975-04-14 1991-12-02 Stone & Webster Eng Corp Reformeeroven met convectieverhitting van de procesbuizen.
US4136015A (en) * 1977-06-07 1979-01-23 Union Carbide Corporation Process for the thermal cracking of hydrocarbons
US4166834A (en) * 1977-09-27 1979-09-04 John Zink Company Air injector nozzle for secondary reformer
US4409196A (en) * 1979-04-24 1983-10-11 Foster Wheeler Energy Corporation Synthesis gas for ammonia production
US4522894A (en) * 1982-09-30 1985-06-11 Engelhard Corporation Fuel cell electric power production
US4477262A (en) * 1983-05-16 1984-10-16 Victor Equipment Company Mixer for cutting torch
DE3532413A1 (de) * 1985-09-11 1987-03-12 Uhde Gmbh Vorrichtung zur erzeugung von synthesegas
FR2608581B1 (fr) * 1986-12-18 1989-04-28 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif operant par voie de flamme pour la fabrication de gaz de synthese

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010522633A (ja) * 2007-03-29 2010-07-08 ポリメーリ エウローパ ソシエタ ペル アチオニ 小圧力降下型混合装置及び二種類の気体／蒸気の混合の際におけるその使用

Also Published As

Publication number Publication date
AR243404A1 (es) 1993-08-31
DK174008B1 (da) 2002-04-08
DE3875305D1 (de) 1992-11-19
CN1033753A (zh) 1989-07-12
NO883606L (no) 1989-02-15
EP0303439A3 (en) 1990-07-18
JP2752383B2 (ja) 1998-05-18
UA5587A1 (uk) 1994-12-28
MX165662B (es) 1992-11-27
EP0303439A2 (en) 1989-02-15
DE3875305T2 (de) 1993-02-25
NO883606D0 (no) 1988-08-12
ZA885993B (en) 1990-04-25
EP0303439B1 (en) 1992-10-14
BR8804104A (pt) 1989-05-02
AU604956B2 (en) 1991-01-03
NO173127C (no) 1993-11-03
NO173127B (no) 1993-07-26
GR3006155T3 (ja) 1993-06-21
IN171676B (ja) 1992-12-05
CA1314129C (en) 1993-03-09
DK453288D0 (da) 1988-08-12
US4865820A (en) 1989-09-12
KR960009153B1 (en) 1996-07-16
ATE81490T1 (de) 1992-10-15
DK453288A (da) 1989-02-15
SU1711659A3 (ru) 1992-02-07
ES2035301T3 (es) 1993-04-16
NZ225814A (en) 1990-03-27
CN1014494B (zh) 1991-10-30
AU2098888A (en) 1989-02-16
KR890003440A (ko) 1989-04-14

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