NO153933B - Lavlegerte staal og gjenstander derav og fremgangsmaate ved fremstilling av disse. - Google Patents
Lavlegerte staal og gjenstander derav og fremgangsmaate ved fremstilling av disse. Download PDFInfo
- Publication number
- NO153933B NO153933B NO791296A NO791296A NO153933B NO 153933 B NO153933 B NO 153933B NO 791296 A NO791296 A NO 791296A NO 791296 A NO791296 A NO 791296A NO 153933 B NO153933 B NO 153933B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- steel
- temperature range
- transformation
- martensite
- low
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 36
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 36
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 16
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 15
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 14
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 2
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017709 Ni Co Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000639 Spring steel Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår lavlegerte stål med høy seighet og fasthet,hhv. ekstremt høy fasthet, gjenstander av slikt stål, og en fremgangsmåte ved fremstilling av slikt stål og gjenstander derav.
Det er kjent ved anvendelse av større mengder verdi-fulle legeringstilsatser å fremstille stållegeringer som samtidig har høy seighet og fasthet. På grunn av de høye fremstillingsomkostninger som skyldes tekniske årsaker, kan slike legeringer praktisk talt bare anvendes for spesialfor-mål. Det er forståelig at det allerede hyppig er blitt for-søkt å fremstille stållegeringer med høy seighet og fasthet på økonomisk måte, men disse forsøk har hittil ikke gitt en virkelig tilfredsstillende løsning.
Således er f.eks. høylegerte stål med høy fasthet og seighet kjente, f.eks. med materialsifrene 1.6357 x 2 Ni Co Mo 18 8 3, 1.6358 og 1.6359 ifølge definisjonen for stål i henhold til "Stahlschlussel" utgitt av Verlag Stahlschliissel Wegst KG, Marbach, Vest-Tyskland. Slike stål er vanskelig formbare, vanskelige å maskinbearbeide og, på grunn av den høye pris for legeringsbestanddelene, mindre økonomiske.
Det tas derfor ved oppfinnelsen sikte på å tilveiebringe stål hhv. gjenstander derav på en økonomisk aksepterbar måte og, uavhengig av tilstedeværelsen av betydelige andeler av kostbare legeringsbestanddeler, også med en samtidig høy seighet og høy fasthet hhv. ekstremt høye fasthetsverdier. Det tas ved oppfinnelsen dessuten sikte på å tilveiebringe en fremgangsmåte som gjør det mulig å fremstille stål hhv. gjenstander derav med disse egenskaper. Ved oppfinnelsen skal således gjenstander for masseforbruk, f.eks. boltestål hhv. inndrivningsbolter med vanlig form for direkte befestigelse og som også kan drives inn i høyfaste bygnings-stål, tilveiebringes.
Oppfinnelsen angår således lavlegerte, bainittherdbare, omvandlingstrege stål med lavt martensittpunkt og gjenstander derav, med 0,50-1,00% C, 0,10-1,50% Si, 0,50-1,50% Mn, maks. 0,045% P, maks. 0,045% S, 0,20-0,90% Mo og/eller 0,20-2,00% Cr, rest jern og vanlige forurensninger, og stålet og gjenstandene derav er særpregede ved at de innen temperaturområdet for martensittpunktet eller innen temperaturområdet som følger over temperaturområdet for martensittpunktet,
er blitt underkastet en bainittherding inntil en omvandlingsgrad av høyst 85%, basert på den dilatometrisk målte maksimale omvandlingsgrad.
Istedenfor f.eks. hver 1 del Mo kan 1 del
Cr anvendes. Vanligvis foretrekkes molybden fremfor krom.
Oppfinnelsen er basert på den generelle erkjennelse
at de lavlegerte stål og gjenstander derav vil oppvise de i og for seg motstridende egenskaper høy seighet og høy fasthet når de underkastes en ufullstendig bainittherding (varmebehandling), inntil en omvandling av høyst 85% og spesielt høyst 80%, innen temperaturområdet for martensittpunktet eller like over martensittpunktet innen det tempera-turområde som umiddelbart følger over temperaturområdet for martensittpunktet.
Martensittpunktet ligger som regel innen området 180-280°C, spesielt innen området 180-230°C, og fremfor alt innen området 185-210°C. Med temperaturområdet for martensittpunktet skal ifølge den foreliggende oppfinnelse tem-peraturer innen området fra 10°C over til 10°C under mar-tensittdannelsestemperaturen forstås. Temperaturområdet over martensittpunktet og hvori den ufullstendige bainittherding kan utføres ligger vanligvis fra 0 til 100°C, fortrinnsvis ved opp til 50°C, f.eks. fra 5 til 50°C, over mar-tensittdannelsestemperaturen. Det har generelt vist seg at ifølge oppfinnelsen er temperaturområdet over martensittpunktet og innen hvilket den ifølge oppfinnelsen ufullstendige bainittherding kan utføres, snevrere jo høyere martensittpunktet er og omvendt videre jo lavere martensittpunktet er. Temperaturen for den ufullstendige bainittherding er fortrinnsvis under 270-280°C, spesielt ca. '260°C eller derunder. Spesielt gunstige virkninger fås ved anvendelse av stål med martensittpunkter innen den lavere del av det nevnte område. Dersom utgangsstålet ennu ikke har den struktur som er nødvendig for den ufullstendige bainittherding, må det selvfølgelig forbehandles i overensstemmelse hermed, f.eks. ved varmebehandling under dannelse av en austenittisk struktur. Til de eventuelt små mengder til-stedeværende legeringselementer hører f.eks. V, W, Ni, B eller lignende legeringselementer som hvert kan foreligge i en mengde av opp til 0,2%. Riktignok kan visse egenskaper ved stålet påvirkes på denne måte. Tilstedeværelsen eller fraværet av slike legeringselementer er imidlertid ikke av utslagsgivende betydning for oppfinnelsen.
Omvandlingen utføres til innen et område av høyst
85%, basert på den maksimale, dvs. fullstendige, omvandling. For det meste ligger omvandlingsgraden innen området 55-85%, idet området 75-85%, og spesielt ca. 80%, er spesielt fore-trukket. Omvandlingsgraden kan følges måleteknisk på enkel måte under utnyttelse av det forhold at bainittomvandlingen er forbundet med en positiv lengdeforandring. Således kan omvandlingskinetikken og dermed sluttelig omvandlingsgraden ved den angjeldende temperatur følges ved dilatometriske målinger av stålprøver på enkel måte. Med en omvandlingsgrad på 80% skal i overensstemmelse hermed forstås 80% av den maksimale lengdeforandring som kan oppnås ved en full-stendig bainittisk omvandling ved den angjeldende temperatur.
Ifølge en foretrukken utførelsesform av oppfinnelsen har stålet den følgende sammensetning i vekt%: 0,57-0,75% C, 0,15-0,35% Si, 0,70-0,85% Mn, høyst 0,035% av hver av P og S, 0,20-0,50% Mo og/eller 0,20-1,00% Cr, rest jern og eventuelt små mengder av legeringselementer og vanlige forurensninger.
Også for disse legeringer gjelder den ovennevnte om-vandlingskarakteristikk. Disse legeringer oppviser imidlertid spesielt de nødvendige fordelaktige egenskaper når omvandlingen utføres innen temperaturområdet for martensitt-dannelsen eller innen temperaturområdet av 0-50°C over martensittpunktet og inntil en omvandlingsgrad av 75-85%, målt ved hjelp av den dilatometrisk bestemte omvandlings-kinetikk.
Stålet og gjenstandene derav ifølge oppfinnelsen har fortrinnsvis en seighet, målt for skårfrie rundprøver med en diameter av 4,5 mm, av over 70 J, fortrinnsvis opp til 85 J og endog opp til 90 J, og en hardhet av minst 57 HRC, fortrinnsvis 58 HRC eller derover, opp til f.eks. 60 og 61 HRC.
Oppfinnelsen angår dessuten en fremgangsmåte ved fremstilling av forbedrede materialer og gjenstander fra omvandlingstrege, bainittherdbare, lavlegerte stål med
lave martensittomvandlingstemperaturer ved bainittherding (varmebehandling). Denne utføres innen temperaturområdet for martensittpunktet eller ved 0-100°C, fortrinnsvis opp til 50°C, spesielt 5-50°C, over temperaturen for martensittpunktet og avbrytes senest ved en 85%-ig, fortrinnsvis 55-85%-ig, spesielt 75-85%-ig, omvandling, basert på den dilatometrisk målte maksimale omvandlingsgrad.
Det er for den foreliggende fremgangsmåte fordelaktig å anvende legeringer med de ovennevnte sammensetninger. Heller ikke her er et eventuelt nærvær av mindre mengder av legeringselementer utslagsgivende for de ved oppfinnelsen oppnådde resultater.
Lavlegerte stål ifølge oppfinnelsen som også kan anvendes for utførelsen av den foreliggende fremgangsmåte, er tilstrekkelig omvandlingstrege stål som oppviser forutset-ningene for en isoterm bainittomvandling og som om mulig har lave martensittpunkter. I det autokatolytiske nett ifølge Austin og Rickett oppviser disse stål vanligvis en knekk i omvandlingskinetikken som ellers forløper rettlinjet. Her inntrer åpenbart en utskillelse som uheldig innvirker på seigheten. Ved den foreliggende oppfinnelse unngås under utvinning av legeringer med høy seighet og høy fasthet med hensikt slike forløp som eventuelt kan innvirke uheldig på seigheten.
Fra de foreliggende lavlegerte stål kan gjenstander fremstilles på vanlig måte med de fordelaktige egenskaper, spesielt ved kaldforming. Selvfølgelig kan likeledes gjenstander av lavlegerte stål som ikke er blitt forbehandlet, spesielt med den ovennevnte sammensetning, fremstilles og disse dérefter utsettes for en tilsvarende behandling for å oppnå stålkvalitetene ifølge oppfinnelsen. Oppfinnelsen byr her på en vesentlig fordel ved at massekonsumprodukter kan fremstilles på økonomisk måte i motsetning til ved anvendelse av de tidligere nødvendige høylegerte stål. Til gjenstandene ifølge oppfinnelsen hører spesielt festemidler (skruer, spiker, bolter, spesielt dykkbolter for direkte befestigelse, nagler, plugger og pluggdeler), verktøy (som bor, borskaft, skrutrekkere, sager, stempler, dorer), maskinelementer (som sikringsstifter, fjærer, tallerken-fjærer, ventiler, ventilføringer, stempelringer, aksler, akser, splinter, koplinger, skiver, lameller), militært utstvr (som våpendeler og panserplater), beslag for byg-ningsLskip-,sports- og møbelformål (som kjeder, fiske-kroker, skikanter), deler for optisk apparatur og måle-apparatur, og halvfabrikata (som bånd, tråder, blikk, staver, rør eller lignende halvfabrikata).
Ifølge oppfinnelsen har fjærstål, f.eks.
kaldarbeidsstål, f.eks. og ulegerte verktøystål hhv. høyere C-legerte stål
vist seg å være spesielt egnede.
Oppfinnelsen er nærmere beskrevet ved hjelp av de nedenstående eksempler.
Eksempel 1
Et stål med 0,73% C, 0,85% Mn, 0,2% Si og 0,29% Mo i form av et trådmateriale som var kaldtrukket, mykglødet og svakt efterstrukket og med en fasthet av ca. 800 N/mm 2, ble efter en varmebehandling ved 860°C utsatt som utgangs-materiale for en behandling av 20 min. ^ 240°C, 40 min. y luft i seksjoner av 1 = 50 mm, 0 = 4,5 mm. Hardhet: 58 HRC. Slagseighet: 70 - 85 J.
Eksempel 2
Efter at den samme varmebehandling var blitt utført for ferdige elementer for direkte befestigelse (spiker, bolter), hadde gjenstandene som hadde en hardhet av 58 HRC, en god seighet og kunne bøyes inntil ■£. 90°C.
Eksempel 3
For fremstilling av trekkfjærer med høy hardhet og seighet og med en diameter av 80 mm fra en tråd med en diameter av 4,5 mm ble fjærene varmebehandlet som beskrevet ovenfor i ferdigviklét tilstand.
Claims (5)
1. Lavlegerte, bainittherdbare, omvandlingstrege stål med lavt martensittpunkt og gjenstander derav, med sammen-setningen i vekt% 0,50 - 1,00% C 0,10 - 1,50% Si 0, 50 - 1,50%. Mn
maks. 0,045% P
maks. 0,045% S 0,20 - 0,90% Mo og/eller 0,20 - 2,00% Cr,
rest jern og vanlige forurensninger, karakterisert ved at stålet og gjenstandene derav innen temperaturområdet for martensittpunktet eller innen temperaturområdet som følger over temperaturområdet for martensittpunktet, er blitt underkastet en bainittherding inntil en omvandlingsgrad av høyst 85%, basert på den dilatometrisk målte maksimale omvandlingsgrad.
2. Stål og gjenstander ifølge krav 1, karakterisert ved at de er blitt underkastet varmebehandlingen innen temperaturområdet for martensittpunktet eller innen temperaturområdet av 0-100°C, fortrinnsvis opp til 50°C, spesielt 5-50°C, over martensittpunktet .
3. Stål og gjenstander ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at de er blitt om-vandlet til stål med bainittstruktur med en omvandlingsgrad av 55-85%, fortrinnsvis 75-85%, spesielt ca. 80%.
4. Fremgangsmåte ved fremstilling av forbedrede materialer og gjenstander fra omvandlingstrege, bainittherdbare, lavlegerte stål med lave martensittomvandlingstemperaturer ved bainittherding (varmebehandling), karakterisert ved at bainittherdingen utføres innen temperaturområdet for martensittpunktet eller ved 0-100°C, fortrinnsvis opp til 50°C, spesielt 5-50°C, over temperaturen for martensittpunktet og avbrytes senest ved en 85%-ig, fortrinnsvis 55-85%-ig, spesielt 75-85%-ig, omvandling, basert på den dilatometrisk målte maksimale omvandlingsgrad.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at omvandlingen avbrytes ved en omvandlingsgrad av ca. 80%.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2817628A DE2817628C2 (de) | 1978-04-21 | 1978-04-21 | Zähe, hochfeste Stahllegierungen und Verfahren zur Herstellung solcher Werkstücke |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO791296L NO791296L (no) | 1979-10-23 |
| NO153933B true NO153933B (no) | 1986-03-10 |
| NO153933C NO153933C (no) | 1986-06-18 |
Family
ID=6037726
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO791296A NO153933C (no) | 1978-04-21 | 1979-04-19 | Lavlegerte staal og gjenstander derav og fremgangsmaate ved fremstilling av disse. |
Country Status (22)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS54141313A (no) |
| AT (1) | AT393279B (no) |
| AU (1) | AU527551B2 (no) |
| BE (1) | BE875730A (no) |
| BR (1) | BR7902454A (no) |
| CA (1) | CA1137337A (no) |
| CH (1) | CH646199A5 (no) |
| CS (1) | CS211362B2 (no) |
| DE (1) | DE2817628C2 (no) |
| DK (1) | DK155053C (no) |
| ES (1) | ES479774A1 (no) |
| FI (1) | FI69121C (no) |
| FR (1) | FR2423549B1 (no) |
| GB (1) | GB2019436B (no) |
| IT (1) | IT1112992B (no) |
| NL (1) | NL191388C (no) |
| NO (1) | NO153933C (no) |
| PL (1) | PL136257B1 (no) |
| SE (1) | SE449229B (no) |
| SU (1) | SU1232147A3 (no) |
| YU (1) | YU40746B (no) |
| ZA (1) | ZA791422B (no) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1980001083A1 (en) * | 1978-11-15 | 1980-05-29 | Caterpillar Tractor Co | Lower bainite alloy steel article and method of making same |
| JPS5970724A (ja) * | 1982-10-15 | 1984-04-21 | Seiko Instr & Electronics Ltd | 転鍛造ネジ |
| JPS61130456A (ja) * | 1984-11-29 | 1986-06-18 | Honda Motor Co Ltd | 高強度ボルト及びその製造方法 |
| JPH01268245A (ja) * | 1988-04-19 | 1989-10-25 | Fujitsu Ltd | 切替制御回路 |
| US4960473A (en) * | 1989-10-02 | 1990-10-02 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Process for manufacturing steel filament |
| SE510344C2 (sv) * | 1997-08-01 | 1999-05-17 | Ovako Steel Ab | Sätt för fullständig bainithärdning av stål |
| NL1011806C2 (nl) * | 1999-04-15 | 2000-10-17 | Skf Engineering & Res Services | Kogellagerstaal met een oppervlak met een onderbainitische structuur en een werkwijze voor het vervaardigen daarvan. |
| DE202005015611U1 (de) * | 2005-09-30 | 2005-12-29 | Textron Verbindungstechnik Gmbh & Co. Ohg | Bolzen oder Schraube hoher Festigkeit |
| FR2916371B1 (fr) * | 2007-05-24 | 2010-02-26 | Fwu Kuang Entpr Co Ltd | Procede de preparation de pieces forgees ayant une resistance a la traction et un allongement excellents a partir de fils mamchine en acier |
| DE102008041391A1 (de) * | 2008-08-20 | 2010-01-14 | Kamax-Werke Rudolf Kellermann Gmbh & Co. Kg | Hochfeste Schraube mit Bainitgefüge |
| GB2485107A (en) * | 2009-08-24 | 2012-05-02 | Secr Defence | Armour |
| DE102011054840A1 (de) | 2011-10-26 | 2013-05-02 | Rud Ketten Rieger & Dietz Gmbh U. Co. Kg | Härtbarer Stahl für Hebe-, Anschlag-, Spann- und/oder Zurrmittel der Güteklasse 8 und darüber, Bauelement der Hebe-, Anschlag-, Spann- und/oder Zurrtechnik sowie Verfahren zur Herstellung eines solchen Bauelements |
| DE102011055497A1 (de) | 2011-11-18 | 2013-05-23 | Kamax Holding Gmbh & Co. Kg | Ultrahochfeste Schraube mit hohem Streckgrenzverhältnis |
| KR101751530B1 (ko) * | 2015-12-28 | 2017-06-27 | 주식회사 포스코 | 공구용 강판 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB517118A (en) * | 1938-07-13 | 1940-01-22 | Ver Oberschlesische Huttenwerk | Improvements in and relating to improved steels and the application thereof |
| DE973413C (de) * | 1944-05-31 | 1960-02-11 | Gussstahlwerk Witten Ag | Verfahren zur Erzielung einer Haerte von mindestens 54RC bei gleichzeitig hoher Schlagbiegefestigkeit |
| US2914401A (en) * | 1958-02-24 | 1959-11-24 | Crucible Steel Co America | Alloy steel |
| US3155550A (en) * | 1961-09-15 | 1964-11-03 | United States Steel Corp | Heat treatment of chromium-free steel bearings |
| DE1558505A1 (de) * | 1967-01-23 | 1970-04-16 | Hilti Ag | Verankerungsmittel |
| SE342475B (no) * | 1969-03-31 | 1972-02-07 | Sandvikens Jernverks Ab |
-
1978
- 1978-04-21 DE DE2817628A patent/DE2817628C2/de not_active Expired
-
1979
- 1979-02-28 FI FI790666A patent/FI69121C/fi not_active IP Right Cessation
- 1979-03-07 NL NL7901840A patent/NL191388C/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-03-15 CS CS791731A patent/CS211362B2/cs unknown
- 1979-03-20 GB GB7909840A patent/GB2019436B/en not_active Expired
- 1979-03-26 ZA ZA791422A patent/ZA791422B/xx unknown
- 1979-03-30 AU AU45625/79A patent/AU527551B2/en not_active Expired
- 1979-03-30 IT IT21467/79A patent/IT1112992B/it active
- 1979-04-02 AT AT2419/79A patent/AT393279B/de not_active IP Right Cessation
- 1979-04-02 CH CH305179A patent/CH646199A5/de not_active IP Right Cessation
- 1979-04-04 YU YU802/79A patent/YU40746B/xx unknown
- 1979-04-12 CA CA000325474A patent/CA1137337A/en not_active Expired
- 1979-04-19 FR FR7909853A patent/FR2423549B1/fr not_active Expired
- 1979-04-19 SE SE7903448A patent/SE449229B/sv not_active IP Right Cessation
- 1979-04-19 NO NO791296A patent/NO153933C/no unknown
- 1979-04-20 ES ES479774A patent/ES479774A1/es not_active Expired
- 1979-04-20 BE BE0/194732A patent/BE875730A/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-04-20 JP JP4809679A patent/JPS54141313A/ja active Granted
- 1979-04-20 PL PL1979215033A patent/PL136257B1/pl unknown
- 1979-04-20 SU SU792753403A patent/SU1232147A3/ru active
- 1979-04-20 BR BR7902454A patent/BR7902454A/pt unknown
- 1979-04-20 DK DK162779A patent/DK155053C/da not_active IP Right Cessation
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO153933B (no) | Lavlegerte staal og gjenstander derav og fremgangsmaate ved fremstilling av disse. | |
| MX2022010591A (es) | Acero para cadena de mineria y metodo de fabricacion del mismo. | |
| US5919415A (en) | Steel and process for the manufacture of a steel component formed by cold plastic deformation | |
| NO321325B1 (no) | Fremgangsmate for a fremstille somlose stalror med hoy styrke og med utmerket sulfidspennings-oppsprekkingsmotstand | |
| JP5679632B2 (ja) | 冷間成形された精密鋼管を製造するための方法 | |
| WO2008123397A1 (ja) | 加工性に優れた肌焼鋼管とその製造方法 | |
| CA2899570A1 (en) | Thick, tough, high tensile strength steel plate and production method therefor | |
| CN108179355A (zh) | 一种高强度高韧性弹簧钢丝及其制备工艺 | |
| KR970027343A (ko) | 베이나이트 조직을 갖는 단조품 제조용 강과. 단조품의 제조방법. 및 그에 따른 단조품 | |
| JPS6119734A (ja) | マルテンサイトステンレス鋼製バー又はワイヤロツト及びその製法 | |
| CN106498295A (zh) | 高强度耐磨钢及其制造方法 | |
| CN102373384A (zh) | 一种高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法 | |
| JP2861024B2 (ja) | 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼材とその製造方法 | |
| CN109972031A (zh) | 海洋工程用超高强度细晶粒的特异无缝钢管 | |
| US3336168A (en) | Weldable tough steel essentially composed of chromium and manganese and method of manufacturing the same | |
| Maisuradze et al. | Phase transformations in D6AC steel during continuous cooling | |
| US20030070737A1 (en) | High-hardness, highly ductile ferrous articles | |
| US3117863A (en) | Alloy steels | |
| US2914401A (en) | Alloy steel | |
| MX2018014019A (es) | Producto forjado en caliente. | |
| JPH04120249A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼とその製造法 | |
| JPH04297548A (ja) | 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法 | |
| EP0191873A1 (en) | Method and steel alloy for producing high-strength hot forgings | |
| JPS569328A (en) | Forged roll for cold rolling mill | |
| CA1297320C (en) | High strength high toughness steel |