NO141046B - U innretning for belegning av sidekanter paa et flerglassvind - Google Patents
U innretning for belegning av sidekanter paa et flerglassvind Download PDFInfo
- Publication number
- NO141046B NO141046B NO753420A NO753420A NO141046B NO 141046 B NO141046 B NO 141046B NO 753420 A NO753420 A NO 753420A NO 753420 A NO753420 A NO 753420A NO 141046 B NO141046 B NO 141046B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- pressure
- solution
- gases
- urea
- ata
- Prior art date
Links
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 title 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 title 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 45
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 41
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 23
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 claims description 22
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 14
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 12
- BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N ammonium carbamate Chemical compound [NH4+].NC([O-])=O BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N carbonic acid monoamide Natural products NC(O)=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 9
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 4
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 3
- 230000002040 relaxant effect Effects 0.000 claims description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 20
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M Carbamate Chemical compound NC([O-])=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 17
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 11
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 11
- 239000000047 product Substances 0.000 description 11
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 9
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 8
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 6
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 5
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 5
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 5
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- OHJMTUPIZMNBFR-UHFFFAOYSA-N biuret Chemical compound NC(=O)NC(N)=O OHJMTUPIZMNBFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 1
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- PQKYLOVVTTUCKM-UHFFFAOYSA-N carbamic acid hydrate Chemical compound O.NC(O)=O PQKYLOVVTTUCKM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000029142 excretion Effects 0.000 description 1
- 235000015243 ice cream Nutrition 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 210000002700 urine Anatomy 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E06—DOORS, WINDOWS, SHUTTERS, OR ROLLER BLINDS IN GENERAL; LADDERS
- E06B—FIXED OR MOVABLE CLOSURES FOR OPENINGS IN BUILDINGS, VEHICLES, FENCES OR LIKE ENCLOSURES IN GENERAL, e.g. DOORS, WINDOWS, BLINDS, GATES
- E06B3/00—Window sashes, door leaves, or like elements for closing wall or like openings; Layout of fixed or moving closures, e.g. windows in wall or like openings; Features of rigidly-mounted outer frames relating to the mounting of wing frames
- E06B3/66—Units comprising two or more parallel glass or like panes permanently secured together
- E06B3/673—Assembling the units
- E06B3/67339—Working the edges of already assembled units
- E06B3/67343—Filling or covering the edges with synthetic hardenable substances
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E06—DOORS, WINDOWS, SHUTTERS, OR ROLLER BLINDS IN GENERAL; LADDERS
- E06B—FIXED OR MOVABLE CLOSURES FOR OPENINGS IN BUILDINGS, VEHICLES, FENCES OR LIKE ENCLOSURES IN GENERAL, e.g. DOORS, WINDOWS, BLINDS, GATES
- E06B3/00—Window sashes, door leaves, or like elements for closing wall or like openings; Layout of fixed or moving closures, e.g. windows in wall or like openings; Features of rigidly-mounted outer frames relating to the mounting of wing frames
- E06B3/66—Units comprising two or more parallel glass or like panes permanently secured together
- E06B3/673—Assembling the units
- E06B3/67339—Working the edges of already assembled units
- E06B3/67343—Filling or covering the edges with synthetic hardenable substances
- E06B3/67347—Filling or covering the edges with synthetic hardenable substances by extrusion techniques
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E06—DOORS, WINDOWS, SHUTTERS, OR ROLLER BLINDS IN GENERAL; LADDERS
- E06B—FIXED OR MOVABLE CLOSURES FOR OPENINGS IN BUILDINGS, VEHICLES, FENCES OR LIKE ENCLOSURES IN GENERAL, e.g. DOORS, WINDOWS, BLINDS, GATES
- E06B3/00—Window sashes, door leaves, or like elements for closing wall or like openings; Layout of fixed or moving closures, e.g. windows in wall or like openings; Features of rigidly-mounted outer frames relating to the mounting of wing frames
- E06B3/66—Units comprising two or more parallel glass or like panes permanently secured together
- E06B3/673—Assembling the units
- E06B3/67365—Transporting or handling panes, spacer frames or units during assembly
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T156/00—Adhesive bonding and miscellaneous chemical manufacture
- Y10T156/17—Surface bonding means and/or assemblymeans with work feeding or handling means
- Y10T156/1798—Surface bonding means and/or assemblymeans with work feeding or handling means with liquid adhesive or adhesive activator applying means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
- Coating Apparatus (AREA)
- Securing Of Glass Panes Or The Like (AREA)
- Spray Control Apparatus (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
- Details Or Accessories Of Spraying Plant Or Apparatus (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
Fremgangsmåte ved syntese av urinstoff.
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved syntese av urinstoffer,
og angår mer spesielt en fremgangsmåte for tilbakeføring av utgangsgasser som ved syntesen av urinstoffet fra NH3 og CO, ikke er omsatt, uten at gassene på forhånd er skilt fra hverandre. Fremgangsmåter for urinstoffsyntese, hvor de utgangsgasser som ikke er omsatt, helt el-
ler delvis føres tilbake til reaktoren uten at de først er blitt skilt fra hverandre, har vært kjent i lengre tid.
Således er det for eksempel foreslått
at de spaltingsgasser som frigjøres ved avspenningen av reaksjonssmelten og den et-terfølgende varmetilførsel, skal ledes inn i flytende NHS, hvorved det dannes en suspensjon av fast ammoniumkarbamat i flytende NH3. Denne suspensjon må for det første, for bortføring av varme, pumpes i kretsløp gjennom en ytre kjøler og, for det annet, pumpes tilbake til reaktoren ved hjelp av en høytrykkpumpe. Avleiringer i gasskondensatoren, i kjøleren og i ledningene, samt feilfri pumping av en slik suspensjon som vanligvis har en høy konsentrasjon av faste deler, opp på syntesetryk-ket, byr på betydelige tekniske vanskeligheter. Fremgangsmåten er da heller ikke hittil blitt realisert i noe storanlegg.
Andre forslag omgår disse vanskeligheter idet det til de utgangsprodukter som ikke er omsatt og som skal tilbakeføres, settes tilstrekkelig vann, slik at den opp-løsning som føres rundt ikke lenger inneholder faste bestanddeler ved de tempera-turer som brukes. Den mengde vann som settes til kan være desto mindre, jo høyere den temperatur holdes hvor dannelsen av tilbakeførings væsken foregår. På den annen side betinger en høyere temperatur også et høyere trykk over den tilsvarende oppløsning, for at bestanddelene skal kun-
ne holdes i kondensert tilstand. Felles for alle disse fremgangsmåter er imidlertid det trekk at dannelsen av den oppløsning som ineholder hovedmengden av det karbamat som skal føres tilbake, foregår ved tilnærmet samme trykk som det trykk hvor adskillelsen av den tilsvarende kar-bamatblanding fra urinstoffsmelten fore-gikk. Da utskillelsen av en høy forholdsvis andel av det karbamat som inneholdes i urinstoffsmelten ved høyt trykk også betinger en tilsvarende høy spaltningstem-peratur, må det for en total eller tilnærmet total tilbakeføring av de utgangsprodukter som ikke er omsatt, enten brukes forholdsvis store mengder tilsetningsvann og/eller ekstremt høye spaltningstempe-raturer.
Det belgiske patentskrift 573 149 (tilsvarer amerikansk patentskrift 3 005 849) lærer likeledes en fremgangsmåte for til-bakeføring av de uomsatte gasser ammoniakk og karbondioksyd til urinsitoffsyn-tesen ved metoden med trykkavspenning og absorbsjon av gassene i en vandig am-moniumkarbamatløsning. Her utføres imidlertid kompressj onen av restgassene før absorberingen ved hjelp av en gasspumpe. Ved fremgangsmåten i henhold til foreliggende oppfinnelse er det fremskaffet en spesifikk forskrift, som til forskjell fra den tidligere teknikkens stand går ut på at gassene absorberes i vann eller saltløs-ning uten kompressor. Derved oppnås på grunn av de lave kokepunkter for disse gasser tilstrekkelig høye konsentrasjoner i vann. Deretter komprimeres væsken ved hjelp av en væskekompressor, hvilket frem-byr betraktelige fordeler, i og med at det spares vesentlige energimengder i sam-menligning med fremgangsmåten f. eks. som nevnt i det belgiske patentskrift.
Da en stor tilsetning av vann til til-bakeføringsoppløsningen i høy grad i kjent utstrekning nedsetter omsetningen av karbamat til urinstoff i reaktoren på grunn av reaksjonslikevekten, blir herved den mengde som må føres gjennom reaktoren og til-bakeføringsanlegget sterkt øket. Denne økning betinger igjen en tilsvarende økt varmetilførsel for utskillelse av de mengder overskudd-ammoniumkarbamat og vann som inneholdes i synteseblandingen, fra det urinstoff som skal utvinnes.
Som kjent er urinstoffsmelten meget
varmeømfindtlig når det gjelder dannelse av biuret som allerede i små mengder er skadelig for mange anvendelsesformål og derfor er uønsket, idet både høyden av temperatur og varighet av temperaturinn-virkning, henholdsvis de varmemengder som herunder tilføres, er av avgjørende be-tydning. Hvis spaltningstemperaturen be-grenses til en høyde som ennu er tillatelig, må det for å oppå en total eller tilnærmet total tilbakeføring etter de nevnte kjente fremgangsmåter regnes med en betydelig vanntilsetning og dermed med øket ma-terialmengde som må føres gjennom anleg-get med de uheldige følger som er beskrevet. Fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen unngår disse vanskeligheter og ulemper, ved at det brukes et prinsipp som for det første gjør det mulig å spalte minst en del av de reaksjonsprodukter som ikke er omsatt til urinstoff, ved lavt trykk og dermed også ved forholdsvis lav temperatur, mens tilbakeføringsoppløsningen dannes ved høyt trykk og en slik temperatur hvor denne opløsning ikke lenger inneholder noen faste bestanddeler, selv ved så lite vanninnhold at omsetningen i reaktoren
bare ligger litt under verdien for vannfri drift,
Foreliggende oppfinnelse angår således en. fremgangsmåte ved syntese av urinstoff fra NE, og CO., ved et trykk på 150—300 ata og en temperatur på 130—200°C, med tilbakeføring av ammoniumkarbamat og overskytende NH.; som ikke er omsatt till5
[ urinstoff, og det særegne ved fremgangs-
' måten i henhold til oppfinnelsen er at man fra urinstoffsmelten ved avspenning av synteseblanding på kjent måte til 1—20 ata fraskiller hoveddelen av det til tilbake-føring bestemte ammoniumkarbamat og en del av den ammoniakk som finnes i overskudd og ved 20—80°C absorberer de fraskilte gasser (NH.,, CO,) i en vandig ammoniumkarbamatoppløsning som deretter ved hjelp av en væskepumpe settes under et trykk på 30—70 ata, hvoretter de absorberte gasser ved varmetilførsel drives ut av den vandige oppløsning og kondenseres ved 65—110°C ved direkte kontakt med det avkjølte egenkondensat, og føres tilbake til reaktoren.
Ved den foreliggende fremgangsmåte absorberes de uomsatte gasser, nemlig ammoniakk og karbondioksyd først i en vandig ammoniumkarbamatoppløsning. Da det derved ikke oppnås en tilstrekkelig høy prosentvis konsentrasjon av oppløste gasser i vannet må det komprimeres. Herunder komprimeres de i vann oppløste gasser sammen med vannet med 30—70 atmosfæ-rers trykk. Deretter oppvarmes trykkopp-løsningen til høyere temperatur ved hjelp av indirekte damp under konstant opp-rettholdelse av trykket, dvs. trykket forblir derved på det samme nivå, hvilket løpende avdestillerer noe ammoniakk pluss karbondioksyd pluss noe vann til autoklavinn-holdet er blitt fattig på ammoniakk og karbondioksyd.
Det er derved mulig å oppnå en hvil-ken som helst ønsket konsentrasjon av ammoniakk og karbondioksyd ved at de lave kokepunkter for disse gasser utnyttes for å oppnå høye konsentrasjoner i vann. Det behøves herunder ikke noen gasskom-pressor, idet komprimeringen bare behøver å foretas med en enkel væskepumpe.
I motsetning til de kjente fremgangsmåter, hvor tilbakeføringen av karbamat-gassene foregår i form av rene oppløsnin-ger som er fri for faste deler, kan nu den mengde material som føres gjennom an-legget og dermed den varme som under karbamatspaltingen og utdrivelsen av vannet overføres til urinstoffoppløsningen, holdes meget liten på grunn av den lille vannmengde, slik at også temperaturen eter omstendighetene kan holdes så lav at 3et bare i meget liten grad dannes biuret. Fig. 4 på vedføyde tegninger viser en sam-menligning mellom temperatur-varme-diagrammet ved total tilbakeføring, slik som det i beste fall kan oppnås etter prin-sippet for de kjente fremgangsmåter ved spalting i to trin og det tilsvarende dia-gram for fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen, gjennomført f. eks. som vist i fig. 2, under de samme betingelser.
Fig. 1 viser en utførelse av oppfinnelsestanken for tilnærmet fullstendig til-bakeføring av det ammoniumkarbamat som ikke er omsatt til urinstoff, og spalting i ett trinn.
Gjennom ledningene 1, 2, 3 blir ut-gangsproduktene NH;1 og CO, samt den vandige karbamat-kretsløpsoppløsning ført inn i reaktoren 4 som står under et trykk på 150—300 atm, hvor reaksjonen til urinstoff og vann foregår på kjent måte ved 150—200 °C.
Etter avspenning ved hjelp av ekspan-sjonsventilen 5 blir det tilført varme i spalteren 6, for å spalte den største del av den karbamatmengde som inneholdes i urinstoffsmelten i bestanddelene CO, og NH:i, samt for å drive hovedmengden av overskuddet av NH:1 sammen med den par-tialtrykkmessige mengde H,0 ut av smeiten.
I utskilleren 7, som står under et trykk på 1-—20 ata, fortrinsvis 3—6 ata, blir de utdrevete gasser skilt fra smeiten. Temperaturen i utskilleren kan, alt etter den til-bakevinningsgrad som ønskes, være 80— 140°C.
Den smelte som kan trekkes ut fra utskilleren 7 og som foruten urinstoff inneholder vann og i alminnelighet rester av karbamat som ikke er omsatt og litt fri NH:1, blir ført til videre opparbeidelse, f. eks. krystallisering eller prillering.
De gasser NH;!, CO, og H20 som skilles ut fra utskilleren 7, blir ført til absorbereren 12, hvor de kondenseres nesten fullstendig i en konsentrert vandig oppløsning av karbamat henholdsvis karbonat eller en blanding av begge med fri NH.(. Den varme som herunder må føres bort kan eksempel-vis tas ut fra systemet ved hjelp av et kjølekretsløp med pumpe 12a og kjøler 12b.
Absorbsjonsoppløsningen, som heretter skal kalles karbamatoppløsningen kan i til-løpet inneholde tilsammen 5—35 pst. NH;!, og i avløpet tilsammen 10—50 pst. NH:I.
De inertegasser som føres inn i sammen med frisk-ammoniakken og CO, gjennom ledningene 1 og 2, kan hensiktsmessig trekkes ut fra absorbereren 12 gjennom ledning 12c, sammen med en liten mengde NH.(, CO, og H,0 og dermed fjernes fra systemet.
Trykket i absorbereren 12 tilsvarer tilnærmet trykket i utskilleren 7, temperaturen i oppløsningen er, alt etter kjøle-vannforholdene 20—80°C, fortrinnsvis 40 —60°C.
Den sterkt konsentrerte oppløsning som kommer fra absorbereren 12 blir ved hjelp av pumpen 13, transportert gjennom varmeutveksleren 14, hvor den forvarmes, til destilleringssøylen 15. Ved varmetilfør-sel ved foten av søylen blir det ved toppen drevet av en vannfattig blanding av NH,, og CO,. Destilleringssøylen 15, kan, foruten en avdrivingsdel også inneholde en forsterkningsdel med deflegmator for ønsket innstilling av vanninnholdet i de gasser som trekkes bort, i den grad som det er mulig under de forhold som foreligger, uten at det skilles ut fast karbamat. I den et-terfølgende trykkabsorberer 16 blir gassen kondensert, normalt dvs. når ammoniakk-overskuddet i reaktoren er ca. 3,5 : 1 eller
mere, uten tilførsel av frisk ammoniakk. Hvis overskuddet av ammoniakk er mindre
enn 3,5 : 1, er det under visse forhold for-delaktig å tilføre frisk ammoniakk på dette sted.
Da gassen inneholder et minimum vann og det ved det høye trykk ville kunne foregå en utskillelse av fast karbamat på de forholdsvis kalde kjøleflater, er det hensiktsmessig å utforme trykkabsorbereren 16 slik at den gass som skal kondenseres føres inn i kondensatet og ledes i kretsløp gjennom en kjøler ved hjelp av en rørepumpe, hvorved kondenseringsvar-men overføres til kjølemiddelet gjennom en kjøleflate som stadig spyles med væske. For å unngå en utskillelse av fast karbamat, blir veggtemperaturen holdt omtrent på utskille-temperaturen. I denne hensikt blir varmen hensiktsmessig overført til et sekundærkretsløp.
Kondensatet, som inneholder 3—15 vektprosent H,0, blir ved hjelp av høy-trykkpumpen 17 pumpet tilbake gjennom ledningen 3 til reaktoren 4. Sammenset-ningen og mengden av tilbakeføringsopp-løsningen er gitt ved det valgte innsatsforhold (mol NH;!/mol CO,) og omsetnings-betingelsene i reaktoren 4.
Temperaturen i trykkabsorbereren 16 skal ligge litt over utskilletemperaturen for oppløsningen, som på sin side f or den stør-ste del bestemmes av H,0-innholdet. Av damptrykkforholdene fremgår dermed det trykk som må holdes i absorbereren 16 henhv. i destilleringssøylen 15. Temperaturen i absorbereren 16 kan variere mellom 65 og 110°C, fortrinnsvis mellom 80 og 100° C, trykket mellom 30 og 70 ata. Fra foten av destilleringssøylen 15 blir det trukket ut en oppløsning som er blitt fattigere på CO, og NH., tilsvarende den mengde gass som er drevet ut. Temperaturen i foten av destilleringssøylen 15 er gitt ved det var-memiddel som står til rådighet, dvs. ved trykket i varmedampen. I varmeutveksleren 14 blir varme trukket ut av avløpsi-oppløsningen og overført til tilløpsoppløs-ningen til 14 som flyter i motstrøm. Den største del av oppløsningen blir, etter en ekstra avkjøling i kjøleren 18 og avspenning ved hjelp av drosselventilen 19, ført tilbake til absorbereren 12 og der konsentrert opp igjen ved absorberingen av gassene. Resten av oppløsningen blir ledet til destilleringssøylen 20, hvor den mengde vann fjernes fra systemet som er nødven-dig for å tilfredsstille H„0-balansen, hvorunder NH., og CO, som foreligger blir drevet ut og ledet tilbake til absorbereren 12.
I det følgende eksempel 1, skal det ved hjelp av tall beskrives hvorledes den ut-førelsesform for oppfinnelsestanken som er vist i fig. 1, og som er beskrevet ovenfor arbeider.
Eksempel 1:
Utførelse som vist i fig. 1.
Innførsel i reaktoren:
I reaktoren 4 foregår reaksjonen mellom innføringsproduktene ved 200 ata og 180°C.
Smelteutførsel fra reaktoren:
Etter avspenning og påfølgende var-metilførsel i spalteren 6, blir følgende gassmengde trukket ut i utskilleren 7:
Tilsammen 1858 kg pr. time.
I smeiten blir det tilbake
Spaltingen av karbamatet foregår altså til ca. 99 pst. ved et trykk på 4 ata og en temperatur på ca. 130°C i utskilleren 7.
Smeiten blir avspent og ført videre for opparbeidelse, mens spaltingsgassene føres til absorbereren 12 og der kondensert praktisk talt fullstendig sammen med gassen fra destilleringssøylen 20. Den oppløsning som kommer frem til absorbereren 12 blir anriket ved gasskondensering og forlater apparatet, med en sammensetning på f. eks. 37 vektprosent NH.,, 20 vektprosent CO, og 43 vektprosent H20, ved en temperatur på ca. 50°C. I varmeutveksleren 14 blir opp-løsningen forvarmet til ca. 135°C og kommer inn i destilleringssøylen 15, hvor det øverst ved et trykk av 50 atm. trekkes ut 1672 kg pr. time av en gassblanding som består av 1037 kg NH, pr. time, 463 kg C02 pr. time og 172 kg H,6 pr. time. Disse gasser føres til trykkabsorbereren 16 og kondenseres fullstendig ved 80—90°C og det samme trykk uten tilsetning av noe absor-beringsmlddel ved direkte berøring med kondensatet. Under disse betingelser holder kondensatet seg fritt for faste stoffer og lar seg uten særlige vanskeligheter føre tilbake véd hjelp av oppvarmete pumper, som tilbakeføringsoppløsning til reaktoren 4.
Som vist i eksempel 1, kan det altså ved spalting i ett trinn og ved em spaltings - temperatur på 130°C oppnås tilnærmet ca.
99 pst. tilbakeføring.
Hvis en mindre tilbakeføringsgrad er tilstrekkelig, dvs. hvis det finnes en pas-sende mulighet for anvendelse av de deler av CO, og NH?> som ikke kan føres tilbake, kan det ved hjelp av en lavere spaltings-temperatur, f. eks. 90 i stedet for 130°C, av de angitte grunner oppnåes en kvalitets-forbedring av produktet med hensyn på biuret-innhold.
Fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen byr altså fordeler også for del-til-bakeføring, når det gjelder kvaliteten av produktet, sammenlignet med de kjente fremgangsmåter.
Hvis det allikevel skal oppnås et mini-malt biuretinnhold også ved fullstendig til-bakeføring, kan dette oppnås ved å bruke spalting i to eller flere trinn, slik som vist i fig. 2.
Like overfor den utførelsesform som er vist i fig. 1, kommer det her i tillegg: En etterspalter 8, en utskiller 9, kondensator 10 og pumpe 11.
Da ved ellers like betingelser, temperaturen i utskilleren 7 holdes lavere (senking av biuret-innholdet) foregår spaltingen i første spalter i mindre grad. Etter avspenningen av smeiten, etter utgangen fra utskilleren 7 må derfor i den annen spalter 8 ennå en del av spaltingsvarmen bli til-ført. I utskilleren 9, som kan arbeide ved tilnærmet atmosfæretrykk eller også under måtelig vakuum og ved 100—130°C, blir urinstoffsmelten som er praktisk talt fri for karbamat og NH3 skilt fra de utdrevne gasser, som føres til kondensatoren 10 hvor de, under tilsetting av en liten mengde H,0 eller av en svak konsentrert karbamat-vann-oppløsning kondenseres fullstendig. Ved hjelp av pumpen 11 blir den avløpsoppløsning som dannes brakt opp på trykket i absorbereren 12 og ved toppen av vaskeoppsatsen 12c ført inn i denne søyle. På grunn av den lave konsentrasjon i denne vaskeoppløsning i forhold til konsentra-sjonen i resten av tilløpsoppløsningen kan de inertgasser som skal fjernes fra absorbereren 12 gjennom ledningen 12d trekkes ut med større renhet enn i eksempel 1. Til tallmessig belysning av gjennomførin-gen av fremgangsmåten i henhold til fig. 2, skal det i det følgende eksempel 2 gis de tilsvarende endrete tall.
Eksempel 2:
Utførelse som vist i fig. 2.
Innførsel i reaktoren:
Spaltingsgass fra første spalter
ved et trykk på 4 ata og en temperatur på 100°C i utskilleren
Smelte fra Iste spalter. Spaltingsgass fra 2nen spalter . ved 1 ata og 118°C
Smelte fra 2nen spalter.
Spaltingsgraden var altså etter
Iste spalter ca. 96 pst.
2nen spalter ca. 99,5 pst.
ved en temperatur på 100°C etter Iste spalter, hvor den største del av spaltingsvarmen blir tilført.
Kondensator 10:
De øvrige data er som i eksempel 1.
Det fremgår av eksempel 2, at det ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen, utført som vist i fig. 2, altså ved spalting i to trinn, ved en temperatur på bare 100°C under tilførslen av den største del av spaltingsvarmen, kan oppnås at 99 pst. av de innsatsprodukter som ikke er omsatt blir ført tilbake til reaktoren. Mens utskillelsen av spaltingsgassene i de utfør-elsesformer for oppfinnelsestanken som er beskrevet ovenfor alltid foregår ved for-hodsvis lave trykk (mindre enn 20 ata) og alle de ikke omsatte innsatsprodukter som skal føres tilbake pumpes opp fra dette lavere trykk i form av en vandig oppløs-ning til det høye trykk i absorbereren 16, skal det under henvisning til fig. 3 beskrives ennå en utførelsesform hvor en del av disse tilbakeføringsprodukter ledes direkte til trykkabsorbereren 16. Denne utførelses-form er først og fremst aktuell når det brukes et høyt innsatsforhold mellom NH3 og C02 ved innløpet til reaktoren, f. eks. 6 mol
NH3 pr. mol C02. Fig. 3 tilsvarer i det ve-
sentlige fig. 1, med unntagelse av at appa-
ratene 21 og 22 kommer i tillegg.
Den smelte som kommer fra reaktoren
4 blir først avspent til et trykk på 30—70
ata, hvorunder på grunn av avspenningen og med eller uten liten varmetilførsel i trykk-spalteren 21 den største del av over-
skuddet av NH;;, samt partialtrykk-messig en del C02 og H20 fra smeiten i utskille-
ren 22 og føres direkte til trykkabsorbere-
ren 16 for å kondenseres, uten at denne del av spaltingsproduktene må gjennom-
løpe resten av apparatene.
Da omsetningen i reaktoren, regnet på
CO, er vesentlig større ved høyt innsats-
forhold, NH;i:CO,, enn ved midlere og små innsatsforhold og ved gjenvinning den største del av overskuddet av NH3 omgår destilleringssøylen 15, er varmeforbruket for utdrivelsen av gassen i detstillerings-
søylen mindre enn i de utførelsesformer som er beskrevet ovenfor. De apparater som omgås av den største del av overskuddet av NH3, kan dessuten utføres mindre da de er
belastet betydelig mindre. På den annen side er reaktoren 4 mere belastet og må,
spesielt også fordi smeiten er mindre tykk, dimensjoneres større enn ved anvendelse av midlere innsatsforhold, f. eks. 3,5 mol NH,, til 1 mol C02.
Eksempel 3:
Innførsel i reaktoren:
Gjennom ledning 1: 580 kg NH;! pr. time
2: 744 kg C02 pr. time 3: 2119 kg tilbakefør-
ingsoppløsning pr.
time, bestående av:
71 vektprosent fritt NH,
19,5 vektprosent karbamat
9,5 vektprosent H,0
Innsatsforhold: 6 mol NH.S pr. mol CO,.
I reaktoren 4 foregår reaksjonen mel-
lom innsatsproduktene ved 300 ata og 180° C.
Smelte-utgang fra reaktoren:
I utskilleren 22 til trykk-spalteren 21
blir, ved et trykk på 50 ata og en tempera-
tur på ca. 135°C.
skilt fra resten av smeiten, som ennå be-
står av
og som føres gjennom spalteren 6 til ut-
skilleren 7, idet det ved p = 4 ata og T = 130°C skilles 1029 kg pr. time gass, som består av 550 » NH;, pr. time 128 » CO, pr. time 301 » H26 pr. time fra resten av smeiten, som ennå består av 1000 kg urinstoff pr. time
og som avspennes og føres bort for videre opparbeidelse.
Ved toppen av destilleringssøylen 15
blir det drevet av 960 kg pr. time av en gassblanding som består av 605 kg NH3 pr.
time, 178 kg C02 pr. time og 177 kg H20
pr. time og som føres til absorbereren 16.
Da disse gassmengder bare utgjør ca. 60
pst. av den tilsvarende gassmengde i ek-
sempel 1, er belastningene på søylene 12
og 15 også tilsvarende mindre, og likeledes varmebehovet for utdrivelsen av denne mengde gass.
Claims (1)
- Fremgangsmåte ved syntese av urinstoff fra NH, og CO, ved et trykk på 150— 300 ata og en temperatur på 130—200°C, med tilbakeføring av ammoniumkarbamat og overskytende NH;1 som ikke er omsatt til urinstoff, karakterisert ved at man fra urinstoffsmelten ved avspenning av synteseblandingen på kjent måte til 1—20 ata fraskiller hoveddelen av det til tilbakeføring bestemte ammoniumkarbamat og en del av den ammoniakk som finnes i overskudd, og ved 20—80°C absorberer de fraskilte gasser (NH.„ CO,) i en vandig ammoniumkarbamatoppløsning som deretter ved hjelp av en væskepumpe settes under trykk på 30—70 ata, hvoretter deabsorberte gasser ved varmetilførsel drives ut av den vandige oppløsning og kondenseres ved 65—110°C ved direkte kontakt med det avkjølte egenkondensat, og føres tilbake ved reaktoren.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7434156A FR2287278A1 (fr) | 1974-10-10 | 1974-10-10 | Procede et dispositif pour l'enduction des tranches d'un vitrage multiple |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO753420L NO753420L (no) | 1976-04-13 |
NO141046B true NO141046B (no) | 1979-09-24 |
NO141046C NO141046C (no) | 1980-01-09 |
Family
ID=9143943
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO753420A NO141046C (no) | 1974-10-10 | 1975-10-09 | Innretning for belegning av sidekanter paa et flerglassvindu |
Country Status (20)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4145237A (no) |
JP (1) | JPS5444012B2 (no) |
AT (1) | AT339575B (no) |
BE (1) | BE834353A (no) |
BR (1) | BR7506600A (no) |
CA (1) | CA1058496A (no) |
CH (1) | CH605445A5 (no) |
DE (1) | DE2544301C3 (no) |
DK (1) | DK454675A (no) |
ES (1) | ES441623A1 (no) |
FI (1) | FI60191C (no) |
FR (1) | FR2287278A1 (no) |
GB (1) | GB1500416A (no) |
IE (1) | IE41750B1 (no) |
IT (1) | IT1044667B (no) |
LU (1) | LU73559A1 (no) |
NL (1) | NL7511854A (no) |
NO (1) | NO141046C (no) |
SE (1) | SE427430B (no) |
ZA (1) | ZA756412B (no) |
Families Citing this family (46)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA1166833A (en) * | 1978-08-11 | 1984-05-08 | Theo Janssens | Hollow glazing panels and method and apparatus for bonding them together |
FR2463517A1 (fr) * | 1979-08-08 | 1981-02-20 | Crompton Batteries Ltd | Procede de fabrication d'enveloppes pour des plaques de batteries d'accumulateurs |
US4337113A (en) * | 1979-10-19 | 1982-06-29 | Searle Clifford Arthur | Apparatus for manufacture of sleeves and/or pockets for separator plates |
DE3108556C2 (de) * | 1981-03-06 | 1983-01-20 | Lückhoff, Peter, 5883 Kierspe | Vorrichtung zum Versiegeln von Isolierglasscheiben |
DE3125478C2 (de) * | 1981-06-29 | 1985-01-24 | Vereinigte Glaswerke Gmbh, 5100 Aachen | Verfahren zum Herstellen einer Isolierglasscheibe mit einem umlaufenden Kantenschutzüberzug, und Schablone zur Durchführung des Verfahrens |
ATA440583A (de) * | 1983-12-16 | 1986-12-15 | Lisec Peter | Anordnung zum versiegeln von isolierglaselementen |
JPH0635165B2 (ja) * | 1985-03-19 | 1994-05-11 | 株式会社ブリヂストン | ベルト接合方法および装置 |
DE3632282C1 (de) * | 1986-09-23 | 1988-02-11 | Bayer Isolierglasfab Kg | Vorrichtung zum Speichern von Abstandhalterrahmen fuer Isolierglasscheiben |
AT391681B (de) * | 1987-09-16 | 1990-11-12 | Lisec Peter | Verfahren und vorrichtung zum verschliessen von oeffnungen in abstandhaltern |
US4820365A (en) * | 1987-09-30 | 1989-04-11 | Dimension Industries, Inc. | Glass edge sealant curing system |
AT398307B (de) * | 1987-10-05 | 1994-11-25 | Lisec Peter | Vorrichtung zum anwärmen des randbereiches von glastafeln |
US4975136A (en) * | 1988-02-10 | 1990-12-04 | Nippon Cmk Corp. | Method of filler taping screen frame and method of filling screen frame |
FR2648179B1 (fr) * | 1989-06-12 | 1991-09-20 | Pont Audemer Vitrages Isolants | Procede et machine de pose automatique des joints intercalaires entre les elements d'un multiple vitrage |
DE4033585A1 (de) * | 1990-09-07 | 1992-03-12 | Lenhardt Maschinenbau | Vorrichtung zum steuern der bewegung eines werkzeugs laengs des randes von glasscheiben |
US5246331A (en) * | 1991-10-18 | 1993-09-21 | Billco Manufacturing Inc. | Air flotation assembly table |
US5855972A (en) * | 1993-11-12 | 1999-01-05 | Kaeding; Konrad H | Sealant strip useful in the fabrication of insulated glass and compositions and methods relating thereto |
US5650029A (en) * | 1995-08-09 | 1997-07-22 | Lafond; Luc | Method for applying sealant material in an insulated glass assembly |
US5779830A (en) * | 1995-10-24 | 1998-07-14 | Truseal Technologies, Inc. | Flexible tape applicator and method of operation |
CA2188624C (en) | 1995-10-24 | 2004-03-02 | Frederick P. Floyd | Flexible tape applicator and method of operation |
US5932062A (en) * | 1995-10-25 | 1999-08-03 | Manser; Russell D. | Automated sealant applicator |
CA2286651C (en) | 1997-05-02 | 2006-01-31 | Luc Lafond | Composite insulated glass assembly and method of forming same |
US5876554A (en) * | 1997-06-11 | 1999-03-02 | Lafond; Luc | Apparatus for sealing the corners of insulated glass assemblies |
US6250358B1 (en) | 1997-06-11 | 2001-06-26 | Luc Lafond | Apparatus and method for sealing the corners of insulated glass assemblies |
US6688874B1 (en) * | 1999-04-23 | 2004-02-10 | Albert A. Simone | Non-contact extrusion nozzle head for applying sealant material in an insulated glass assembly |
US7048964B2 (en) * | 2000-12-08 | 2006-05-23 | Ged Integrated Solutions, Inc. | Controlled dispensing of material |
US6630028B2 (en) * | 2000-12-08 | 2003-10-07 | Glass Equipment Development, Inc. | Controlled dispensing of material |
US6686002B2 (en) | 2001-01-11 | 2004-02-03 | Seal-Ops, Llc | Sealing strip composition |
US7244479B2 (en) * | 2001-01-11 | 2007-07-17 | Seal-Ops, Llc | Sealing strip composition |
KR100431879B1 (ko) * | 2001-07-07 | 2004-05-24 | 주식회사 이강테크 | 스페이스바를 개재한 복층유리 본딩용 접착액의 토출시스템 및 그 방법 |
US7275570B2 (en) * | 2004-08-20 | 2007-10-02 | Glass Equipment, Inc. | Desiccant dispensing system |
US7610681B2 (en) * | 2004-09-29 | 2009-11-03 | Ged Integrated Solutions, Inc. | Window component stock indexing |
DE102005039239A1 (de) * | 2005-08-19 | 2007-02-22 | Nehring, Jürgen, Dipl.-Ing. | Falzverklebung |
WO2008022014A2 (en) * | 2006-08-10 | 2008-02-21 | Research Sciences, Llc | Multimember extended range compressible seal |
WO2009064905A1 (en) | 2007-11-13 | 2009-05-22 | Infinite Edge Technologies, Llc | Sealed unit and spacer |
US20090194156A1 (en) * | 2008-02-01 | 2009-08-06 | Grommesh Robert C | Dual seal photovoltaic glazing assembly and method |
US20090194147A1 (en) * | 2008-02-01 | 2009-08-06 | Cardinal Ig Company | Dual seal photovoltaic assembly and method |
US20090320921A1 (en) * | 2008-02-01 | 2009-12-31 | Grommesh Robert C | Photovoltaic Glazing Assembly and Method |
US8101039B2 (en) * | 2008-04-10 | 2012-01-24 | Cardinal Ig Company | Manufacturing of photovoltaic subassemblies |
ES2372355T3 (es) * | 2008-04-10 | 2012-01-19 | Cardinal Ig Company | Conjuntos de acristalamiento que incorporan elementos fotovoltaicos y métodos de fabricación correspondientes. |
ITPN20080097A1 (it) * | 2008-12-31 | 2010-07-01 | Friul Intagli Ind Spa | Dispositivo per il posizionamento e la movimentazione di luci di pannelli applicabile ad uno strettoio di tipo perfezionato |
EP2454437B1 (en) * | 2009-07-14 | 2017-05-10 | Guardian IG, LLC | Stretched strips for spacer and sealed unit |
ITPN20130027A1 (it) * | 2013-05-17 | 2014-11-18 | Holding S P A K | Procedimento di bordatura di un pannello di materiale plastico alveolare e pannello cosi' ottenuto |
CN107309135B (zh) * | 2017-07-12 | 2018-07-06 | 北京蓝天新海科技有限公司 | 双组份全自动中空玻璃涂胶机 |
CN110394877B (zh) * | 2019-08-15 | 2021-10-08 | 合肥净龙环保科技有限公司 | 秸秆建材封边装置 |
CN112156921A (zh) * | 2020-09-10 | 2021-01-01 | 合肥常青机械股份有限公司 | 一种汽车车桥涂装设备及其使用方法 |
CN114427306A (zh) * | 2022-03-18 | 2022-05-03 | 机械工业第六设计研究院有限公司 | 一种砖混结构墙体后开门窗洞口的开洞方法 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2294472A (en) * | 1941-04-12 | 1942-09-01 | United Shoe Machinery Corp | Sole margin cementer |
US2951317A (en) * | 1953-02-27 | 1960-09-06 | Libbey Owens Ford Glass Co | Method of producing multiple sheet glazing units |
US2999036A (en) * | 1958-04-15 | 1961-09-05 | Pittsburgh Plate Glass Co | Method of and apparatus for striping glass |
US3205056A (en) * | 1960-10-31 | 1965-09-07 | Libbey Owens Ford Glass Co | Method and apparatus for producing all-glass multiple sheet glazing units |
FR1439844A (fr) * | 1964-05-25 | 1966-05-27 | Saint Gobain | Perfectionnement à la fabrication des vitrages multiples |
US3424836A (en) * | 1966-09-06 | 1969-01-28 | Thermoproof Glass Co | Method and apparatus for applying a bead of viscous material along the surface of a member |
LU51916A1 (no) * | 1966-09-09 | 1968-03-21 | ||
DE2031588A1 (en) * | 1970-06-26 | 1971-12-30 | Nagel M | Double-glazed window units - assembly method |
US3759771A (en) * | 1971-04-26 | 1973-09-18 | W Battersby | Method of making double glazing unit |
US3701643A (en) * | 1971-05-11 | 1972-10-31 | Ppg Industries Inc | Moving glass locating devices |
DE2257377C3 (de) * | 1972-11-23 | 1982-02-04 | Jarchow, Friedrich, Prof. Dr.-Ing., 4300 Essen | Automatisch arbeitende Vorrichtung zur Herstellung von rechteckigen Mehrscheibenisoliergläsern, bei der Düsen auf die Kantenbereiche der Scheiben gerichtet sind |
NL176387C (nl) * | 1972-11-23 | 1985-04-01 | Metallgesellschaft Ag | Werkwijze en inrichting voor het plakken van een uit althans twee door een afstandsraam van elkaar gescheiden ruiten bestaande isolatieglaseenheid. |
FR2211413B1 (no) * | 1972-12-21 | 1977-02-25 | Saint Gobain | |
US3886013A (en) * | 1973-08-01 | 1975-05-27 | Ppg Industries Inc | Pivoted arm device for assembly of multiple glazed units |
-
1974
- 1974-10-10 FR FR7434156A patent/FR2287278A1/fr active Granted
-
1975
- 1975-10-03 DE DE2544301A patent/DE2544301C3/de not_active Expired
- 1975-10-03 IT IT27946/75A patent/IT1044667B/it active
- 1975-10-07 FI FI752799A patent/FI60191C/fi not_active IP Right Cessation
- 1975-10-08 IE IE2206/75A patent/IE41750B1/en unknown
- 1975-10-08 SE SE7511283A patent/SE427430B/xx unknown
- 1975-10-08 GB GB41257/75A patent/GB1500416A/en not_active Expired
- 1975-10-09 NL NL7511854A patent/NL7511854A/xx not_active Application Discontinuation
- 1975-10-09 ZA ZA00756412A patent/ZA756412B/xx unknown
- 1975-10-09 BE BE160816A patent/BE834353A/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-10-09 US US05/621,026 patent/US4145237A/en not_active Expired - Lifetime
- 1975-10-09 LU LU73559A patent/LU73559A1/xx unknown
- 1975-10-09 DK DK454675A patent/DK454675A/da not_active Application Discontinuation
- 1975-10-09 NO NO753420A patent/NO141046C/no unknown
- 1975-10-09 CA CA237,353A patent/CA1058496A/en not_active Expired
- 1975-10-09 ES ES441623A patent/ES441623A1/es not_active Expired
- 1975-10-09 AT AT772375A patent/AT339575B/de not_active IP Right Cessation
- 1975-10-09 BR BR7506600*A patent/BR7506600A/pt unknown
- 1975-10-09 CH CH1312575A patent/CH605445A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-10-11 JP JP12188875A patent/JPS5444012B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BE834353A (fr) | 1976-04-09 |
ES441623A1 (es) | 1977-04-01 |
LU73559A1 (no) | 1976-08-19 |
IE41750B1 (en) | 1980-03-12 |
CH605445A5 (no) | 1978-09-29 |
JPS5164521A (no) | 1976-06-04 |
CA1058496A (en) | 1979-07-17 |
AT339575B (de) | 1977-10-25 |
SE427430B (sv) | 1983-04-11 |
DK454675A (da) | 1976-04-11 |
IE41750L (en) | 1976-04-10 |
DE2544301B2 (de) | 1981-08-13 |
FI752799A (no) | 1976-04-11 |
FR2287278B1 (no) | 1979-05-25 |
US4145237A (en) | 1979-03-20 |
ATA772375A (de) | 1977-02-15 |
DE2544301C3 (de) | 1983-03-17 |
NO141046C (no) | 1980-01-09 |
DE2544301A1 (de) | 1976-04-22 |
NO753420L (no) | 1976-04-13 |
SE7511283L (sv) | 1976-04-12 |
JPS5444012B2 (no) | 1979-12-24 |
BR7506600A (pt) | 1976-08-17 |
NL7511854A (nl) | 1976-04-13 |
ZA756412B (en) | 1976-09-29 |
GB1500416A (en) | 1978-02-08 |
FR2287278A1 (fr) | 1976-05-07 |
FI60191C (fi) | 1981-12-10 |
IT1044667B (it) | 1980-04-21 |
FI60191B (fi) | 1981-08-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO141046B (no) | U innretning for belegning av sidekanter paa et flerglassvind | |
NO851044L (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av urea | |
NO166494B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av human lymfoblastoid interferon. | |
US3867442A (en) | Process for preparing urea | |
NO164643B (no) | Fremgangsmaate ved regenerering av en absorbentloesning sominneholder en eller flere gassformige forbindelser hvilkekan drives ut ved oppvarming og/eller strippes vekk og anordning for utfoerelse av fremgangsmaaten. | |
US4801745A (en) | Improved process for the preparation of urea | |
JPS58189153A (ja) | 尿素の製造方法 | |
US3944605A (en) | Method of recovering unreacted ammonium carbamate in urea synthesis | |
AU592107B2 (en) | Process for the preparation of urea | |
US4013431A (en) | Partial or complete separation of gas mixtures, containing ammonia and carbon dioxide | |
US3155722A (en) | Recovery of residual ammonia and carbon dioxide in the synthesis of urea | |
NO752079L (no) | ||
SU459887A3 (ru) | Способ получени мочевины | |
DE1618730C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von Harnstoff | |
US3936500A (en) | Process for preparing urea | |
US2239095A (en) | Saccharification of wood | |
US4801747A (en) | Process for preparing urea | |
GB1585673A (en) | Isolation of pure ammonia from gas mixtures containing ammonia and carbon dioxide | |
NO874557L (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av urea. | |
NO152782B (no) | Fremgangsmaate for selektiv ekstraksjon av yttrium-ioner fra en vandig loesning som ogsaa inneholder lantanidioner | |
US4529417A (en) | Process for the isothermal absorption of ethylene oxide using film absorbers | |
US5597454A (en) | Process for producing urea | |
NO890514L (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av urea. | |
NO170124B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av en farmasoeytisk kompresjonsgradienttablett inneholdende d-pseudoefedrin | |
NO118981B (no) |