NO890514L - Fremgangsmaate ved fremstilling av urea. - Google Patents
Fremgangsmaate ved fremstilling av urea.Info
- Publication number
- NO890514L NO890514L NO89890514A NO890514A NO890514L NO 890514 L NO890514 L NO 890514L NO 89890514 A NO89890514 A NO 89890514A NO 890514 A NO890514 A NO 890514A NO 890514 L NO890514 L NO 890514L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- zone
- urea
- stripping
- carbamate
- solution
- Prior art date
Links
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 56
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 title claims description 56
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 81
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 47
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 43
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 42
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 42
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 36
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 34
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 33
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M Carbamate Chemical compound NC([O-])=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 30
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 29
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 11
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 6
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 40
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 39
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 13
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 8
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 8
- BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N ammonium carbamate Chemical compound [NH4+].NC([O-])=O BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N carbonic acid monoamide Natural products NC(O)=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OHJMTUPIZMNBFR-UHFFFAOYSA-N biuret Chemical compound NC(=O)NC(N)=O OHJMTUPIZMNBFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 2
- BYHQTRFJOGIQAO-GOSISDBHSA-N 3-(4-bromophenyl)-8-[(2R)-2-hydroxypropyl]-1-[(3-methoxyphenyl)methyl]-1,3,8-triazaspiro[4.5]decan-2-one Chemical compound C[C@H](CN1CCC2(CC1)CN(C(=O)N2CC3=CC(=CC=C3)OC)C4=CC=C(C=C4)Br)O BYHQTRFJOGIQAO-GOSISDBHSA-N 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004657 carbamic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000011203 carbon fibre reinforced carbon Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/141—Feedstock
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Saccharide Compounds (AREA)
Description
FREMGANGSMÅTE VED FREMSTILLING AV UREA.
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte ved fremstilling av urea fra ammoniakk og karbondioksid.
Når ammoniakk og karbondioksid føres inn i en syntesesone med passende trykk (f.eks. 125 - 350 atm) og temperatur (f.eks. 170 - 250 °C), blir det først dannet ammonium-karbamat i henhold til følgende reaksjon :
Ammoniumkarbamatet danner videre urea ved dehydrering i henhold til likevektsreaksjonen :
Graden av omdannelse til urea avhenger av temperatur og overskudd av ammoniakk, i tillegg til andre faktorer. Reaksjonsproduktet er en løsning som i hovedsak består av urea, vann, ammonium karbamat og fri ammoniakk. Ammonium karbamat og ammoniakk må fjernes fra løsningen og blir i de fleste tilfeller ført tilbake til syntesesonen.
En utbredt metode å fremstille urea på, kjent som "Stami-carbon karbondioksid strippeprosess", er beskrevet f.eks. i European Chemical News, Urea Supplement, 17. Jan. 19 69, side 17-20, og i Nitrogen,nr.143, Mai-Juni 1983 s.32-38. I denne prosessen blir urea synteseløsningen dannet i syntesesonen ved høyt trykk og temperatur og utsettes for strippebehandling ved syntesetrykk ved å reagere løsningen med gassformig karbondioksid i motstrøm,under tilførsel av varme. Dette medfører at mesteparten av karbamatet som er tilstede i løsningen dekomponerer til ammoniakk og karbondioksid. Dekomponeringsproduktene drives ut av løsningen i gassfase, sammen med små mengder vanndamp og karbondioksidet brukt til strippingen. Mesteparten av gassblandingen fra strippeprosessen kondenseres i en kondensasjonssone, som opereres ved syntesetrykk, og adsorberes i en vanndig løsning fremstilt ved videre behandling av den urea-holdige løsning. Kondensasjonsvarmen som frigjøres benyttes til fremstilling av damp eller oppvarming av prosesstrømmene.
For å oppnå et Nl^/CO^-forhold som er optimalt for kondensasjonen, tilføres all eller endel fersk ammoniakk, som er nødvendig i prosessen, i kondensasjonssonen.
Fra kondensasjonssonen overføres både den dannede vanndige karbamatløsningen og ikke-kondensert gassblanding til syntesesonen for dannelse av urea. Videre kondensasjon av gassblandingen vil her fremskaffe den varmemengde som er nødvendig for omdannelse av karbamatet til urea.
Den strippede urea synteseløsningen blir deretter ekspandert til lavt trykk og opparbeidet til en urealøsning eller smelte som videre kan opparbeides til fast urea.
I prosessen beskrevet over, inneholder syntesesonen, ved siden av væskefasen, en gassfase bestående av relativt store mengder ammoniakk, karbondioksid så vel som inerte forbin-delser, som delvis er tilstede som urenheter i reaksjons-komponentene, men som holdes passivert ved hjelp av oksygen dersom det benyttes utstyr av rustfritt stål, og som også kan være ført inn i systemet som luft. Gassblandingen fjernes fra syntesesonen og ammoniakk og karbondioksid fjernes fra gassblandingen i en separat sone, f.eks. ved vasking av gassene med fortynnet karbamatløsning. De inerte restgassene luftes ut.
Det er kjent at løsninger inneholdende ammonium karbamat er sterkt korrosive og eroderende. Av denne årsak skjer transport av slike løsninger i høytrykksdelen av urea-syntesen vanligvis ved naturlig sirkulasjon, som oppnås ved å plassere strippesonen på et lavere nivå enn syntesesonen og kondensasjonssonen. Dette utelukker behovet for pumper, som ellers ville måtte opereres under ekstreme forhold og være en kilde til mange forstyrrelser. Væsken eller oppløst ammoniumkarbamatet som er dannet i separasjonssonen for inerte gasser, blir også sirkulert ved hjelp av tyngdekraft, enten til kondensasjonssonen eller til nedre del av syntesesonen. Av denne årsak er separasjonen plassert på et høyere nivå enn syntesesonen. Ved kapasiteter på 1000 - 1500 tonn pr.døgn eller mer, betyr dette at høyden på anlegget er forholdsvis stor, i mange tilfeller minst 40-45 meter over bakkenivå. Dette krever tunge støttestrukturer og utbytting av utstyrdeler er arbeids- og tidskrevende.
Det er allerede foreslått (se US-A-4,208,347) at fremstilling av urea kan utføres ved høye molare Nl^/CC^-forhold i en to-delt reaksjonssone, med første trinn over det første og utløpet av første trinn ledes inn i bunnen av annet trinn. Urea synteseløsningen føres ut av annet trinn ig behandles i to strippesoner i serie for dekomponering av karbamat. Gassfasen fra den første strippesonen føres direkte inn i første trinn i reaksjonssonen og gassen f6ra den andre strippesonen, etter kondensasjon i en kondensasj onssone, føres også inn i første trinn i reaksjonssonen som karbamatløsning. Varmemengden som kreves i første trinn oppnås ved kondensasjon av gassblandingen som kommer fra den første strippesonen. I den andre strippesonen fremmes dannelse av urea ved å tilføre en ekstra mengde flytende NH3, slik at vannet bindes og likevekten går mot høyre,
i henhold til disse spesifikasjoner, kan denne fremgangsmåten fjerne behovet for plass-krevende, uhåndterlige stillaser for å plassere reaktorene høyere enn utstyret for behandling av reaksjonsblandingen fra syntesen.
Allikevel er denne utførelsen arbeidskrevende og trenger mye utstyr. Reaktorkonstruksjonen er komplisert og derfor dyr.
Hensikten med foreliggende oppfinnelse er å fremskaffe en fremgangsmåte hvor de ovennevnte ulemper unngås og den øverste delen av urea produksjonsanlegget er vesentlig forbedret, uten behovet for å benytte pumper for å transpor-tere urea synteseløsningen ut av reaksjonssonen eller karbamatløsningen ut av kondensasjonssonen.
Dette oppnås i henhold til oppfinnelsen ved en kombinasjon av foranstaltninger. Av denne årsak er kondensasjonssonen plassert på et nivå som er høyere enn innløpet for urea synteseløsning til strippesonen. Reaksjonssonen og strippesonen er plassert på samme eller tilnærmet samme nivå, fortrinnsvis på bunnivå. Væskefasen strømmer ved hjelp av tyngdekraften fra kondensasjonssonen via reaksjonssonen til strippesonen. Den drivende kraft er resultatet av høyde-forskjellen mellom nivåene av kondensasjonssonen og innløpet til urea synteseløsningen i strippesonen. I tillegg dannes den varmemengden som er nødvendig for dannelse av urea ved å fjerne karbamatet, som dannes i denne sonen fra endel av NH3og C02-holdige gassblandinge, fra strippesonen.
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for fremstilling av urea, hvor : - i en reaksjonssone med trykk 125 - 300 bar og korresponderende temperatur 170 - 250 °C, vil et karbamat og fri ammoniakk-holdig urea synteseløsning dannes fra karbondioksid og et overskudd av ammoniakk ved et molart
NH3/C02-forhold på 2.5 -3.5,
- i en strippesone vil i det minste en del av karbamatet som er tilstede i urea synteseløsningen dekomponere på grunn av varmetilførsel og motstrøms kontakt med karbondioksid
som strippegass,
- karbamat dekomponeringsproduktene fjernes fra strippesonen som en gassblanding sammen med overskudd av ammoniakk og
strippegass,
- en del av den resulterende gassblandingen føres inn i kondensasjonssonen, hvor den kondenserer til en karbamat-holdig blanding hvoretter - den karbamatholdige blandingen føres inn i reaksjonssonen og den strippede urea synteseløsningen opparbeides til en urealøsning eller fast urea.
Prosessen erkarakterisert vedat den karbamat-holdige løsningen strømmer ved hjelp av tyngdekraften ut av kondensasjonssonen til reaksjonssonen og fra reaksjonssonen til strippesonen, som er plassert i samme eller tilnærmet samme høyde, og varmen som er nødvendig for dannelse av urea i reaksjonssonen fremstilles ved å kondensere en del av gassblandingen fra strippesonen.
Siden kondensasjonssonen, reaksjonssonen og strippesonen opereres med samme trykk og forbindelsesrørene mellom kondensasjonssonen og reaksjonssonen, og reaksjonssonen og strippesonen er fylt med væske, vil disse utstyrdelene virke som kommunikasjonskanaler med likt trykk ved like nivåer, dersom utløpet fra kondensasjonssonen plasseres i en tilstrekkelig høyde over innløpet av urea synteseløsning i strippesonen, vil væsken strømme ved hjelp av tyngdekraft fra kondensasjonssonen via reaksjonssonen til strippesonen, på tross av at væskenivået i reaksjonssonen er høyere enn innløpet i strippesonen.
Varmemengden som kreves for dannelse av urea i reaksjonssonen kan fremstilles på forskjellige måter, f.eks. ved hjelp av varmetilførsel gjennom damprør, som konstruksjons-messig er vanskelig, eller ved å tilføre enn liten mengde av C02som behøves for prosessen, noe som vil berøre strippeeffektiviteten i strippesonen. En spesielt anvendelig metode er å tilføre endel av den NH3, C02og H20-holdige gassblanding fra strippesonen til reaksjonssonen og la den kondenseres der.
Siden trykket i bunnen av reaksjonssonen i den beskrevne utførelse er høyere enn ved toppen av strippesonen, hvorfra gassblandingen som dannes i strippetrinnet føres ut, må gassen bringes til et høyere trykk før den ledes inn i den nedre del av reaksjonssonen. Denne trykkøkningen skjer fortrinnsvis ved hjelp av ejektorer, drevet med den flytende NH3som er nødvendig i prosessen, siden dette medfører at det ingen bevegelige deler blir utsatt for korrosjon og erosjon fra gassblandingen.
Ved de relativt høye trykk som systemet opereres ved, vil tettheten til gassblandingen som føres ut strippesonen være relativt høy, slik at egenskapene til gassblandingen vil ligge nær opptil egenskapene for en væske. Det er funnet at inntrengningseffekten til en ejektor øker ettersom for-skjellen mellom tettheten av det drivende medium og mediet som skal settes under høyere trykk blir mindre, Videre vil kravet til innløpstrykket av det drivende mediet bli mindre med uendret hode og sugestrøm.
I henhold til en foretrukket utførelse senkes tettheten til den flytende ammoniakken ved å oppvarme den til over den kritiske temperatur. Oppvarming av flytende ammoniakk kan f.eks. utføres ved hjelp av varmeveksling med karbamat-løsningen som dannes ved utvasking av NH3og CO2fra de inerte gassene som kommer ut fra syntesesonen og/eller kondensasj onssonen.
Den delen av gassblandingen som kommer ut av strippesonen og er nødvendig for å få en tilfredsstillende temperatur-kontroll i reaksjonssonen, føres inn i bunndelen i den oppdelte reaksjonssonen og føres oppover i denne, noe som resulterer i en jevn temperaturutvikling i reaksjonssonen. Mengden av gassblanding som tilføres reaksjonssonen bør være slik at den resulterende kondensasjonsvarmen som frigjøres er tilstrekkelig til å oppnå en ønsket reaksjonstemperatur. Mengden kan f.eks. være 15 - 25 % av den totale mengden som kommer ut av strippesonen, men disse mengder er allikevel ikke kritiske. Den delen av gassblandingen som ikke er kondensert i reaksjonssonen føres, sammen med den gjen-værende del fra strippesonen, inn i kondensasjonssonen.
Det er fordelaktig at ureadannelse fra karbamat skjer i kondensasjonssonen under kondensasjon av gassblanding fra strippebehandlingen. På grunn av nærværet av relativt store mengde urea og vann, som kan virke som løsningsmidler for karbamatet som dannes ved kondensasjon av gassblandingen dannet ved strippingen, vil kondensasjons- og oppløsnings-varmen være tilgjengelig ved høyere temperaturnivåer enn uten anvendelse av disse løsningsmidler. Dette betyr at kondensasjon av gassblanding som er dannet ved strippebehandlingen skjer ved en temperatur slik at den dannede varmemengden som overføres, ved dannelse av lavtrykksdamp på f.eks. 3-5 bar, vil trenge en betydelig mindre varmeover-førende overflate og det kan produseres damp med et høyere trykk, f.eks. 5-10 bar, eller varmemengden kan direkte anvendes til å varme opp prosess-strømmene.
Fremgangsmåten i henhold til foreliggende oppfinnelse har store fordeler ved at høyden på anlegget kan reduseres betraktelig. Ved siden av en forbedret "skyline" vil installasjons- og utbyttingskostnader være betraktelig redusert.
Oppfinnelsen vil i det etterfølgende bli belyst med figurer og eksempler, dog uten å være begrenset av disse.
I figuren representerer A en reaksjonssone, B en strippesone, C en kondensasjonssone og D en separasjonssone. Trykket i disse sonene kan være ca. 125 - 350 bar og for eksempel 140 bar. Mengden av NH3og CO2som behøves i prosessen tilføres disse sonene som opereres ved høyt trykk. I tillegg blir karbamatløsning som er dannet et annet sted i prosessen resyklisert til høytrykksdelen. Tilførsel av flytende NH3skjer via 1, av C02som skal benyttes som strippegass via 2 og karbamatløsningen som benyttes for å vaske ut NH3og C02av inertgassene via 3. Til kondensasjonssonen C, via 9, tilføres en mengde gassblanding inneholdende endel av gassblandingen fra strippesonen via 6 og ført via 8 og inertgassene, fremdeles inneholdende NH3og C02, føres ut av reaksjonssonen via 10. Videre via 12, til kondensasjonssonen, føres karbamatløsningen fra separa-sj onssonen D via 11 og som dannes ved vasking av inertgassene tilført via 13. Denne karbamatløsningen føres inn i kondensasjonssonen via 12, via ejektor E, som delvis drives med en del flytende NH3som tilføres via 1 og oppvarmes i separasjonssonen D. Tømmeventilen for inertgassene er indikert ved 5.
Til den nedre del av reaksjonssonen A, føres via 14, karbamatløsningen som er dannet i kondensasjonssonen C, og som strømmer oppover i den oppdelte reaksjonssonen og resulterer i dannelse av urea. Den varmemengden som behøves for dannelse av urea blir dannet ved kondensasjon av en del av de NH3- og C02-holdige gassblandingen fra strippesonen B og tilføres nedre del av reaksjonssonen via 6, 7, ejektor F og 15. Trykket i gassblandingen økes i ejektor F, som drives av varm, flytende ammoniakk som C, som er oppvarmet til over kritisk temperatur, f.eks. 155 °C, for å overvinne motstanden i væskehodet i reaksjonssonen. Urea syntese-løsningen i synteseløsningen strømmer ved hjelp av tyngdekraften via 16 til toppen av strippesonen B, som er plassert på tilnærmet samme nivå som syntesesonen, inn i den nedre delen av strippesonen hvor mengden av C02som behøves i syntesen innføres som strippegass. Den strippede urea synteseløsningen føres ut via 4.
Oppfinnelsen vil nå bli belyst med følgende eksempel på en utforming.
EKSEMPEL.
I et urea produksjonsanlegg som skjematisk vist i figuren med en kapasitet på 1000 tonn pr.døgn, er reaktor og strippeutstyret plassert på bakkenivå. Høyden på reaktor og stripper er henholdsvis ca. 18 og 11 meter. På et dekk plassert 20 meter over bakkenivå er det plassert en horisontal karbamat kondensator, som er av type nedsenket kondensator med diameter ca. 3 meter. Delen av separa-sj onssonen hvor NH3og C02vaskes ut fra inertgassene, er også plassert på dette nivået. Den total høyde på urean-legget overstiger ikke 25 meter.
Trykket i installasjonen er på 137.7 bar. Mengdene er angitt i kg/time.
Via 1, ble 23,7 65 kg flytende NH3inneholdende 71 kg vann med temperatur 79.5<0>C og trykk 151.3 bar ført inn i varmeveksling i separasjonssonen D med karbamatløsningen, som er dannet når NH3og C02vaskes ut av inertgassene, med en temperatur på 165 °C. Temperaturen i den flytende NH3økes til 155 'C. Av denne mengden, innføres 16,760 kg i ejektor E, som via 11 trekker inn fra separasjonssonen D 36,637 kg karbamatløsning inneholdende 13,462 kg NH3, 14,057 kg C02, 2,126 kg urea, 6,946 kg H20 og 27 kg inert, hvoretter blandingen innføres i kondensasjonssonen C via 12. Til denne kondensasjonssonen tilføres via 6, 8 og 9, en mengde på 76,382 kg gassblanding som kommer fra strippesonen B og inneholder 29,905 kg NH3, 42,976 kg C02, 2,601 kg H20 og 901 kg inert. Til kondensasjonssonen C tilføres videre via 10, 7,751 kg gassblanding som kommer fra reaksjonssone A og inneholder 3,909 kg NH3, 3,454 kg C02, 273 kg H20 og 115 kg inert. Til reaksjonssone A tilføres via 14, 119,890 kg løsning inneholdende 37,095 kg NH3, 28,044 kg C02, 35,024 kg urea, 19,3 08 kg H20 og 15 kg inert med temperatur 179 °C. 8,777 kg gassblanding fra strippesone B med temperatur 187 °C trekkes inn via ejektor E og passerer reaksjonssonen med et trykk på 139 bar. Denne gassblandingen inneholder 3,436 kg NH3, 4,938 kg C02, 299 kg H20 og 103 kg inert. Ejektoren drives av 7,005 kg væskeformig NH3med et trykk på 151.3 bar og en temperatur på 155 °C. Temperaturen i reaksjonssonen er 186 °C. Via 16, føres 127,921 kg urea synteseløsning, inneholdende 45,195 kg urea, 145 kg biuret, 37,766 kg NH3,
22,356 kg C02, 22,456 kg H20 og 4 kg inert inn i strippesone B, hvor den strippes, mens varme tilføres, med 31,800 kg C02med 165 °C, inneholdende 137 kg H20 og 1.009 kg inert. Via 4 kommer 74,562 kg strippet urea synteseløsning, inneholdende 4 2,3 65 kg urea, 2 03 kg biuret, 6,002 kg NH3, 7,12 0 kg C02, 18,864 kg H20 og 9 kg inert. Til strippebehandling behøves 785 kg lavtrykksdamp på 2 6 bar pr. tonn produsert urea.
I kondensasjonssone 1 fremstilles 150 kg/t urea lavtrykksdamp.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte ved fremstilling av urea, hvor i en reaksjonssone med trykk på 125 - 350 bar og
korresponderende temperatur 170 - 250 °C, dannes en karbamat og fri ammoniakk-holdig urea synteseløsning fra karbondioksid og et overskudd av ammoniakk ved et molart NH3/ CO2 -forhold lik 2.5 - 3.5,
i en strippesone dekomponerer i det minste en
del av karbamatet som er tilstede i urea synteseløsningen på grunn av varmetilførsel og motstrøms kontakt med karbondioksid som strippegass ,
karbamat dekomponeringsproduktene sammen med en
del av ammoniakkoverskuddet og strippegassen fjernes fra strippesonen som gassblanding, en del av den dannede gassblanding innføres i en
kondensasjonssone hvor den kondenserer til en karbamat-holdig løsning, hvoretter den karbamat-holdige løsning føres inn i
reaksjonssonen og den strippede ureasyntese-løsningen opparbeides til en urealøsning eller fast urea,
karakterisert ved at den karbamat-holdige, løsning på grunn av gravitasjonskraften, strømmer fra kondensasjonssonen til reaksjonssonen og fra reaksjonssonen til strippesonen, som er plassert i samme eller tilnærmet samme høyde, og at varmen som behøves for dannelse av urea i reaksjonssonen frembringes ved kondensasjon av i det minste en del av gassblandingen ført ut fra strippesonen.
2. Fremgangsmåte i henhold til krav 1, karakterisert ved at den resterende del av gassblandingen fjernet fra strippesonen føres inn i den nedre del av reaksjonssonen ved hjelp av en ejektor drevet av ammoniakk i superkritisk tilstand.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8800284A NL8800284A (nl) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO890514D0 NO890514D0 (no) | 1989-02-07 |
| NO890514L true NO890514L (no) | 1989-08-09 |
Family
ID=19851722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO89890514A NO890514L (no) | 1988-02-08 | 1989-02-07 | Fremgangsmaate ved fremstilling av urea. |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0329215A1 (no) |
| CN (1) | CN1035109A (no) |
| AR (1) | AR244661A1 (no) |
| AU (1) | AU2970989A (no) |
| BR (1) | BR8900537A (no) |
| DD (1) | DD280101A5 (no) |
| HU (1) | HUT49566A (no) |
| NL (1) | NL8800284A (no) |
| NO (1) | NO890514L (no) |
| TN (1) | TNSN89013A1 (no) |
| ZA (1) | ZA89937B (no) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1271435B (it) * | 1993-03-10 | 1997-05-28 | Snam Progetti | Procedimento per la sintesi di urea da ammoniaca e anidride carbonica a conversione totale in anidride carbonica |
| CN1036582C (zh) * | 1993-08-02 | 1997-12-03 | 中国五环化学工程总公司 | 节能、节资、安全型尿素生产工艺及装置 |
| JP3987607B2 (ja) * | 1996-10-07 | 2007-10-10 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 改良された尿素合成方法および装置 |
| NL1011123C2 (nl) * | 1999-01-25 | 2000-07-27 | Dsm Nv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
| CN101600685A (zh) * | 2006-12-08 | 2009-12-09 | 帝斯曼知识产权资产管理有限公司 | 制备尿素的方法 |
| EP2123633A1 (en) * | 2008-05-19 | 2009-11-25 | DSM IP Assets B.V. | Process for the production of urea from ammonia and carbon dioxide |
| EP2123634A1 (en) | 2008-05-19 | 2009-11-25 | DSM IP Assets B.V. | Process for the production of urea from ammonia and carbon dioxide |
| EP2567953A1 (en) * | 2011-09-09 | 2013-03-13 | Urea Casale SA | A carbon dioxide stripping urea plant with a natural-circulation synthesis loop and a method for retrofitting such plant |
| CA2997368C (en) * | 2015-09-08 | 2023-05-09 | Toyo Engineering Corporation | Urea manufacturing method and urea manufacturing apparatus |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1163783B (it) * | 1983-07-14 | 1987-04-08 | Montedison Spa | Processo per la produzione di urea con bassi consumi di vapore |
| NL8400839A (nl) * | 1984-03-16 | 1985-10-16 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
-
1988
- 1988-02-08 NL NL8800284A patent/NL8800284A/nl not_active Application Discontinuation
-
1989
- 1989-02-02 EP EP89200220A patent/EP0329215A1/en not_active Withdrawn
- 1989-02-03 CN CN89100722A patent/CN1035109A/zh active Pending
- 1989-02-03 BR BR898900537A patent/BR8900537A/pt unknown
- 1989-02-07 HU HU89577A patent/HUT49566A/hu unknown
- 1989-02-07 DD DD89325588A patent/DD280101A5/de unknown
- 1989-02-07 NO NO89890514A patent/NO890514L/no unknown
- 1989-02-07 AU AU29709/89A patent/AU2970989A/en not_active Abandoned
- 1989-02-07 TN TNTNSN89013A patent/TNSN89013A1/fr unknown
- 1989-02-07 AR AR89313155A patent/AR244661A1/es active
- 1989-02-07 ZA ZA89937A patent/ZA89937B/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TNSN89013A1 (fr) | 1991-02-04 |
| NO890514D0 (no) | 1989-02-07 |
| AR244661A1 (es) | 1993-11-30 |
| CN1035109A (zh) | 1989-08-30 |
| HUT49566A (en) | 1989-10-30 |
| EP0329215A1 (en) | 1989-08-23 |
| ZA89937B (en) | 1989-11-29 |
| DD280101A5 (de) | 1990-06-27 |
| AU2970989A (en) | 1989-08-10 |
| NL8800284A (nl) | 1989-09-01 |
| BR8900537A (pt) | 1989-10-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0155735B1 (en) | Process for the preparation of urea | |
| US3867442A (en) | Process for preparing urea | |
| NO312291B1 (no) | Fremgangsmåte ved fremstilling av urea, et ureastrippeanlegg for fremstilling av urea og et apparat for syntese av urea ogmelamin | |
| NO150480B (no) | Fremgangsmaate for gjenvinning av uomsatte materialer og varme fra en urea-syntese | |
| NO890514L (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av urea. | |
| WO2023280684A1 (en) | A process and plant for the synthesis of urea and melamine | |
| AU2001234252B2 (en) | Installation and process for the preparation of urea | |
| SU459887A3 (ru) | Способ получени мочевины | |
| JP4191879B2 (ja) | 尿素合成方法および装置 | |
| US8829240B2 (en) | Process for the production of urea from ammonia and carbon dioxide | |
| AU2001234252A1 (en) | Installation and process for the preparation of urea | |
| JPH0920746A (ja) | 高収率の尿素合成方法 | |
| EP0145054B1 (en) | Process for preparing urea | |
| CA2226771C (en) | Method for increasing the capacity of an existing urea process | |
| CN1260209C (zh) | 尿素的制备方法 | |
| WO2000000466A1 (en) | Process for the preparation of urea | |
| US6649795B2 (en) | Process for decomposing a carbamate aqueous solution coming from the urea recovery section of a urea production plant | |
| US4001320A (en) | Method for controlling the ammonia and CO2 ratios in a urea manufacturing process | |
| US4053508A (en) | Process and installation for preparing urea from ammonia and carbon dioxide | |
| NO820778L (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av urea. | |
| EP0614883A1 (en) | Process for synthetizing urea from ammonia and carbon dioxide, with total carbon dioxide conversion | |
| EP0157448A1 (en) | Process for the preparation of urea | |
| NO150315B (no) | Fremgangsmaate for kondensering av karbamat i et urea-synteseanlegg | |
| EP0136765A2 (en) | Process for the preparation of urea | |
| JPS5849537B2 (ja) | 尿素の製造方法 |