MX2010009214A - Accionamiento sincrono por correa plana. - Google Patents

Abstract

La presente invención se refiere a un accionamiento síncrono por correa plana, en donde al menos una disposición en serie de proyecciones (210) tiene un engranaje puramente rodante con una disposición en serie de agujeros sobre una correa plana (100). La correa plana (100) está apoyada sobre sólo una polea para correa plana (300) de manera radial, y sobre un componente de rotación (200) sólo de manera tangencial. La generatriz de la disposición en serie de agujeros es el rodamiento de un cilindro de polea en superficie de trabajo con proyecciones salientes (210) de un componente de rotación (200) formado como un engranaje de dentadura frontal. La correa plana (100) está formada de al menos una única banda, en una disposición de capas de por lo menos una capa, en donde los extremos de las bandas individuales están instalados de modo variado en una capa. Una banda individual forma también varias capas, además de formar una parte infinita de la banda de una disposición en capas.

Description

ACCIONAMIENTO SINCRONO POR CORREA PLANA CAMPO DE LA INVENCIÓN La invención se refiere a un accionamiento sínc a plana de acuerdo al preámbulo de la reivindic estar asociado a las siguientes clases de Clasi nacional de Patentes (CIP) : F16H 7/02, F16H 55/3 .

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Ya que las personas utilizan esta técnica d iana, ésta se enfrenta a la fricción, de tal f poder obtener un rendimiento predeterminado y de las leyes de la termodinámica, se suministra más ejemplo, el combustible) de la necesaria a un stión interna. En efecto, el movimiento de la otor se inhibe por la fricción y por tanto, se llas de la mecánica, aunque el hombre las util cín en sus primeros cinco años de vida y como vejez. El principio es no deslizarse en la su rodar sobre ella.

Aquí empieza la. invención. El objetivo es tra nte rodamientos, un movimiento rotacional en nas .

A menudo, damos por hecho de forma errónea, ñaje de dentadura frontal, como por ejemplo, un spiral, tal y como aparece de manera amp dida, como por ejemplo, en las cajas de cambi ulos, realizan un movimiento similar de tipo desgracia, éste no es el caso ya que al menos ar el aceite de la caja de cambios o de los en nte una simulación a cámara lenta del movimiento ( : //de .wikipedia . org/ wiki/Bild: Involute_wheel .gif) , ncima y por debajo del círculo de rodamiento se eslizamiento, generándose la fricción dinámica ergía .

Como consecuencia lógica, se propone permitir e se engrane a un sistema de dientes (de to) , y que sólo exista en el círculo rodante. nar esto en la cremallera del engranaje, que se ina capa alrededor de la línea rodante. A primer iseño no parece ser factible, ya que una d ta con semejante pequeña extensión, en cuan ción de la altura de la dentadura, apenas te za necesaria (pandeo) , como para resistir la fu e de engranaje. Por otra parte, ¿cómo se mitir la fuerza de la cremallera del engrana ñaje? Aquí es donde se produce el siguiente pa ción. La fina capa del sistema de dientes no ma de dientes, aplicando la fuerza de tensión mos mediante la cual, se generaría de nuevo la f que impedir que esto ocurra, es decir, la capa ble con sistema de dientes opuesto tiene que se ase a una distancia definida, con respecto al ñaje. Esta distancia definida se lleva a cab ñaje opuesto normal mediante el rodamiento del e to. No obstante, no es posible realizar el rodam upuesto de capa fina flexible con sistema de to. Es aquí donde aparece el siguiente pas ción. Es decir, esta unidad de apoyo se lleva a dirección radial mediante discos cilindricos c tro y ancho predeterminado, aplicándose sobr s del engranaje, de forma directa y adyac añaje y por último, coaxialmente al eje del engra manera se determina el diámetro de forma que fuerza, que se aplica desde un sistema de eng istema de dientes opuesto. Es decir, la capa ma de dientes opuesto apoya el sistema de di adyacente al cilindro rodante, que está definid ficie periférica de los discos cilindricos para ente al engranaje y de forma tangencial a este te, en el sistema de dientes del engranaje. En c largo de la circunferencia de bobinado existen apa fina y el cilindro rodante, definida ficie periférica de los discos cilindricos. A di dentado de dos engranajes, la fuerza está en el engranaje junto a la capa fina y flexible con ientes opuesto no transmitida, en función de lo dos dientes, sino por medio de una serie de l te, que forman la capa fina y flexible con si es opuesto junto al sistema de dientes del engr sde el centro del engranaje hasta el eje de sime diente entrante en función, esté perpendicu ada con la capa fina entrante, enderezada y flex ma de dientes opuesto. A partir de aquí, el nuev rá una línea de apoyo, adyacente al cilindro r lineará en paralelo al eje del cilindro rodante ma de engranaje de dientes recto) . Sin emba e que de nuevo entra en funcionamiento, no sólo rga sino que también comparte la misma junto a l es de arrastre, a lo largo de la circunfere ado, al igual que hacen las personas al arras a .

Mediante la formación de las parejas de engran s cilindricos adyacentes por un lado y de una c exible con sistema de dientes opuesto por el o transmitir movimientos de rotación m mente a un eje y además, el engranaje pued tado a un eje de forma conjunta y controlable. , los engranajes que aún no están en el flujo d l eje (aún no se ha establecido la conexión de orma controlable) podrán funcionar, sobre e cido por la capa fina y flexible con sistema de to al ralentí, por lo que se simplifica un p amiento .

Para ser honestos, la invención aún no se ha com fecto, esta capa fina y flexible de sistema de to tiene que doblarse de forma natural lación y es necesaria una energía de deformaci . Por tanto, todos los esfuerzos realizados to, para evitar la fricción dinámica serían en ombustible ahorrado hasta ahora se tuviera que energía para la deformación de la capa fina y ión de los daños sobre una zona extensa, a me za el tiempo y que al final, dé lugar a un fal ctura del ala.

Esto se puede razonar y entender mediante ideraciones matemáticas. En concreto, el mom ía geométrico de una capa homogénea con un esp cho b0 da como resultado I0 = b0 · t03/12 Por otra parte, el momento de inercia geométric , que a su vez se compone de capas finas e indi onectadas entre sí, cada una con un espesor t = 4, ...) {con un número n de capas finas e indiv ancho b0 para una única capa fina de las cap resultado In = b0 · (t0/n)3/12 ; y además, el momento de inercia geométrico tota la deslaminada tiene sólo una pequeña fracció ez de flexión original, por lo que de modo in que fallar.

Cuanto más catastrófico resulta este efecto re la, más agradable esel efecto con una capa ble con sistema de dientes opuesto, ya que la a energía de deformación que se debe aplicar lación de una capa fina y flexible con sis es opuesto, es proporcional a la magnitud de la lexión, formando la capa fina y flexible con si es opuesto, n capas finas con un espesor total a energía de deformación necesaria para lación se pueda reducir a una pequeña fracción del valor original (n=l) .

Por otro lado, se sabe que las capas cialmente las capas de metal, se pueden formar disponga de una única capa. De esta manera, el de la capa fina y flexible con sistema de to de n capas finas e individuales pueden reduc ración con el valor calculado para la modalidad capa, o el factor de seguridad para la resisten ión pueden ser aumentadas.

En este momento, se pueden modificar los element ción aquí descritos: engranajes, sistemas de tra rios y secundarios, acoplamientos, etc.

Además, para un uso comercial a nivel mund tante que la invención esté bien integrada rso existente de los elementos de la máquina. Po ita ventajosa su uso como engranajes que se engra fina y flexible con sistema de dientes opu nen de engranajes ya establecidos.

Con esto se describen los antecedentes de la ñaje, se denominarán poleas.

Las conducciones síncronas por correa plana apa muy extendida, en la tecnología de accionamie ransmisión síncrona de los movimientos de r amente constan de al menos una polea ci lsora, una polea cilindrica impulsada, una corr abricación abierta o cerrada y un dispositivo ten orxea plana, mediante el cual la correa plana for las poleas (como resultado de la fuerza de tica, que actúa a lo largo de la circunfere ado entre la correa plana y la respectiva pol ión de fuerza de fricción, y mediante la cual, l a forma junto a las poleas (como resultado del e na disposición en serie de agujeros sobre l a) , una disposición en serie de proyecciones a respectiva, a lo largo de la circunfere correa plana, unos bajos costes de producción abricación sencilla de la correa plana y sin onal, gracias al apoyo de la correa plana s dro de superficie de trabajo con polea.

Sin embargo y hasta el momento, los accion onos por correa plana no han tenido una amplia d o a que con los conocidos accionamientos síncr a plana, la relación de desplazamiento rodant ro de correa plana y una proyección de poleas no splazamiento rodante puro. Por tanto, existe una ricción en un accionamiento síncrono por correa s, se produce un desgaste mayor. Por otro l as planas de circulación no se forman a parti ntas capas finas y separadas, por medio de las c irculación se consume una alta energía de deform En particular, los accionamientos síncronos po nferencia de la polea, la correa plaña se apo e la polea sobre la polea respectiva en la super jo. En ambas operaciones, en particular en la d agujero en una proyección y al salir de un aguje royección, se generan las fuerzas de fricción. C as de fricción se reduce el factor de eficienc a plana y se produce un desgaste tanto cciones como en los agujeros. Además, los onados por el desgaste de las fuerzas de fri lan directamente en el área de los pies cción, sobre la superficie de trabajo de la pol ción de la altura efectiva de una proyecció cir, junto a una ampliación del agujero por el d e no se produzca el engranaje de un agujero cción, mediante el cual la correa plana quedaría cando una falta de sincronización. iversas capas con un espesor total idéntico a sa plana.

Además, la sincronización en base a accion ronos por correa plana conocidos es incontrola forma, no es posible detener o inic onización, ya sea en una fase de inicio o de d istema, o durante el funcionamiento de un acció oño por correa plana.

Además, los accionamientos síncronos por corr idos no están estandarizados y no se pueden int stema de estandarización de los elementos de la os en la tecnología de accionamiento.

BREVE DESCRIPCION DE LA INVENCION La invención tiene como objetivo proporci namiento síncrono por correa plana, que sin pe jas antes mencionadas, en comparación con lo uivalencia legal.

El primer elemento esencial de la invención se na transmisión de fuerza sin fricción bás te, entre una correa plana de fabricación por ca o de engranaje cilindrico con componentes de r cada uno cuenta con una disposición en s cciones y poleas, donde el rodante del cu ñaje (dispuesto a lo largo del eje longitudina a plana en una parte plana de un cinturón, ) , es la generatriz de una disposición en s ros de la correa plana. Es decir, con una corr irculación, una disposición en serie de agujero a plana se apoya en una disposición en s cciones de un cuerpo de engranaje y de forma el cilindro rodante y en una dirección esenc tangencial, a este cilindro rodante. Por este mo ñaje, tienen una distancia u holgura lateral re royecciones en el área de engranaje y se apoya o de los laterales longitudinales de la correa p poleas exteriores .

El tercer elemento esencial de la invención comp ilidad de formar una correa plana con u tencia, que circula debido a su baja rigidez que aplicar energía de deformación. Esto es o a la formación de la correa plana, a partir cación infinita o abierta en una configuración p ndas individuales sinfín o abiertas.

El quinto elemento esencial de la invención comp ilidad de que, por ejemplo, durante la onamiento, se pueda detener la sincronizac iento de rotación entre los componentes de la poleas de un cuerpo de engranaje y con ello, ta El sexto elemento esencial de la invención compr ío, el uso de engranajes estandarizados como com tación, mediante los que el sistema de estánda ente de los elementos de la máquina de la tecno namiento, se extiende por una serie de correa darizadas así como por una serie de darizadas de accionamiento síncrono por correa p El ámbito de la presente invención abarca la: i recisión, ingeniería de la automoción, tecnologí iería aeronáutica e ingeniería mecánica en gen manera, la potencia o capacidad de transmisión pocos vatios hasta varios cientos de kilovatios.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS Las figuras anexas relacionadas con la inven yen a título de ejemplo y se muestran con car ativo o restrictivo, tal y como se desc La figura le muestra una sección de un cu ñaje de una primera modalidad de la invenció de la línea A-A en la figura la , en la nente de rotación está conectado de forma co ial a ambas poleas adyacentes; La figura Id muestra una sección de un cu ñaje de una primera modalidad de la invenció de la línea A-A en la figura la , en la nente de rotación está conectado de manera co s poleas adyacentes mediante una chaveta paralela La figura le muestra una sección de un cu ñaje de una primera modalidad de la invenció de la línea A-A en la figura la, en el nente de rotación está conectado de forma conjun za de fricción a ambas poleas adyacentes a trav ea plana, que está engranado con el compon olable a ambas poleas adyacentes a través ñaje de cuña de tracción y un par de chavetas p diana longitud; La figura lg muestra una porción de la correa primera modalidad de la invención desde la persp figura la; La figura lh muestra una sección de una porci a plana de una primera modalidad de la invenci de la línea D-D en la figura lg; La figura li muestra la trayectoria de una corr na primera modalidad de la invención en una fab da, mediante la cual la correa plana está for nica banda sinfín; La figura 2a muestra una sección parcial de una Üdad de la invención con dos cuerpos de engrana ea plana, por el que ambos cuerpos de engranaje La figura 2d muestra una sección de un cu ñaje de una segunda modalidad de la invenció de la línea B-B en la figura 2a, mediante el nente de rotación está conectado de manera co poleas adyacentes a través de una chaveta paral La figura 2e muestra una sección de un cu ñaje de una segunda modalidad de la invenció de la línea B-B en la figura 2a, en la nente de rotación está conectado de manera co fuerza de fricción a ambas poleas adyacentes a t orrea plana, y engranado al componente de rotac de la fricción estática entre el cable de tensi a plana y la superficie de trabajo de l ctivamente, a lo largo de la circunferencia de el cable de tensión de la correa plana y la su abajo de la polea; figura 2a; La figura 2h muestra una sección de una porci a plana de una segunda modalidad de la invenci de la línea E-E en la figura 2g, donde los com ión están delimitados por componentes adicio de buje con forma de sección transversal de un La figura 2i muestra una sección de una part a plana de una segunda modalidad de la invenci de la línea E-E en la figura 2g, por el nentes de unión están delimitados por los adicio de buje, con la forma de un "0", en versal ; La figura 2j muestra una sección de una part a plana de una segunda modalidad de la invenci de la línea E-E en la figura 2g, por el nentes de unión están delimitados por los adicio a plana, por el que cada uno de ambos cue ñaje utiliza un engranaje de dentadura front nente de rotación; La figura 3b muestra una vista lateral de una al de una tercera modalidad de la invención de l La figura 3c muestra una sección de un cu ñaje de una tercera modalidad de la invenció de la línea C-C en la figura 3a, mediante el nente de rotación está conectado de manera co ial a ambas poleas adyacentes; La figura 3d muestra una sección de un cu ñaje de una tercera modalidad de la invenció de la línea C-C en la figura 3a, mediante el nente de rotación está conectado de manera co poleas adyacentes a través de una chaveta paral nferencia de bobinado entre el cable de tensió a plana y la correspondiente superficie de traba ; La figura 3f muestra una sección de un cu ñaje de una tercera, modalidad de la invenció de la línea C-C en la figura 3a, mediante el nente de rotación está conectado de manera co olable a ambas poleas adyacentes mediante un e ña de arrastre y un par de chavetas paralelas de tud; La figura 3g muestra una porción de la correa ercera modalidad de la invención, desde la persp figura 3a; La figura 3h muestra una sección de una porció a plana de una tercera modalidad de la invenci de la línea F-F en la figura 3g; a correa plana de una tercera modalidad de la i na fabricación cerrada, mediante la cual la corr ará de dos bandas sinfín en una configuración po La figura 3k muestra de forma esquemática la tra ra correa plana de una tercera modalidad de la i na fabricación cerrada, mediante la cual la corr formada por dos capas y donde la capa ínte da por dos bandas abiertas, que en la posició 0 y de las 06:00 horas se conectan entre sí, y en pa externa está formada por una banda sinfín; La figura 4 muestra de forma esquemática la g erfil de referencia, según la norma DIN 867; la figura 5 muestra de forma esquemática la g el cálculo de u (y) y v(y) ; la figura 6 muestra de forma esquemática la g el cálculo de u(y*) y v(y*) . 210 sistema de dientes (proyección) 300 polea 301 ranura anular 302 superficie de trabajo de polea 303 componente de guía 400 engranaje de cuña de arrastre 500 cuerpo de engranaje 600" eje 601 chaveta paralela (gran longitud) 602 chaveta paralela (longitud pequeña) 603 rodamiento 604 chaveta paralela (longitud mediana) b ancho del diente del sistema de dientes del en B ancho del diente del sistema de dientes de da be ancho del cuerpo de engranaje d diámetro del círculo primitivo de la rueda den (d = P/sin = P/sin (n/Z) ) d' diámetro del cilindro de la superficie de tr lea d0 diámetro del círculo primitivo del engranaje d* diámetro del círculo en origen para la coorde (d* = P/tan a = P/tan (n/Z) ) di diámetro del rodillo de una cadena de rodillo E módulo de elasticidad ep ancho de la distancia del círculo primit ma de dientes del engranaje hap altura de la cabeza (addendum) del sistema de granaj e hfP altura del pie (dedendum) del sistema de di ñaje hp profundidad total del sistema de die rueda dentada o piñón Línea BB línea de referencia del perfil del si es de engranaje m módulo del sistema de dientes de engranaje n número natural p altura del sistema de dientes de engranaje P altura del sistema de dientes de la rueda dent sp ancho del diente del círculo primitivo de un ientes con engranaje de dentadura frontal s* ancho del diente del sistema de dientes de u da en el círculo de origen para la coordenada y* t espesor de una banda con n bandas de correa to espesor de una correa plana u la distancia perpendicular entre dos correas p sición longitudinal que suceden a los extremo rculo con diámetro d* de la rueda dentada z número de dientes del engranaje Z número de dientes de la rueda dentada a ángulo del flanco del diente medio del si dentada (= n/Z) oíp ángulo de paso del flanco del diente del si es del engranaje (= 20°) ß ángulo del flanco del diente medio de la rueda /z) Y ángulo de paso del flanco del sistema de dient dentada d? diferencia entre la circunferencia interior a en una capa n-ésima y la circunferencia intern en la primera capa, en disposición circula iguración por capas Sqesamt Ia suma de n d? únicos en una banda bobina p constante del círculo ozui tensión permitida DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCION Tras una descripción general de las modalidades r lugar, se pasa a describir en detalle, una idad especial con sus dimensiones y posteriorm ibe una segunda y tercera modalidades adicionale En la descripción general de las modalid ntan, en un primer paso, los componentes utiliz egundo paso, se tratan los aspectos de la fabric odalidades y en un tercero, se explica la fabric componentes. En un cuarto paso, se presentan los las modalidades y por último, en un qui onamiento de las modalidades. De esta forma, ta re a las figuras de las modalidades esp iderando que las figuras mostradas en las nentes listados .

O DE ENGRANAJE Un cuerpo de engranaje 500 consta de n {n = 1 componentes de rotación 200 y n+1 pole derando que un componente de rotación único a entre un par de poleas 300 coaxiales de manera te par y considerando que una polea 300, situa de un cuerpo de engranaje incluye un ranura anu superficie de trabajo de polea 302 y un compo 303 a lo largo de la circunferencia de la pol 300 situada en la parte interna de un cu ñaje, entre un par de componentes de rotaci ye en una disposición simétrica dos ranuras anul tre ambos una superficie de trabajo de pole iderando que el ancho de un cuerpo de engranaje s de fricción) se define mediante la siguiente r diferentes tipos de conexión de cuerpos de engra un accionamiento síncrono por correa plana, inación y número diferentes, impulsora o impuls ión en el sentido de la agujas del reloj ( ha) o en el sentido contrario al mismo (h ierda) , como girando en rotación, como parte o sitivo de tensión, como polea de tensión con ma de dientes o proyección 210 en al menos un co otación 200, con un diámetro pequeño o grande, ales planos de una correa plana 100 abierta o ce ñaje con una correa plana 100.

DE TENSIÓN Se forma una polea tensora cilindrica como par sitivo para tensar el accionamiento síncrono d a, de acuerdo a un cuerpo de engranajes cilíndr iderando que los n componentes de rotación 200 s Por ejemplo, el diámetro del cilindro de la ficie de una polea 300, se puede formar en mayor a que el diámetro del círculo primitivo del eng enor medida que el diámetro del círculo de la p ñaje de un componente de rotación 200 formado c iderando que la polea 300 tiene un ancho predeter Además, una polea 300 adyacente a un compon ión 200 puede tener un ranura anular 301 d ial dispuesto sobre un eje de la polea, que em axial sobre un eje de la polea en una pared la isma y termina a una distancia predeterminada lateral y que empieza de forma radial sobre u lea a una altura radial predeterminada, terminan ficie circunferencial de una polea 300.

Adyacente a esta ranura anular 301, existe una p ? PLANA Una correa plana 100 cuenta con un par de l s, un par de laterales longitudinales, n dispo erie de agujeros 101 y n+1 cables de tensión de s 103. Se dispone en forma en una fabricación ta con al menos una única banda 110 en una confi capas de al menos una capa, considerando que la individuales están dispuestas en una capa mos superpuestos, colindantes o con cierta d sí y considerando que una única banda 110 tambi sas capas, teniendo en cuenta que está bob da y que además, una única banda 110 es parte sinfín 110 de una configuración por capas.

De esta forma, una correa plana 100 se puede f s bandas 110 muy finas, considerando que por bandas 110 de metal finas se puede conse ez a la flexión (El) como una correa plana 100 banda 110 de metal y con espesor igual a la sum ores de las únicas bandas 110 de metal. Con una sversal de banda rectangular de un ancho igual e una correa plana 100 y con un espesor t = to/n ,...), cuando t0 es el espesor de la correa plana l número de las bandas de una correa plana ene, para un momento de inercia geométrica de u (con n bandas 110 de una correa plana 100) lo sig Respecto a este número del momento de inercia ge a correa plana 100 de una única banda 110 de me spesor t0 igual a la suma de los espesores de la as 110 de metal: lo = b0 · t03/12 ; que equivalen al momento de inercia geométrica ión así como una rigidez de flexión significat ior, formando la correa plana 100 en vez de u 110 de varias bandas 110 únicas, en una confi apas con un espesor idéntico a la correa plana e en un ciclo, se gasta muy poca energía de defo Además, una correa plana 100 se sustenta so nferencia de bobinado entre una correa plana 1 o de engranaje 500 cilindrico, de forma radial a cilindro de superficie de trabajo de la menté, sobre una superficie de trabajo de polea a plana se apoya a lo largo de una circunfer ado entre una correa plana 100 y un cuerpo de e cilindrico básicamente sobre un componente de y de forma tangencial al cilindro de superf jo de la polea .

Posteriormente, la generatriz de la disposición ción longitudinal a la correa plana 100, en un e na correa plana 100 con disposición de agujeros y con un componente de rotación 200, que se fo ngranaje de dentadura frontal estandarizado que sistema de dientes de engranaje evolvente, se engranar con el perfil de referencia según la n 867 y de forma respectiva la ISO 53, para una p ñaje con una altura radial, en la que la al e mediante la coordenada radial y cuyo orig do en el diámetro del círculo primitivo d0 del en ido dentro de los siguientes límites: 0 < y < hap Se define mediante la siguiente relación: u(y) = (m · n) /2 + (2 · n · y) /z + 2 · y · tan Y la distancia perpendicular entre ambos en itudinal de la correa plana 100, en extremos w = b + ?2 Además, la distancia perpendicular entre dos raos sucesivos de un componente de conexi estos en dirección longitudinal a la correa pí engranaje de una correa plana 100 con su dispos ros 101 en serie, con componente de rotació do como una rueda dentada estandarizada que dis istema de dientes o de dentado, según la norma el engranaje con cadenas de rodillo, según la 8187 y DIN 8188, para una región de engranaje a radial, en la que ésta se define por la co l y*, cuyo origen se encuentra en un círc ñaje y cuyo diámetro d* cumple con la s ión : d* = P · cot a y que se define dentro de los límites siguientes: donde ? por ejemplo, cumple la siguiente relació 16° < y = 22,5° or 13° < ? = 17° La distancia perpendicular entre dos lados o ivos de un agujero 101, dispuestos perpendicularme ción longitudinal de la correa plana 100 para n de altura, se define mediante la siguiente relac w = B + ?4 Un eje 600 puede incluir por ejemplo, una a paralela 601, o n chavetas paralelas ( eña) 602 y n+1 rodamientos 603, o n engranajes arrastre 400 controlables y n+1 chavetas p gitud mediana) 604.

ANAJES DE DIENTES FRONTALES EN ENGRANAJE DIR PO DE ENGRANAJE En aplicaciones concretas el accionamiento sínc CACION DE COMPONENTES A continuación, se describe la fabricación nentes individuales.

ICACION DE COMPONENTES - PARAMETROS Los parámetros fundamentales para determi ción de materiales en componentes individuales y sionamiento de los mismos son los siguien ión de transmisión entre los cuerpos de engra iduales, la magnitud del par a transmitir, la v iclo de la correa plana 100, la temperatura ambi Ítud del espacio de instalación disponib iciente de fricción estática entre la correa pla uperficie de trabajo de la polea 302, y por úl y alcance de inmisión de contaminantes por el en - MATERIALES ado .

El componente de rotación 200 puede estar for refractario, acero inoxidable, material de do, o cualquier otro material que sea adecuado.

La polea 300 puede estar compuesta por ctario, acero inoxidable, material de hierro f uier otro material que resulte adecuado.

La capa de tensión de la correa plana 100 pue da por bandas 110 únicas, cada una de ella ial diferente. Como beneficio adicional, las ba están constituidas de metal, están laminadas en f tar la resistencia a la tracción. Las bandas 11 r formadas por los siguientes metales: X46Crl3, X X4CrNil8-12, X10CrNil8-8, X5CrNi ol7 - 12 -2 , X2CrNi X2CrNiMol8-14-3, X2CrNiMol8-15-3 , X6CrNiMoTi g2, AlMg3, AlMgSil, AIZnMgCu, C100, C125W, C70 8, Phynox, RFe80, Ta, Ti, Zr, CuBe2 , CuCoO.SBe, .2Be, CuSn6, CuFe2P, CuNi2Si, CuNi3Si, CuN gFeTiSiy materiales plásticos termoplásticos , po ster, polipropileno o cualquier otro material ad La capa de fricción puede estar compuesta por c preno, caucho nitrilo, caucho de flúor, pol plástico o cualquier otro material que resulte a uede aplicar sobre los cables de tensión de un 103, o sobre la superficie de trabajo de po nalmente, las partículas de material duro se en la superficie respectiva, como las parti ro, de nitruro, de boruro o de diamante. En un o se forman las capas de fricción en la super jo de polea 302, como por ejemplo, el per tico en vehículos de motor (que dispone de ros, de un diseño de espina de pescado, etc. ctivamente ISO 53/ o una rueda dentada estandari stema de dientes según la norma DIN 8196 que eng adenas de rodillos según DIN 8187 y DIN 8188, y r. tipo se define básicamente por el módulo do esencialmente, por el paso P de la ca íos .

- CILINDRO DE LA SUPERFICIE DE TRABAJO DE LA PO Antes de calcular los diámetros del cilindr ficie de trabajo de la polea de los cuerpos de e individuales, considerando las series existente ñajes de dientes frontal estandarizados o la das estandarizadas, en primer lugar, se ti minar el diámetro mínimo permitido del cilindr ficie de trabajo de la polea, en función del m icidad E del material de la correa plana, de la sible ózui del material de la correa plana y del d* min zul ¾ 2 · E · t / Ozul , y con el uso de la relación t = t0/n d'min zui ¾ 2 · E · t0 / (n · ozui) , considerando que con una correa plana 100 con y con un espesor total igual al espesor tota a plana 100, el diámetro mínimo permitido de un perficie de trabajo de polea es 1/n del diámetr tido de un correa plana 100, sin la necesidad de guración por capas tenga el mismo espesor tot fica, que para una fabricación compacta que te tros relativamente pequeños, se tendrá que util cación basada en capas, para la correa plana 100.

Posteriormente, se calculan los diámetros dros de la superficie de trabajo de la polea, os de engranaje 500 individuales, considerando ente de los engranajes estandarizados de dientes nente de rotación 200, por ejemplo, el corresp iámetro del círculo primitivo dO, según la ente : d ' = d0 = m * z Y por ejemplo, con el uso de una rueda dent nente de rotación 200, que además, corresp tro del círculo primitivo, pero en este caso, ión : d' = d = P/sin = P/sin (n/Z ) Posteriormente, los diámetros mayores con acció oño por correa plana, que corresponden a la reí misión deseada Ü de acuerdo a la relación d' grofi = d' kiein/U se define, considerando que SICIÓN EN SERIE DE AGUJEROS CON UN ENGRA ncia u holgura, se puede considerar un encer cionado de los componentes de conexión 102 c ío, con componentes de forma adicionales 121, squillo .

Mediante la selección de un engranaje de d al estandarizado, con un sistema de die ñajes evolvente y perfil de referencia según SO 867 e ISO 53 respectivamente, como compo ión 200 la distancia perpendicular entre dos mos sucesivos de un componente de conexión ción longitudinal a la correa plana 100, se nte la siguiente relación: u(y) = (m · n) /2 + (2 · n · y) /z + 2 · y · tan considerando que la relación con y = 0 {por lo, d' = d0) se simplifica a u (y) = (m · p) /2 - ?? ; y ente relación: w = b + ?2 Considerando que el estándar no facilita ning el ancho b de un engranaje de dentadura fro b se forma de forma aproximada y a modo de ejem amaño tan grande como el del ancho de una super jo de la polea.

SICIÓN DE AGUJEROS EN SERIE CON UN ENGRANAJE C DA ESTANDARIZADA En la selección de una rueda dentada estandari istema de dientes, según la norma DIN 8196 para cadenas de rodillos, según DIN 8187 y DIN 8 nente de rotación 200, la distancia perpendicul lados o extremos sucesivos de un componente de en disposición longitudinal a la correa plana e mediante la siguiente relación: mos de un agujero 101, en dirección longitudin a plana 100 , se define mediante la siguiente rel v(y*) = P - di - 2 - y* · tan ? + ?3 Considerando que el diámetro del rodillo di para orrespondiente , se toma de la tabla de re dar.

Y la distancia perpendicular entre dos lados o ivos de un agujero 101, dispuestos perpendicu cto a la dirección longitudinal de la correa p la misma región de altura, se define medi ente relación: w = B + ?4 Considerando que son posibles diversos valores B de una rueda dentada, de 'acuerdo al están aproximada, el ancho B será tan grande como el superficie de trabajo de polea 302. ción .

Posteriormente y a modo de ejemplo, se crean dos as que se asignan los valores u, v y dr a los va geometría del engranaje de dentadura darizado, según la norma DIN 867 (ISO 53) y a la das estandarizadas según la norma DI activamente, para engranarse con las cadenas de las normas DIN 8187 y DIN 8188.

En consecuencia, se obtienen los valores espec a siguiente tabla 1, con los engranajes de tal estandarizados y de acuerdo a la norma DIN or u, v, y d', con la especificación de m, z y ? Tabla 1 z ?? [mm] U[mm] v [mm] d' [ 10 1, 00 6, 85 8.85 50. la especificación P, di, ?, Z, y ?3 de los valor bla 2.

Tabla 2 Como es evidente en la tabla 2, los valores de u entes en lo que respecta al número de com iduales de los dientes Z. Esto se debe a las re S mencionadas para u y v, considerando que la sum e únicamente para Z = 10 de la relación d1 = d = in (n/Z) . Para los valores más altos de Z, se d rtir de la relación d'groS = d'kiein/Ü, mientras - SECCIÓN TRANSVERSAL DE LOS CABLES DE TENSIÓN Posteriormente, se define la sección tra aria de los cables de tensión 103 que correspond se ha de transmitir, donde esta sección transv en función del espacio de la instalación exist ediante cables de tensión 103 dispuestos de lad mbién poleas 300. Por ejemplo, tres poleas 300 nentes de rotación 200, o la sección tra aria se forma con un espacio pequeño de instal ción axial de un eje 600, de únicamente un c ñaje 500, mediante un número mínimo de dos c on 103 y con el mismo, también dos poleas 300 a superficie de trabajo de polea 302 que debe s roximadamente igual al ancho de un cable de tens a correa plana.

En concreto, debería ser inferior al ancho de ensión de la correa plana 103, cuando los compon adicional en forma de casquillo 121 se monte nentes de conexión 102 de una correa plana 100. entonces, una proyección de un cable de tensió correa plana más allá del borde circular, limit ficie de trabajo de polea 302 en el lado fronta nente de rotación 200, debe impedir que un compo adicional 121 se deslice por el lado fronta 300, al componente de rotación 200.

Después, se debe proporcionar una ranura 301, frontal de la polea al componente de rotación ra 301 sirve para la recepción de un componente a plana 100 con una distancia u holgura lateral en ambos lados de un componente de rotación 20 vita dañar la correa plana 100, mediante un d ñaje 210 de un componente de rotación 200 a trav ro 101, con una distancia u holgura lateral (?2/2 suficiente de la correa plana 100, respect nentes de guía 303 laterales, en disposición o d al eje del cuerpo de engranaje 500.

- CONEXIÓN DEL COMPONENTE DE ROTACIÓN, DE LA JE Los n componentes de rotación 200 y las n+1 po ieden conectar de forma conjunta, directamente o je 600 por el material, por la forma, por fricci controlable, por forma o por fricción.

De esta manera se crea una junta material, ya q nentes de rotación 200 con las n+1 poleas 300, f De esta manera se crea una junta de fricción, D los n componentes de rotación 200 como las n+ están conectadas a un eje 600, mediante un a ó .

De este modo se crea una junta controlable, ya poleas 300 están conectadas a un eje 600 medi ión de chaveta paralela y ranura 604 y los n com tación están conectados de forma controlable l eje 600, por ejemplo, mediante un engranaje de tre 400.

De esta forma se crea una junta controlable ífica entre los n componentes de rotación 200 ya que las n+1 poleas 300 están apoyadas iva por un eje 600 (por ejemplo, sobre los rod , y los n componentes de rotación 200 están conec controlable a juntas con un eje 600 (por que se apoyan de forma rotativa por el eje 600. a, se crea una junta de fricción entre las n+ y los n componentes de rotación 200, donde por ispositivo, el efecto de la fuerza del resorte er de forma controlable y con ello, también la ión conseguida.

De esta forma se crea la junta de fricción con se muestra figura) ya que, por ejemplo cada tada por el espacio existente entre la polea axial y desplazadas respecto al eje 600 y nte un componente de rotación adyacente 200, un ión circular está dispuesto de forma coaxial al una capa de fricción en ambos lados, consider s 2-n discos de fricción presionan en situación e nte una fuerza del resorte, a las paredes l entes de los n componentes de rotación 200, que se muestra figura) ya que, por ejemplo cada tada, mediante el espacio existente entre la po orma axial y desplazada respecto al eje 600 nente de rotación adyacente 200 y un disco de lar fino, se dispone de forma coaxial al eje 600 de fricción a ambos lados, donde estos 2-n d ión presionan de forma controlable, por el efec un electroimán que se dispone en un compo ión 200 y/o en una polea 300, a las pareces l entes de los n componentes de rotación 200, n de forma rotativa tanto por el eje como por s 300 y por tanto, se crea una junta de olable entre las n+1 poleas 300 y los n compon ción 200, a través de los 2-n discos de fricción.

La creación de la junta controlable entre un nente de rotación, o de la junta de fricción con análoga a una fabricación de una correa ?? ta .

Teniendo en cuenta que la correa plana 100 se c ejemplo, para un engranaje de dos caras de un c ñaje 500 , normalmente incluye una capa de tens de fricción dispuestas cada una de ellas en l tos de una capa de tensión y por ejemplo, con adicional de componentes de forma 121 adiciónal Y considerando que una capa de tensión compr ión de la temperatura y de la carga, de al m banda 110 de por ejemplo, material plástico ión de metal laminado en frío.

Y teniendo en cuenta que para la formación de ensión, con una correa plana 100 sinfín, sirve banda 110 sinfín, que forma una capa, y/o al m 110 helicoidal bobinada y abierta, que tambi ada y abierta, por encima dos bandas 110 sinfí éstas la banda 110 helicoidal bobinada y abiert Y teniendo en cuenta que para la formación de nsión, sirve con una correa plana 100 sinfín y única banda 110 sinfín, que además forma una c s bandas 110 abiertas superpuestas, que tambié r varias capas, considerando que la longitud s 110 abiertas pueden ser más cortas que la lon rrea plana 110 sinfín.

Y que por ejemplo, con la formación de una on sinfín de una banda 110 bobinada, sólo la par da en el- exterior se puede conectar firmemente ncuentra directamente debajo de la sección de ente y las otras, situadas en los bobinados, s tar de manera flotante, es decir, disponiend o espacio libre de movimiento respecto a la dire o de espacio libre de movimiento en direcci nferencia de la capa de tensión sinfín. Y ío, la configuración con cuatro capas puede con a siguiente forma: una banda 110 sinfín exterior ) , tres bandas abiertas interiores (desde la la tercera capa) y ligeramente más cortas que sinfín, una conexión de junta de las cuatr xión del perno remachado) , o la conexión materia s de las. cuatro capas (conexión de soldadura en , perpendicular al eje longitudinal de la corre sición de las 7 en punto, de la capa de tensión orma circular a un componente de conexión 10 emos de la banda 110 (segunda capa) adyacentes a más interior en una posición de las 11 en punto, emos de la banda 110 (tercera capa) adyacentes a exterior sinfín, en posición de las 3 en punto. itud de las bandas 110 es considerar una dis lar de la capa de tensión, en las capas individ concreto, resulta como la diferencia en nferencia interior de una banda 110 en la capa 1, 2, 3, ...) y la circunferencia interior de u en la primera capa (n = 1) , en disposición circul iguración por capas d? = 2 · n · t · (n - 1) , donde t es el espesor de una banda 110.

En un bobinado de banda 110 para la formación iguración circular basada en capas, estas difere itud individuales se añaden de forma que se obti rencia de longitud total lo siguiente: Sgesamt = n · ? · t · (n - 1) .

Esto significa, que un bobinado de banda 110 con letas es 5gesamt veces mayor que el n-ésimo múltip 4) y un espesor de la banda 110 de 0,1 mm, azamiento global 5geSamt de 3,77 mm.

Con esta manera de fabricar o componer el despla indicado, se puede considerar cuándo defi es de la distancia para los agujeros 101. Por t ncia u holgura predeterminada, en dirección long correa plana 100 con un agujero 101 (?? ó ?3) , imadamente el doble del tamaño del valor indi Este desplazamiento se puede reducir, cuando la previamente desbastadas no estén bobinadas, o o poco .

Una posible disposición podría ser: una banda 11 ior (primera capa) , tres bandas 110 abiertas ex e la segunda hasta la cuarta capa) e igual de l anda interna 110 sinfín, una conexión de junta extremos de la banda 110 en la segunda de las ión de la 1 en punto, los extremos de la banda 1 ra de las capas en posición de las 11 en punto mos de la banda 110 exterior en la cuarta de l a posición de las 3 en punto. Con esta confi t = 0,1 mm, el desplazamiento máximo en la segú tiene a partir de los valores de la segunda capa mm) , mientras que el desplazamiento máximo en la es de 8·?3/12 (= 0,84 mm) y por últ azamiento máximo en la cuarta capa es de 8·?4/12 Con la primera opción para formar una capa de ín que es, primero formar la configuración de l és, hacer la disposición de agujeros 101 en endentemente y hasta el momento, no se ha dete lema de los desplazamientos. ro 101 y la sección transversal del componente onal 121 puede tener, por ejemplo, dos lados di ndicularmente respecto a cada uno de l rieos, donde la sección transversal puede tener círculo, de un w 0 " ó de un " 8 " . Partiendo de q reo inferior como el superior del " 0 " y del " 8 una forma de arco circular con un radio aproxim a la mitad de la distancia perpendicular e ciones longitudinales de la correa plana 100 a s de un componente de conexión 102 (donde 1 tudinales del " 0 " y del " 8 " están alineados ela a un lado plano de la correa plana 100 en un a estirada de la correa plana 100 ) , éstos tambi ados de forma tangencial al cilindro de la ficie plana a lo largo de la superficie nferencia de bobinado entre una correa plana 1 imadamente 45° respecto al plano que se extien ranura interior y el eje de simetría longitud en forma de componentes de forma adicional 1 nente de forma adicional 121 con forma de buje, on transversal en forma de "0" y de "8", ti a longitudinal en toda su longitud total, con sección transversal en "8" , la ranura se extie del eje de simetría longitudinal del compo adicional 121 con forma de buje y con la for on transversal de un "0", la ranura se extien plano paralelo al eje de simetría longitudi nente de forma adicional 121 con forma de buj erpendiculares del par frontal de las caras de l alineadas de forma paralela entre sí ndiculares están alineadas también paralelame tangencial de un lado plano. tado en dirección longitudinal a la correa pla lados sucesivos de un componente de conexión 10 ejemplo, una porción puede cubrir de forma par uno situado sobre el componente de conex izado de las bandas 110 adyacentes, después de nado convenientemente y donde, por ejemplo, puede cubrir de manera parcial, al menos uno o del componente de conexión 102 localizado s 110 adyacentes, después de haber sido doblado ejemplo, ambas, partes conectadas a un compon ión 102 pueden cubrir de forma parcial al m do sobre el componente de conexión 102 localizad s 110 adyacentes y después de doblarse; o por én puede cubrir de forma parcial al menos uno o del componente de conexión 102 localizado s 110 adyacentes, después de haber sido entes y después, al menos uno de ellos, debajo nente de conexión 102 localizado de ban entes y así sucesivamente.

Y considerando que también los componentes d ional 121, que encierran al menos un compon ión 102 de esta correa plana 100 sinfín, puede de banda, donde al menos un componente de cone bobinado en espiral .

Y donde los componentes de forma adicional 121 s r también en otra manera, en la que no enci rporan componente de conexión 102 alguno.

Y considerando que por ejemplo, mediante la fij omponente de forma adicional 121 en un compo ión 102, la rigidez de flexión alrededor de endicular al eje longitudinal de la correa plan ambia y que cuando circula por un cuerpo de e CIÓN DE LAS COMBINACIONES DE FRICCIÓN Después, se forman las combinaciones de la los cables de tensión de la correa plana 1 ficie de trabajo de la polea 302.

Teniendo en cuenta un entorno seco y con temper 200°C, las capas de fricción de los cables de a correa plana 103 están formadas de caucho n retano termoplástico en función de la ratura; considerando que la capa de tensi esta por una aleación de acero laminado en frío ial plástico en función de la máxima temperatur superficies de la superficie de trabajo de la p compuestas por un material de acero, hierro f ástico en función de la máxima temperatura.

Y donde además y de manera opcional, en un ento n temperatura de hasta 200°C, las superficie a plana 103 con una aleación de acero laminado capa de tensión se forman con partículas de ro, boruro o diamante como elementos de fricción ener una capa de fricción y las superficies ficie de trabajo de la polea 302, de un mate o hierro fundido.

Y opcionalmente , en un entorno seco con una tem ncionamiento superior a 200°C, las cuerdas de te orrea plana 103 con una aleación de acero lam como capa de tensión se forman sin eleme ión, y las superficies de la superficie de traba 302, de un acero material de acero, o de hierro artículas de carburo, nitruro, boruro o de diama Y considerando que en un entorno húmedo (agua, ) las capas de fricción en la superficie de traba se forman, por ejemplo, en forma de perfi media, se forma la correa plana 100 sinfín por tir de varias bandas 110 sinfín de una aleación ado en frío como capa de tensión, con bandas 11 das entre sí, en forma de línea y perpendicular longitudinal de la correa plana 100, con compon ión 102 espaciados y a una distancia seleccionad jemplo, mediante costuras de soldadura por resis dadura y provisto de dos capas de fricción de c lo .

Hasta una temperatura de funcionamiento de 100 ° carga de la correa plana 100 sinfín se for ío, a partir de una banda 110 bobinada con vari obinado de una aleación de acero laminado en f de tensión, con capas de bobinado soldadas entr de línea y perpendicularmente al eje longitudin a plana 100, con componentes de conexión 102 es Hasta una temperatura de funcionamiento de 200° media, la correa plana 100 sinfín se forma por tir de varias bandas 110 sinfín de una aleación ado en frío como capa de tensión, considera s bandas sinfín se sueldan entre sí, en forma de ndicularmente al eje longitudinal de la corr con componentes de conexión 102 espaciados ncia seleccionada igual por ejemplo, mediante tes de soldadura por resistencia y con dos ión de caucho de flúor.

Hasta una temperatura de funcionamiento de 200° carga, la correa plana 100 sinfín se forma por rtir de una bandallO bobinada abierta con varias ado de una aleación de acero laminado en frío c nsión, considerando que las capas de bobinado se sí, en forma de línea y perpendicularmente o laminado en frió, con o sin los componentes ionales 121 no se encuentran capas de fricción, iculas de carburo, nitruro, boruro o diamante se elementos de fricción.

CIÓN DEL APOYO DE LOS CUERPOS DE ENGRANAJE A continuación, se forma' el apoyo o soporte os de engranaje. Los ejes 600 pueden ser bilat aterales de manera rotativa, apoyados de acuer osición del espacio de la instalación, ya rtante para un funcionamiento sin fallos de l a que en primer lugar, los ejes 600 de un accio rono por correa plana se alineen paralelamente e en segundo lugar, el eje del cilindro de la pol cio de trabajo del cuerpo de engranaje concr damente alineado al eje de simetría longitudinal ectivo y que en tercer lugar, las líneas TÍA DE CALIDAD Antes de llevar a cabo una producción a gran ante el proceso de fabricación, se deben conse rizaciones necesarias, además de seguir una S determinados.

Después de lanzar una producción a gran escala, alar un proceso de gestión de calidad que acomp icación, para asegurar la calidad y por lo tan eguir una alta fiabilidad del accionamiento sinc ea plana. Esto incluirla, entre otras cosas, un torio como por ejemplo, la inspección de los pa material de la materia prima, la documentación e suministros de materiales individuales (para ide roductor con la retención de muestras de mater ado de los números de serie individuales onentes y la documentación haciendo referencia cr IALES Los materiales para los componentes individu eran en la sección de fabricación.

Una polea 300 toma su forma correspondiente a part ste forjado o fundido por medio de un proceso co ización. Con una polea 300 de material metálico, se pued idad de la superficie deseada en una superficie de nte un raspado determinado.

NENTE DE ROTACIÓN Un componente de rotación toma su forma correspondiente desbaste forjado o fundido por medio de un proceso c ización. Con un componente de rotación 300 de material ede crear el grado deseado de dureza de la superficie d ientes, mediante un proceso conocido de endureci ficies. se endurecen mediante un proceso de endurecimien ficie .

O DE ENGRANAJE Un cuerpo de engranaje 500 está formado por e spondiente de componentes de rotación 200, pole nentes de acoplamiento, mediante el uso de los e spondientes de la máquina (chavetas pa ientos, resortes, tornillos, etc.) se montan e por medio de un proceso de montaje conocido.

Una polea tensora está formada por el espondiente de componentes de rotación 200 y pol ante el uso de los elementos correspondiente ina (chavetas paralelas, rodamientos, tornillos, ados en un eje 600 por medio de un proceso de cido .

A PLANA Tal y como se sabe, para poder crear una banda agujeros obturados con un patrón de finido, se debe alimentar de modo descontinuado or medio de un dispositivo de obturación de a dispositivo de obturación de agujeros se compon s, en medio de las cuales pasa la banda 110. En ior, que forma la placa de inserción y tenie ros de obturación con sus bordes afilados, e ran considerando que la placa superior sirve c las inserciones de agujeros. Para la obturaci s se presionan entre sí de forma que la banda nsa en la mitad sea presionada y afianzada d a. A continuación, se presionan las cuñas para a poder obturar los agujeros en la banda 110, nto con los agujeros de la placa de inserción i a banda muy fina, por ejemplo una 110, tambié emas con el espesor de la película respecto a l , atraer una superficie plana mediante la banda necesita provisiones particulares con el mo ífico al acelerar y desacelerar de nuevo y de f se doble o arrugue. También, aparecen p ífieos con una obturación discontinua de agujero respecta a una alineación extremadamente sen sa de la banda 110, que se vuelve necesaria, te de sondas y presión determinados, para pode la distancia entre dos puntos por medio de la con eries de agujeros generados por obturación, corr distancia existente dentro de la serie de aguje vez son generados por medio de una única obturac Con la patente de utilidad alemana G9 01.1992) se reveló un dispositivo con el que timiento, así como también guiando y alimenta s para el movimiento dispuesto hacia arriba del par de rodillos para la banda 110 de ras que por ejemplo, se impulsa el movimiento d abajo o los rodillos.

Las herramientas de obturación pueden ser relat micas y fáciles de fabricar. Es incluso cambiar el rodillo superior provisto con cuñ ros, por otro tipo de rodillo, si es que se r las cuñas para agujeros o hay que generar otr gujero. Por tanto, no es necesario intercam io inferior. Además, este dispositivo per ionamiento continuo, mientras que la veloc ntación varía dentro de un amplio intervalo y s ar dispositivos con movimiento descendente c lo, para bobinado de la banda 110 obturada con a onamiento sustancialmente más fino y preciso, a r de forma considerable la formación de rebaba) . Además, es conveniente que las cuñas para aguj io superior se hundan aproximadamente la mi or de la banda 110 de metal, en el elastóm io inferior, mientras que el elastómero del nga por ejemplo, de una dureza de Shore de al m práctica, esta dureza ha resultado ser benefici a concreta, con la mecanización de bandas 110 inas .

El rodillo inferior, que está revestido ornero, tiene de forma intencionada un diámetro m odillo de agujeros superior. Debido a su difer tro se mejora el efecto de corte al obturar el e las cuñas para el agujero no se encuentran d a misma ubicación del revestimiento del elastó olable en el rodillo inferior, para adherir lo a obturación. Por tanto, se logra que los resto ación sean recogidos de forma segura y se el o de que los restos . afecten de alguna m riores secuencias de mecanización o fabricación . anda 110 de metal puede pasar también a través adora de recortes para adicionalmente , pegar lo obturación en la extensión de la abertura de l aanera intencionada, esta separadora de recort esta por uno o varios cepillos, dispuestos por ebajo de la banda 110 de metal.

De forma beneficiosa se forman poleas de ar ctoras como poleas de aplastamiento o rodill tir el movimiento hacia abajo de la banda 110 agujeros obturados del par de rodillos para a én, como algo beneficioso, estas poleas o rod sionadas al plano del alimentador por medio de de metal, de forma que en la fabricación p spondiente, no existan obstáculos por for onales .

Debido a que existe la posibilidad de inuamente con agujeros bandas 110 de metal a vo rma económica, también existe la posibilidad dir sitivos adecuados, de limpiar estas bandas l ccionar y cortar a una medida predeterminada, p na forma concreta respecto a los extremos y rla otra manera.

Por ejemplo una banda 110, en la que se obtur s una disposición en serie de agujeros 101, pue uevo a través de un rodillo que tenga cuñ eros, para poder recibir con esta segunda ional hacia los agujeros 101, un patrón de as de diferente material, por ejemplo de materi ástico, que tienen un ancho y espesor determinad sponden por ejemplo, a las dimensiones finales d Sin embargo, el rodillo que tiene cuñas para a también suministrar tubos con paredes delga n al menos una capa de material metal o plás as disposiciones en serie de agujeros 101 posi lado a otro, mientras que un tubo con paredes d tiene una configuración de capa, es recibido ado de una placa de material metálico o plás de un rodillo, o disponiendo uno sobre el otr s sin soldadura, o incluso uniendo los tubos bob tubos sin soldadura, en una unidad de tubos .

Y considerando que un tubo de metal sin sóid e por ejemplo, presionando de forma conjunta d tales y terminales en paralelo de una placa fina, 1 plano de la cara de contacto, enfriando/ afi cción de metal más allá de la forma de sección a placa, limpiando la superficie, rodando o g ndo de los lados longitudinales.

Con la mecanización de tubos con paredes delg n al menos una capa de material metálico o pl s del rodillo que tiene cuñas para aguje iona el tubo con toda su longitud sobre el ior del dispositivo y sobre al menos, una p on ajustable. Después de establecer la tensión n medio de la polea correspondiente, se puede efe iento del tubo de metal de paredes delgadas, iento del rodillo que tiene las cuñas para aguj de la conducción de una polea de tensión, ío, por medio de poleas de conducción presi sando fuera de la circunferencia del rodillo inf 1 das o moviendo bandas 110 delgadas por medio d lta potencia enfocado, por ejemplo un haz de lá o de agua a alta presión. La limpieza, insp uier otro tratamiento posterior se hace después so de corte.

Por consiguiente, estas bandas 110 abiertas o s apa de tensión, se pueden fijar entre ellas o s 110 de forma conjunta con material, por nte una soldadura (también, mediante soldad ial plástico) , soldando de forma dura o suave de un empalme o junta, por ejemplo fijando com orma adicional 121, moldeando en un material es elástica después de curar y enfriar, por ejempl retano termoplástico, considerando que en este s 110 utilizadas por ejemplo, están provistas n de agujeros (para poder penetrar el ión.

Estando formadas por un material metálico, esta biertas individuales o sinfín, pueden formar un 100 sinfín en una configuración de capa, fiján o en otras bandas 110 por ejemplo, por medio d soldadura de resistencia o rollos de solda tencia, o puntos de soldadura láser, sabiendo como una línea en el lado plano de las partes 110, o de las bandas 110 que soportan cone dura entre las porciones de una banda 110 o e s 110, está perpendicularmente alineada tudinal de la correa plana 100, para poder man bilidad de la correa.

Esta conexión en forma de línea, puede unir al m s de una banda 110 ó al menos dos bandas 110, uenta que la conexión en forma de línea en al n la extensión de los cables de tensión 103.

Por ejemplo, con la fabricación de una banda 110 tir de una banda de metal abierta 110 que tiene puestos, se utiliza el proceso de soldadura en este proceso, los extremos de superposición de u al ser unidos, son alimentados entre ambos r ndo que los rodillos funcionan con corrien lo con corriente alterna. Por medio del f ente a través de los dos extremos de superposici 110 de metal entre ambos rodillos de solda ca un derretimiento de la extensión de contact mos de la banda 110 de metal, por el que se f dura entre ambos extremos que los une.

Por ejemplo, con la fabricación de una banda 11 na banda de metal abierta 110 que tenga rpuestos, el proceso expuesto en USD$ 3.596.043 puestos, se forma al menos una soldadura ini r rodillo, dentro de la extensión superpuesta q el ancho total de la banda y perpendicularmente tudinal de la banda 110 de metal, con lo que cable superior plano en forma de banda, se amente sobre un borde del extremo de la banda superpuesta, o se proyecta por medio de una pr ña más allá del borde de extremo de esta band y se forma una segunda soldadura de rodillo d tension superpuesta que cruza a lo largo del anc banda 110, perpendicularmente al eje longitudin 110 de metal, con lo que un borde del cab rior en forma de banda del rodillo inferior cionado exactamente debajo de un borde del extre 110 de metal inferior superpuesta, o proye ña proyección más allá del borde exterior de es ado el conocido proceso de soldadura por fric el conocido proceso ultrasónico.

También, se pueden aplicar puntos de soldadura cación de una banda 110 sinfín, a partir de u e metal abierta o una banda 110 de material plás n extremos superpuestos, en lugar de las lí dura dentro de una extensión superpuesta, por edio de electrodos en forma de varillas aplanad , con bandas 110 de metal, o por medio de var tamiento con forma de varilla en la punta, co e material plástico. En concreto, aquéllos que d xtensión superpuesta resulten de un patrón de dura que tenga puntos de soldadura distribu a uniforme.

Con la fabricación de una banda 110 sinfín de u tal abierta o con una banda 110 de material plás imida. Por tanto, con la compresión se evita un nente de conexión 102. Además, un tornillo r estar compuesto por un material relativamente su ejemplo, de cobre. Se utiliza además, un hado de cabeza redondeada, de acuerdo a la n que se introduce desde un lado predeterminad o, por ejemplo, en un agujero circular obturad nente de conexión 102. A continuación, una arand tenga un diámetro exterior, aproximadamente i tro exterior de la cabeza, y uno imadamente igual al diámetro del mango comprim resiona sobre el vástago de proyección hasta que la banda 110 y el tornillo remachado suave se dosamente, por medio de una herramienta de fija ión de tornillos remachados aquí utilizada, ta usar en combinación con un componente d nexión de una configuración de capas que tenga apas y también, se pueden utilizar fuera de la e perposición .

NENTES DE FORMA ADICIONALES Los componentes de forma adicionales 121, que e eños componente de conexión 102 de una correa p n, están dispuestos por ejemplo, en forma d ndo que se pueden formar con o sin ranura longit carse de metal, de material plástico, mixto o ial y puede tener la forma de muelle o resorte la longitud del buje es, por ejemplo, l ior al ancho del agujero y que la sección tra componente de forma adicional 121 puede teñ lo dos ejes simétricos dispuestos perpendicu sí así como una sección transversal que a su v la forma de un círculo, de un "0" ó de un "8", nente de conexión 102, sabiendo que la ranura s anera paralela al eje longitudinal del componen nente de forma adicional 121 en forma de buje, d ndiculares del par que da la cara de las cara a están alineadas entre sí paralelamente y ndiculares del par que da la cara de las cara a, forman un ángulo de aproximadamente 45° respe , que se extiende entre un borde de una ranura eje de simetría longitudinal del componente onal, en forma de buje 121. En este caso, el co orma adicional se fabrica por ejemplo, a parti de latón según la norma DIN 1755, de CuZn37. El adquirir en el mercado y a continuación, itud manejable, se proporciona con la ranura long mencionada mediante un proceso de mecan ndo en cuenta que el ancho de la ranura es lig oco menos que el ancho de un agujero 101 y con a capa de tensión, se forma realizando una dét ion, sabiendo que con una sección transversal en al menos uno de los dos extremos que se encuent punto de cruce de los ejes de simetría de la versal, aún no está situado en su posición f que esta porción final forma un ángulo de u cto al eje de simetría longitudinal de la versal . De esta manera el componente de conexió onexión de la correa plana 100 se puede introduc sabiendo que a continuación y después oducción, el extremo saliente se dobla a su 1 mediante una herramienta contundente.

Con una sección transversal en forma de nente de forma adicional 121 con forma de buje f la prensa, se puede colocar en un componente de ergía .

De acuerdo a la invención, con los accion onos por correa plana, se puede utilizar c nación de cuerpos de engranaje con diferentes ión: entre el cuerpo de rotación y la polea, o de rotación y el eje, entre la polea y el eje erpo de engranaje.

Por tanto, de acuerdo a esta invenció namientos síncronos por correa plana se pueden l lado del otro (en paralelo) , teniendo en cuent una conexión del eje está formada por accion onos por correa plana adyacentes, o se pueden sobre el otro, sabiendo que al menos una con a está formada por accionamientos síncronos po adyacentes. De esta manera, permite que el ía disponga de tres dimensiones.

ONAMIENTO DE LAS MODALIDADES Cuando funciona con bandas 110 metálicas, se tar rápidamente daños en la capa de tensión, ío midiendo la conductividad, o que no haga con a plana 100 de circulación que se inspecciona rietas, mediante una sonda de corrientes indu ult) .

Además la correa plana 100 de circulación s ular a partir de oscilaciones transversales lsos periódicos dentro del sistema, mientras mayo itud de respuesta de la sección de la correa oscilación, más cercana estará la frecue ación a la frecuencia natural de la sección de l de libre oscilación. La ventaja es que la fij omponente de forma adicional 121 actúa como abs ista de la baja masa de la correa plana, o par de dientes de componentes de rotación o de agujeros 101 en una correa plana 100 si ual y con un número impar de dientes de compon ión 200, el número de agujeros 101 en una corr sinfín esté a la par o sea igual. De esta ma encia de enlace (rendezvous, por sus término en un sistema de dientes 210 específico y un agu ífico se reduce y por ejemplo, una pequeña proye gujero 101 o en un sistema de dientes 210 pre ocasiones a su contrapartida de enlace. Así pu e un desgaste más uniforme del accionamiento orrea plana.

DESCRIPCIÓN DE UNA PRIMERA MODALIDAD ESPECÍFICA En las figuras que van desde la la hasta la ra una modalidad de la invención. Con esta mo cuerpos de engranaje 500 están conectados e Nm y una velocidad de rotación de los cue ñaje 500 de 10.000 rpm.

En la figura la, la correa plana 100 puede cir entido de las agujas del reloj o en sentido co cuerpos de engranaje 500 se forman de manera id ueden utilizar con un modo de funcionamiento im n modo de uncionamiento impulsado.

En las figuras la y Ib cada cuerpo de engra ye un componente de rotación 200 y dos pole das por un eje común 600.

En la figura le un cuerpo de engranaje 500 cación realizada en una única pieza, se pued tada mediante juntas a un eje 600 mediante una ela 601. En la figura Id un cuerpo de engra én se puede formar a partir de componentes indiv os poleas 300 y de un componente de rotac sobre rodamientos 603. En la figura lf con una f ada de las poleas 300 y el componente de rota estos entre medias de ambas poleas 300, cada conectar mediante juntas al eje 600 por medi ta paralela (longitud mediana) 604, considerand nente de rotación 200 puede estar conectado s de forma controlable al eje 600 por medi ñaje de cuña de arrastre 400, y donde en este 00 está formado como un eje hueco.

En la figura la y a las figuras comprendidas ent lf, el componente de rotación 200 se formó dentada y en concreto, como una rueda darizada según la norma DIN 8196, para engran .cadena de rodillos según la norma DIN 8187 ientes medidas estándar: B = 8 , 7 mm; ión de acero al cromo-níquel-molibdeno .

En las figuras comprendidas entre la le y la lf s 300 idénticas y exteriores de fabricación, se cto al ancho bop y un diámetro d' del cilindro de espacio de trabajo, presentando las siguientes me bop = br + bw + bg = 2 , 0 mm + 7 , 0 mm + 2 , 0 mm = d1 = d = 61, 34 mm; considerando que el ancho axial br de la ranura bg del componente de guía 303, cada uno se se ,0 mm y un ancho bw de la superficie de trabaj de 7,0 mm, donde el diámetro d' del cilindr ficie de trabajo de la polea fue seleccionado tro del círculo primitivo d, de la rueda dentada También, se seleccionó una aleación de acero a l-molibdeno como material base, para las poleas Después de definir las medidas del ancho de La geometría de la disposición de agujeros 101 a correa plana 100 está definida por la geometr dentada, los diámetros seleccionados del cilind ficie de trabajo de polea y los valores de dis ra seleccionados .

En consecuencia, con la geometría definida arri dentada o componente de rotación 200 y de la junto con los valores de distancia seleccionados: ?3 = 1,00 mm; ?4 = 2,00 mm; en primer lugar, para y* y* = d/2 - d*/2 = 61,34 mm /2 - 59,25 mm/2 = l, y después, para la distancia perpendicular entre a dirección longitudinal de la correa plana sucesivos de un componente de conexión 102 u(y*) = P · (a * cot a - 1) + di + 2 · a · y* y por último, para la distancia perpendicula , de forma perpendicular a la dirección longitu rrea plana 100, en sucesivos lados de un agujero w = B + ?4 después de introducir «los valores = 10,70 mm.

El ancho b0 para la correa plana se obtiene ión : b0 = be - 2 · bg = 30,7 mm - 2 · 2,0 mm = 26,70 por consiguiente, se obtiene para el ancho b de tensión de correa plana 103 es: bc = <b0 - w) /2 después de introducir los valores bc = 8,00 mm .

En las figuras lh y li la correa plana 100 compr 110 sinfín, sabiendo que la banda 110 sólo f embargo para el soldado y a una mayor tempera onamiento, se seleccionó un factor de segur o, de modo que para la definición del espeso a 110 se calculó con una tensión máxima de 300 N El diámetro del cilindro de la superficie de tr arriba indicado, se definió de acuerdo a la d = 61,34 mm. Como consecuencia de ello, con u m una fuerza de tensión a transmitir por los c on 103 da como resultado una cantidad de 65.21 r de esto con el ancho total arriba definido s de tensión con 16,0 mm y con una tensión a de 300 N/ mm2 se puede calcular el espesor de obtiene 0,0136 mm, donde sin embargo, se selecc m .

Todavía se comprueba si el espesor calculado a plana cumple la condición necesaria, para el a banda 110, se puede fijar un componente d onal 121 (no se muestra en la figura) a los com nexión 102 seleccionados.

La correa plana 100 sólo comprende una banda 110 e forma como capa de tensión, considerando que nda 110 como en la superficie de trabajo de po ace sin capas de fricción. No obstante, para aj ciente de fricción estático deseado, tanto ficie de la banda 110 como en la superficie de lea 302, se pueden conseguir con partículas de r , como por ejemplo: las partículas de carb ro, de boruro o de diamante, por medio de un pr timiento conocido.

En la figura la, el eje 600 de la parte supe o de engranaje 500 se puede mover hacia arrib del eje de simetría del accionamiento síncr ío, con algunos de las utilizaciones, en prime és de la aceleración y estabilización de la velo ión. Con otras, sólo se establece durante la ración o desaceleración de. la fase de conexión un eje 600 y una rueda dentada o componente de Después, se puede establecer una conexión de jun je 600 y una rueda dentada o componente de rota anera automática, por medio de un engranaje de tre 400, si se detecta una diferencia en idades de rotación de las poleas de los di os de engranaje, por medio de sensores y de un ocesos.

Además, la correa plana de circulación cciona que no tenga contacto, de forma perman de grietas mediante una sonda de corrientes de e muestra en la figura) , teniendo en cuenta que uno como componente de rotación 200, y donde l 100 sinfín está formada por una correa 110 bo iada en espiral y abierta, donde la correa plan e con componentes de forma adicionales 121 nentes de conexión 102 y donde los extremos de se proveen con un engranaje cónico 111 a ambo tudinales por un ángulo y distancia predete cto al borde.

Una modalidad adicional de la invención se mu omprendidas entre las figuras 3a y 3h y a part asta la 3j . Con esta modalidad de la invenci os de engranaje 500 están conectados de forma sí mediante una correa plana 100, donde cada un os de engranaje 500 tiene un engranaje de d al .como componente de rotación 200 y donde ad do a la figura 3j la correa plana 100 sinf nectan entre sí por una correa plana 100, donde s tres cuerpos de engranaje 500 tiene un engr dura frontal 200 como componente de rotación 200 rma adicional, un engranaje de dentadura frontal nente de rotación 200 se encuentra engranado o de engranaje 500.

CONCLUSIÓN, DESCRIPCIÓN DE MODALIDADES ALTER ¿ O DE LA INVENCIÓN JAS FACTIBLES DE LA INVENCIÓN En función de la descripción arriba indicada s entes modalidades, se entiende que con una cación se pueden fabricar engranajes sin fricci entes intervalos de carga.

En detalle, se pueden obtener las siguientes ven a) Cerca de una junta controlable entre un compo proyección 210 de un componente de rotación 200 cen pérdidas de fricción porque el engranaje se por rotación y un agujero de la correa plana 101 de forma tangencial al cilindro de la super jo de la polea, sobre una proyección 210 nente de rotación 200, donde se consigue un f iencia del accionamiento síncrono por correa p do a la invención de aproximadamente 1,00; c) No existe proyección 210 sobre una superf jo de polea 302, de forma que la circulación de nsión de una correa plana se produce sin altera d) Los engranajes de dientes frontales o la adas convencionales o estandarizadas, se pueden componentes de rotación 200; e) Mediante la formación de los agujeros de l a 101 correspondientes a los engranajes de s de una correa plana cerrada o abierta 100, combinación y número diferentes, impulsora o im entido de las agujas del reloj o en sentido co integrante o no de un dispositivo de tensión, co ensión con o sin sistema de dientes 210 con al nente de rotación 200 y con diámetros peq es; g) Los cuerpos de engranaje 500 se pueden fa precio, mediante la utilización de darizadas ; h) Un cuerpo de engranaje 500 cilindrico ñaje de dentadura frontal, como componente de puede engranarse con al menos un engranaje de d al, adicionalmente a un engranaje con una corr Una correa plana se guía de forma lateral por metros, en un proceso continuo que s car e inspeccionar y por ende, la correa plan fabricar a bajo precio (resulta más económico) ; k) Una correa plana 100 con una configuración ta de varias bandas 100 de metal laminado en f onfiguración por capas, tiene una mayor resisten ión que una correa plana 100 de una única 1 , con un espesor igual a la suma de los espesore s individuales; 1) Una correa plana 100 con una configuración rta de varias bandas 100 individuales, iguración por capas, tiene una rigidez de amenté inferior que una correa plana 100 de a 110, con un espesor igual a la suma de los espe andas 110 individuales; m) Los componentes de conexión 102 individúal ccionamiento síncrono por correa plana, también zar a una temperatura ambiente mayor namiento por correa dentada; p) Un desgaste par bajo, de los cuerpos de e con la selección de un número impar (par) de agu a plana 101, de una correa plana 100 sinfín y u (impar) de dientes, con los cuerpos de engranaje q) En un funcionamiento con la utilización de ba metal como tensión, se pueden detectar de ipada daños en la capa ya que, por ejemplo, se ctividad o la correa plana 100 circulante se ins contacto en busca de grietas (mediante una s entes de Foucault) ; r) De acuerdo a la invención, con una formación os rodamientos del engranaje (depósito de lub nación de material plástico, de acero laminado, idades alternativas posibles.

La siguiente descripción de las modalidades alte e muestra en figuras; sin embargo, un expert ia puede entender las modalidades alternativ ntadas, mediante la descripción general idades .

NAMIENTO SINCRONO POR CORREA PLANA Mediante las construcciones de los engranajes ex engranajes de dientes frontal estandariza misión del movimiento entre los ejes paralelos r a cabo mediante una correa plana, según la in o los engranajes alineados de forma axial so paralelos adyacentes, se añaden en ambos lados s formadas de igual forma (según la invenci apoyadas sobre estos ejes por ejemplo, ientos y disponen de componentes guía para l do a esta invención.

OS DE ENGRANAJE Un cuerpo de engranaje está formado por n poleas , ...) y n+1 componentes de rotación coaxial, d está situada entre un par de componentes de ales .

Un cuerpo de engranaje está formado por n poleas , ...) y n componentes de rotación coaxial spondientemente a la dirección axial respectiv o de engranaje, una polea sucede a un compo ión o viceversa .

IÓN ENTRE EL EJE Y EL CUERPO DE ENGRANAJE La conexión entre un eje y un componente de ro ctivamente. entre un eje y una polea, se pued un acoplamiento: magnético en polvo, por f os, por fuerza centrífuga, por rueda libre Un cuerpo de engranaje puede estar apoyado d ica por un eje. Además, un eje de un cuerpo de e estar apoyado de forma elástica por una carcas o, la transmisión de las fuerzas impulsoras de un cuerpo de engranaje a una correa plana, uar sobre componentes de transmisión de fuerza e ??? ? DE ROTACIÓN Al menos uno de los componentes de rotación de u ngranaje se puede dividir, sabiendo que al m on parcial del componente de rotación se puede e Los componentes de rotación de un cuerpo de e n tener un ancho diferente y estar fabric íales diversos .

La zona de los pies del sistema de dientes nente de rotación, se puede rellenar con un mat ción radial, hasta el diámetro del cilindro nentes de rotación se pueden formar como engra es frontal, con un sistema de dientes de en oidales, de engranajes helicoidales dobles, o un ientes en forma de arco. Además, los compone ión pueden tener dientes ? (n = 1, 2, 3, ...) .

Una polea también puede tener una forma no cilin Las poleas exteriores de un cuerpo de engranaje eden formar sin componentes guías laterales.

También, se puede formar una polea sin un ranur ente a un componente de rotación.

El diámetro del cilindro de la superficie de tr , también puede ser menor que el diámetro del tivo de un componente de rotación adyacente form granaj e .

Al menos una de las poleas de un cuerpo de engr Al menos uno de los extremos de una banda abier er cónico, o también puede que lo sea; por e sólo un lado sea cónico o porque también n redondear los bordes .

Con una correa plana en al menos una capa ta dividir al menos una vez, considerando que al m on parcial de una banda, también se puede ar .

La generatriz de la disposición de agujeros en correa plana, puede actuar como rodante de un c ñaje que tenga las características arriba indic ado plano de una correa plana dispuesta de forma ela a su dirección longitudinal.

Al menos una de las esquinas con al menos un ag formar como un segmento del círculo, teniendo e el centro del círculo que forma el segmento del Una capa de fricción se puede formar a ambos orrea plana. También, se puede formar sólo a un correa plana e incluso se puede formar con al de tensión.

También, se pueden proporcionar conexiones re la conexión de las piezas de una banda o derando que las conexiones remachadas también s r en los cables de tensión y que un agujero ción de un perno remachado, también puede ser un ado que se extiende con su longitud paralela tudinal de la correa plana.

La conexión de las partes de una banda o bandas n estar efectuadas por medio de bandas es entos, alambres o anillos, que se alimentan a t ros en la correa plana.

En consecuencia, el ámbito de la invención

Claims (1)

1. REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antec ma como propiedad lo contenido en las si ndicaciones : 1. Accionamiento síncrono por correa terizado porque comprende, al menos una polea co sadora y al menos una polea cilindrica impuls a plana que tiene un par de extremos planos y u longitudinales con una construcción abierta y c spositivo de tensión para la correa plana, nsiderando que, las poleas, sobre las cuales se forma radial la correa plana, tienen direc nferencia en una disposición en serie perpendi de la polea con distancias de circunferencia id ctando radialmente proyecciones sobre la dire lados de la disposición en serie de abert ción longitudinal de la correa plana se for n de tensión, considerando que las poleas tienen cada una al m sición en serie de proyecciones y que el nú siciones en serie de aberturas en la corre sponde al número de las disposiciones en serie cciones en las poleas, caracterizadas porque disposición en serie de proyecciones está engra isposición en serie de aberturas sólo lateralmen a polea sobre un eje coaxial a un componente de esto coaxialmente a una polea, la cual está con olea en forma de junta material, o en forma de , o en forma de junta de fricción, o en forma forma controlable o en forma de junta de f iderando que un componente de rotación está o de engranaje cilindrico se afianza sobre un co tación esencialmente y únicamente de modo tange dro de polea en superficie de trabajo, y siderando que la generatriz de la disposición berturas en la correa plana es el rodamient dro de polea en superficie de trabajo de un c ñaje cilindrico, en donde las proyecciones salie nente de rotación sobre un lado plano de un dispuesta de modo plano paralela a su d tudinal, y nsiderando que el componente de rotación está un engranaje de dentadura frontal para engr ñajes de tipo similar. 2. Accionamiento síncrono por correa pi rmidad con la reivindicación 1, caracterizad ende un componente de rotación que está formado ende un componente de rotación que está formado ñaje de dentadura frontal estandarizado o uñ da estandarizada. 4. Accionamiento síncrono por correa pí rmidad con la reivindicación 1 a 3, caracterizad ende un componente de rotación que está formado ñaje de dentadura frontal estandarizado que ma en espiral para engrane con el perfil de re onformidad con la norma DIN 867 respectivamente una rueda dentada estandarizada que tiene un si tes de conformidad con la norma DIN 8196 para cadenas de rodillos de conformidad con la norma 8188. 5. Accionamiento síncrono por correa pl ormidad con cualquiera de las reivindicaciones cterizado porque comprende un componente de rota 7. Accionamiento síncrono por correa pí rmidad con cualquiera de las reivindicaciones terizado porque comprende un componente de rota conectado a un eje de manera firme, en un ial o en una junta de fricción o en una junta de na junta de forma controlable o en una junta me o en una junta de forma rotacional . 8. Accionamiento síncrono por correa pí rmidad con cualquiera de las reivindicaciones terizado porque comprende un componente de rotac nar con las proyecciones de un engranaje de tre para establecer una forma de conexión conjun mponente de rotación y un eje. 9. Accionamiento síncrono por correa pi rmidad con cualquiera de las reivindicaciones terizado porque comprende una polea que t enté a un componente de rotación, axialmente de la polea que se inicia en una pared latera y termina en una distancia predeterminada a es al, radialmente hacia la polea comenzando a un l predeterminada y finalizando en la su nferencial . 11. Accionamiento síncrono por correa pí rmidad con cualquiera de las reivindicaciones terizado porque comprende una polea que se e ente a la ranura anular a una superficie de tr cilindrica, que tiene un ancho axial meno imadamente igual al ancho de un cable de te a plana. 12. Accionamiento síncrono por correa pi rmidad con cualquiera de las reivindicaciones terizado porque comprende una polea posiciona unta de forma o en una manera rotacional en una . 14. Accionamiento síncrono por correa pi rmidad con cualquiera de las reivindicaciones terizado porgue comprende una correa plana, la c da con una construcción sinfín o abierta que una sola banda con una configuración de cap una capa, considerando que las bandas indi' dispuestas en una capa con sus extremos superpu o con distancia entre la una y la otra, y cons una sola banda también forma algunas capas, cons sea bobinada o doblada, y considerando que tam sola como una banda sinfín también es parte iguración de capas. 15. Accionamiento síncrono por correa pl rmidad con cualquiera de las reivindicaciones as esquinas y los bordes están provistos con red 17. Accionamiento síncrono por correa pí rmidad con cualquiera de las reivindicaciones terizado porque comprende una correa plana que t sición en serie de aberturas, cuyos contornos ti rectangular con un engranaje de la correa plan ñaje de dentadura frontal que tiene un sis ñaje cilindrico de dientes rectos, tiene una elogramo con un engranaje de la correa plana ñaje de dentadura frontal que tiene un sis ñaje helicoidal, tienen una forma de paralelograi un engranaje de la correa plana con un engr dura frontal que tiene un sistema de die ñaje helicoidal doble, y tiene forma rectangula ñaje de correa plana con una rueda den derando que las formas no cambian con referenc nente de rotación, el cual está formado ñaje de dentadura frontal estandarizado, que t ma de dientes en espiral para engranar con el p encia de conformidad con la norma DIN 867 o ISO considerando que la distancia perpendicular en subsiguientes, en la dirección longitudinal a plana, de un componente de conexión, para un ltura de engranaje radial, con la cual la altur efinida por la coordenada radial y, cuyo or ionado en el diámetro del círculo primitivo de el engranaje, y el cual es definido dentro entes límites: 0 < y < hap cumple con la siguiente relación: y considerando que la distancia perpendicular e subsiguientes, perpendiculares a la d tudinal de la correa plana de una abertura n de la misma altura, cumple con la siguiente relación: w = b + ?2 considerando que es el ancho del diente del engranaje, es el diámetro del círculo primitivo de contacto es la cabeza del sistema de dientes de engranaje, es el módulo del sistema de dientes de engranaje, es la distancia perpendicular entre dos en d longitudinal de los lados subsiguientes de la de un componente de conexión, es una separación predeterminada en d longitudinal de la correa plana, es una separación predeterminada perpendicula dirección longitudinal de la correa plana, es la constante del círculo. 19. Accionamiento síncrono por correa pi rmidad con cualquiera de las reivindicaciones terizado porque comprende una correa plana que t sición en serie de aberturas, con un engranaje, nente de rotación, el .cual está formado ñaje de dentadura frontal estandarizado que ma de dientes de conformidad con la norma DIN 8 anar con cadenas de rodillo de conformidad con 8187 y 8188, considerando que la distancia perpendicular e s subsiguientes, en la dirección longitudinal es : O < y* < k cumple con la siguiente relación: u (y) = P * (a * cot a - 1) + dx + 2 · a · y* + 2 * y* · tan ? - ?3 y considerando que la distancia perpendicular e s subsiguientes en la dirección longitudinal de l de una abertura para la misma región de altura, cumple con la siguiente relación: v(y) = P - di - 2 - y* · tan ? + ?3 cumple con la siguiente relación: w = B + ?4 considerando que es el ancho del diente de la rueda dentada, es el diámetro del círculo de origen para la co y*, es el diámetro de rodillo de una cadena de rodil es la altura de la punta del diente del si dientes de la rueda dentada, es la altura del sistema de dientes de la rueda es la distancia perpendicular entre dos en d longitudinal de los lados subsiguientes de l plana de un componente de conexión, es la distancia perpendicular entre dos en d ye al componente de conexión y está formado por un resorte plano en forma de arco. 21. Accionamiento síncrono por correa pi rmidad con cualquiera de las reivindicaciones terizado porque comprende una polea cilínd on como parte de un dispositivo de tens namiento síncrono por correa plana, de modo idé o de engranaje cilindrico formado de al m nente de rotación y al menos dos poleas, cons el componente de rotación está formado con o ma de dientes. 22. Accionamiento síncrono por correa pl rmidad con cualquiera de las reivindicaciones terizado porque comprende los cuerpos de e dricos que son partes de un dispositivo de tensi 23. Accionamiento síncrono por correa pl los componentes de rotación tienen un númer ual de dientes, y considerando que con un númer es el número de aberturas en una correa plana s ual, y que con un número desigual de dientes e erturas en la correa plana sinfín es par. 25. Accionamiento síncrono por correa pl rmidad con cualquiera de las reivindicaciones terizado porque comprende cuerpos cilíndri ñaje que tienen al menos un componente de do como un engranaje frontal engranado con un y al menos un engranaje frontal. 26. - Accionamiento síncrono por correa pl rmidad con cualquiera de las reivindicaciones terizado porque comprende un cuerpo cilínd ñaje engranado con una correa plana, teniendo e al menos un componente de rotación está formad REStJMEN DE LA INVENCIÓN La presente invención se refiere a un acció oño por correa plana, en donde al menos una dis erie de proyecciones (210) tiene un engranaje p te con una disposición en serie de agujeros s a plana (100) . La correa plana (100) está apoya una polea para correa (300) de manera radial, y nente de rotación (200) sólo de manera tangen atriz de la disposición en serie de agujero iento de un cilindro de polea en superficie de royecciones salientes (210) de un componente de ) formado como un engranaje de dentadura fro a plana (100) está formada de al menos una únic na disposición de capas de por lo menos una los extremos de las bandas individuale