KR940010640B1 - 탄성 경 편포 및 그의 제조방법 - Google Patents
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Abstract
내용 없음.
Description
제 1 도는 본 발명에 따른 탄성 경 편포에 사용되는 6 가로코 새틴 네트(satin net)의 예를 나타낸 편직도이다 ;
제 2 도는 본 발명에 따른 탄성 경 편포에 사용되는 파워 네트(power net)의 예를 나타낸 편직도이다 ;
제 3 도는 본 발명에 따른 탄성 경 편포에 사용되는 파워 네트의 또 다른 예를 나타낸 편직도이다 ;
제 4 도는 본 발명에 따른 탄성 경 편포를 얻기 위해 사용되는 염색기의 예를 나타낸 도식적 전면도이다 ;
제 5 도는 본 발명에 따른 탄성 경 편포의 실시예 1 에 상응하는 6가로 코 새틴 네트의 단면을 나타낸 전자 현미경 사진이다 ;
제 6 도는 본 발명에 있어서 비교예 7 에 상응하는 6 가로코 새틴 네트의 단면을 나타낸 전자 현미경 사진이다 ;
제 7 도는 제 5 도에 상응하는 6 가로코 새틴 네트에서 싱커 루프(sinker loop)의 돌출 형태를 나타낸 도식적 단면도이다 ;
제 8 도는 제 6 도에 상응하는 6 가로코 새틴 네트에서 싱커 루프의 돌출형태를 나타낸 도식적 단면도이다 ;
제 9 도는 본 발명에 따른 경 편포의 실시예 5 에 상응하는 파워 네트의 단면을 나타낸 전자 현미경 사진이다 ;
제 10 도는 본 발명에 있어서 비교예 21에 상응하는 파워 네트의 단면을 나타낸 전자 현미경 사진이다 ;
제 11 도는 제 9 도에 상응하는 파워 네트에서 싱커 루프의 돌출 형태를 나타낸 도식적 단면도이다 ;
제 12 도는 제 10 도에 상응하는 파워 네트에서 싱커 루프의 돌출 형태를 나타낸 도식적 단면도이다 ;
제 13a 도는 탄성 경 편포로부터 탄성사를 인취 하기위한 인취력의 측정에서 사용된 시험편의 전면도이다 ;
제 13b 도는 탄성사의 인취력 곡선을 나타낸 그래프이다 ;
제 14 도는 새틴 네트에서 비탄성사의 돌출 형태에 대한 또 다른 평가 방법을 나타낸 것이며, 여기에서 제 14a 도는 양호한 돌출형태를 갖는 예를 나타내고 제 14b 도는 빈약한 돌출 형태를 갖는 예를 나타낸다 ;
제 15 도는 파워 네트에서 비탄성사의 돌출 형태에 대한 또 다른 평가 방법을 나타낸 것이며, 여기에서 제 15a 도는 양호한 돌출 형태를 갖는 예를 나타내고 제 15b 도는 양호한 돌출 형태를 갖는 예를 나타내고 제 15b 도는 빈약한 돌출 형태를 갖는 예를 나타낸다.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
(1), (1a), (1b) : 탄성사 (2), (2a) : 비탄성사의 싱커루프 부분
(5) : 기류염색기 (6) : 용기
(7) : 편포 (8) : 주입 도관
(9) : 염색액 탱크 (11) : 열교환기
(12) : 가스도관 (13) : 송풍기
(14), (15) :파이프 (16) : 노즐
(17) : 계수펌프 (18) : 가이드롤러
(21) : 탄성사의 중심을 이은 직선 (C1) : 탄성사(la)의 중심
(C2) : 탄성사(1b)의 중심
(22a), (22'a) : 탄성사의 중심(C1)에서 직선(21)에 대해 수직한 직선
(22b), (22b) : 탄성사의 중심(C2)에서 직선(21)에 대해 수직한 직선
(23), (23'), (25) : 인접한 탄성사를 이은 비탄성사의 싱커루프의 거의 중심 곡선
(24a), (24'a) : 곡선(23)과 직선(22a)과의 교점
(24b), (24b) : 곡선(23)과 직선(22b)과의 교점
(26a) : 곡선(25)과 직선(22a)과의 교점
(26b) :곡선(25)과 직선(22b)과의 교점
L0: 교점(24a)과 교점(24b)간의 거리 또는 교점(26a)과 교점(26b)간의 거리
L : 곡선(23)이 직선(22a)과 직선(22b)에 의해 잘려진 길이, 또는 곡선(25)이 직선(26a)과 직선(22b)에 의해 잘려진 길이
(30) : 시험편 (31a), (31b), (32a), (32b) : 절취선
(33) : 탄성사(1)의 말단 절단 부위
(34a), (34b) : 시험편의 양말단 부위
(40) : 곡선(23)의 중심 (41), (41') : 비탄성사(2)의 중심부분에 그은 직선
(C3) :곡선(23)과 유사한 모양을 가진 가상 원의 중심
R : 중심(C3)과 곡선(23)의 중심(40)간의 거리
본 발명은 내의, 외투, 스포츠웨어, 산업자재 등에 적합하고 탄성사를 함유하는 탄성 편성포에 관한 것이다.
우레탄 탄성사, 탄성가공사 등과 같은 탄성사를 함유하는 탄성 경 편포는, 그의 신도, 회복성, 및 조임력이 탁월하다는 점에 기인하여, 지금까지 많은 분야에서 응용되어 왔다. 내의는 인체의 체형을 보정하고, 인체의 운동으로 인한 불필요한 진동으로부터 인체를 보호하기 위한 것으로서, 충분한 신도, 회복성 및 조임력이 요구된다. 스포츠 웨어는 인체의 자유로운 운동을 방해하지 말아야 하므로, 최적의 신도, 회복성 및 조임력이 요구되며, 따라서 우레탄 탄성사, 탄성 가공사 등과 같은 탄성사를 함유한 탄성 경 편포가 거의 모든 분야에서 사용되어 왔다.
그럼에도 불구하고, 종래의 탄성 경 편포는 세로코 방향으로 우수한 신축성을 갖고 있긴 하지만, 세로코 방향 신도 및 가로코 방향 신도간에 균형이 뛰어난 경 편코, 다시말해서 세로코 방향 신도와 가로코 방향신도간의 비율이 1에 가까운 경 편포는 존재하지 않으므로, 따라서 종래의 경 편포로 의복을 만들 경우에는 경 편포의 재단 방향을 충분히 고려해야 한다.
일본국 특허 공개 공보 제60-224847호 및 일본국 실용 신안 공개 공보 제51-88682호에는, 본 발명에 따른 경 편포와 동일한 편직(즉, 새틴 네트(satin net)조직)을 갖는 탄성 경 편포가 개시되어 있지만, 탄성경 편포의 싱커 루프(sinker loop)형태에 관한 설명은 없으며, 싱커 루프의 형태는 사용되는 염색 및 마무리 가공 방법의 유형에 의해 크게 영향을 받는 것으로 알려져 있다 또한, 상기 선행 문헌중에는 탄성 경편포에 사용되는 염색 및 마무리 가공 방법에 관한 구체적인 기재는 없다.
예를 들어 일본국 특허 공개 공보 제61-174458호 및 제60-224847호에는, 통상의 탄성 경 편포에 대한 통상적인 염색 및 마무리 가공 방법이 개시되어 있다. 다시 말해서, 일본국 특허 공개 공보 제61-174458호에는, 탄성사가 삽입된 탄성 경 편포에 대해 이완처리, 탈수 처리, 예비고정 처리, 정련 표백 가공, 온수헹굼 처리, 염색 처리, 온수 헹굼 처리 및 최종 고정 처리를 연속적으로 행하는 방법이 개시되어 있다. 일본국 특허 공개 공보 제60-224847호에는, 예비 고정 처리 및 최종 고정 처리된 온도가 170℃이상, 바람직하게는 180-200℃인 상기 기술된 연속 처리를 사용하여, 세로코 방향 및 가로코 방향으로의 신장 처리하에서, 탄성 경 편포에 대해 염색 및 마무리 가공을 행하는 것이 기재되어 있다. 그럼에도 불구하고, 수득된 탄성 경 편포의 세로코 방향 신도와 가로코 방향 신도간의 비율은 예를 들어 문헌(Japan Research aSSOCIATION FOR tEXTILE eND-Uses Vol. 27, No. 1, 1986)에 기재된 바와 같이 2이상으로 된다. 따라서, 종래의 탄성 경 편포로 의복을 만들 경우에는, 세로코 방향 신도와 가로코 방향 신도간의 균형이 조악하므로 재단 방향을 적절히 선택해야 한다. 상기 선행 기술의 설명에서 명백히 알 수 있는 바와 같이, 세로코 방향 신도와 가로코 방향 신도간의 균형이 조악한 탄성 경 편포에서 싱커 루프는 신장된 상태로 고정되므로, 이러한 편성 포를 구성하는 실의 밀도도 조악해진다.
즉, 파워 네트(power net)에 있어서 2 개의 인접한 탄성사를 결합시키는 비탄성사의 싱커 루프는 한쪽탄성사의 니들 루프(needle loop)측으로부터 서로 인접한 다른 탄성사의 니들 루프 측까지 형성되거나, 한쪽 탄성사의 싱커 루프 측으로부터 서로 인접한 다른 탄성사의 니들 루프 측까지 형성된다. 염색 및 마무리가공을 행한 후에, 비탄성 사에 의해 형성된 싱커 루프가 신장되므로, 2개의 인접한 탄성사 간의 거리가 멀어지기 때문에 편포는 조악해지게 된다. 이러한 상태, 다시말해서 싱커 루프의 각 θ(이후에 설명되는 방법에 의해 정의됨)이 48°미만인 상태에서는, 편포가 신장된다 하더라도, 신장에 충분한 신도를 갖지 않으므로, 단지 신도가 낮은 편포만이 수득된다. 이러한 특징은 편포의 가로코 방향에서 현저히 나타날 수도 있다.
상기 기술된 바에 의해, 세로코 방향 신도와 세로코 방향 신도간의 균형이 우수한 탄성 경 편포가 가로코 방향으로 신장되기에 충분한 신도를 갖는 경 편포이며, 비탄성사에 의해 형성된 싱커 루프가 돌출 형태를 갖는 것이 필요함을 알 수 있다.
비탄성사에 의해 형성된 싱커 루프의 돌출 형태는 일반적으로 생지에 존재하지만, 편포에 치수 안정성을 제공하고 염색 공정에서 발생하는 주름을 방지하기 위해서는, 염색 처리시에 가로코 방향으로 가해지는 장력 또는 세로코 방향으로 고정시킬 때 사용되는 힘에 의해 싱커 루프의 돌출 형태를 제거한다.
새틴 네트를 염색 마무리 처리하는 경우, 싱커 루프측에서 2개의 인접한 탄성사를 결합시키는 비탄성사의 싱커 루프도 또한 신장되며, 다시 말해서 비탄성사의 싱커 루프의 굴곡 반경(이후 상세히 설명될 방법에 의해 정의됨)이 무한하고, 2개의 인접한 탄성사간의 거리가 넓어지며, 편포의 밀도가 조악해진다. 그럼에도 불구하고, 새틴 네트의 생지에서 비탄성사에 의해 형성되는 싱커 루프는 주로 돌출 형태를 가지며, 편포의 세로코 방향과 가로코 방향의 신도간의 균형은 우수하다.
결과적으로, 탄성 경 편포의 생지에서 비탄성사에 의해 형성되는 싱커 루프는 필수적으로 돌출 형태를 가지며, 편포의 세로코 방향 신도와 가로코 방향 신도간의 균형은 우수하다. 즉, 생지의 상태에서, 비탄성사는 파워 네트에서 48°이상의 싱커 루프 각 θ를 갖고, 새틴 네트에서 싱커 루프의 굴곡 반경 A는 3000μm이하이다.
또한, 탄성 경 편포의 생지는 다른 문제점을 갖는다. 한가지는 편포의 생지는 경 편포의 중심부에서의 밀도와 경 편포의 식서부에서의 밀도가 서로 불균일하다는 점이다. 이 불균일성은, 편성 가공시에 생지에 구부러짐이 발생하여 말려진 상태로 생지가 감지게 되고, 감는 공정중에 경 편포에 가해진 압력에 의해 경 편포의 표면이 편평해지며, 경 편포의 중심부와 식서부 사이에서 압력차가 존재하기 때문에 발생하게 된다.
따라서, 경 편포의 중심부와 식서부 사이의 압력차로 인해 경 편포의 중심부와 식서부 사이에서 밀도가 불균일해진다. 또한, 경 편포의 중심부와 식서부에서 세로코 방향 신도와 가로코 방향 신도간의 균형이 불균일해진다.
또 하나의 문제점은, 염색 마무리 가공을 거치지 않은 생지에서 비탄성사는 수축되지 않고 비단성사는 탄성사에 대해 조임력을 가할 수 없기 때문에, 생지내의 탄성사가 경 편포의 편직에서 강하게 지지되지 않는다는 점이다. 따라서, 경 편포에 대해 신장 및 수축을 반복하여 행하는 경우, 경 편포의 생지에서 탄성사가 이동하기 쉬우므로, 탄성사가 원래 위치에서 이탈하게 되고 이것에 의해 편포의 변형이 발생할 수도 있다.
일본국 기술 잡지[Process Technique "Vol. 23, No. 6(1989), p 379 - 385]에는, 기류 염색기를 이용한 기술이 기재되어 있으며, 이 방법에서는 폴리아미드사와 폴리우레탄 탄성사의 경 편포를 기류 염색기에 의해 염색시킨다. 그러나, 이 참고 문헌에는 경 편포의 구조, 경 편포의 처리 조건, 및 이 처리에 의해 발생한 효과에 대해서는 상세히 기재된 바 없다.
본 출원의 발명자들은 생지내의 비탄성사에 의해 형성되는 싱커 루프의 돌출 형태에 착안하여, 비탄성사의 돌출 형태가 가능한 한 많이 유지되고, 세로코 방향 신도와 가로코 방향 신도간의 불균형이 가능한 한 적으며, 편포의 변형이 경감된 경 편포를 수득하기 위해 광범위하고 집중적인 연구를 수행한 결과, 비탄성사의 싱커 루프에 특정한 돌출형을 적용함으로써 가로코 방향으로서의 신장성을 갖고 세로코 방향신도와 가로코 방향 신도간의 균형이 우수한 경 편포를 수득할 수 있음을 알아내었다.
본 발명의 첫번째 목적은, 비탄성사에 의해 형성된 돌출 싱커 루프를 갖고, 세로코 방향 신도와 가로코방향 신도간의 균형이 우수하며, 편포의 재단 방향을 고려할 필요없이 재봉할 수 있고 편포의 변형이 없는 탄성 경 편포를 제공하는데 있다.
본 발명의 또 다른 목적은 상기 탄성 경 편포의 제조방법을 제공하는데 있다.
상기 본 발명의 첫번째 목적은, 하기 조건및가 만족되도록 탄성 경 편포를 편성함을 특징으로 하고, 비탄성사로 구성된 편지조직의 싱커 루프에 탄성사가 삽입되어진 탄성 경 편포에 의해 달성될 수 있다 ;
a. 경 편포로부터 10cm/분의 인취 속도로 탄성사를 인취하기 위한 인취력이 30g 이상이고 ; b. 경 편포에서 비탄성사의 싱커 루프의 형태는 하기방정식(1)및 (2)를 만족시킨다 :
상기 식에서, L0, L0(max), L0(min), L, (mean)및 L의 정의는 다음과 같다 ;
L0: 인접한 탄성사의 각각의 중심으로부터 인접한 탄성사의 중심을 연결한 직선쪽으로 뻗은 수직선이 실질적으로 비탄성사의 싱커 루프의 중심부에 배열된 곡선과 교차하여 이루어진 두 점간의 거리.
L0(max) : L0중의 최대값
L0(min) : L0중의 최소값
L0(mean) : L0의 평균값
L : 비탄성사의 싱커 루프의 중심부의 곡선이 2개의 인접한 탄성사의 각각의 중심으로부터 이들을 연결한 직선쪽으로 뻗은 2개의 수직선에 와해 절단되어 이루어진 단편의 길이.
탄성 경 편포가 새틴 네트일때 식(2)로 표현된 값이 4이상이면 충분하긴 하지만, 탄성 경 편포가 파워네트일 경우는 식(2)로 표현된 값이 5이상이어야 한다.
본 발명에 따른 탄성 경 편포의 제조방법에서, 탄성 경 편포의 생지는, 비탄성사로 구성된 편지 조직의 싱커루프에 탄성사를 경 편기로 삽입시키고, 기류 염색기내에서 생피를 증기, 물 및 공기 중의 적어도 1종을 사용하여 이완 처리하고, 기류 염색기에서 이완된 생지에 정련처리 및 염색 처리로 구성된 습열 공정을 행하고, 마지막으로 수득된 편포에 최종 고정 처리를 행하는 방법에 의해 편성된다.
탄성 경 편포가 새틴 네트일 경우, 이완된 생지에 예비고정 처리를 추가로 행하는 것이 바람직하다.
본 발명의 구현예를 나타내는 첨부 도면과 관련하여 이하에서 본 발명을 상세히 설명한다.
본 발명에서 사용되는 탄성사는, 그의 양쪽 말단에 히드록실 기를 갖고 분자량이 600-5000인 실질적으로 직선상 중합체, 예컨대 폴리에스테르디올, 폴리 액톤디을, 폴리티오에테르디올, 폴리에스테르아미드디올, 폴리에테르디올 및 폴리카르보에이트 디올의 1종 또는 2종 이상의 중합체를 유기 디이소시아네이트, 및 히드라진, 폴리히드라지드, 폴리올, 폴리아민 및 히드록실아민과 같은 활성 수소원자를 갖는 다작용성 화합물의 사슬 연장제, 및 물, 및 디알킬아민과 같은 활성수소원자를 갖는 단작용성 화합물의 말단 정지제와 함께, 1단계 또는 다단계로 반응시킴으로써 수득되고, 분자내에 우레탄기를 갖는 탄성 고중합체를 방적함으로써 수득된다.
또한, 탄성사는 그의 양쪽 말단에 히드록실기를 갖고 분자량이 500-5000인 실질적으로 직선상의 폴리올과 유기디이소시아네이트로 구성된 예비 중합체를 다작용성 활성 수소 원자를 갖는 사슬 연장제 및 단작용성 활성 수소 원자를 갖는 말단 장지제와 반응시켜 방적시킴으로써 수득될 수 있다.
원한다면, 탄성사를 임의로 공지의 폴리우레탄 중합체 조성물에 유용한 특정 화학 구조를 유기 또는 무기 배합제, 예를 들면. 가스 황변 방지제, 적외선 흡수제, 산화 방지제, 방미제, 황산 바륨, 산화마그네슘, 규산 칼슘 또는 산화 아연과 같은 무기 미립자, 및 스테아르산 칼슘, 스테아르산 마그네슘, 폴리테트라플루오로에틸렌, 유기폴리실록산 등의 표면 점착 방지제와 혼합할 수도 있다.
본 발명에 있어서, 490이하의 데니어를 갖고 파단 신도가 500%-800%인 탄성사를 사용하는 것이 바람직하다.
또한, 본 발명에 있어서는, 초기 탄성율이 35g/d∼g/d익 파단강도가 2g/d∼10g/d이며, 파단 신도가10%∼60%인 비탄성사를 사용하는 것이 바람직하며, 폴리아미드 섬유, 폴리에스테르 섬유 등과 같은 합성섬유의 필라멘트 또는 방적사, 비스코스 레이온, 아세테이트 레이온 등과 같은 재생섬유, 또는 면, 양모, 마, 견 등과 같은 천연 섬유를 비탄성사로 사용할 수 있다.
특히, 내의 및 스포츠 웨어용 섬유로는 폴리아미드가 유연성, 열안정성 및 착용, 세탁시의 내구성이 우수하기 때문에 이를 사용하는 것이 바람직하다.
폴리아미드 섬유는 전헝적으로 헥사메틸렌디아민과 아디프산으로부터 중합된 폴리히사메틸렌 아디파미드95중량%를 함유하는 단독 중합체, 또는 ε-카프로락탐으로부터 중합된 폴리카프라미드를 함유하는 단독중합체로부터 수득될 수 있다. 또한, 폴리아미드섬유는 종래의 중합법에 의해 수득되는 단독중합체 또는 공중합체 및 이들의 배합물로부터 제조될 수 있다.
다양한 단면 형상, 예를 들면 원형, Y형, L형, 삼각형, 사각형, 오각형, 중공형, 별형 및 감량 처리에 의해 수득되는 섬유의 단면의 원주부에 다수의 요철부를 갖는 불규칙 단면형을 갖는 폴리아미드 섬유를 사용할 수 있다.
또한, 폴리아미드 섬유에는 통상의 첨가제, 예컨대 광택제거제, 안정화제, 대전 방지제 등과 같은 첨가제를 보충할 수도 있다.
또한, 섬유의 제조에 유용한 범위의 중합도를 갖는 중합체를 사용할 수 있다.
본 발명에 따른 탄성 경 편포의 편성을 위해 사용되는 폴리아미드 섬유를 수득하기 위하여 몇 가지 제조방법을 사용할 수 있다 다시 말해서, 중합체를 100m/분-1500m/분의 권취 속도로 방적한 후 연신시키거나, 또는 필요에 따라 연신시키거나 연신시키지 않은채로 3500m/분 이상의 고속도로 중합체를 방적하고 직접 권취함으로써 폴리아미드 섬유를 제조할 수도 있다.
7g/d-10g/d의 강도를 갖는 고 강도 나일론 사를 사용하는 경우, 바람직하게는 뛰어난 파열강도 및 인열강도를 갖는 얇은 탄성 경 편포를 제공할 수 있다.
본 발명에 따른 탄성 경 편포, 다시 말해서 비탄성사로 구성된 편지조직의 싱커 루프에 탄성사가 삽입된 탄성 경 편포는, 라쉘 편성기를 사용하여 탄성사를 세로코 방향으로 삽입하고, 비탄성사를 편지조직의 수개 가로코마다 탄성사에 엮고, 이것을 다시 인접한 세로코에 위치한 또 다른 탄성사에 엮어 두개의 인접한 탄성사를 연결하는 비탄성사의 싱커 루프의 부위를 탄성 경 편포의 표면에 배열시키는 편성 공정을 반복함으로써 수득될 수 있으며, 뛰어난 광택을 갖는 외관이 제공된다. 상기 탄성 경 편포는 일반적으로 새틴 네트 및 파워 네트라고 알려져 있다. 4 가로코 새틴 네트, 6 가로코 새틴 네트 또는 10가로코 새틴 네트가 일반적으로 새틴 네트로 알려져 있지만, 기타 다른 새틴 네트도 본 발명에 적용할 수 있다.
제 1 도는 6 새틴 베트의 편직도를 나타낸다. 제 1 도에 나타낸 편직에서, 6 새틴 네트는 탄성사를 가이드하기 위해 사용되는 적어도 하나의 바디가 2개 이상의 편침을 거쳐 이동되고, 나일론 사는 바디 L1에 의해 가이드되며 폴리우레탄 탄성사는 바디 L2에 의해 가이드되는 삽입 편직에 의해 수득될 수 있다. 이 경우에, 탄성사가 이완된 편직의 세로코 방향에 평행한 직선을 따라 배열되도록 탄성사의 바디를 이동시키는 것이 요망된다.
본 발명에 따른 새틴 네트에서, 이완된 편포의 세로코 방향에 평행한 직선으로 배열된 탄성사에 비탄성사가 엮어지고, 비탄성사는 탄성사의 싱커 루프쪽에서 다른 탄성사의 싱커 루프 쪽으로 뻗어 비탄성사의 싱커 루프가 형성됨으로써, 비탄성사의 싱커 루프가 2개의 탄성사를 연결시키게 된다. 이러한 새틴 네트에서, 비탄성사를 탄성사와 편성할때, 신장 상태하에 동일한 싱커 루프에서 두개 이상의 편침을 거쳐 지그재그형으로 삽입된 2개의 탄성사는 편성 후에 직선으로 환원되며, 따라서 비탄성사가 신장되어, 그 결과 2개의 탄성사를 거쳐 뻗은 비탄성사의 싱커 루프가 형성된다.
본 발명에 따른 파워 네트에서 2개의 인접한 탄성사를 연결하는 비탄성사의 싱커 루프는 탄성사의 니들루프쪽에서 다른 탄성사의 싱커 루프쪽으로, 또는 그 역으로 형성된다.
이하 기술될 구현예에서 설명되는 다양한 실시예에서와 같이, 다양한 편직이 파워 네트로 사용될 수 있으며, 제 2 도 및 3 도에 나타낸 편직을 사용할 수 있다. 제 2 도에 나타낸 편직은 예를 들어 나일론 사를 바디L1및 L2에 공급하고, 폴리우레탄 탄성사를 바디 L3및 L4에 공급함으로써 편성될 수 있다. 제 3 도에 나타낸 편직은 나일론 사를 바디 L1및 L2에 공급하고, 폴리우레탄 탄성사를 바디 L3및 L4에 공급함으로써 편성될 수도 있다.
탄성 경 편포에서 비탄성 사의 돌출 형태는 편기의 권취 공정시에 가해지는 장력, 염색 공정시에 가해지는 장력, 및 편포의 횡방향으로의 신장 가공을 위한 열고정 공정에 의해 쉽게 제거되어 평면형으로 될 수 있다. 따라서, 적절한 공정 조건을 선택하는 것이 필요하다. 경 편포로부터 10m/분의 인취속도로 탄성사를 인취하기 위한 인취력은 30g이상, 바람직하게는 40g-80g이다.
편포에서 비탄성사는 탄성사를 단단하게 고정하고 있기 때문에, 신장 공정을 반복하더라도, 편지 조직내에서 탄성사의 위치변동에 의한 직물 변형은 일어나지 않는다. 인취력이 30g미만인 경우에는, 편지조직에서 탄성사가 비탄성사에 의해 단단히 고정되는 것이 불가능하므로, 편포의 신장공정을 반복하면 편포의 변형이 발생하여, 결국 이 편포를 옷감으로 사용할 수 없다. 인취력이 80g이상인 경우에는, 비탄성사에 의한 탄성사의 고정력이 너무 강해지고 편포가 신장성을 잃게 되어, 결국 비탄성사에 의해 탄성사가 파괴될 수도 있다.
본 발명에 따른 탄성경 편포에서 비탄성사의 싱커 루프 형태는 또한 하기 방정식(1) 및 (2)를 만족하여야 한다.
상기 식에서, L0, L0(max), L0(min), L0(mean)및 L은 하기 방법에 의해 측정된다.
탄성 경 편포의 단면에 대한 전자 현미경 사진을 50배의 배율로 촬영하여 싱커 루프의 확대 모습을 얻는다. 3개의 부위, 다시 말해서, 중심 부위와 편포의 각 모서리에서 30cm 떨어진 2개의 부위를 전자 현미경 사진을 위한 위치로 선택하고, 3개 부위에 대한 5매 싱커 루프의 L0및 L값을 각각 측정한다.
L0: 인접한 탄성 사의 각각의 중심으로부터 인접한 탄성사의 중심을 연결한 직선쪽으로 뻗은 수직선이 실질적으로 비탄성사의 싱커 루프의 중심부에 배열된 곡선과 교차하여 이루어진 두 점간의 거리.
L0(max) : L0중의 최대값
L0(min) : L0중의 최소값
L0(mean) : L0의 평균값
L : 비탄성사의 싱커 루프의 중심부의 곡선이 2개의 인접한 탄성사의 각각의 중심으로부터 이들을 연결한 직선 쪽으로 뻗은 2개의 수직선에 의해 절단되어 이루어진 단편의 길이.
방정식(1)이 만족되는 경우, 탄성 경 편포는 변형되지 않으므로 고 품질의 편포가 된다.
바람직하게는값이 작을수록 더욱 양호해 지지만, 실에 가해진 장력에 의한 편포의 잔존 변형을 고려하면 실제적으로의 유용한 값은 5∼13이다.
의 값은 이하에서 돌출지수로 언급된다.
새틴 네트의 바람직한 돌출 지수는 4-10이다. 돌출 지수가 10을 초과하면, 싱커 루프의 부유 상태가 커지게 되고, 올풀림 현상이 쉽게 발생하여, 광택이 저하하고 편포의 두께가 크고, 치수 안정성이 조악한 편포가 얻어진다. 돌출 지수가 4미만이면, 편포의 신도가 낮아지고 편포의 취급성이 종이와 유사해 지므로, 고품질의 편포를 수득할 수 없다.
파워 네트의 바람직한 돌출 지수는 5-10이다. 돌출 지수가 10을 초과하면, 새틴 네트에서와 동일한 단점이 나타난다. 돌출 지수가 5미만이면, 편포의 신도가 낮아지고, 편포의 취급성이 종이와 유사해지므로. 고품질의 편포를 얻을 수 없다.
상술된 조성을 갖는 탄성 결 편포는 종래의 탄성 경 편포에 비해 가로코 방향으로의 신도가 더욱 크다(즉, 80%이상).
본 발명에 따른 탄성 경 편포를 재봉하여 내의 등을 만드는 경우, 내의의 횡방향으로서 편포의 가로코 방향을 사용함으로써 내의를 쉽게 입거나 벗게 할 수 있고 내의가 인체에 더욱 꼭 맞도록 할 수 있다.
가로코 신도가 80%미만인 편포의 가로코 방향을 내의 등의 횡방향으로 사용한다면, 가로코 신도가 낮은 것에 기인하여 내의 등의 재봉 부위에 부자연스런 힘이 가해지게 되고, 결국 재봉 부위로부터 탄성사가 빠져나가서 편포의 바람직하지 않은 변형이 일어나기 쉽다.
본 발명에 따른 탄성 경 편포의 가로코 신도에 대한 세로코 신도의 바람직한 비율은 새틴 네트의 경우 1.0-2.0이고 파워 네트의 경우는 1.0-1.6이다.
본 발명에 따른 탄성 경 편포의 제조 방법을 이하에서 상세히 설명할 것이다.
먼저, 비탄성사로 이루어진 편지 조직의 싱커 루프내에 탄성사를 삽입시키는 방식으로, 경 편기에 의해 탄성 경 편포의 생지를 편성한다.
이어서, 증기, 물 및 공기 중에서 선택된 적어도 하나를 사용하여 기류 염색기내에서 생지를 이완처리하고, 기류 염색기내에서 정련 및 염색 처리로 구성된 습열 공정을 이완된 생지에 행한 다음, 마지막으로 편포에 최종 고정처리를 한다.
기류 염색기에 의한 생지의 이완처리는, 경 편기내에서 생지의 권취 공정시의 장력에 의해 압박되고 편평하게 된 비탄성사의 싱커 루프가 이후 열 고정처리에 의해 고정되지 않은 방식으로 결정되어야 하며, 충분한 이완을 얻기 위하여 이완 공정의 시간 및 온도를 세심하게 설정하여야 한다.
일본국 특허 공보(공고) 제63-29030호 및 제63-36385호, 및 유럽 특허 공보 제78022호에는 기류 염색기가 개시되어 있다.
기류 염색기의 예를 제 4 도에 나타낸다. 기류 염색기(5)에서, 무한 형태로 재봉된 편포(7)를 용기(6)내에서 가이드 롤러(18)를 통해 순환시킨다. 용기(6)으로부터 주입 펌프와 열 교환기(11)가 장치된 주입 도관(8)을 통해 염색액을 순환시킨다. 또한 용기(6)내의 가스를 송풍기(13)가 장치된 가스 도관(12)을 통해 순환시킨다 압축공기 및 중기를 파이프(14)및 (15)로부터 공급한다. 편포(7)주위에 배치된 노즐(16)로부터 가스와 함께 염색액을 주입하여, 편포를 화살표 방향으로 이동시킬 수 있다.
번호(17)은 계수 펌프를 나타내고 (9)는 염색액 탱크를 나타낸다.
이완처리는 바람직하게는 60℃-100℃의 온도에서 1분-20분간 행한다. 생지의 모든 부분에서 불균일한 밀도를 제거하고 생지의 고유 변형을 제거할 수 있다.
필요하다면, 염색 처리시에 일어나는 주름을 방지하고 편포의 치수 변형을 방지하기 위하여 새틴 네트에 예비고정처리를 행할 수도 있다. 새틴 네트의 예비고정처리에서 더욱 낮은 온도와 더옥 적은 폭출 비를 사용하는 것이 바람직하다. 이완된 생지를 기준으로 하여 측정된 바람직한 폭출 비는 20% 정도이고, 비탄성사로서 폴리아미드 멀티필라멘트를 사용하는 생지의 경우 바람직한 온도는 150℃-180℃이다.
장력이 생지에 가해지지 않는 기류 염색기에 의해 염색 공정을 행해야 한다. 앞에서 설명된 바와 같이, 기류 염색기내에서는 생지를 기류 또는 기체와 액체의 혼합 기류에 의해 반송시킨다. 필요하다면, 보조얼레와 같은 부속 장치를 사용하여 생지를 반송할 수도 있다.
편포 내에 보유된 염색액의 부피를 더욱 작게 만들면, 기류 염색기를 사용하여 편포를 반송시키는데 필요한 에너지를 최소화시킬 수 있다. 따라서, 고온으로 가열된 기체 및/또는 액체를 편포와 접촉시킬 때 부자연스런 힘이 편포에 가해지지 않으므로, 하기 효과가 기대된다.
1) 균일한 연마 효과를 가하여, 중심부와 양쪽 식서부 사이에 밀도를 고르게 할 수 있다.
2) 로프형 주름의 발생을 억제하여, 방정식(1)을 만족시키고 뛰어난 품질을 갖는 탄성 경 편포를 수득할 수 있다.
3) 세로코 방향, 다시 말해서 탄성사 방향으로 가해지는 힘이 최소 값으로 유지되기 때문에, 충분한 강도를 갖고 탄성사의 데니어의 감소가 일어나지 않는 탄성 경 편포를 수득할 수 있다.
통상의 온도, 시간 및 가공제를 사용하여 염색 공정을 행한다.
주의할 점은, 기류 염색기가 단지 염색 처리만을 위해 사용될지라도, 탄성사의 싱커 루프를 완전히 신장, 고정시킬 경우에는, 본 발명에 따른 탄성 경 편포를 수득할 수 없다는 것이다.
반대로, 기류 염색기를 사용하여 이완처리를 행하고 본 발명에 따른 조건을 사용하여 예비고정처리를 행할지라도, 편포에 과다한 장력이 가해지는 염색기, 예를 들면 종래 통상의 기류 염색기에 의해 염색 처리를 행하면, 염색 처리시에 편포에 주름이 생기고 따라서 방정식(1)을 만족시키지 않고 조악한 외관과 편포의 변형을 갖는 탄성 경 편포가 수득될 수도 있다.
마지막으로, 최종 고정처리를 행하여, 이전의 처리에서 생긴 주름을 제거하고 치수의 부정확성을 조정하며, 치수 안정성을 개선시킨다. 이 처리를 위하여, 핀 또는 클립을 갖고 폭출과 같은 열풍을 가할 수 있는 통상의 기계를 사용한다. 필요하다면, 취급성, 물 흡수성을 개량하고 정전기를 방지하기 위해 가공제를 사용할 수 있다. 이 처리에서, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출 형태가 충분히 유지될 수 있는 정도로 폭출을 작게 만들어야 한다. 염색 포를 기준으로 하여 측정된 바람직한 폭출비는 10%정도이고, 비탄성사로서 폴리아미드 멀티필라멘트를 사용하는 편포에 대해 바람직한 온도는 150℃-180℃이다.
본 발명은 각각의 처리에서 상술된 조건으로 제한되지 않으며, 사용되는 처리 조건은 임의로 본 발명에 따른 탄성 경 편포로 만들어진 최종 제품의 특성에 따라 결정될 수 있다.
본 발명은 하기 실시예 및 비교예에 의해 상세히 설명된다.
실시예를 기술하기 이전에, 실시예에서 사용되는 편포의 특성의 측정 방법을 설명할 것이다.
1. 비탄성사의 싱커 루프의 돌출 지수인 L및 L0은 하기 방법을 측정된다.
탄성 경 편포의 단면에 대한 전자 현미경 사진을 50배의 배율로 촬영하여 싱커 루프의 확대 모습을 얻는다. 3개의 부위, 다시 말해서, 중임부위와 편포의 각 모서리에서 30cm떨어진 2개 부위를 전자 현미경 사진을 위한 위치로 선택하고, 3개 부위에 대한 5개 싱커 루프의 L0및 L값을 각각 측정한다.
L0: 인접한 탄성사(1a), (1b)의 각각의 중심으로부터 인접한 탄성사의 중심을 연결한 직선(21)쪽으로 뻗은 수직선(22a) (22b)이 실질적으로 비탄성사의 싱커 루프의 중심부에 배열된 곡선(23)과 교차하여 이루어진 두 점(24a), (24b)간의 거리.
L0(max) : L0중의 최대값.
L0(min) : L0중의 최소값.
L0(mean) : L0의 평균값.
L : 비탄성사의 싱커 루프의 중심부의 곡선이 인접한 탄성사의 각각의 중심부로부터 이들을 연결한 직선쪽으로 뻗은 2개의 수직선에 의해 절단되어 이루어진 단편의 길이.
2. 편포의 신도.
폭 2.5cm인 편포의 직사각헝 시첩 편에 TENSILON UTM-3-100 인장 시험기에 의해, 2.25kg의 하중을 가하고, 편포의 신도를 시험 편의 원래 길이에 대한 신장 길이의 비율로 표현한다.
3개 부위, 다시 말해서 편포의 중심 부위와 편포의 각 모서리에서 30cm떨어진 2개 부위를 시험편 제조위치로 선택하고, 각 위치에서 3개의 시험편을 각각 제조하여, 총 9개의 시험 편을 만든다.
3. 편포의 강도
하기 방법에 의해 편포의 강도를 측정한다.
편포의 신도 측정에서 사용된 것과 동일한 크기의 시험 편을 사용한다. TENSILON UTM-3-100인장시험기를 사용하여, 80%의 신도로 신장시킨 신장 공정 3회와 그의 이완 공정을 반복한다. 편포의 강도는 제 3신장 공정 이후에 편포의 신도가 50%로 되었을 때 시험기에 나타나는 응력값(g/2.5cm폭)으로 표현된다.
4. 탄성사에 대한 인취력
제 13a 도에 나타낸 바와 같이, 길이 10cm폭 2.5cm의 시험편(30)을 제조한다.
라인(31a), (31b), (32a), (32b)으로 나타낸 바와 같이 시험편(30)을 절취하여 1개의 탄성사(1)을 얻고, 탄성사(1)의 아래 말단을 위치(33)에서 절단하여, 탄성사(1)의 길이 2.5cm을 갖는 아래 부분을 편포에 유지시킨다. 양쪽 말단 부위 34(a), 34(b)를 TENSILON UTM-3-100인장 시험기의 집게로 잡고, 탄성사의 아래 부분을 편포로 부터 잡아끈다. 제 13b 도는 인취력의 곡선(35)을 나타낸다.
인취력은 곡선(35)에서 각 화살표로 표현된 각각의 응력의 평균치로 표현된다.
5. 탄성 경 편포의 파열 강도
JIS L-1018, 1096 뮬렌형법에 준하여 시험을 수행한다.
6. 탄성 경 편포의 인열 강도
JIS L-1018, 1096 Single-Tongue법에 준하여 시험을 수행한다.
7. 편포의 변형은 마티아형 신장 시험기에 의해 측정된다. 길이 11cm, 폭 9cm을 갖는 4개의 시험편을 제조한다. 길이 2cm을 갖는 양쪽 말단 부위를 시험기의 집게로 잡고, 다수의 탄성사가 내열된 길이 7cm부위를 신장 및 제거 공정으로 처리한다, 다시 말해서, 100%의 신도로 시험편을 신장시키는 신장 공정과 그의 이완 공정을 1분당 200속도로 10000회 반복한 다음, 편포의 변형을 관찰한다.
8. 본 발명에서는, 비탄성사의 돌출 형태를 평가하는 또 다른 방법을 참고로 사용한다.
다시 말해서, 제 14a 도 및 제 14b 도에 나타낸 바와 같이, 파워네트에서 비탄성사의 돌출 형태를 평가하기 위해 싱커 루프의 각(θ)을 사용하고, 제 15a 도 및 제 15b 도에 나타낸 바와 같이 새틴 네트에서 비탄성사의 돌출 형태를 평가하기 위해 싱커 루프의 굴곡반경을 사용한다.
다시 말해서, 파워 네트의 단면의 전자현미경 사진을 50배의 배율로 촬영하여 싱커 루프의 확대 모습을 얻는다. 제 14a 도에 나타낸 바와 같이 탄성사(la)의 중심(C1)과 인접한 탄성사(1b)의 중심(C2)을 연결하는 직선(21)을 확장하여 그리고, 비탄성사(2)의 가운데 부분에서 또 다른 직선(41)을 그린다. 직선(21)과 직선(41)사이의 각을 측정하고, 파워 네트의 비탄성사의 돌출 형태를 평가하는 값으로 표현한다.
제 14a 도는 본 발명에 따른 파워 네트에서 뛰어난 돌출 형태의 싱커 루프를 갖는 예를 나타낸 것이다.
또한, 제 14b 도는 새틴 네트에서 조악한 돌출 형태의 파워 루프를 갖는 예를 나타낸 것이다.
제 15a 도 및 15b 도는 새틴 네트의 단면에 대한 전자 현미경 사진을 나타내며, 싱커 루프의 굴곡 반경을 측정하기 위해 사용된다. 탄성사(1a)및 (1b)의 중심 C1및 C2를 통과하는 수직선(22a)및 (22b)를 확장하여 그린다. 비탄성사(2)의 가운데 곡선(23)이 수직선(22a)과 교차한 점(24a)과 비탄성사(2)의 가운데 곡선(23)이 수직선(22b)과 교차한 점(24b)을 연결한 가상의 원의 굴곡 반경 R을 측정하고, 이를 새틴네트의 비탄사의 돌출 형태를 평가하는 값으로 표현한다.
다시 말해서, 모형(41)을 가운데 곡선(23)의 중심(40)에 그리고, 가운데 곡선(23)과 모양이 비슷한 가상 원의 중심 C31을 모형(41)에서 결정하고. 중심 C3과 중심(40)간의 거리를 반경 R로 측정한다.
제 15a 도는 본 발명에 따른 새틴 네트에서 우수한 돌출 형태의 싱커 루프를 갖는 예를 나타내고, 제15b 도는 새틴 네트에서 조악한 돌출 형태의 싱커 루프를 갖는 예를 나타낸다.
[실시예 1]
Y형 단면 및 인장강도 6g/d을 갖는 멀티필라멘트 50데니어/17필라멘트를 연신시켜 만든 나일론 66을 전면 바디에 공급하고, 폴리우레탄 탄성사 280데니어를 후면 바디에 공급하고, 하기 6 가로코 새틴 네트 편직을 갖는 새틴 네트를 인치당 바늘 피치 28을 갖는 라쉘 편기로 짠다.
L1 : 24/42/24/20/02/20//
L2 : 66/22/44/00/44/22//
러너 길이 L1 : 112cm/래크
L2 : 8cm/래크
수득된 폭 220cm및 길이 50m의 생지를 기류염식개(THEN Co.)에 공급하여 이완처리한다.
생지를 공기에 의해 속도 100m/분으로 회전시키는 조건하에 염색기 온도를 50℃로 승온시켜 생지를 가열하고 5분간 주름처리한 후, 증기를 공급하여 염색기를 60℃로 승온시키고 생지를 5분간 더 주름처리하고, 60℃의 열수를 공급하고, 최종적으로 염색기를 80℃로 더 승온시켜 1분간 이완처리한다. 이완된 생지의 폭은 145cm이다. 이 생지를 폭출 폭150cm 및 온도 170℃의 예비고정 처리한후, 기류 염색기 AF300(THEN Co.)를 사용하여 하기 정련처리 및 염색처리를 수행시킨다.
정련처리
정련제 : 스코우롤(scourol) FC-250 2g/ ℓ
열수 : 60℃ 80ℓ(욕 비율 1-3)
편포 속도 : 100m/분
정련처리를 20분간 한 후 물로 10분간 헹군다.
염색처리
색소 : 산 색소, 알리자린 브릴이언트 담청색 4GL 1% owf
균염제 : 뉴본(Newbon) TS 0.5g/ℓ
아세트산 : 0.2g/ℓ
승온비 : (30℃→95℃) : 2℃ /분
편직포 속도 : 100m/분
염색처리 : 30분, 95℃
감온비(95℃→60℃) : 4℃/분
헹굼 : 염색액 배액후 10 분간
비누질 처리
정련처리시와 동일한 조건하에 비누질 처리한다.
탄성 경 편포의 폭은 140cm이다.
염색된 편포에 폭출 폭 150cm 및 온도 180℃의 최종 고정처리한다. 수득된 편포의 단위 면적당 중량은200g/m2이고, 이 편포는 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도(1.7)를 갖는 우수한 탄성 경 편포이다.
수득된 탄성 경 편포의 단면을 나타내는 전자 현미경사진을 제 5 도에 표시하고, 싱커 루프의 돌출 형태의 도식적 확대 단면을 제 7 도에 표시한다. 제 5 도 및 제 7 도에 표시된 바와 같이, 싱커 루프는 2개의 인접한 탄성사 사이에 곡선을 가지며 돌출되어 있다.
실시예 1 에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이 계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1 에 나타낸다.
[실시예 2]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 1에서와 동일한 이완처리 조건하에 처리하여 포 145cm의 이완된 편포를 수득한다. 폭출 폭 145cm및 온도 170℃의 예비고정처리를 상기 편포에 수행시킨다.
고정된 편포에 실시예 1 에서와 동일한 정련처리 및 염색처리를 수행하여 폭 140cm의 편포를 수득한다.
폭출 폭 145cm 및 온도 170℃의 최종고정처리하여 단위 면적당중량215g/m2의 편포를 수득한다. 이 편포는 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도(1.7)를 갖는 우수한 탄성 경 편포이다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 1의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 갖는다.
실시예 2 에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이 계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[실시예 3]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 1에서와 동일한 이완처리 조건하에 처리하여 포 145cm의 이완된 편포를 수득한다. 폭출 폭160cm 및 온도170℃의 예비고정처리를 상기 편포에 수행시킨다.
고정된 편포에 실시예 1 에서와 동일한 정련처리 및 염색처리를 수행하여 폭 140cm의 편포를 수득한다. 폭출 폭 160cm 및 온도 170℃의 최종고정처리하여 단위 면적당 중량195g/m2의 편포를 수득한다. 이 편포는 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도(1.9)를 갖는 우수한 탄성 경 편포이다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 1의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 갖는다.
실시예 3 에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이 계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[비교예 1]
비교예 1은 실시예 1-3에서 사용된 생지에 관한 것이다. 편성 공정직후 생지의 비탄성사의 싱커 루프의 돌출형태는 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러진 형태로 같은 형태를 가지나, 생지의 싱커 루프는 생지를 감아감에 따라 생지에 걸리는 장력에 의해 붕괴되고 부분적으로 편평한 부분을 포함하며, 돌출비의 변이도가 커지고, 생지가 충분히 이완되지 못하며, 탄성사의 인취력이 저하되고 생지의 변형이 일어나기 쉽다.
비교예 1에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[비교예 2]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 이환처리 및 예비고정처리하지 않고 직접 원형 제트 염색기(Hisaka dyeing machine Co.)로 염색한다. 생지를 실시예 1에서 사용한 것과 동일한 염색제를 사용하여 95℃에서 30분간 욕 비율 1-15로 염색하여 폭 140cm의 염색된 편포를 수득한다.
최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭 145cm 및 온도 170℃의 최종 고정처리하여 단위면적당 중량 205g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 1의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조이나, 싱커 루프의 돌출 형태는 염색처리중 편포에 도포되는 염색액의 강력한 유출에 의해 변형된다.
비교예 2 에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이 계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어. 변형도 및 편포 강도를 표 1 에 나타낸다.
[비교예 3]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 빔(beam)에 감고, 이완처리 및 예비고정처리를 하지 않고 직접 빔 염색기로 염색한다. 실시예 1에서 사용한 것과 동일한 염색제를 사용하여 생지를 95℃에서 30분간 염색하여 폭 195cm의 염색된 편포를 수득한다.
최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭 200cm 및 온도 170℃의 최종 고정처리를 수행하여 단위면적당 중량 195g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프는 구부러진 상태를 나타내지 않으며, 싱커 루프의 돌출형태는 염색처리중 편포에 도포되는 염색액의 강력한 유출에 의해 편평해져서, 취급이 곤란한 종이같은 탄성 경 편포가 수득된다.
비교예 3에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수 : 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[비교예 4]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 이완처리 및 예비고정처리하지 않고 실시예 1에서와 동일한 조건하에 직접 정련하고 실시예 1에서 사용한 것과 동일한 염색기, 즉 기류 염색기(THEN Co.)로 염색하여 폭 140cm의 염색된 편포를 수득한다.
최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭 145cm 및 온도 170℃의 최종 고정처리를 수행하여 단위면적당 중량 205g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출형태는 상기 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 1의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 가지나, 싱커 루프의 돌출형태는 염색처리중 편포에 도포되는 염색액의 강력한 유출에 의해 약간 변형되고, 이러한 싱커 루프의 변형은 최종 고정처리에 의해 제거될 수가 없다.
비교예 4에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[비교예 5]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 1에서와 동일하게 이완처리하고(이완된 생지의 폭은 145cm이다). 폭출 폭 170cm 및 온도 170℃의 예비고정처리를 수행한후, 제트(jet)염색기에 공급한다. 95℃에서 30분간 편포에 염색처리한다 (염색된 편포의 폭은 145cm이다) 최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭170cm및 온도 170℃의 최종 고정처리를 수행하여 단위면적당 중량 205g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 1의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 가지나, 싱커 루프의 돌출형태는 염색처리중 편포에 도포되는 염색액의 강력한 유출에 의해 변형된다.
비교예 5에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이 계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형비 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[비교예 6]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 1과 동일하게 이완처리하고(이완된 생지의 폭은 145cm이다), 폭출 폭 150cm 및 온도 140℃의 예비고정처리한후, 제트 염색기에 공급한다. 95℃에서 30분간 편포에 염색처리한다(염색된 생지의 폭은140cm이다). 염색된 편포에 폭출 폭 150cm및 온도 170℃의 최종고정처리를 수행하여 단위면적당 중량 225g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 1의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 갖는다. 그러나, 싱커 루프의 돌출 형태는 염색처리중 편포에 도포되는 염색액의 강력한 유출에 의해 변형된다.
비교예 6에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다
[비교예 7]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 1과 동일하게 이완처리하고(이완된 생지의 폭은 145cm이다), 폭출 폭 200cm 및 온도 190℃의 예비고정 처리한후, 실시예 1 과 동일하게 정련 및 염색 처리한다(탄성 편포의 폭은 190cm이다). 최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭 200cm 및 온도 170℃의 최종고정 처리를 수행하여 단위면적당 중량 185g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
탄성 편포의 다면의 싱커 루프는 구부러진 형태를 갖지 않으며, 이 편포의 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도가 조악하다. 또한 싱커 루프의 돌출 형태는 염색처리중 편포에 도포되는 염색액의 열류에 의해 편평한 형태로 변화되므로, 취급이 곤란한 종이같은 탄성 경 편포만이 수득된다.
수득된 탄성 경 편포의 단면을 나타내는 전자 현미경사진을 제 6 도에 표시하고, 싱커 루프의 돌출 형태의 도식적 확대 단면을 제 8 도에 표시한다. 제 6 도 및 제 8 도에 표시된 바와 같이, 싱커 루프는 2개의 인접한 탄성사 사이에 곡선을 갖지 않으며, 돌출되어 있다.
비교예 7에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이 계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[비교예 8]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 1과 동일하게 이완처리하고(이완된 생지의 폭은 145cm이다), 폭출 폭 200cm 및 온도 150℃의 예비고정 처리한후, 실시예 1과 동일하게 정련 및 염색 처리한다(탄성 편포의 폭은 190cm이다). 최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭 200cm 및 온도 170℃의 최종고정처리를 수행하여 단위 면적당 중량 185g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다. 탄성 편포의 단면의 싱커 루프는 구부러진 형태를 갖지 않으며, 이 편포의 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도가 조악하다. 또한 싱커 루프의 돌출형태는 염색처리중 편포에 도포되는 염색액의 열류에 의해 편평한 형태로 변화되므로, 취급이 곤란한 종이 같은 탄성 경 편포만 수득된다.
비교예 8에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이 계수, 편직포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[비교예 9]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 1과 동일하게 이완 처리하고(이완된 생지의 폭은 145cm이다), 폭출 폭 150cm 및 온도 190℃의 예비고정 처리한후, 실시예 1차 동일하게 정련 및 염색처리한다(염색된 편포의 폭은145cm이다). 최종적으로 염색된 편포에 폭출 폭 150cm 및 온도 170℃의 최종고정처리를 수행하여 단위면적당 중량 185g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 1의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 가지나, 예비고정 처리에 사용된 조건이 너무 강력하므로 편포에서 뽑아낸 탄성사의 두께가 너무 가늘게 되고 편포의 강도가 저하된다.
비교예 9에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다
[비교예 10]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 편포가 펴진 상태로 공급되는 연속 이완기로 95℃에서 1분간 이완 처리하고(이완된 생지의 폭은175cm이다), 폭출 폭 175cm 및 온도 170℃의 예비고정 처리한 후, 실시예 1과 동일하게 정련 및 염색 처리한다(염색된 편포의 폭은 170cm이다). 최종적으로 염색된 편포에 폭출 폭 180cm 및 온도 170℃의 최종 고정 처리를 수행하여 단위면적당 중량 185g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출 형태는 실시예 1의 것보다 덜하나, 싱커 루프가 2 개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있는 구조를 갖는다. 또한 이완도가 불충분하며 가로코 방향에 따른 돌출비의 변이도가 크다.
비교예 10에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[비교예 11]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 편포가 퍼진 상태로 공급되는 연속 이완기로 95℃에서 1분간 이완처리한다(이완된 생지의 폭은175cm이다). 이완된 편포를 폭출 폭 200cm 및 온도 190℃의 예비고정 처리하고, 95℃에서 30분간 제트 염색기로 염색한다(염색된 편포의 폭은 190cm이다). 최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭 200cm 및 온도 170℃의 최종고정 처리를 수행하여 단위면적당 중량 185g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 편포는 파열강도 3.5kg/cm2및 인열강도 1.4kg을 갖는다. 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프는 구부러져 있지 않고, 탄성 경 편포의 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도가 조악하다. 또한 싱커 루프의 돌출 형태는 염색처리중 편포에 도포되는 염색액의 열류에 의해 편평해지므로, 취급이 곤란한 종이같은 탄성 경 편포만이 수득된다.
비교예 11에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[비교예 12]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 1과 동일한 방법으로 이완 처리한다(이완된 생지의 폭은145cm이다). 이완된 편포를 폭출 폭 200cm 및 온도 150℃의 예비고정 처리하고, 95℃에서 30분간 제트 염색기로 염색한다(염색된 편포의 폭은180cm이다). 최종적으로 폭출 폭 200cm 및 온도 170℃의 최종 고정처리를 수행하여 단위면적당 중량 185g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프는 구부러져 있지 않고, 탄성 경 편포의 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도가 조악하다. 또한 싱커 루프의 돌출 형태는 염색 처리중 편포에 도포되는 염색액의 열류에 의해 편평해지므로, 취급이 곤란한 탄성 경 편포만이 수득된다.
비교예 12에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[비교예 13]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 1과 동일한 방법으로 이완 처리한다(이완된 생지의 폭은145cm이다). 이완된 편포를 폭출 폭150cm 및 온도 190℃이 예비고정 처리하고, 95℃에서 30분간 제트 염색기로 염색한다(염색된 편포의 폭은 145cm이다). 최종적으로, 폭출 폭 150cm및 온도 170℃의 최종고정처리를 수행하여 단위면적당 중량 185g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 팽창 형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 1의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 가지나, 예비고정 처리에 사용된 조건이 너무 강력하므로 편포에서 뽑아낸 탄성사의 두께가 너무 가늘게 되고 편포의 강도가 저하된다.
비교예 13에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[비교예 14]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 1과 동일한 방법으로 이완처리한다(이완된 생지의 폭은145cm이다). 이완된 편포를 폭출 폭 175cm 및 온도 170℃의 예비고정 처리한 후. 실시예 1과 동일하게 정련 및 염색 처리한다(염색된 편포의 폭은165cm이다). 최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭 175cm 및 온도 170℃의 최종 고정 처리를 수행하여 단위면적당 중량 205g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출 형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 1의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 가지나, 싱커 루프의 돌출비는 3.4%이고, 편포의 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 비가 2.4이므로 신도의 균형도가 조악하다.
비교예 14에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[비교예 15]
실시예 1에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 1과 동일한 방법으로 이완 처리한다(이완된 생지의 폭은145cm이다). 이완된 편포를 폭출 폭190cm 및 온도 170℃ 의 예비고정 처리한후, 실시예 1과 동일하게 정련 및 염색 처리한다(염색된 편포의 폭은180cm이다). 최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭 190cm 및 온도 170℃의 최종 고정 처리를 수행하여 단위면적당 중량 195g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출 형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 1의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 가지나, 싱커 루프의 돌출비가 1, 6%이고, 편포의 가로코 신도에 대한 세로코 신도의 비가 2.6으로 불충분하므로 신도의 균형도가 조악하다.
비교예 15에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[실시예 4]
Y형 단면 및 인장강도 6g/d를 갖는 멀티 필라멘트 50데니어/17필라멘트를 연신하여 만든 나일론 66을 전면 바디에 공급하고, 폴리우레탄 탄성사 420데니어 및 폴리우레탄 탄성사 40d를 후면 바디에 공급하고, 하기 6 가로코 새틴 네트 편직을 갖는 새틴 네트를 인치당 바늘 피치 28를 갖는 라쉘 편기로 짠다.
L1 : 24/42/46/42/24/20//
L2 :. 44/22/66/22/44/00//
L3 : 22/00/22/00/22/00//
러너길이 L1 : 112cm/래크
L2 : 8cm/래크
L3 : 16cm/래크
수득된 생지를 실시예 1과 동일한 방법으로 이완 처리한다(이완된 생지의 폭은 145cm이다). 이완된 편포를 폭출 폭 165cm 및 온도 170℃ 이 예비고정 처리한후, 실시예 1과 동일하게 정련 및 염색 처리한다(염색된 편포의 폭은155cm이다). 최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭 165cm 및 온도 180℃ 의 최종고정 처리를 수행하여 단위면적당 중량이 240g/m2이고 가로코 신도에 대한 세로코 신도의 비가 1.1인 탄성 경 편포를 수득한다. 특히, 이 편포는 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도가 우수하다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출 형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 1의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 갖는다.
실시예 4에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1에 나타낸다.
[비교예 16]
실시예 4에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 1과 동일한 방법으로 이완 처리한다(이완된 생지의 폭은145cm이다). 이완된 편포를 폭출 폭190cm 및 온도 170℃ 의 예비고정 처리한후, 실시예 1과 동일하게 정련 및 염색 처리한다(염색된 편포의 폭은180cm이다). 최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭 190cm 및 온도 170℃)의 최종 고정 처리를 수행하여 단위 면적당 중량 220g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 1의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 가지나, 싱커 루프의 돌출비는 1.2%로 불충분하고, 편포의 가로코 신도에 대한 세로코 신도의 비가 1.6이므로 신도의 균형도가 조악하다.
비교예 16에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 1 에 나타낸다.
[실시예 5]
연신 공정이 배제된 속도 5.5km/분이 고속 방적법으로 방적된 나일론 66멀티 필라멘트를 준비한다. Y형 단면 및 인장강도 4g/d을 갖는 멀티 필라멘트 50데니어/17필라멘트 나일론 66을 바디 L1및 L2에 공급하고, 폴리우레탄 탄성사 280d을 후면 바디 L3및 L4에 공급하고, 하기 편직을 갖는 파워 네트를 인치당 바늘피치 28을 갖는 라쉘 편기로 짠다.
L1 : 42/24/20/24/42/46//
L2 : 24/42/46/42/24/20//
L3 : 22/00/22/00/22/00//
L4 : 00/22/00/22/00/22//
러너길이 L1, L2 : 118cm/래크
L3, L4 : 7cm/래크
수득된 생지를 예비고정 처리를 하지 않는 것 이외는 실시예 1과 동일하게 염색 및 마무리 처리한다. 이어서 기류 염색기를 사용하여 이완처리, 정련처리, 염색처리 및 마무리 처리를 연속 수행한다(염색된 편포의 폭은 150cm이다). 최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭 155cm 및 온도 170℃ 의 최종 고정 처리를 수행하여 단위 면적당 중량이 195g/m2이고 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도가 우수한 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포의 단면을 나타내는 전자 현미경 사진을 제 9 도에 표시하고, 싱커 루프의 돌출 형태의 도식적 확대 단면을 제 11 도에 표시한다. 제 9 도 및 제 11 도에 표시된 바와 같이 싱커 루프는 2개의 인접한 탄성사 사이에 곡선을 가지며 돌출되어 있다.
실시예 5에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 2에 나타낸다.
[비교예 17]
비교예 17은 실시예 5에서 사용된 생지에 관한 것이다. 생지의 비탄성사의 싱커 루프의 돌출 형태는 싱커루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 5의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 가지나, 편포에 걸리는 권취력이 가로코 방향으로 변이도가 크므로 싱커 루프가 붕괴되기 쉬워 돌출부분의 변이율이 커진다. 또한 편포의 이완도가 불충분하다고 탄성사의 인취력이 저하되며 직물의 변형이 쉽게 발생된다.
비교예 17에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이 계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 2에 나타낸다
[비교예 18]
비교예 18에서는 이완처리 및 예비고정 처리를 하지 않고, 실시예 5에서 사용한 것과 동일한 생지를 제트염색기에 직접 공급하여 95℃에서 30분간 염색한다(염색된 편포의 폭은 150cm이다). 염색된 경 편포에 폭출 폭145cm 및 온도 170℃ 의 최종고정 처리를 수행하여 단위면적당 중량195g/m2의 탄성 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 5의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 가지나, 싱커 루프의 돌출형태는 염색처리중 편포에 도포되는 염색액의 강력한 유출에 의해 변형된다.
비교예 18에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 2에 나타낸다.
[비교예 19]
이 비교예에서는 이완처리 및 예비고정 처리를 생략한다. 실시예 5에서 사용된 것과 동일한 생지를 빔에 감고, 빔 염색기에 넣는다, 생지를 95℃에서 30분간 염색한다(염색된 생지의 폭은 190cm이다). 염색된 편포에 폭출 폭 200cm 및 온도 170℃ 의 최종고정 처리를 수행하여 단위 면적당 중량165g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
탄성 경 편포의 단면에서 싱커 루프의 돌출 형태는 작으며, 염색 처리중 편포에 도포되는 염색액의 열류로 인해 돌출 형태의 변이도가 커지다. 또한, 탄성사의 조임력이 너무 강해서 탄성 경 편포의 취급성은 취급이 곤란한 종이와 유사하다.
비교예 19에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 2 에 나타낸다.
[비교예 20]
실시예 5에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 5와 동일한 방법으로 연속적으로 이완 처리, 정련 처리및 염색 처리한다(염색된 편포의 폭은150cm이다). 염색된 편포에 폭출 폭 186cm 및 온도 170℃ 의 최종고정 처리를 수행하여, 단위면적당 중량 190g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다. 수득된 편포의 가로코 신도와 세로코 신도 사이의 비가 1.6이므로, 탄성 경 편포는 조악한 신도의 균형도를 갖는다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출 형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 5의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 가지나, 싱거 루프의 돌출비는 3.7%로 작다.
비교예 20에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 2 에 나타낸다.
[비교예 21]
실시예 5에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 5와 동일한 방법으로 연속적으로 이완처리, 정련처리 및 염색처리한다(염색된 편포의 폭은150cm이다). 염색된 편포에 폭출 폭 202cm 및 온도 170℃ 의 최종고정처리를 수행하여 단위 면적당 중량 170g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다. 수득된 편포의 가로코 신도와 세로코 신도간의 비가 1.9이므로, 탄성 경 편포는 조악한 신도의 균형도를 갖는다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 5의 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 가지나, 싱커 루프의 돌출비가 1.8%로 작다.
수득된 탄성 경 편포의 단면을 나타내는 전자 현미경 사진을 제 10 도에 표시하고, 싱커 루프의 돌출 형태의 도식적 확대 단면을 제 12 도에 표시한다.
제 10 도 및 제 12 도에 표시된 바와 같이, 비교예 21의 싱커 루프는 2개의 인접한 탄성사 사이에 곡선을 갖지 않으며 돌출되어 있다.
비교예 21에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 2에 나타낸다.
[비교예 22]
실시예 5에서 사용한 것과 동일한 생지를 실시예 1과 동일한 방법으로 이완 처리한다(이완된 편포의 폭은 145cm이다). 이완된 편포를 폭출 폭190cm 및 온도 190℃ 의 예비고정 처리한후, 실시예 1과 동일하게 정련 및 염색 처리한다(염색된 편포의 폭은 180cm이다). 최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭 190cm 및 온도170℃)의 최종 고정 처리를 수행하여 단위면적당 중량 173g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출 형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 5의 탄성 및 편포의 것과 동일한 구조를 가지나, 싱커 루프의 돌출비가 2.5%로 작다.
비교예 22에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이 계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 변형도 및 편포 강도를 표 2에 나타낸다.
[실시예 6]
Y형 단면 및 인장강도 6g/d을 갖는 멀티 필라멘트 40데니어/10필라멘트를 연신하여 만든 나일론 66을 전면 바디에 공급하고, 폴리우레탄 탄성사 210 데니어를 후면 바디에 공급하고, 하기 6 가로코 새틴 네트편직을 갖는 새틴 네트를 인치당 바늘 퍼치 28를 갖는 라쉘 편기로 짠다.
L1 : 24/42/24/20/02/20"
L2 : 66/22/44/00/44/22"
러너 길이 L1 : 108cm/래크
L2 : 8cm/래크
수득된 생지를 실시예 1과 동일한 방법으로 기류 염색기 AF-30(THEN Co.)에 의해 이완 처리한다(이완된 생지의 폭은 145cm이다).이완된 편포를 폭출 폭 150cm 및 온도 170℃ 의 예비고정 처리한 후, 실시예 1과 동일하게 정련 및 염색 처리한다(염색된 편포의 폭은 140cm이다). 최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭 150cm 및 온도 180℃의 최종 고정처리를 수행하여 단위면적당 중량이 175g/m2인 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포는 파열 강도 3.5kg/cm2및 인열 경도 1.3kg을 가지며, 또한 수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고 실시예 1의 탄성 경 편포의 멋과 동일한 구조를 갖는다.
실시예 6에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이 계수, 편포에서 뽑아낸 폴리 우레탄 탄성사의 데니어, 및 편포 강도를 표 3에 나타낸다.
[비교예 23]
실시예 6에서 사용한 것과 동일한 생지를 편포가 퍼진 상태로 공급되는 연속 이완기로 95℃에서 1분간 이완처리한다(이완된 생지의 폭은 180cm이다). 이완된 편포를 폭출 폭 180cm 및 온도 190℃의 예비고정 처리하고, 실시예 1에서와 같은 방법으로 정련 및 염색 처리하다(염색된 편포의 폭은 170cm이다). 최종적으로 염색된 편포에 폭출 폭 170cm 및 온도 180℃ 의 최종 고정처리를 수행하여 단위면적당 중량 164g/m2의 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 편포는 파열강도 3.5kg/cm2및 인열강도 1.2kg을 갖는다. 또한, 탄성사는 돌출되어 있지 않고, 편포의 취급성은 종이와 같이 취급이 곤란하며, 편포는 조악하게 변형된다. 편포에서 인취된 폴리우레탄사는 너무 가늘다.
비교예 23에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 및 편포 강도를 표 3 에 나타낸다.
염색기의 종류에 의한 효과의 차이를 비교하기 위하여 제트 염색기를 사용한 비교예 11의 결과를 표 3 에 나타내었다.
표 3 에서 볼 수 있는 바와 같이, 비교예 11에서 사용된 것보다 가는 210d의 폴리우레탄 사를 이용하는 실시예 6의 편포는 비교예 11의 편포에 비해 편포 강도가 더욱 크다. 또한, 표 3은, 실시예 6에서의 편포의 두께는 크지만, 실시예 6의 편포의 단위면적 당 중량은 비교적 작고, 고품질의 편포가 수득됨을 나타내고 있으므로, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출이 두께에 영향을 미치는 것으로 짐작된다.
[실시예 7]
방적-연신 법에 의해 제조되고, Y형 단면 및 인장 강도 8g/d을 갖는 나일론 66멀티필라멘트 30데니어/10필라멘트를 전면 바디에 공급하고, 210데니어의 폴리우레탄 사를 후면 바디에 공급하고, 하기 6 가로코 새틴 네트 편직을 갖는 새틴 네트를 인치당 바늘 퍼치 28을 갖는 라쉘 편기로 짠다.
L1 : 24/42/24/20/02/20"
L2 : 66/22/44/00/44/22"
러너 길이 L1 : 108cm/래크
L2 : 8cm/래크
수득된 생지를 실시예 1과 동일한 방법으로 기류 염색기 AF-30(THEN CO.)에 의해 이완 처리한다(이완된 생지의 폭은145cm이다). 이완된 편포를 폭출 폭 150cm 및 온도 170℃ 의 예비고정 처리한후, 실시예 1과 동일하게 정련 및 염색 처리한다(염색된 편포의 폭은 140cm이다). 최종적으로, 염색된 편포에 폭출 폭 150cm 및 온도 180℃ 의 최종 고정 처리를 수행하여 단위면적당 중량이 150g/m2인 탄성 경 편포를 수득한다.
수득된 탄성 경 편포는 파열 강도 3kg/cm2및 인열 강도 1.2kg을 가지며, 또한 수득된 탄성 경 편포의 단면의 싱커 루프의 돌출형태는 싱커 루프가 2개의 인접한 탄성사 사이에 구부러져 있고, 실시예 1과 탄성 경 편포의 것과 동일한 구조를 갖는다.
실시예 7에 있어서, 직물 신도, 세로코 신도와 가로코 신도 사이의 균형도, 비탄성사의 싱커 루프의 돌출비, 돌출비 변이계수, 편포에서 뽑아낸 폴리우레탄 탄성사의 데니어, 및 편포 강도를 표 3에 나타낸다.
실시예 7 에서는 고 강도 나일론 멀티필라멘트가 편포에 사용되기 때문에, 실시예 7에서 사용된 나일론 멀티필라멘트의 데니어가 실시예 6에서 사용된 나일론 멀티필라멘트의 데니어보다 작더라도, 실시예 7에서의 편포는 충분한 파열 강도 및 인열 강도를 나타낸다.
기타 다른 평가치, 다시 말해서 제 14 도 및 15 도를 참고로 하여 설명된 새틴 네트의 굴곡 반경 및 파워 네트에 대한 싱커 루프의 각을 또한 표 1 및 표 2 에 나타내었다.
본 발명에 따른 탄성 경 편포에서 비탄성사의 싱커 루프는 균일해지며 특정한 돌출 형태와 높은 탄성사 인취력을 갖는다. 따라서, 가로코 신도와 세로코 신도간의 균형도는 현저히 개선되며, 본 발명에 따른 탄성경 편포를 사용하여 제품을 만드는 경우 재단 방향을 고려할 필요가 없다. 또한, 본 발명에서는 염색 및 마무리 공정에 의한 편포의 강도 저하가 감소된다. 따라서, 비교적 두께가 얇은 탄성 경 편포를 제조할 수 있다.
또한, 탄성 경 편포내에서 탄성사의 이동을 염색 및 마무리 공정시에 수축된 비탄성사의 이동에 상응할수 있다. 따라서, 직물의 변형이 일어나지 않는 탄성 경 편포를 제공할 수 있다.
[표 1] 새틴 네트
[표 2] 파워네트
[표 3]
Claims (12)
- 비탄성사로 이루어진 편지 조직의 싱커 루프에 탄성사가 삽입되어 있고, 하기 조건및가 만족되도록 편성된 탄성 경 편포, a, 10cm/분의 인취 속도로 경 편포에서 탄성사를 인취하기 위한 인취력이 30g이상이고, b. 경 편포에서 비탄성사의 싱커 루프의 형태는 하기방정식(1)및 (2)를 만족시킨다.상기 식에서, L0, L0(max), L0(min), L0(mean)및 L은 하기 방법으로 측정된다; 탄성 경 편포의 단면의 전자 현미경 사진을 50배의 배율로 촬영하여 싱커 루프의 확대도를 얻는다. 3 개위치, 즉 중심부와 편포의 각 모서리에서 30cm 떨어진 2개 부위를 전자 현미경 사진 촬영 위치로 선택하고, 3개의 위치에서 5개의 싱커루프의 L0및 L 값을 각각 측정한다.L0: 2개의 인접한 탄성사의 각각의 중심으로부터 이들을 연결한 직선쪽으로 뻗은 수직선이 실질적으로 비탄성사의 싱커 루프의 중심부에 배열된 곡선과 교차하여 이루어진 두 점간의 거리L0(max) : L0중의 최대값L0(min) : L0중의 최소값L0(mean) : L0의 평균값L : 비탄성사의 싱커 루프의 중심부의 곡선이 2개의 인접한 탄성사의 각각의 중심으로부터 이들을 연결한 직선 쪽으로 뻗은 2개의 수직선에 의해 절단되어 이루어진 단편의 길이.
- 제 1 항에 있어서, 방정식(2)로 표현된 값이 4이상인 새틴 네트임을 특징으로 하는 탄성 경 편포.
- 제 2 항에 있어서, 새틴 네트의 가로코 방향에 대한 세로코 신도의 비가 1.0-2.0임을 특징으로 하는 탄성 경 편포.
- 제 1 항에 있어서, 방정식(2)로 표현된 값이 5이상인 파워 네트임을 특징으로 하는 탄성 경 편포.
- 제 4 항에 있어서, 파워 네트의 가로코 방향에 대한 세로코 신도의 비가 1.0-1.6임을 특징으로 하는 탄성 경 편포.
- 제 1 항에 있어서, 탄성사가 폴리우레탄계 탄성사임을 특징으로 하는 탄성 경 편포.
- 제 1 항에 있어서, 비탄성사가 폴리아미드 멀티필라멘트임을 특징으로 하는 탄성 경 편포.
- 제 7 항에 있어서, 비탄성사가 7g/d-10g/d의 인장 강도를 갖는 고강도 나일론 멀티 필라멘트임을 특징으로 하는 탄성 경 편포.
- 제 1 항에 있어서, 탄성사의 인취력이 40g- 80g임을 특징으로 하는 탄성 경 편포.
- 비탄성사로 이루어진 편지 조직의 싱커 루프에 경편기로 탄성사를 삽입시키고, 기류 염색기내에서 증기, 물 및 공기 중에서 선택된 적어도 하나를 사용하여 생지를 이완 처리하고, 기류 염색기내에서 생지에 정련 처리 및 염색 처리로 구설된 습열 공정을 행하고, 마지막으로 수득된 편포를 최종 고정 처리함으로써 탄성 경 편포의 생지를 편성함을 특징으로 하는, 비탄성사로 이루어진 편지 조직의 싱커 루프에 탄성사가 삽입된 탄성 경 편포의 제조방법.
- 제 10 항에 있어서, 탄성 경 편포가 새틴 네트이고 이완된 생지에 예비 고정 처리를 추가로 행함을 특징으로 하는 탄성 경 편포의 제조방법.
- 제 11 항에 있어서, 새틴 네트의 비탄성사가 나일론 멀티필라멘트이고 예비고정 처리의 온도가 150℃-180℃임을 특징으로 하는 탄성 경 편포의 제조방법.
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