KR880000678Y1 - 드릴구조 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

드릴구조

제1도는 본원 고안의 요지를 이루는 드릴의 측면도.

제2도는 정면도.

제3도는 제1도 Ⅲ-Ⅲ 단면도.

제4도는 드릴본체 선단부의 홈과 이것에 대응하는 절단날칩을 분리한 사시도.

제5도는 제2도에 해당하는 모식 정단면도.

제6도, 제7도, 제8도는 시험을 위한 본원 고안의 샘플 및 종래의 모델샘플과 종래상태 샘플의 각 정면도.

제9도는 샐플드릴의 이송과 절삭저항의 종래상태 샘플과 본원 고안샘플과의 비교데이터 설명 그래프.

제10도, 제11도, 제12도는 절삭에 대한 본원 고안의 샘플과 모델샘플과 종래상태 샘플을 비교하는 정면 모식도.

제13도, 제14도, 제15도는 본원 고안의 샘플, 모델샘플 및 종래 샘플의 완성면의 정도설명 그래프.

제16도, 제17도, 제18도는 절삭에 대한 본원 고안의 샘플과 종래 상태 샘플의 자료 채취도.

제19도는 제5도의 화살표 A의 선단확대 측면도.

제20도는 제5도의 화살표 B의 선단확대 측면도.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

1 : 드릴 4 : 드릴본체

6 : 절삭부 9 : 초합금칩

10은 절단날

본 고안은 금속가공물의 내부에 대한 구멍뚫기용 드릴의 절삭부의 선단구조 기술분야에 속하는 것으로, 드릴을 구성하는 샹크와 이것에 일체적으로 이어지는 드릴본체의 이 본체의 선단부의 절삭부에 초경합금을 일체적으로 접합 고정한 드릴구조에 관한 고안이며, 특히 이 드릴 본체의 선단부에 축방향으로 연하는 곳의 홈을 외주부에 이르기까지 할설하고, 이 홈에 판상이며자형의 초합금을 절삭칩에 형성하여 납땜등에 의해 일체적으로 끼워붙여 결합한 드릴구조에 관한 것이다.

주지하는 바와 같이 일반강제나 주철제품 등의 금속제품에 대한 천공작업을 할 경우에는 종래부터 고속도 강제의 드릴이 널리 사용되어 왔지만 천공작업도 고능률과 고정도가 강하게 요구되게끔 된 작금에는 드릴의 회전수를 높여 이들 요구에 응답하는 태양이 증가되어 오고 있으며, 이것에 수반해서 내마모성에 뛰어난 초경합금을 드릴재로서 사용하는 케이스가 증가되고 있다.

그리고 주지하는 바와 같이 드릴은 그 용도에 따라 여러가지 사이즈가 있지만 소경사이즈의 드릴의 경우는 전체 사이즈가 작기 때문에 드릴 본체를 모두 초경합금으로 제작해도 이 초경합금의 사용량이나 가공공정수도 그다지 많지 않으며, 따라서 저렴한 원가로 생산할 수 있게 된다.

그러나, 중경사이즈나 대경사이즈의 드릴을 제작할 경우에 드릴본체의 모두를 초경합금으로 제작한다면 당연한 일이지만 이 초경합금의 사용량이 현저하게 많아지며 또 가공공정수도 많아져서 제작원가가 높아지는 결점이 있었다.

이것에 대처하기 위해 드릴본체의 선단부에 슬로우어웨이칩 등을 부착하는 태양도 여러가지 안출되어 있지만 이 종류의 종래 태양의 슬로우어웨이칩 등의 드릴본체 선단의 절삭부에 있어서의 부착태양을 주변의 절단날이나 주변에서 안쪽으로의 절단날로서 더구나 직경방향 일련이 아니기 때문에 상술한 바와 같이 드릴의 회전수를 높여 고속삭공을 할 경우에 칩의 드릴 본체 선단부가 덜컥거리거나 또는 칩의 드릴 본체에 심대칭으로 부착되어 있지 않을 경우에는 회전중심에 대한 할당 정도를 확보할 수 없다고 하는 결함이 있으며, 부착 강도가 강하지 않키 때문에 삭공중의 진동이 심하게 생기거나 하는 결점 및 드릴의 수명이 저하되는 결점이 있었다.

본원 고안의 목적은 상술한 종래기술에 의거한 초경합금 사용의 드릴의 문제점을 해결해야 할 기술적과제로 하고, 드릴의 절단날부와 샹크부를 그 절삭기능과 강도유지 기능에 의해 재질을 바꾸도록 하며, 이 절삭부만을 초경합금제로 하고, 또 절삭부의 할당정도 확보를 용이하게 할 수 있으며, 장수명으로 할 수 있도록 하여 제조산업에 있어서의 가공이용분야에 유익한 드릴구조를 제공코자 하는 것이다.

상기 목적에 따라 본원 고안의 구성은 상술한 문제점을 해결하기 위해 합금강 등의 재료에 의해 제작된 드릴 본체의 선단부에 칩좌를 그 중심을 지나 외경에 이르는자형상의 홈형상으로 절삭 형성하며, 한편 초경합금제의 절단날칩을 칩브레이커를 겸하도록 하여 평판상으로 형상하고, 상기 홈형상의 칩좌에 납땜 등에 의해 일체적으로 끼워 붙여 부착 고정하고 또 상기 절단날칩에 그 경사면(rake angle) 연삭시에 회전중심에 대한 할당정도를 확보하며, 또한 칩의 절단날에 이어지지 않는 쪽의 벽면을 주방향으로만 꼭 하여 형성시킴으로써 절삭분을 잘게 만곡시켜 절삭분의 배출을 하기 쉽게 하도록 하고 또 이 절삭분의 마찰에 대해서도 내마모성이 향상하는 등의 작용이 행해져서 장수명으로 할 수 있도록 한 기술적 수단을 강구한 것이다.

다음에 본원 고안의 실시예를 도면에 의거하여 설명하면 다음과 같다. 제1도-제3도에 나타낸 것처럼 (1)은 본원 고안의 요지를 이루는 드릴리며, 그 샹크(2)에는 부착용 평면(3)이 형성되고, 또한 이 샹크(2)보다도 소경의 드릴본체(4)는 상기 샹크(2)도 역시 고속도 강재로서 재래태양과 마찬가지로 2조의 홈(5)(5)이 설정비틀림각으로 형성되어 있으며, 또 그 선단의 절삭부(6)에 있어서는 제4도에 나타낸 것처럼 이 드릴본체(4)의 축심을 일치시키고, 그 직경에 연해서 외경까지 관통하는 칩좌로서의 홈(7)이 그 저면을 상기 축심에 직교하게끔 되어서 양벽면이 판면상인 것처럼 형성되어 있다. 또 (8), (8)은 유공하며, 이 절삭부(6)의 선단에서 상기 샹크(2)의 기단까지 관통되어 있다.

그리고 (9)는 본원 고안의 요지를 이루는 절단칩이며, 칩브레이커를 겸하고 있고, 평면시 대충 일직선상의 판상이며, 초경합금재의 표면은 TiC, TiCN, TiN, Al203 등에 의해 고우팅되어 있으며, 상기 드릴본체(4)의 선단의 절삭부(6)의 홈(7)에 끼워 붙여지고, 납땜 등의 수단에 의해 고정되도록 되어 있으며, 절단날(10)의 연삭시의 드릴회전중심에 대한 할당정도 확보가 용이하게 행해지게끔 되어 있다.

그리고 이 절단칩(9)에 있어서 그 두께는 최저에서도 드릴본체(4)의 선단의 심두께의 두께에 해당하여 원호상의 칩브레이커를 형성하고 있으며, 초경합금재의 절단날칩(9)이 상기 드릴본체(4)의 칩좌의 홈(7)에 끼워 붙임 납땜으로 일체화된 제1도, 제2도의 상태에 있어서는 심두께는 드릴경의 25-35%, 홈쪽비를 0.4-0.8 : 1로 형성하고 있고, 최소한 드릴본체경(4)의 2/3보다 외측의 절단날(10)의 반경방향의 경사각이 -5°∼플러스로 형성되어 있다.

또 시닝(11)의 형상이 티젤(12)의 폭을 0-0.4mm의 범위로 설정하고 심두께부의 제5도에 나타낸 절단날(21)에 대충 직선을 이루며, 이 질단날(21)와 의주측 절단날(10)이 이루는 각 θ1이 35°∼45°로 설정되고, 이 심두께부의 절단날(21)과 의주측절단날(10)과의 연결부(22)를 회전방향에 대해 철형상의 원호로 하며, 다시 시닝에 의해 형성되는 심두께부의 제19도의 뜨는면(23)의 축방향의 경사각 θ2을 -5-+5°의 범위내에 설정하고, 또한 축방향에의 길이를 드릴축심 위치에서 0mm로 하며, 이 경사면(23)과 이것과 시닝에 의해 동시에 형성되는 제20도의 인접 갈아 내기면(24)이 고차하여 이루는 글파기선(25)을 드릴의 축심에 대해 25°∼60°의 범위내의 경사각으로 형성되어 있다.

상술한 구성에 있어서 드릴(1)을 사용하여 예를들어 장철재 제품에 천공작업을 하면 드릴본체(4)의 선단질식부에 있어서 절단날칩(9)이 그 회전중심에 대한 할당정도를 충분히 확보하기 있기 때문에 종래의 절단날핍을 2분할한 초경드릴 등에 배해 진동이 적고 또 절단날칩(6)이 TiC, TiCN, TiN, Al203로 코우팅된 초경합금제이며, 절단날(10)에 의한 절삭은 충분히 설정대로 행해지고, 또 드릴본체(4)가 합금장철제 등이기 때문에 드릴본체(4)는 충분히 강성, 인성을 가지고 있으므로 드릴(1)에 필요한 절삭과 강도의 양 기능을 서로 보완하여 유효한 절삭이 행해진다.

또 절삭부(6)에 있어서 판상의 절단날칩(9)을 사용하고 있기 때문에 그 절단날(10)에 이어지지 않는 측의 측벽부를 도시하도록 주방향으로 만곡하여 연삭시에 형성할 수 있으며, 그것에 의해 절삭분을 강제적으로 작다랗게 만곡시켜 이절삭분의 배출을 좋게 할 수 있다.

또 절삭시에는 길이방향의 길이가 소정의 길이로 절단날(9)이 형성되어 있기 때문에, 그 홈의 절삭분의 마찰에 대해서도 내마모성이 향상하여 측벽면에 구멍이 뚫리는 일 등이 없어진다.

그리고 본원 고안의 드릴에 있어서는 상술한 실시예에 나타낸 것처럼, 심두께에 대해 이것을 드릴직경의 25%이하로 하면 비틀림강성이 부족되고, 35%를 초과하면 절단날의 배출이 나빠진다.

그리고 홈폭비에 대해서는 0.4-0.8 : 1로 했을 경우가 절단날(10)에 의한 절삭분의 만곡이나 절단이 가장 좋아진다.

또 드릴직경의 2/3보다 의주부의 절단날(10)의 단면직시형상의 반경방향의 뜨는 각을 마아너스각으로 하면 절삭저항이 높아져, 강성 부족을 일으키며, 또 반대로 플러스의 뜨는 각을 크게 하면 절단날(10)의 강도가 저하하기 때문에 상기 반경방향의 뜨는 각의 범위는 -5∼플러스로 하는 것이 적합하지만, 바람직하게는 0-10°의 범위로 하는 것이 좋다.

또 이 경사각이 -5∼플러스로 한 위치를 드릴의 절단날(10)의 단면시로 직경의 2/3보다 의측으로 한 이유는 심두께가 30%이면 절단날(10)의 길이는 2/3로 되며, 따라서 이 절단날(10)의 1/2이상이 플러스의 경사각의 절단날(10)이면 충분한 기능은 발휘할 수 있기 때문이다.

제5도에 나타낸 태양처럼 절단날(10)의 형상이 드릴의주부에서 -5°∼플러스로 되는 철원호상으로 형성되었을 경우 절삭분의 생성은 더욱 긴 절단날(10)의 부분에서 분담되게 되어 원활하게 배출되며, 또한 절단날(10)의 길이가 길어짐으로서 이 절단날(10)의 단위길이당의 작업량이 줄어 내마모성의 향상이 가능해진다.

또 상술한 바와 같이 구성된 드릴에서는 심두께가 일반의 트워스트 드릴에 비해 두꺼우므로 적절한 시닝을 하여 티젤폭을 작게 하지 않으면 절삭저항 커져서 선단부가 압괴될 염려가 있다.

그리고 본원 고안 드릴에 있어서는 상술한 실시예에 나타낸 것처럼 시닝(11)의 형상을 크로스시닝 형상으로 하고, 티젤(12)의 폭을 0-0.4mm의 범위로 설정하며, 심두께부의 절단날(21)을 대충 직선으로 하고, 이절단날(21)과 이주측 절단날(10)과의 이루는 각 θ1을 35°-45°의 범위로 설정하여 심두께부의 절단날(21)과 의주측 절단날(10)의 연결부(22)를 회전방향에 대해 철형상의 원호로 함으로서 천공초기 및 천공중의 진동을 적게하고, 다시 절삭분이 더욱 만곡되기 쉬워지며 절삭분의 배출이 좋아진다.

또 시닝에 의해 형성되는 심두께부의 뜨는 면(23)의 축방향의 뜨는 각 θ2을 -5°∼+5°의 범위로 설정하며, 또한 축발향에의 길이를 드릴축심위치에시 0mm로 하고, 이 뜨는 면(23)과 이것을 시닝에 의해 동시에 이루어지는 인접갈아내기면(24)이 교차해서 이루어지는 골짜기선(25)을 드릴의 축심에 대해 25°-60°범위내의 경사각으로 형성함으로써 생성된 절삭분이 인접갈아내기면(24)에 닿아 스러스트를 증대시키는 일이 없도록 경사면(23)의 축방향의 길이를 충분히 확보할 수 있는 각도로 설정되어 있으며, 또한 절삭분의 브레이킹 작용이 충분히 얻어지도록 설정되고, 또한 충분한 강도가 얻어지도록 설정되어 있다.

다음에 본원 고안의 실시예에 의거한 실험예를 종래태양과 비교해서 나타낸다.

먼저 실제로 워어크에 대한 드릴의 구멍뚫기 시험을 한 데이터를 종래태양의 샘플드릴 B,C의 본원 고안의 실시예의 샘플드릴 A에 대해 비교시험을 했다.

먼저 사용된 샘플드릴은 다음 표 1에 나타낸 바와 같다.

[표 1]

그리고 상기 표 1에 있어서, 상대거리란 절단날과 상대하는 홈벽과의 거리이며, 드릴직경 D에 대한 비율로 나타내 놓았다.

단 종래품 샤플 B에 대해서는 일반적으로는 사용되지 않지만 비교를 위해 견형적인 태양으로 하여 모델샘플로서 사용한 것이며, 각 드릴의 직경은 20mm이고, 절단날 칩 재질은 초경합금 P30 플러스 TiCN 코팅이다.

그리고 각 샘플의 절단날 단면 직시형상에 대해 약시하면 샘플 A에 대해서는 제6도에 또 샘플 B에 대해서는 제7도에 샘플 C에 대해서는 제8도에 나타낸 바와 같다.

제 1실험 (구멍 뚫기 시험)

실험조건 : 절삭속도(V)=60mm/분

이송(F)=0.5mm/회전, 60mm관통.

피삭제 : SCM 440 HB300 수용성 절삭유사용 결과는 다음의 표 2와 같다.

[표 2]

그리고 샘플 B에 대해서는 강도가 높고 샘플 A 정도의 데이터가 얻어지는 일도 있지만, 절삭분에 대한 처리성이 나쁘며, 또한 절삭저항이 매우 높아 파손했다.

또 샘플 C에 대해서는 절삭분 처리나 절삭저항이 양호하기는 하지만 강도가 약했었다.

따라서, 이 구멍뚫기 시험의 데이타의 결과에서 보는 한에 있어서 본원 고안 실시예의 샘플 드릴 A이 종래태양의 샘플드릴 B,C에 비해 양호하다는 것을 알 수 있다.

절삭 저항시험

상기 샘플드릴 A,B,C에 대해 절삭저항을 한 결과는 횡축으로 보내고(mm/회전) 종축에 스러스트에 대해서는(kg), 토오크에 대해서는(kg-cm) 마력에 대해서는 (H)를 취하면 제9도에 일괄해서 나타낸 바와 같다.

그리고 이 그래프를 근거로 하여 종래태양의 샘플 C의 드릴을 1로하여 대응하는 비율로 나타낸 것이 표 3과 같다.

[표 3]

그리고 실험조건으로서는 피삭제는 S48C(HB230)이며, 수용성 절삭유를 사용했다.

이 실험의 결과에서 판단하면, 종래태양의 샘플드릴 B,C는 단면을 크게 해서 홈폭비를 크게 하여 심두께를 올려 강도만을 증강시켜도 결과적으로 스러스트와 토오크가 올라가면, 또 마력도 상승하여 결과적으로 마이너스이며, 이것에 대해 본원 고안의 실시에 샘플드릴 A에서는 심두께가 크게 되었기 때문에 스러스트력은 약간 상승하지만, 결과적으로 토오크와 마력은 저감되어 절삭저항은 낮아지고 있는 것을 알 수 있다.

즉 심두께가 커져서 약30%의 스러스트를 증대를 초래하고는 있지만 반경방향의 경사각이 약 +10°이기 때문에 토오크마력도 꽤 적게 되어 있다.

물론 종래태양의 심플드릴 B은 반경방향의 경사각도도 -12°이기 때문에 토오크 마력도 크며, 물론 스러스트력도 크고 양호한 드릴로는 되어 있지 않다.

다음에 절삭된 완성면 조도에 대해서는 본원 고안 실시예의 샐플드릴 A에 의하면 반경방향의 뜨는 각이 플러스로 되는 설계에 의해 절단성이 좋아지며, 또 절단날(10)이 대향하는 홈벽(13)의 상대거리가 작은 것에 의해 절삭분(14)이 구멍벽(15)에 맞닿는 일 없이 홈구멍(16)내에 있어서 만곡하여, 제10도에 나타낸 바와 같이 홈구멍(16)내에서 배출되고, 또 부러져서 배출되어 간다.

이것에 대해 종래 태양의 샘플드릴 B.C에 있어서는 홈벽(13)과의 상대거리가 크기 때문에 또 절단성이 나쁘기 때문에 제11도, 제12도에 나타낸 것처럼 절삭분(14)은 구멍벽(15)에 닿아 부러지게 되며, 따라서 절삭완성은 거칠게 된다.

이 완성면 조도의 데이터는 제13도, 제14도, 제15도에 나타낸 바와 같다. 그리고 제13도, 제14도, 제15도에 있어서 주방향(횡축)은 10배로 확대되며, 종축(깊이방향)은 250배로 확대되어 있는 것이다.

이 각 도면으로 부터도 알 수 있듯이 분원 고안 실시예의 샘플드릴 A의 완성면은 매우 양호하게 마무리되어 있는 것을 알 수 있다.

또 상기 절삭분(14)에 대해서는 절단날(10)이 대향하는 홈벽(13)의 상대거리가 작은 것에 의해 또 절단성이 좋은 것에 의해 이 절삭분(14)이 홈구멍(16)내에서 만곡하고, 또 짧게 부러져서 그들로 역시 작은 반경으로 만곡하여 감기는 것이 제16도, 제17도, 제18도로부터 알 수 있는 바와 같다.

따라서, 이것으로 부터도 본원 고안의 실시예의 샘플드릴 A에 있어서는 절삭분(14)이 작고 끊기고 절곡만곡되어 홈구멍(16)내에서 배출되는 것을 알 수 있으며, 그 점에 있어서만은 상기 실험 데이터에도 있듯이 완성면을 거칠게 하지 않고 양호하게 하며, 홈벽(13)에 구멍을 뚫거나 하는 일이 없는 것을 알 수 있다.

또 홈구멍(16)의 확대분에 대해서는 그것이 작고, 또 그 불균일성이 적은 편이 절삭구멍뚫기 정도로서 양호하다는 것은 명백하지만 실험에 의한 데이터는 다음표 4에 나타낸 바와 같다.

[표 4]

이처럼 반경방향의 뜨는 각이 플러스인 것에 의한 효과와 드릴의 비틀림강성 굽힘강도가 크다는 것과 절단날칩(9)의 중심에 대한 할당정도가 충분히 확보되는 것에 의한 효과로서 분명히 종래태양에 비해, 본원 고안 실시예의 샘플드릴 A에서는 절삭공의 확대분은 현저하게 작게 되어 있으며, 또 그 불균일성도 장다는 것을 알 수 있어서 본원 고안 드릴의 뛰어난 점이 증명되고 있다.

다음에 빠질 때의 해리량은 절단성의 효과를 나타내는 것이지만 실험결과에 대해서는 다음 표 5에 나타낸 바와 같다.

[표 5]

이 데이타에서 볼 수 있듯이 종래태양에 비해 본원 고안에서는 절단성은 그다지 변하지 않지만 2 불균일성은 현저하게 작아지며, 따라서 반복 사용할 경우의 제품정도의 향상을 도모할 수 있다고 하는 효과를 충분히 엿볼 수 있다.

이와같은 각 데이터 실험에서 종래태양과 본원 고안 실시예의 각 샘플드릴 A,B,C에 대해 종합평가를 하면 다음 표 6과 같으며 ×표는 바람직하지 못하며, ○는 바람직하다.

◎는 뛰어난다는 평가를 주면 본원 고안의 샘플드릴 A이 가장 좋고, 종래 실제로 사용되고 있는 샘플드릴 C이 다음으로 좋으며, 단지 모델로서 제작한 종래태양의 샘플드릴 B이 가장 나쁜 것을 알 수 있다.

[표 6]

그리고 본원 고안의 여러가지 실험에 사용하기 위해 실제로 사용가능한 샘플드릴을 종래태양의 샘플드릴과 비교하고자 제작한 각 샘플드릴은 다음표 7에 나타낸 바와 같으며 이들은 실제상의 문제는 여하튼간에 실제로 사용할 수 있었던 것이다.

[표 7]

이상 본원 고안에 의하면 기본적으로 드릴에 있어서 드릴 본체의 선단부에서 그 중심을 포함하는 외경에 걸친 부분에 칩좌의 홈을 형성하고 초경합금의 절단날칩을 끼워붙여 납땜 등으로 고정한 것에 의해 강성이나 인성을 기능하는 고속도강등에 의해 샹크와 드릴 본체를 일체적으로 형성하기 쉽게 형성하며, 한편 절단칩을 판상의 초경합금재로 한 것에 의해 중형사이즈나 대형사이즈의 드릴을 염가로 제작할 수 있고, 또 공작할 경우의 제조공수를 적게 할 수 있다고 하는 효과가 거두어진다.

또 상기 초경합금제의 절단날칩의 이어지지 않는 측의 측벽부에 이 절단날칩의 연삭시에 주방향으로 만곡부를 형성시킨 것에 의해 절삭분을 강제적으로 작다랗게 만곡시켜 배출시킬 수 있는 것에 의해 절삭분의 배출성이 좋아지고 절삭분에 의한 홈벽에 대한 마찰도 적어지며, 내마모성이 향상되어 장수명으로 할 수 있고, 또 절삭공에 대한 상처가 없어지며 삭공정도도 좋아진다고 하는 뛰어난 효과가 얻어진다.

또 절단날칩을 ……자 형상으로 하여 직경상에 설치한 것에 의해 종래의 불할칩형의 초경드릴 등과 다리 선단회전 중심에 대한 할당정도 확보를 용이하게 할 수 있고 드릴의 고속회전시의 진동이나 거등저하를 초래하는 염려도 없다고 하는 뛰어난 효과가 얻어진다.

그리고 대폭으로 비틀림강성이 향상하고, 또 굽힘강도에 대해서도 좋아지는 효과가 있다.

그리고 종래태양 드릴보다도 적은 토오크 마력으로서 반경방향의 경사각이 마이너스인 종래형 드릴이며 심두께가 두껍고 홈폭비를 크게 한 드릴에 비하면 현저하게 구멍뚫기 저항이 저하하는 뛰어난 효과가 얻어진다.

또한 드릴의 외주부에서의 절단날과 홈벽과의 상대거리를 근접시킨 것에 의해 절삭분의 배출이 드릴 홈구멍만으로 할 수 있게 되어 배출성이 향상되고 구멍벽에 상처를 내지 않기 때문에 완성 정도가 향상되고 제품수율을 좋게 하는 뛰어난 효과가 얻어진다.

그리고 본원 고안에 의하면 내마모성의 양호성 등의 초경합질합금의 이점을 충분히 살리는 동시에 상술한 바와 같이 종래 이하의 절삭저항으로 가공이 가능해지고, 또한 전체의 강성이 향상되어 있기 때문에 절선에 대한 염려가 없으며, 공원사용수율이 좋다는 효과도 얻어진다.

이상 절단날칩을 판상의 초경합금제칩으로 했을 경우의 효과에 대해 설명해 왔지만 상기 절단날칩을 고속도강 및 CBN소결체 등의 경질합금으로 제작했을 경우에도 상기 경우와 똑같은 성능효과가 얻어진다.

다음에 간단히 그 효과를 설명하면 고속도강은 일반의 합금강에 비해 고가이기 때문에 특히 대형사이즈 및 저절삭 속도로 사용되는 드릴의 경우에는 절단날칩부만을 고속도강으로 제작하고, 샹크부, 및 드릴본체은 일반의 합금강으로 제작해도 상술한 바와 같이 드릴형상에 의해 드릴 전체의 강도는 충분하며, 또한 염가의 드릴을 제작할 수있다.

또 피절삭제가 고경도재등(경도 HRC45-55)의 경우에는 초경합금보다도 내마모성이 뛰어난 CBN 소결체 등의 경질합금을 절단날칩에 사용하면 초경합금제칩의 드릴보다도 더욱 뛰어난 성능을 발휘할 수 있는 이점이 있는 것이다.

Claims (4)

1. 드릴본체의 선단에 초경합금 절삭부를 갖는 드릴구조에 있어서, 이 드릴본체 선단에 형성한 축방향에 연하는 홈부에 판상의 초경합금칩을 감장고정시킨 드릴에 있어서 심두께가 드릴경의 25-35% 홈폭비가 0.4-0.8 : 1로 형성되는 동시에, 상기 드릴 선단이 최소한 드릴구조의 2/3보다 외측의 절단날부의 반경방향의 경사각이 -5°-플러스로 형성되는 동시에, 상기 초경합금의 두께는 최저에서도 심두께에 해당하며 원호상의 칩브레이커를 형성하며, 시닝형상은 치젤폭 0-0.4mm의 범위에 설정되며, 절단날측 단면직시형상에 있어서 심두께부의 절단날이 대충 직선을 이루며, 이 절단날과 외주측 절단날이 이루는 각이 35°-45°로 설정되고, 심두께부의 절단날과 외주측 절단날과의 연결부를 회전방향에 대해 철형상의 원호이고, 상기 심두께부의 축방향의 경사면의 경사각을 -5°-+5°의 범위내에 설정하며, 축방향에의 길이를 드릴의 축심위치에서 0mm로 하고, 이 경사면과 이것과 시닝에 의해 동시에 형성되는 인접갈아내는 면이 바뀌어서 이루는 골짜기선을 드릴의 죽심에 대해 25°-60°의 범위내의 경사각으로 형성한 것을 특징으로 하는 드릴구조.
2. 제1항에 있어서, 드릴본체의 선단에 형성한 축방향에 연하는 홈부에 판상의 고속도강 또는 CBN소결체칩을 감장고정해서 절단날로 한 것을 특징으로 하는 드릴구조.
3. 제1항에 있어서, 드릴의 후단부에서 드릴의 구조부까지 관통하는 유공을 가지며, 그 유공의 드릴선단 후단에서는 절단날에 합치하지 않도록 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 드릴구조.
4. 제1항에 있어서, 최소한 상기 초경합금부나 고속도강부가 1TiC, TiCN, TiN, AL203 등에 의해 피복되어 있는 것을 특징으로 하는 드릴구조.