KR20200003246A - 오스테나이트계 합금 - Google Patents

Abstract

(중량%로)
C: 0.01 - 0.05
Si: 0.05 - 0.80
Mn: 1.5 - 2
Cr: 26 - 34.5
Ni: 30 - 35
Mo: 3 - 4
Cu: 0.5 - 1.5
N: 0.05 - 0.15
V: ≤ 0.15
를 포함하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물인 오스테나이트계 합금으로서,
40 ≤ %Ni + 100*%N ≤ 50
을 특징으로 하는 오스테나이트계 합금.

Description

오스테나이트계 합금{AUSTENITIC ALLOY}

본 발명은 청구항 1 의 전제부에 따른 오스테나이트계 합금에 관한 것이다. 또한, 본 발명은 본 발명의 오스테나이트계 합금을 포함하는 연소 플랜트를 위한 부품 (component) 에 관한 것이다.

바이오매스의 연소에 기초하는 발전 (power generation) 은 지속가능한 동시에 탄소 중립적이라고 간주되며, 점점 더 중요한 에너지원이 되고 있다.

바이오매스 연소의 문제는, 사용되는 광범위한 바이오매스 연료의 연소 생성물이 부식성이고, 바이오매스 발전소의 부품에 침착 (deposition) 을 야기할 수도 있다는 것이다. 종래의 증기 보일러에서뿐만 아니라 바이오매스 발전소에서 과열기, 재열기 및 증발기가 특히 노출된다. 바이오매스 발전소의 다른 문제는 부품 재료가 발전소의 고온 및 고압으로 인해 크리프 시작한다는 것이다. 오늘날, 바이오매스 플랜트는 150 - 200 bar 의 압력과 500 - 550 ℃ 의 온도에서 작동한다. 미래에, 바이오매스 발전소의 온도는 오늘날보다 훨씬 더 높을 것 (600 - 650 ℃) 으로 예상된다. 이는 발전소의 구조 부품의 고온 내식성 및 크리프 강도에 더 높은 요구를 할 것이다.

강의 내식성을 증가시키려는 시도가 있었다. 예를 들어 US4876065 및 WO0190432 에는 석유와 가스 산업의 부식성 환경에서 사용하도록 설계된 강이 기재되어 있다.

연구에 따르면, 높은 Mo 함량을 갖는 오스테나이트계 스테인리스 강이 고온 부식에 대한 양호한 저항을 나타내는 것으로 나타났다: James R.Keisler, 오크 리지 국립 연구소, NACE Corrosion 2010, No 10081.

그러나, 이 강은 바이오매스 발전소에 적합하도록 필요한 크리프 강도를 나타내지 않는다.

따라서, 본 발명의 목적은 높은 내식성과 높은 크리프 강도를 나타내는 오스테나이트계 합금을 획득하는 것이다. 또한, 본 발명의 목적은 본 발명의 합금을 포함하는 증기 보일러용 부품을 획득하는 것이다.

본 발명에 따르면, 이러한 목적은, (중량%로)

C: 0.01 - 0.05

Si: 0.05 - 0.80

Mn: 1.5 - 2

Cr: 26 - 34.5

Ni: 30 - 35

Mo: 3 - 4

Cu: 0.5 - 1.5

N: 0.05 - 0.15

V: ≤ 0.15

를 포함하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물인 오스테나이트계 합금으로서,

40 ≤ %Ni + 100*%N ≤ 50

을 특징으로 하는 오스테나이트계 합금에 의해 달성된다.

본 발명의 오스테나이트계 합금은 고온 부식에 대한 양호한 내식성, 특히 양호한 화염측 (fire side) 내식성을 갖는다. 조건 40 ≤ %Ni + 100*%N ≤ 50 이 실현되도록 합금에 니켈과 질소의 첨가를 균형잡음으로써, 합금에서 높은 크리프 강도와 높은 연성이 또한 달성된다. 높은 크리프 강도와 함께 고온 부식에 대한 양호한 저항으로 인해, 본 발명의 오스테나이트계 합금은 증기 보일러의 구조 부품의 재료로서 매우 적합하다. 본 발명의 합금은 높은 온도와 압력에서의 부식 조건에서 작동하는 바이오매스 발전소에 특히 유용하다.

바람직하게는, 상기 오스테나이트계 합금은 요건: 40 ≤ %Ni + 100*%N ≤ 45 를 만족시킨다. 그러면, 합금은 매우 양호한 크리프 강도 및 높은 연성을 나타낸다. 이는 상기 재료가 증기 보일러에 사용되는 때에 유리한데, 보일러의 시작과 셧다운 동안에 재료의 높은 열가소성 팽창과 수축을 허용하기 때문이다. 따라서, 상기 재료는 크래킹 없이 주기적인 가열과 냉각을 거칠 수 있다.

바람직하게는 오스테나이트계 합금에서의 실리카 (Si)의 함량은 0.3 - 0.55 중량% 이다. 이로써, 취성의 시그마 상의 최소 형성과 산소함유 개재물의 최소 형성으로 인해, 합금에서 매우 높은 크리프 강도가 획득된다.

바람직하게는, 부식에 대한 저항을 최적화하기 위해 상기 오스테나이트계 합금 중의 탄소 (C) 의 함량은 0.01 - 0.018 중량% 이다.

또한, 본 발명은 본 발명의 오스테나이트계 합금을 포함하는 연소 플랜트, 바람직하게는 바이오매스 발전소 또는 바이오매스 증기 보일러를 위한 부품에 관한 것이다.

상기 부품은 예컨대 과열기 또는 재열기 또는 증발기, 바람직하게는 그러한 과열기 또는 재열기 또는 증발기의 튜브일 수 있고, 상기 부품은 그의 작동 위치에 있을 때에 연도 가스와 높은 열을 받게 된다. 따라서, 본 발명은, 대안으로서, 보일러 내에 배치되어 보일러의 작동 동안에 상기 보일러에 의해 생성되는 연도 가스와 열을 받게 되는 부품, 바람직하게는 과열기 튜브, 재열기 튜브 또는 증발기 튜브를 포함하는, 보일러, 바람직하게는 바이오매스 증기 보일러를 포함하는 연소 플랜트, 바람직하게는 바이오매스 발전소로서 규정될 수 있고, 상기 부품은 본 발명에 따른 합금을 포함한다.

본 발명의 오스테나이트계 합금은 이하의 합금 원소들을 포함한다:

탄소 (C)

탄소는 오스테나이트 안정화 원소이며, 따라서 적어도 0.01 중량% 의 양으로 본 발명의 합금에 포함되어야 한다. 탄소는 탄질화물의 형성에 의해 재료의 크리프 강도를 증가시키데 있어 또한 중요하다. 그렇지만, 크롬이 존재하면, 탄소는 입계 부식의 위험을 증가시키는 크롬 탄화물을 형성한다. 높은 탄소 함량은 용접성을 또한 감소시킨다. 크롬 탄화물의 형성을 최소화하고 양호한 용접성을 보장하기 위해, 탄소 함량은 0.05 중량% 를 초과하지 않아야 한다. 크롬 탄화물의 형성을 훨씬 더 억제하기 위하여, 탄소의 함량은 바람직하게는 0.01 - 0.018 중량% 의 범위 내에 있어야 한다.

규소 (Si)

규소는 강의 생산에서 탈산 원소로서 사용된다. 그러나, 규소의 높은 함량은 용접성에 해롭다. 강의 낮은 산소 함량을 보장하여 적은 개재물을 보장하기 위해, 규소의 함량은 적어도 0.05 중량% 이어야 한다. 그렇지만, 규소의 함량은 강의 용접성을 보장하기 위해 0.80 중량% 를 초과해서는 안 된다. 규소의 함량이 0.30 - 0.55 중량% 의 범위 내에 있을 때에 본 발명의 합금에서 매우 높은 크리프 강도가 획득되는 것으로 밝혀졌다. 규소 레벨이 0.55 중량% 를 초과하면 시그마 상의 형성이 증가하는 것으로 여겨진다. 시그마 상은 본 발명의 합금의 연성을 감소시켜서 또한 크리프 강도를 감소시킨다. 0.30 중량% 미만에서, 크리프 강도는 산소함유 개재물의 형성의 증가로 인해 감소된다.

망간 (Mn)

망간은 Si 처럼 탈산 원소이고, 열간 가공성을 개선하는데 또한 효과적이다. 망간의 최대 함량은 실온에서 본 발명의 합금의 연성 및 인성을 제어하기 위해 제한될 필요가 있다. 그러므로, 망간의 함량은 1.50 - 2.0 중량% 의 범위 내에 있어야 한다.

크롬 (Cr)

크롬은 화염측 내식성 및 증기 산화 내성을 개선하는 유효 원소이다. 예컨대 바이오매스 연소 발전소에서 보일러 튜브로서 사용하기에 충분한 고온 내식성을 달성하기 위해, 적어도 26% 의 크롬 함량이 필요하다. 그렇지만, 크롬이 34.5% 초과이면, 더 높은 Cr 함량이 시그마 상과 같은 금속간 상의 형성의 위험을 증가시킬 수 있기 때문에, 니켈 함량이 더 증가되어야 한다. 그러므로, 크롬 함량은 26.0 중량% - 34.5 중량% 의 간격 내에 있어야 한다. 본 발명의 경우, 26.0 - 29.0 중량% 의 크롬 함량으로 매우 양호한 재료 특성이 획득되었고, 따라서 이는 바람직한 범위 또는 적어도 본 발명의 기술적 효과가 획득되는 훨씬 더 제한된 범위로 간주된다.

니켈 (Ni)

니켈은 시그마 상과 같은 금속간 상의 형성이 억제되도록 본 발명의 합금에서 안정적인 오스테나이트 구조를 보장하기 위한 목적을 위한 필수 원소이다. 시그마 상은 크롬 및 몰리브덴을 갖는 단단하고 부서지기 쉬운 금속간 상이며 고온에서 형성된다. 시그마 상은 강의 연성 및 연신율에 부정적인 영향을 미친다. 합금에서 오스테나이트 상을 안정화시킴으로써, 시그마 상의 형성은 최소화된다. 따라서, 니켈은 강의 충분한 연성과 연신율을 보장하는데 있어 중요하다. 니켈은 추가 산화물 성장, s c. 스케일링을 억제하는 부동태 크롬-산화물 피막의 형성을 촉진하므로 본 발명의 합금의 내식성에 또한 긍정적인 영향을 미친다. 니켈의 함량은 구조 안정성, 내식성 및 연성을 보장하기 위해 본 발명의 합금의 적어도 30 중량% 이어야 한다. 그렇지만, 니켈은 비교적 고가의 합금 원소이므로, 낮은 생산 비용을 유지하기 위해, 니켈의 함량이 제한되어야 한다. 니켈은 합금에서의 질소의 용해도를 또한 감소시키고, 따라서 니켈의 함량은 35 중량% 를 초과해서는 안 된다.

몰리브덴 (Mo)

몰리브덴은 보일러 튜브의 화염측에서의 고온 내식성을 향상시키기 위해 본 발명의 합금에 포함된다. Mo 의 첨가는 본 발명의 합금의 일반적인 내식성을 더 향상시킨다. 그러나, Mo 는 비싼 원소이며, 시그마 상의 석출 (precipitation) 을 촉진하고, 따라서 강의 인성을 저하시킨다. 강의 양호한 고온 내식성을 보장하기 위해, 몰리브덴의 함량은 적어도 3 중량% 이어야 한다. 몰리브덴의 상한은 시그마 상의 석출을 피하기 위해 4 중량% 이다.

구리 (Cu)

구리 첨가는 매트릭스에서 미세하고 균일하게 석출되는 구리 리치 (rich) 상의 석출에 의해 크리프 강도를 모두 향상시킬 수 있다. 그렇지만, 과도한 양의 구리는 가공성을 감소시킨다. 또한, 다량의 구리는 연성과 인성의 감소로 이어질 수 있다. 그러므로, 본 발명의 합금 중의 구리 함량은 0.5 - 1.5 중량% 의 간격 내에 있어야 한다. 본 발명의 경우에, 0.8 - 1.2 중량% 의 구리 함량으로 특히 양호한 결과가 얻어졌고, 그러므로 적어도 이러한 이유로, 이는 바람직한 범위 또는 적어도 본 발명의 기술적 효과가 획득되는 더 제한된 범위로 간주된다.

질소 (N)

질소는 오스테나이트 조직에 강한 안정화 영향을 미치며, 따라서 시그마 상의 형성을 감소시킨다. 이는 강의 연성에 긍정적인 영향을 미친다. 본 발명의 합금에서, 질소의 주된 영향은 탄소와 함께 탄질화물의 형태로 석출물을 형성한다는 것이다. 작은 탄질화물 입자는 강의 결정립계에서 일반적으로 석출되고, 전위가 강의 결정립 내에서 전파하는 것을 막는다. 이는 강의 크리프 저항을 많이 증가시킨다. 질소 함량은, 안정된 오스테나이트 조직을 보장하기 위해 그리고 충분한 양의 탄질화물이 형성되는 것을 보장하기 위해, 본 발명의 합금에서 적어도 0.05 중량% 이어야 한다. 그렇지만, 질소가 다량으로 존재한다면, 본 발명의 합금의 연성 및 인성을 감소시키는 질화물의 큰 1차 석출물이 나타날 수 있다. 따라서, 본 발명의 합금 중의 질소 함량은 0.15 중량% 로 제한되어야 한다.

바나듐 (V)

바나듐, 티타늄 또는 니오븀의 첨가는 MX 상의 석출을 통해 크리프 파단 강도를 향상시키는데 기여한다. 그렇지만, 과도한 양의 바나듐은 용접성 및 열간 가공성을 감소시킬 수 있다. 따라서, 바나듐은 본 발명의 합금에서 0.15 중량% 이하의 양으로 허용될 수 있다.

인 (P) 및 황 (S)

인 및 황은 본 발명의 합금의 원료에 불순물로서 전형적으로 포함되며, 따라서 다량에서 용접 크래킹을 야기할 수 있다. 따라서, 인은 0.035% 를 초과해서는 안 된다. 황은 0.005% 를 초과해서는 안 된다.

요건: 40 ≤ %Ni + 100*%N ≤ 50

본 발명의 합금에서, 니켈의 함량과 질소의 함량은 요건: 40 ≤ %Ni + 100*%N ≤ 50 을 만족시키도록 균형잡혀야 한다. 이 간격 내에서 매우 양호한 크리프 강도와 연성이 달성되는 것으로 나타났다. 양호한 크리프 강도는 니켈과 질소의 시너지 효과의 결과라고 생각된다. 바람직하게는, 니켈의 함량과 질소의 함량은 요건: 40 ≤ %Ni + 100*%N ≤ 45 를 만족시키도록 균형잡혀야 한다.

위에서 언급한 바와 같이, 질소는 합금의 크리프 변형을 증가시킴으로써 크리프 강도를 향상시키는 탄질화물을 형성한다. 그렇지만, 크리프 강도는 시그마 상과 같은 임의의 취성의 상에 의해 부정적으로 영향을 받는다. 니켈 및 질소 쌍방의 첨가는 강의 시그마 상의 형성을 억제하고, 따라서 합금의 파단 연신율 또는 연성을 증가시킨다. 이는 응력 집중 및 가능한 크랙 개시와 전파를 감소시킬 것이다. 결과적으로, 이는 크리프 강도의 증가로 이어진다.

도 1 은 합금 조성을 보여주는 표이다.
도 2 는 본 발명의 합금과 비교 합금의 600℃ 에서의 크리프 시험의 결과를 보여주는 도면이다.
도 3 은 본 발명의 합금과 비교 합금의 650℃ 에서의 크리프 시험의 결과를 보여주는 도면이다.

예

이하에서, 구체적인 예를 참조하여 본 발명의 합금에 대해 설명한다.

종래의 강 제조 방법에 의해 10 개의 강 히트를 제조하였다. 각 강 히트의 조성을 표 1 에 나타낸다. 열 히트를 제조한 종래의 금속학적 프로세스는 다음과 같았다: AOD 법에 의한 융해 - 열간 압연 - 압출 - 냉간 필그링 (pilgring) (냉간 변형) - 용체화 어닐링 - 워터 퀀칭. 중공 바아 (hollow bar) 재료는, 열간 압출 후에, 40 ~ 80 % 의 냉간 변형으로 냉간 필그링되었고 (pilgred), 후속하여, 치수에 따라 1050 ~ 1180 ℃ 의 온도에서 용체화 어닐링되었다. 다음의 표는 세부사항을 보여준다.

합금 1, 7 - 9 는 비교 예이며, 상대적으로 낮은 농도의 질소를 포함한다. 합금 2, 3 및 10 은 비교 예이며, 비교적 높은 질소 농도를 포함한다. 합금 4 - 6 은 요건 40 ≤ %Ni + 100*%N ≤ 50 을 충족시킨 본 발명의 샘플이다. 합금 1 및 10 은 실리콘 함량이 낮다.

각 강 히트의 시험 샘플을 제조하였다. 샘플들은 그들의 크리프 특성을 결정하기 위해 크리프 시험을 거쳤다. 각 샘플에 일정한 응력을 가하고 각 샘플의 파단 시간 및 파단 연신율을 결정함으로써, 2 개의 상이한 온도: 600℃ 와 650℃ 에서 크리프 시험을 행하였다. 파단 연신율은 각 샘플에 대해 공칭 길이의 백분율로서 표현된 파단까지의 길이 증가이다. 가해진 응력은 합금의 크리프 파단 강도와 동일하다. 크리프 파단 강도는, 주어진 온도에서, 주어진 시간에서 재료를 파단시키는 응력으로서 정의된다.

종래의 시험 방법에 따라 크리프 시험을 행해였고, 결과를 추론하는데 종래의 수학적 모델을 사용하였다.

도 2 는, 본 발명의 합금 4 - 6 의 600℃ 에서의 크리프 강도를, 비교 합금 1, 7 및 9 의 크리프 강도와 비교하여 보여준다. 도 3 은 본 발명의 합금 4 - 6 의 650℃ 에서의 크리프 강도를, 비교 합금 1, 8 및 9 와 비교하여 보여준다. 도 1 및 도 2 로부터, 본 발명의 합금들이, 주어진 크리프 응력에서, 비교 합금들보다 더 긴 파단 시간을 나타낸다는 것이 분명하다.

크리프 시험의 몇몇의 다른 결과를 표 2 및 3 에 나타낸다.

[표 2]

표 2 는 600 ℃ 에서 각 합금의 파단 시간, 크리프 강도 또는 가해진 응력을 보여준다. 표 2 는 파단 연신율, 즉 각 샘플에 대한 공칭 길이의 백분율로 표현된 파단까지의 길이 증가를 또한 보여준다.

시험 결과로부터, 크리프 강도의 크기, 즉 가해진 응력을 고려할 때 본 발명의 합금 4 - 6 이 더 높은 파단 시간을 보여준다고 결론내릴 수 있다. 합금 4 는 160 ㎫ 의 가해진 응력에서 117561 시간의 피크 값을 보여준다. 합금 4 - 6 은 매우 높은 파단 연신율을 또한 보여준다.

합금 4 - 6 의 파단 시간에서의 높은 결과는 질소와 니켈 쌍방의 첨가의 시너지 효과에 의존하는 것으로 생각된다. 질소의 첨가는 탄질화물의 형성에 의한 석출 강화에 의해 또한 침입형 용체 강화에 의해 파단 시간을 증가시킨다. 재료에서 석출하는 조밀한 작은 탄질화물이 합금 재료의 입자를 통한 전위 이동을 효과적으로 막고 따라서 변형에 대한 저항을 증가시킨다. 니켈과 또한 질소의 첨가는, 연성에 부정적으로 영향을 미쳐서 재료의 연성을 향상시키는 시그마 상과 같은 금속간 상의 형성을 억제한다. 향상된 연성은 응력 집중, 크랙 개시 및 크랙 전파를 감소시킨다. 이러한 특성들의 시너지 효과로 매우 높은 크리프 강도가 얻어진다.

표 2 및 표 3 에서 파단 연신율로 표현된 높은 연성은, 증기 보일러의 시작 및 셧다운 동안에 재료의 높은 열가소성 팽창 및 수축을 허용하므로, 재료가 증기 보일러에서 사용되는 때에 더 유리하다. 따라서, 재료는 크래킹 없이 주기적인 가열 및 냉각을 거칠 수 있다.

비교 합금 1 - 3, 9 및 10 은, 비교적 높은 파단 연신율을 갖는다 (예컨대, 각각 71% 및 72% 의 파단 연신율을 나타내는 비교 합금 2 및 3 참조). 그렇지만, 이 합금들은 본 발명의 합금보다 더 짧은 파단 시간을 나타낸다. 합금 1 - 3, 9 및 10 의 더 짧은 파단 시간은 이 합금들이 비교적 적은 양의 질소를 포함한다는 사실에 기인한다고 생각된다. 질소 함량이 낮으므로, 이 재료들에서 본 발명의 합금에서보다 더 적은 탄질화물이 석출된다. 합금 1 - 3, 9 및 10 이 적은 탄질화물을 포함하므로, 전위가 이 재료들을 통해 더 용이하게 이동할 수 있다. 그리고, 이는 재료의 더 높은 변형 속도를 야기하고, 즉 재료가 더 빠르게 변형된다.

비교 합금 7 및 8 은, 정해진 가해진 응력에서 더 긴 파단 시간으로 표현되는, 다소 높은 크리프 저항을 나타낸다. 그러나, 이 합금들의 경우 본 발명의 합금들을 평가하였던 응력 160 ㎫ 보다 더 낮은 응력, 즉 150 ㎫ 에서 더 긴 파단 시간이 결정되었음에 주목해야 한다. 따라서, 비교 합금 7 및 8 의 파단 시간은 본 발명의 합금 4 및 6 의 파단 시간보다 더 낮다. 합금 7 및 8 의 낮은 파단 시간은 금속간 상 석출물에 의해 유도된 취성에 의한 야기되는 것으로 생각된다. 표 2 에 나타낸 바와 같이, 합금 7 및 8 은 각각 단지 38% 및 46% 의 파단 연신율을 갖는다.

표 3 은 650℃ 의 온도에서 몇몇의 가해진 부하에서의 크리프 시험의 결과를 보여준다.

[표 3]

표 3 은 본 발명의 합금 4 - 6 이 비교 합금보다 더 양호한 크리프 특성들 (파단 시간, 크리프 강도 및 파단 연신율로 표현됨) 을 가짐을 보여준다. 모든 합금의 연성, 즉 파단 연신율은 600 ℃ 에서의 연성에 비해 650 ℃ 에서 더 낮다. 연성의 감소는 더 높은 온도에서 그리고 더 높은 온도에서의 더 빠른 입자 성장에 의해 더많은 침전이 형성된다는 사실에 의해 야기된다.

Claims (7)

1. (중량%로)
   C: 0.01 - 0.05
   Si: 0.05 - 0.80
   Mn: 1.5 - 2
   Cr: 26 - 34.5
   Ni: 30 - 35
   Mo: 3 - 4
   Cu: 0.5 - 1.5
   N: 0.05 - 0.15
   V: ≤ 0.15
   를 포함하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물인 오스테나이트계 합금으로서,
   40 < %Ni + 100*%N < 45 이고,
   600 ℃ 의 온도와 160 MPa 의 가해진 응력에서의 크리프 시험에서, 파단 연신율이 71 내지 90 % 이고, 파단 시간은 적어도 67,644 시간이고,
   650 ℃ 의 온도와 95 내지 105 MPa 의 가해진 응력에서의 크리프 시험에서 파단 연신율이 31 내지 70 % 이고, 파단 시간은 적어도 95,883 시간이고,
   상기 합금은 MX 상을 포함하는 미세조직을 가지는 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 합금.
2. 제 1 항에 있어서,
   600 ℃ 의 온도와 160 MPa 의 가해진 응력에서의 크리프 시험에서, 파단 시간은 67,644 시간 이상 117,561 시간 이하이고,
   650 ℃ 의 온도와 95 내지 105 MPa 의 가해진 응력에서의 크리프 시험에서, 파단 시간은 95,883 시간 이상 188,609 시간 이하인 오스테나이트계 합금.
3. (중량%로)
   C: 0.01 - 0.05
   Si: 0.05 - 0.80
   Mn: 1.5 - 2
   Cr: 26 - 34.5
   Ni: 30 - 35
   Mo: 3 - 4
   Cu: 0.5 - 1.5
   N: 0.05 - 0.15
   V: ≤ 0.15
   를 포함하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물인 오스테나이트계 합금으로서,
   40 < %Ni + 100*%N < 45 이고,
   600 ℃ 의 온도와 160 MPa 의 가해진 응력에서의 크리프 시험에서, 파단 연신율이 71 내지 90 % 이고, 파단 시간은 67,644 시간 이상 117,561 시간 이하이고,
   650 ℃ 의 온도와 95 내지 105 MPa 의 가해진 응력에서의 크리프 시험에서 파단 연신율이 31 내지 70 % 이고, 파단 시간은 95,883 시간 이상 188,609 시간 이하이고,
   상기 합금은 MX 상을 포함하는 미세조직을 가지는 오스테나이트계 합금을 포함하는 것을 특징으로 하는 연소 플랜트용 부품.
4. 제 3 항에 있어서,
   상기 부품이 과열기인 연소 플랜트용 부품.
5. 제 3 항에 있어서,
   상기 부품이 재열기인 연소 플랜트용 부품.
6. 제 3 항에 있어서,
   상기 부품이 증발기인 연소 플랜트용 부품.
7. 제 1 항에 있어서,
   600 ℃ 의 온도와 160 MPa 의 가해진 응력에서의 크리프 시험에서, 파단 시간은 102,321 시간 이상 117,561 시간 이하이고,
   650 ℃ 의 온도와 95 내지 105 MPa 의 가해진 응력에서의 크리프 시험에서, 파단 시간은 95,883 시간 이상 188,609 시간 이하인 오스테나이트계 합금.
   

Images