UA112886C2 - Аустенітний сплав - Google Patents
Аустенітний сплав Download PDFInfo
- Publication number
- UA112886C2 UA112886C2 UAA201409161A UAA201409161A UA112886C2 UA 112886 C2 UA112886 C2 UA 112886C2 UA A201409161 A UAA201409161 A UA A201409161A UA A201409161 A UAA201409161 A UA A201409161A UA 112886 C2 UA112886 C2 UA 112886C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- alloy according
- alloys
- austenitic alloy
- resistance
- alloy
- Prior art date
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 90
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 89
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 title description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 241000468053 Obodhiang virus Species 0.000 claims 1
- 235000002492 Rungia klossii Nutrition 0.000 claims 1
- 244000117054 Rungia klossii Species 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims 1
- 238000004056 waste incineration Methods 0.000 claims 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 20
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 17
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 38
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 33
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 description 17
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 15
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 15
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 15
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 15
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 13
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 description 12
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 12
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 7
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 5
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- -1 carbon forms chromium carbides Chemical class 0.000 description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 2
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VVTSZOCINPYFDP-UHFFFAOYSA-N [O].[Ar] Chemical compound [O].[Ar] VVTSZOCINPYFDP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910021386 carbon form Inorganic materials 0.000 description 1
- 229940035427 chromium oxide Drugs 0.000 description 1
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 235000013311 vegetables Nutrition 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/053—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 30% but less than 40%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
- C22C30/02—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/04—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler and characterised by material, e.g. use of special steel alloy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
Abstract
Аустенітний сплав, який складається з, мас. %: С - 0,01-0,05; Si - 0,05-0,80; Мn - 1,5-2; Сr - 26-34,5; Ni - 30-35; Мо - 3-4; Сu - 0,5-1,5; N - 0,05-0,15; V - ≤0,15, баланс Fe і неминучі домішки, які характеризуються тим, що 40 ≤ %Ni + 100* %N ≤ 50.
Description
Галузь техніки
Даний винахід стосується аустенітного сплаву згідно з обмежувальною частиною пункту 1 формули винаходу. Винахід також стосується деталі для сміттєспалювального заводу, яка містить аустенітний сплав за винаходом.
Передумови створення винаходу
Вироблення електроенергії, що базується на згорянні біомаси, вважається як раціональним, так і нейтральним щодо вивільнення вуглецю і стає все більш важливим джерелом енергії.
Проблема згоряння біомаси полягає в тому, що продукти згоряння широкого ряду рослинних палив, що використовуються, є корозійними і можуть бути причиною відкладень на деталях енергетичної установки, яка працює на біомасі. Основній загрозі піддаються пароперегрівачі, підігрівники і випарники в енергетичних установках, які працюють на біомасі, а також стандартні парові котли. Подальша проблема з енергетичними установками, які працюють на біомасі, полягає в тому, що матеріали, з яких зроблені деталі, починають деформуватися через високу температуру і тиск в енергетичній установці. Сьогодні, енергетичні установки, які працюють на біомасі, функціонують при тиску 150-200 бар і при температурі 500-550". Вважається, що у майбутньому температура в енергетичних установках, які працюють на біомасі, буде навіть вищою ніж зараз, і досягатиме 600-6507С. Таким чином, вимагаються більш високі стандарти щодо стійкості до високотемпературної корозії та опору деформації структурних елементів енергетичної установки.
Були зроблені спроби збільшити корозійну стійкість сталі. Наприклад, в патентних документах 54876065 і ММО0190432 описуються сорти сталі, які призначені для використання в корозійному середовищі в нафтогазовій промисловості.
Подальші дослідження встановили, що аустенітна нержавіюча сталь з високим вмістом Мо демонструє високу стійкість до високотемпературної корозії: датез К. Кеїзієег, Сак гідде Маїйіопа!
Іарогаюгу, МАСЕ Соітовіоп 2010, Мо 10081.
Проте, ці сталі не проявляють достатній рівень опору деформації, щоб бтуи придатними для енергетичних установок, які працюють на біомасі.
Таким чином, головна мета даного винаходу - це отримання аустенітного сплаву, який проявляє високу стійкість до високотемпературної корозії та високий опір деформації. Також
Зо метою даного винаходу є отримання деталей для паротурбінної електростанції, які містять в собі такий сплав за винаходом.
Суть винаходу
Згідно з винаходом, мета досягається за допомогою аустенітного сплаву, який складається з наступного (ваг.9Ув):
С: 0,01-0,05 зі: 0,05-0,80
Мп: 1,5-2
Се: 26-34,5
Мі: 30-35
Мо: 3-4 би: 0,5-1,5
М: 0,05-0,15
М: - 0,15
Баланс Ге і постійні домішки, який характеризується тим, що х 95Мі - 1007 95М х 50
Аустенітний сплав за винаходом має високу стійкість до високотемпературної корозії, особливо стійкий проти корозії вогневої сторони. Урівноважуючи додавання нікелю і азоту в сплаві, щоб задовольняти 40 х 90Мі - 1007 95М х 50, в сплаві досягається високий опір 40 деформації і висока пластичність. Висока стійкість до високотемпературної корозії разом з високим опором деформації робить аустенітний сплав за винаходом придатним як матеріал для структурних частин парових котлів. Аустенітний сплав за винаходом особливо підходить для застосування в енергетичних установках, які працюють на біомасі, які експлуатуються в корозійних умовах при високому тиску і температурах.
Бажано, щоб вищезгаданий аустенітний сплав задовольняв вимоги: 40 х 90Мі - 1007 95М х 45. В такому випадку сплав демонструє дуже високий деформаційний опір та високий рівень пластичності. Такі характеристики вигідні для застосування в парових котлах, оскільки вони дозволяють високий рівень термопластичного розширення і усадки матеріалу протягом початку та кінця роботи бойлера. Таким чином, матеріал може піддаватися циклічному нагріванню і охолодженню без можливого утворення тріщин.
Бажано, щоб вміст кремнію (5і) в аустенітному сплаві складав 0,3-0,55 ваг.95. Таким чином,
дуже високий рівень деформаційного опору в сплаві досягається завдяки мінімальному утворенню крихкої сигма-фази і мінімальному утворенню кисневмісних украплень.
Бажано, щоб вміст вуглецю (С) у вищезгаданому аустенітному сплаві складав 0,01-0,018 ваг.уо, щоб оптимізувати стійкість до корозії.
Винахід також стосується деталі для сміттєспалювального заводу, бажано енергетичної установки, яка працює на біомасі або парових котлів на біомасі, які вміщують в себе аустенітний сплав за винаходом.
Вищезгадана деталь може бути пароперегрівачем, підігрівником або випарником, бажано, трубкою такого пароперегрівача, підігрівника або випарника, в якому, при використанні, деталь піддається дії димових газів і підвищеної температури. Таким чином, як альтернатива, винахід може визначатись як сміттєспалювальний завод, бажано енергетична установка, яка працює на біомасі, яка містить в собі бойлер, бажано паровий котел на біомасі, вміщує в себе деталь, бажано трубку пароперегрівача, трубку підігрівника або трубку випарника, яка закріплена в бойлері та піддається дії димових газів і високої температури, які виробляються в наслідок цього вищезгаданим бойлером протягом функціонування, де вищезгадана деталь вміщує в себе сплав, згідно з винаходом.
Опис винаходу
Аустенітний сплав за винаходом складається з наступних елементів:
Вуглець (С)
Вуглець це елемент, який стабілізує аустеніт, тому його потрібно додавати в сплав за винаходом у кількості як мінімум 0,01 ваг.9Уо. Надалі вуглець відіграє важливу роль для збільшення деформаційного опору матеріалу, утворюючи карбонітриди. Хоча, за умов наявності хрому, вуглець утворює карбіди хрому, які збільшують ризик міжгранулярної корозії. Але завеликий вміст хрому надалі зменшує зварюваність. Щоб мінімізувати утворення карбідів хрому, і щоб забезпечити високий рівень зварюваності, вміст вуглецю не повинен перебільшувати 0,05 ваг.9У5ь. Щоб перешкоджати утворенню карбідів хрому і надалі, вміст вуглецю бажано повинен бути в межах 0,01-0,018 ваг.9о.
Кремній (51)
Кремній використовується як розкиснювальний елемент у виготовленні сталі. Проте,
Зо високий вміст кремнію шкодить зварюваності. Щоб забезпечити низький рівень кисню в сталі і таким чином забезпечити низький рівень украплень, вміст кремнію повинен бути щонайменше 0,05 ваг.95. Проте, вміст кремнію не повинен перебільшувати 0,80 ваг.9У5, щоб забезпечити зварюваність сталі. Було виявлено, що коли вміст кремнію знаходиться в межах 0,30-0,55 ваг.90о, у сплаві за винаходом досягається дуже високий рівень деформаційного опору. Вважається, що утворення сигма-фази збільшується коли рівень кремнію перевищує 0,55 ваг.95. Сигма-фаза зменшує пластичність винайденого сплаву і таким чином і деформаційний опір. При вмісті нижче 0,30 ваг.9юо деформаційний опір зменшується через збільшене утворення кисневмісних украплень.
Марганець (Мп)
Марганець, як і кремній, це розкиснювальний елемент, він також є ефективним для покращення роботи при високих температурах. Максимальний вміст марганцю повинен бути обмежений, щоб контролювати пластичність і в'язкість винайденого сплаву при кімнатній температурі. Таким чином, вміст марганцю повинен бути в межах 1,50-2,0 ваг.9о.
Хром (Ст)
Хром це ефективний елемент для покращення стійкості проти корозії вогневої сторони і проти окиснення парів води. Щоб досягти достатнього рівня стійкості проти окиснення в парах води для використання як, наприклад, трубки бойлера в енергетичній установці для згоряння біомаси, вміст хрому повинен складати як мінімум 2695. Проте, якщо вміст хрому вищий ніж 34,595, також потрібно збільшувати вміст нікелю, тому що високий вміст хрому може збільшити ризик утворення інтерметалевих фаз, таких як сигма-фаза. Таким чином, вміст хрому повинен бути в межах 26,0-34,5 ваг.9о. У випадку даного винаходу дуже сприятливі фізичні властивості були отримані зі вмістом хрому в межах 26,0-29,0 ваг.9о, таким чином, ці співвідношення, або ще більш обмежені співвідношення, мають вважатися переважними, за допомогою яких досягається мета винаходу.
Нікель (Мі)
Нікель - це необхідний елемент для забезпечення стабільної аустенітної структури в сплаві за винаходом, він потрібен щоб стримувати утворення інтерметалевих фаз, таких як сигма- фаза. Сигма-фаза - це жорстка та крихка інтерметалева фаза з хромом і молібденом, яка утворюється при високих температурах. Сигма-фаза негативно впливає на пластичність і бо розтягування сталі. Стабілізуючи аустенітну фазу в сплаві, утворення сигма-фази зводиться до мінімуму. Таким чином, нікель відіграє важливу роль для забезпечення достатньої пластичності та розтягнення сталі. Нікель також позитивно впливає на стійкість до корозії сплаву за винаходом, тому що він сприяє утворенню пасивної хром-оксидної плівки, яка стримує подальше утворення оксидів, в стандартних умовах - ожарини. Вміст нікелю повинен складати щонайменш 30 ваг.95 в сплаві за винаходом, щоб забезпечити структурну стабільність, стійкість до корозії та пластичність. Проте, нікель відносно дорогий елемент сплаву, і для того, щоб підтримувати низький рівень витрат на виробництво, вміст ніселю повинен обмежуватись.
Нікель надалі зменшує розчинність азоту в сплаві, і таким чином вміст нікелю не повинен перевищувати 35 ваг.9о.
Молібден (Мо)
Молібден включається до складу сплаву за винаходом, щоб покращити стійкість до високотемпературної корозії вогняної сторони трубок бойлера. Додавання Мо надалі покращує загальну стійкість до корозії сплаву за винаходом. Проте, Мо дорогий елемент, також він сприяє виділенню сигма-фази, і таким чином стимулює погіршення в'язкості сталі. Щоб забезпечити достатню стійкість сталі до високотемпературної корозії, вміст молібдену має складати як мінімум З ваг.9о. Верхня межа вмісту молібдену складає 4 ваг.95, щоб уникнути виділення сигма- фази.
Мідь (Си)
Додавання міді може покращити деформаційний опір шляхом виділення фази, багатою міддю, яка тонко і рівномірно осідає в матриці. Проте, надмірна кількість міді призводить до зниження рівня оброблюваності. Велика кількість міді також може призводити до зниження рівня пластичності та в'язкості. Тому вміст міді в сплаві за винаходом повинен знаходитись в межах 0,5-1,5 ваг.95. У випадку даного винаходу, особливо позитивні результати були отримані з вмістом міді в межах 0,8-1,2 ваг.9о, таким чином, ці показники мають вважатися переважними співвідношеннями, чи ще більш обмежені значення, за допомогою яких досягається мета винаходу.
Азот (М)
Азот має потужний стабілізуючий ефект на аустенітну структуру і таким чином зменшує утворення сигма-фази. Це позитивно впливає на пластичність сталі. Головний ефект азоту в
Зо сплаві за винаходом такий, що разом з вуглецем він утворює осадження в формі карбонітридів.
Невеликі частинки карбонітридів в основному виділяються на міжзеренному рубежі сталі і зупиняють поширення дислокацій всередині зерен кристала сталі. Це набагато підвищує деформаційний опір сталі. Вміст азоту в сплаві за винаходом повинен становити щонайменше 0,05 ваг.у5, щоб забезпечити стабільну аустенітну структуру, і щоб утворювалась достатня кількість карбонітридів. Проте, якщо азот присутній у великій кількості, можуть з'явитися значні первинні виділення нітридів, які зменшують пластичність і в'язкість сплаву за винаходом. Таким чином, вміст азоту в сплаві за винаходом не повинен перевищувати 0,15 ваг.905.
Ванадій (Ма)
Додавання ванадію, титану або ніобію сприяє покращенню опору на розрив при деформації протягом виділення фази МХ. Проте, завелика кількість ванадію може зменшити зварюваність і високотемпературну оброблюваність. Ванадій може додаватися в сплав за винаходом в кількості х 0,15 ваг.Ою.
Фосфор (Р) і сірка (5)
Фосфор і сірка звичайно додаються як украплення в сировину для сплаву за винаходом і, у великих кількостях, можуть спричиняти утворення тріщин у зварному з'єднанні. Таким чином, кількість фосфору не повинна перевищувати 0,03595. Кількість сірки не повинна перевищувати 0,00595.
Вимога: 40 х 95Мі ї- 1007 95М х 50
У сплаві за винаходом вміст нікелю та вміст азоту потрібно врівноважувати, щоб задовольняти вимозі: 40 х 90Мі - 1005 95М х 50. Було виявлено, що в межах цього значення досягається високий рівень деформаційного опору та пластичності. Вважається, що високий рівень деформаційного опору - це результат взаємодії ніселю та азоту. Бажано, щоб вміст нікелю і вміст азоту урівноважувався для досягнення вимоги: 40 х 90Мі ї- 1007 95М « 45.
Як було зазначено вище, азот утворює карбонітриди, які сприяють деформаційному опору, підвищуючи деформацію повзучості у сплаві. Проте, на опір деформації негативно впливає будь-яка крихка фаза, наприклад, сигма-фаза. Додавання нікелю і азоту стримує утворення сигма-фази в сталі і, таким чином збільшує розтягування на розрив чи пластичність сплаву. Це зменшує концентрацію напруження і можливе утворення тріщин з їх подальшим поширенням. В результаті цього збільшується деформаційний опір. бо Опис креслень
Фіг. 1: Таблиця складу сплаву
Фіг. 2: Діаграма результатів випробувань на деформацію при температурі 600"С сплаву за винаходом і сплавів для порівняння.
Фіг. 3: Діаграма результатів випробувань на деформацію при температурі 6507С сплаву за винаходом і сплавів для порівняння.
Приклад
Наступний сплав за винаходом буде описуватись, посилаючись на конкретний приклад.
За допомогою стандартних методів виробництва сталі було виготовлено 10 стальних плавок. Склад відповідної стальної плавки наведений в табл. 1. Стандартний металургійний процес, згідно з яким виготовлялися плавки, був наступним:
Плавлення методом аргонокисневого зневуглецювання (АОС) - гаряча прокатка - штампування - холодна прокатка (холодна деформація) - загартовування на аустеніт - гартування в воді. Матеріал у вигляді порожнистих циліндричних заготовок гарячої штамповки холодно прокатували з холодною деформацією від 40 до 8095, далі застосовувалось загартовування на аустеніт при температурі 1050-1180"С, в залежності від параметру. Наступна таблиця демонструє результати.
Таблиця 1 деформація, (90 6 | 469718 | 40-80 | 71050-1180С/5-25хвилин, | зргартуваннявводі 8 | 477203 | 40-80 | 71050-1180С/5-25хвилин, | зргартуваннявводі 9 | 460335 | 40-80 | 71050-1180С/5-25хвилин, | зргартуваннявводі
Сплави 1, 7-9 це сплави для порівняння, вони вміщують відносно низькі концентрації азоту.
Сплави 2, З і 10 це сплави для порівняння, вони вміщують відносно високі концентрації азоту.
Сплави 4-6 це сплави за винаходом, які задовольняють вимогу 40 х 90Мі - 1007 95М «х 50. Сплави 110 мають низький вміст кремнію.
Були підготовлені тестові зразки кожної стальної плавки. Зразки піддали випробуванню на деформаційний опір, щоб встановити їх характеристики деформаційного опору. Випробування на деформаційний опір виконувались з двома різними температурами: 600"С і 6507С, прикладаючи постійну напругу на кожен зразок і встановлюючи період часу до розриву і подовження до розриву кожного зразка. Подовження до розриву - це збільшення довжини до розриву, яке виражається як відсоткове відношення заданої довжини для кожного зразка.
Прикладена напруга дорівнювала опору на розрив при деформації сплаву. Опір на розрив при
Зо деформації визначається як напруга, яка при певній температурі буде причиною розриву матеріалу в певний момент часу.
Випробування на деформаційний опір виконувались згідно з загальноприйнятими методами тестування і стандартними математичними моделями, які були використані для екстраполювання результатів.
Фіг. 2 демонструє деформаційний опір сплавів за винаходом 4-6 при температурі 600"С, в порівнянні з деформаційним опором сплавів для порівняння 1, 7 і 9. Фіг. З демонструє деформаційний опір сплавів за винаходом 4-6 при температурі 650"С, в порівнянні з деформаційним опором сплавів для порівняння 1, 8 і 9. З фіг. 1 ії 2 зрозуміло, що сплави за винаходом для даної напруги деформаційного опору демонструють більш довгий період часу до розриву, ніж зразки для порівняння.
Деякі інші результати випробувань на деформаційний опір надані в таблицях 2 і 3.
Таблиця 2
Випробування на деформаційний опір при температурі 600"С
Період часу до Подовження
Сплав Плавка Напруга (МПа) розриву розриву (години) о/; 776 | 469718 | 102321 | 160 | 79 24шщф-( 7778... | 477203 | 105889, | .--/ л5о | Є 46: 7.7.8 юю. | 460335 | 85940... | 140 | 6 г
Таблиця 2 демонструє період часу до розриву і деформаційний опір чи прикладену напругу до кожного сплаву при температурі 600"С. Таблиця 2 надалі демонструє подовження розриву, тобто збільшення довжини до моменту розриву, виражене як відсоткове відношення заданої довжини для кожного зразка.
З результатів випробування можна зробити висновок, що сплави за винаходом 4-6 демонструють найбільший період часу до розриву, якщо брати до уваги параметри деформаційного опору, тобто прикладеної напруги. Сплав 4 демонструє максимальне значення в 117561 годин при прикладеній напрузі 160 МПа. Сплави 4-6 надалі демонструють дуже високий рівень подовження до розриву.
Вважається, що чудові результати періоду часу до розриву в сплавах 4-5 залежать від взаємодії при додаванні азоту і нікелю. Додавання азоту подовжує період часу до розриву за допомогою зміцнення проміжним розчином, а також зміцнення утворенням карбонітридних осадів. Дрібні щільні карбонітриди, які виділяються в матеріалі, ефективно блокують дислокаційний рух через зерна матеріалу сплаву, і таким чином покращують стійкість до деформації. Додавання нікелю, а також азоту, перешкоджає утворенню інтерметалевих фаз, таких як сигма-фаза, які негативно впливають на пластичність, і таким чином покращують пластичність матеріалу. Покращена пластичність зменшує концентрацію напруги, утворення і збільшення тріщин. Внаслідок ефекту взаємодії цих властивостей матеріал має дуже високий рівень деформаційного опору.
Високий рівень пластичності, який виражений в виді подовження до розриву в таблицях 2 і 3, надалі потрібний при використанні матеріалу в парових котлах, оскільки він дозволяє високий рівень термопластичного розширення і усадки матеріалу протягом початку та кінця роботи бойлера. Таким чином, матеріал може піддаватися циклічному нагріванню і охолодженню без можливого утворення тріщин.
Сплави для порівняння 1-3, 9 і 10 мають відносно високий рівень подовження до розриву, наприклад, зверніть увагу на сплави для порівняння 2 і 3, які демонструють подовження до розриву 7195 і 7295 відповідно. Проте, ці сплави демонструють коротший період часу до розриву
Зо ніж сплави за винаходом. Вважається, що коротший період часу до розриву в сплавах 1-3, 9 і 10 спричиняється тим, що ці сплави містять порівняно невелику кількість азоту. В результаті низького вмісту азоту в цих матеріалах виділяється менше карбонітридів, ніж у сплавах за винаходом. Через те, що сплави 1-3, 9 і 10 містять небагато карбонітридів, дислокації мають змогу вільніше рухатись через ці матеріали. В свою чергу, це спричиняє більш високий рівень швидкості деформації в матеріалі, оскільки матеріал деформується швидше.
Сплави для порівняння 7 і 8 демонструють достатньо високий рівень деформаційного опору, який відображений в довшому періоді часу до розриву при заданій прикладеній напрузі. Проте, потрібно зауважити, що довший період часу до розриву для цих сплавів визначався при найменшій напрузі, тобто 150 МПа, тоді як сплави за винаходом оцінювались при напрузі 160
МПа. Таким чином, період часу до розриву сплавів для порівняння 7 і 8, менший за період часу до розриву сплавів за винаходом 4 і 6. Вважається, що короткий час період часу до розриву сплавів 7 і 8 спричинений крихкістю, викликаною виділенням інтерметалевої фази. Як показано в Таблиці 2, сплави 7 і 8 мають подовження до розриву тільки 38595 і 4695 відповідно.
Таблиця З демонструє результати випробування на деформаційний опір при деяких застосованих завантаженнях при температурі 65070.
Таблиця З
Випробування на деформаційний опір при температурі 6507 розриву (години) розриву (95) 776 | 469718 | 95883. | 2 .-: 105 | 45 г 776 | 469718 | 188609, | .-..(Х0О5 | -:-:|/ 061 2 77178 77777 477203 | 32665 | 120 | 62 2 2 щ КчЗФ0Л 77779 юю. | 460335 | 4468 | 105. | 50 2 2щ"
Таблиця 3 демонструє, що сплави за винаходом 4-6 мають кращі властивості деформаційного опору ніж сплави для порівняння, значення виражені як періоди часу до розриву, деформаційного опору і подовження до розриву. Пластичність для всіх сплавів, тобто подовження до розриву, нижча при температурі 650"С, в порівнянні з пластичністю при температурі 600"С. Зменшення пластичності спричинене тим, що осади утворюються при більш високих температурах і при більш швидкому росту зерен при вищих температурах.
Claims (5)
1. Аустенітний сплав, який складається з наступного, мас. 90: С - 0,01-0,05, зі - 0,05-0,80, Мп - 1,5-2, Ст - 26-34,5, Мі - 30-35, Мо - 3-4, Си - 0,5-1,5, М - 0,05-0,15, М 0,15, баланс Ее і постійні домішки, який відрізняється тим, що 40-95М1і-1 0079550.
2. Аустенітний сплав за п. 1, де 40:х95Мі--100795М545.
3. Аустенітний сплав за будь-яким з попередніх пунктів, де 5і - 0,3-0,55.
4. Аустенітний сплав за будь-яким з попередніх пунктів, де С - 0,01-0,018.
5. Деталь для сміттєспалювального заводу, яка відрізняється тим, що зазначена деталь Зо містить аустенітний сплав за будь-яким з пп. 1-4.
б. Деталь для сміттєспалювального заводу за п. 5, де зазначена деталь являє собою пароперегрівач, підігрівник чи випарник.
Ємлав лавин й 9 ІМА ОБОВ нини вин рен а о ГЕ ВЕВЕК ВОК В Туя тані вом ВЗ Б тов Я р ав вн Я ' ТБ 00 067 АВ З б'є вів Боб ЗБя5 і БАРУ Фбб5 блБ зе бо ББО БЕ ЗББІ ВЯБ БЖ БЕ БОЖА їй аб5855 Ва : в ши ваЯ ал | З З- ГояБ АК я, ГЕ темавв ВИНА ода ОбОб с еобб аг ов В36 ЗО бобів Я па яву ТВ боб Вб в Б БО ОР ЗА вав: ов ав нд ПОТУ о Я ою БО КИ ощяо зва 5344 | ал: бо: 35 І 18 гетто ОО ОЗ ОО ово їзавв зво ЗЯК бля ТВ пон, ЗАВА КК КОМИ ПИ ЗАКОН ЧК ПАК ПЕК ПА НИ МК НН МК КИ а аБізв виб Я. тя БОЖЕ оо ОБУ З0а4 З ЛЯ оо БОБ А Гі аводея біз БОБ 2 БАК БВ Га ЗБЕРІ: 1 1БОУ ЗБЕ : Жайзиня і: Хімічзві еклидові сплаців Фіг 1 пн а м а а р а и -4 хХОСплав Я рвав нн и а а а в Н поз якжкнікю зжактююі хі жняхжююя як іти тт суСицав а й й ! жопзані - Дух і
Ж. й тав « ї хОжну, а ТЕ п ех ! Ж 100 ; ; нк : н. ; 300 000 10000 100000 1000000 Час до розриву (год)
Фіг.
ан в в В ВНУ пен и дитя зятя я ляти . те срхозіявно ПЛОВ ТТ й до. гевитва ж нн а а т я п и В ше Сельав У г пд дов ше нон пеня як «Спа ї ач ния Шива ен и ие о а х ПОШТІ ПИЖ ПОП ВО АКА нн то 1000 щкОо 100000 тою Час до озриву палі
Фе. З
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP12151566.2A EP2617858B1 (en) | 2012-01-18 | 2012-01-18 | Austenitic alloy |
PCT/EP2013/050723 WO2013107763A1 (en) | 2012-01-18 | 2013-01-16 | Austenitic alloy |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA112886C2 true UA112886C2 (uk) | 2016-11-10 |
Family
ID=47844258
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAA201409161A UA112886C2 (uk) | 2012-01-18 | 2013-01-16 | Аустенітний сплав |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US9587295B2 (uk) |
EP (1) | EP2617858B1 (uk) |
JP (1) | JP6227561B2 (uk) |
KR (2) | KR102094655B1 (uk) |
CN (2) | CN104066862A (uk) |
CA (1) | CA2863508C (uk) |
DK (1) | DK2617858T3 (uk) |
ES (1) | ES2543046T3 (uk) |
HU (1) | HUE026095T2 (uk) |
IN (1) | IN2014KN01489A (uk) |
MX (1) | MX337955B (uk) |
PL (1) | PL2617858T3 (uk) |
TW (1) | TWI551699B (uk) |
UA (1) | UA112886C2 (uk) |
WO (1) | WO2013107763A1 (uk) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2617858B1 (en) * | 2012-01-18 | 2015-07-15 | Sandvik Intellectual Property AB | Austenitic alloy |
CN105066096A (zh) * | 2015-08-05 | 2015-11-18 | 上海锅炉厂有限公司 | 一种700℃超超临界机组锅炉的集箱 |
CN108472701B (zh) * | 2015-12-30 | 2020-02-18 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 生产双相不锈钢管的方法 |
JP7058601B2 (ja) * | 2015-12-30 | 2022-04-22 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | オーステナイトステンレス鋼管の製造方法 |
CN109154038A (zh) | 2016-05-20 | 2019-01-04 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 包含预氧化的镍基合金的合金体 |
JP6941003B2 (ja) * | 2017-08-17 | 2021-09-29 | 日本冶金工業株式会社 | Fe−Ni−Cr−Mo合金およびその製造方法 |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3716665A1 (de) | 1987-05-19 | 1988-12-08 | Vdm Nickel Tech | Korrosionsbestaendige legierung |
US4824638A (en) * | 1987-06-29 | 1989-04-25 | Carondelet Foundry Company | Corrosion resistant alloy |
US5378427A (en) * | 1991-03-13 | 1995-01-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Corrosion-resistant alloy heat transfer tubes for heat-recovery boilers |
DE4210997C1 (uk) * | 1992-04-02 | 1993-01-14 | Krupp Vdm Gmbh, 5980 Werdohl, De | |
JP2987732B2 (ja) * | 1993-03-25 | 1999-12-06 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間圧延で表面疵の発生しないCr−Ni系ステンレス合金の製造方法 |
JP3534886B2 (ja) * | 1995-03-24 | 2004-06-07 | 日新製鋼株式会社 | 耐ポケットウエーブ性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
CN1117882C (zh) * | 1999-04-19 | 2003-08-13 | 住友金属工业株式会社 | 固体高分子型燃料电池用不锈钢材 |
SE520027C2 (sv) | 2000-05-22 | 2003-05-13 | Sandvik Ab | Austenitisk legering |
SE525252C2 (sv) * | 2001-11-22 | 2005-01-11 | Sandvik Ab | Superaustenitiskt rostfritt stål samt användning av detta stål |
JP2005023353A (ja) | 2003-06-30 | 2005-01-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温水環境用オーステナイトステンレス鋼 |
US7028478B2 (en) * | 2003-12-16 | 2006-04-18 | Advanced Combustion Energy Systems, Inc. | Method and apparatus for the production of energy |
EP2682494B1 (en) | 2004-06-30 | 2019-11-06 | Nippon Steel Corporation | Method for manufacturing an Fe-Ni alloy pipe stock |
CN100577844C (zh) * | 2005-04-04 | 2010-01-06 | 住友金属工业株式会社 | 奥氏体类不锈钢 |
KR101121325B1 (ko) * | 2006-03-02 | 2012-03-09 | 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 | 내수증기 산화성이 뛰어난 강관 및 그 제조 방법 |
TW200827483A (en) * | 2006-07-18 | 2008-07-01 | Exxonmobil Res & Eng Co | High performance coated material with improved metal dusting corrosion resistance |
JP4288528B2 (ja) | 2007-10-03 | 2009-07-01 | 住友金属工業株式会社 | 高強度Cr−Ni合金材およびそれを用いた油井用継目無管 |
JP2009167502A (ja) * | 2008-01-18 | 2009-07-30 | Daido Steel Co Ltd | 燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼 |
JP4462452B1 (ja) | 2008-12-18 | 2010-05-12 | 住友金属工業株式会社 | 高合金管の製造方法 |
US9130199B2 (en) * | 2009-07-23 | 2015-09-08 | Jfe Steel Corporation | Stainless steel for fuel cell having good corrosion resistance and method for producing the same |
AU2012234641B2 (en) * | 2011-03-28 | 2015-01-29 | Nippon Steel Corporation | High-strength austenitic stainless steel for high-pressure hydrogen gas |
EP2617858B1 (en) * | 2012-01-18 | 2015-07-15 | Sandvik Intellectual Property AB | Austenitic alloy |
-
2012
- 2012-01-18 EP EP12151566.2A patent/EP2617858B1/en active Active
- 2012-01-18 PL PL12151566T patent/PL2617858T3/pl unknown
- 2012-01-18 HU HUE12151566A patent/HUE026095T2/en unknown
- 2012-01-18 ES ES12151566.2T patent/ES2543046T3/es active Active
- 2012-01-18 DK DK12151566.2T patent/DK2617858T3/en active
-
2013
- 2013-01-15 TW TW102101449A patent/TWI551699B/zh active
- 2013-01-16 CN CN201380006041.5A patent/CN104066862A/zh active Pending
- 2013-01-16 MX MX2014008621A patent/MX337955B/es active IP Right Grant
- 2013-01-16 KR KR1020197038243A patent/KR102094655B1/ko active IP Right Grant
- 2013-01-16 US US14/372,760 patent/US9587295B2/en active Active
- 2013-01-16 CN CN201810378579.3A patent/CN108517453A/zh active Pending
- 2013-01-16 WO PCT/EP2013/050723 patent/WO2013107763A1/en active Application Filing
- 2013-01-16 JP JP2014552606A patent/JP6227561B2/ja active Active
- 2013-01-16 IN IN1489KON2014 patent/IN2014KN01489A/en unknown
- 2013-01-16 CA CA2863508A patent/CA2863508C/en active Active
- 2013-01-16 KR KR1020147020015A patent/KR20140117417A/ko active Application Filing
- 2013-01-16 UA UAA201409161A patent/UA112886C2/uk unknown
-
2017
- 2017-01-12 US US15/404,397 patent/US10487378B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20140117417A (ko) | 2014-10-07 |
ES2543046T3 (es) | 2015-08-14 |
TW201343935A (zh) | 2013-11-01 |
PL2617858T3 (pl) | 2015-12-31 |
TWI551699B (zh) | 2016-10-01 |
CA2863508C (en) | 2021-05-04 |
CA2863508A1 (en) | 2013-07-25 |
HUE026095T2 (en) | 2016-05-30 |
EP2617858A1 (en) | 2013-07-24 |
CN104066862A (zh) | 2014-09-24 |
MX2014008621A (es) | 2014-08-29 |
US9587295B2 (en) | 2017-03-07 |
KR20200003246A (ko) | 2020-01-08 |
BR112014017637A2 (uk) | 2017-06-20 |
JP6227561B2 (ja) | 2017-11-08 |
US10487378B2 (en) | 2019-11-26 |
US20140348699A1 (en) | 2014-11-27 |
EP2617858B1 (en) | 2015-07-15 |
DK2617858T3 (en) | 2015-10-05 |
MX337955B (es) | 2016-03-29 |
WO2013107763A1 (en) | 2013-07-25 |
US20170121796A1 (en) | 2017-05-04 |
BR112014017637A8 (pt) | 2017-07-11 |
JP2015506415A (ja) | 2015-03-02 |
KR102094655B1 (ko) | 2020-03-27 |
IN2014KN01489A (uk) | 2015-10-23 |
CN108517453A (zh) | 2018-09-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
UA112886C2 (uk) | Аустенітний сплав | |
KR102368928B1 (ko) | 고크롬 내열철강 | |
Onoro | Weld metal microstructure analysis of 9–12% Cr steels | |
KR20150023935A (ko) | 높은 사용 온도에서 우수한 크리프 강도 및 내산화성 및 내식성을 갖는 오스테나이트계 강 합금 | |
JP5838933B2 (ja) | オーステナイト系耐熱鋼 | |
US10883160B2 (en) | Corrosion and creep resistant high Cr FeCrAl alloys | |
US20190203313A1 (en) | High chromium martensitic heat-resistant steel with combined high creep rupture strength and oxidation resistance | |
US7935303B2 (en) | Low alloy steel | |
JPH07216511A (ja) | 高温強度に優れた高クロムオーステナイト耐熱合金 | |
Igarashi et al. | Advanced in materials technology for A-USC power plant boilers | |
Kuhn et al. | Development status of high performance ferritic (HiperFer) steels | |
JP2010065322A (ja) | フェライト系耐熱鋼 | |
JP2017088957A (ja) | オーステナイト系耐熱鋼 | |
JPH07331390A (ja) | 高クロムオーステナイト耐熱合金 | |
JPH0885850A (ja) | 高Crフェライト系耐熱鋼 | |
JPS6376854A (ja) | 高温強度に優れたフエライト系耐熱鋼 | |
BR112014017637B1 (pt) | Liga austenítica e componente para uma instalação de combustão |