KR20170104546A - 무방향성 전자 강판과 그 제조 방법 및 모터 코어 - Google Patents

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Abstract

mass%로, C:0.005%이하, Si:1.5∼6.0%, Mn:0.05∼2.0%, P:0.03∼0.15%를 함유하는 슬래브를 열간 압연하고, 필요에 따라 열연판 소둔을 실시한 후, 냉간압연하고, 마무리 소둔하고, 절연 피막을 피성해서 무방향성 전자 강판을 제조할 때, 상기 마무리 소둔에 있어서의 700℃에서 500℃까지의 냉각을, 산소 포텐셜 PH2O/PH2가 0.001이상의 산화성 분위기에서 1∼300초 소요해서 실행하는 것에 의해, 마무리 소둔 후의 강판 표면에 P를 편석시키고, 왜곡 완화 소둔에 있어서의 결정립 성장성을 높인 무방향성 전자 강판을 얻는다. 이것에 의해, 고강도의 로터 코어재와 저철손의 스테이터 코어재를 동시에 채취할 수 있다. 또, 상기 강판은 마무리 소둔 후는 고강도이고, 왜곡 완화 소둔 후는 저철손이므로, 모터 코어에 이용해서 바람직하다.

Description

무방향성 전자 강판과 그 제조 방법 및 모터 코어
본 발명은 무방향성 전자 강판과 그 제조 방법 및 모터 코어에 관한 것으로서, 구체적으로는 왜곡 완화 소둔 후의 자기 특성이 우수한 무방향성 전자 강판과 그 제조 방법 및, 그 무방향성 전자 강판을 이용해서 제작한 모터 코어(로터 코어, 스테이터 코어)에 관한 것이다.
근래의 세계적인 전기 기기에 대한 에너지 절약화에의 요구의 고조에 수반하여, 회전기의 철심(모터 코어)에 이용되는 무방향성 전자 강판에 대해서도, 더욱 우수한 자기 특성이 요구되도록 되어 오고 있다. 또, 최근에는 전기 자동차용 모터 등에 있어서, 소형·고출력화에 대한 요구가 강하고, 모터 회전수를 고속화함으로써, 모터 토크를 버는 설계가 이루어지도록 되어 오고 있다.
모터 코어는 스테이터 코어와 로터 코어로 나뉘지만, 전기 자동차용 모터는 종래의 모터보다 외경이 크고, 큰 원심력이 작용하는 것이나, 구조에 따라서는 로터 코어 외주부에 1∼2㎜로 매우 좁은 부분이 존재하는 등으로부터, 로터 코어에 이용되는 무방향성 전자 강판에는 종래보다 높은 강도가 요구되도록 되어 오고 있다. 한편, 모터의 소형화와 에너지 절약화를 위해서는 스테이터 코어가 저철손인 것이 요구된다. 따라서, 모터 코어에 이용되는 강판의 특성으로서는 로터 코어용에는 고강도, 스테이터 코어용에 저철손인 것이 이상적이다.
상기와 같이, 동일한 모터 코어에 사용되는 전자 강판이어도, 로터 코어와 스테이터 코어에서는 요구 특성이 크게 다르지만, 모터 코어의 제조에 있어서 재료 수율을 높이기 위해서는 동일한 소재 강판으로부터, 로터 코어재와 스테이터 코어재를 펀칭 가공하여 동시에 채취하고, 그 후, 각각의 강판을 적층하여, 로터 코어 또는 스테이터 코어에 조립하는 것이 바람직하다고 할 수 있다.
상기와 같이, 고강도이고 저철손의 무방향성 전자 강판을 제조하는 기술로서는 예를 들면, 특허문헌 1에는 우선, 고강도의 무방향성 전자 강판을 제조하여 로터 코어재를 채취한 후, 해당 강판에 왜곡 완화 소둔을 실시하여 저철손의 무방향성 전자 강판을 제조하고, 스테이터 코어재를 채취하는 방법이 제안되어 있다. 이 기술에서는 왜곡 완화 소둔에 있어서의 결정립 성장을 촉진시키기 위해, 강 중에 포함되는 불순물 원소(Ti, S, N, V, Nb, Zr, As)를 극히 낮은 레벨까지 저감하고, 또한, 왜곡 완화 소둔 전에 스킨 패스 압연을 실시하고 있다.
그런데, 최근, 모터의 리사이클을 도모하는 관점에서, 사용 완료의 모터 코어를 용해하고, 주물로서 모터 프레임 등에 재이용하고자 하는 움직임이 있다. 그러나, 특허문헌 1에 개시된 전자 강판은 Al이 첨가되어 있기 때문에, 이것을 재이용하면, 주입시의 용강 점도가 증대하고, 수축소가 생긴다고 하는 문제가 있다. 그 때문에, 모터 코어를 주물선으로서 리사이클하는 경우에는 Al은 실질적으로 무첨가인 것이 바람직하다.
실질적으로 Al이 무첨가의 강판으로부터, 로터 코어재 및 스테이터 코어재를 채취할 수 있는 무방향성 전자 강판으로서는 특허문헌 2의 기술이 있다. 이 기술은 특허문헌 1과 마찬가지로, 우선, 고강도의 무방향성 전자 강판을 제조하여 로터 코어재를 채취하고, 나머지의 강판에 왜곡 완화 소둔을 실시하여 스테이터 코어재를 채취하는 방법이지만, 왜곡 완화 소둔에 있어서의 결정립 성장을 촉진시키기 위해, Si, Mn, C, Sol.Al 및 N의 함유량을 제한하고, 또한 알갱이 성장을 저해하는 연성 개재물의 개수 밀도를 제어하고 있는 것이 특징이다.
특허문헌 1: 일본국 특허공보 제5228379호 특허문헌 2: 일본국 특허공보 제4718749호
그러나, 특허문헌 2에 개시된 기술은 철손 저감에 유효한 Si의 함유량을 1.2mass%이하로 제한하고 있기 때문에, 저철손의 무방향성 전자 강판을 제조할 수 없다는 문제가 있다.
본 발명은 종래 기술이 안고 있는 상기 문제점을 감안해서 이루어진 것으로서, 그 목적은 실질적으로 Al이 무첨가이면서, 동일한 소재 강판으로부터 높은 강도를 갖는 로터 코어재와 낮은 철손을 갖는 스테이터 코어재를 동시에 채취할 수 있는 무방향성 전자 강판을 제공하고, 그 유리한 제조 방법을 제안하는 동시에, 그 강판을 이용한 모터 코어(로터 코어, 스테이터 코어)를 제공하는 것에 있다.
발명자는 상기 과제의 해결을 위해, 강도와 결정립 성장성에 미치는 강 성분의 영향에 주목하고 검토를 거듭하였다. 그 결과, Si 함유량이 높고, 실질적으로 Al 무첨가의 무방향성 전자 강판에 P를 소정량 첨가하고, 왜곡 완화 소둔에 있어서의 결정립 성장성을 높이는 것에 의해, 마무리 소둔 후의 강판으로부터는 고강도의 로터 코어재를, 왜곡 완화 소둔 후의 강판으로부터는 저철손의 스테이터 코어재를 동시에 채취할 수 있는 것, 그를 위해서는 마무리 소둔시에 강판 표층에 P를 편석시켜 주는 것이 중요한 것을 발견하고, 본 발명을 개발하기에 이르렀다.
즉, 본 발명은 C:0.005mass%이하, Si:1.5∼6.0mass%, Mn:0.05∼2.0mass%, P:0.03∼0.15mass%, S:0.005mass%이하, N:0.005mass%이하 및 Al:0.005mass%이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고, 마무리 소둔 후의 강판 표면을 오제 전자 분광법으로 분석해서 얻은 오제 미분 스펙트럼의 전자 에너지 700eV 근방에 있어서의 Fe의 peak-peak 높이 Fe700에 대한, 전자 에너지 120eV 근방에 있어서의 P의 peak-peak 높이 P120의 비(P120/Fe700)가 0.02이상인 무방향성 전자 강판이다.
본 발명의 상기 무방향성 전자 강판은 상기 성분 조성에 부가해서, Sn:0.005∼0.2mass% 및 Sb:0.005∼0.2mass%에서 선택되는 1종 또는 2종을 더 함유하는 것을 특징으로 한다.
또, 본 발명의 상기 무방향성 전자 강판은 항복 강도가 400MPa이상인 것을 특징으로 한다.
또, 본 발명은 상기에 기재된 성분 조성을 갖는 슬래브를 열간 압연하고, 열연판 소둔을 실시하는 일 없이, 또는 열연판 소둔 또는 자기 소둔을 실시한 후, 산세하고, 1회 또는 중간 소둔을 사이에 두는 2회 이상 냉간압연하고, 마무리 소둔하고, 절연 피막을 피성하여 무방향성 전자 강판을 제조하는 방법에 있어서, 상기 마무리 소둔에 있어서의 700℃에서 500℃까지의 냉각을, 산소 포텐셜 PH2O/PH2가 0.001이상의 산화성 분위기에서 1∼300초간 소요해서 실행하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강판의 제조 방법을 제안한다.
또, 본 발명은 상기의 어느 하나에 기재된 무방향성 전자 강판을 펀칭 가공하고, 적층한 것인 것을 특징으로 하는 회전기의 로터 코어이다.
또, 본 발명은 상기의 어느 하나에 기재된 무방향성 전자 강판을 펀칭 가공하고, 적층하고, 왜곡 완화 소둔을 실시한 것인 것을 특징으로 하는 회전기의 스테이터 코어이다.
본 발명에 따르면, 마무리 소둔 후는 고강도이고, 왜곡 완화 소둔 후는 저철손의 무방향성 전자 강판을 제조할 수 있으므로, 동일한 소재 강판으로부터 높은 강도를 갖는 로터 코어재와 낮은 철손을 갖는 스테이터 코어재를 동시에 채취하는 것이 가능하게 되고, 모터 코어의 재료 수율의 향상이나 재료 코스트의 저감에 기여할 수 있다.
도 1은 Si 첨가량과 왜곡 완화 소둔 전후의 철손 W10/400의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 2는 P첨가량과 왜곡 완화 소둔 전후의 철손 W10/400의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 3은 P첨가량과 마무리 소둔 후의 강판 표층 부근에 있어서의 P120/Fe700의 관계를 나타내는 그래프이다.
본 발명을 개발하는 계기가 된 실험에 대해 설명한다.
<실험 1>
우선, 왜곡 완화 소둔에 있어서의 결정립 성장성에 미치는 Si의 영향을 조사하는 실험을 실행하였다.
　C:0.003mass%, Mn:0.05mass%, P:0.01mass%, S:0.002mass%, N:0.002mass%, Al:0.001mass%를 함유하고, Si의 함유량을 0.5∼4.0mass%의 범위에서 각종 변화시켜 첨가한 강을 실험적으로 용해하여 강괴로 한 후, 해당 강괴를 열간 압연하여 판 두께 2.0㎜의 열연판으로 하였다.
다음에, 상기 열연판에, 1000℃×30초의 열연판 소둔을 실시한 후, 산세하고, 냉간압연하여 판 두께 0.25㎜의 냉연판으로 한 후, 산소 포텐셜 PH2O/PH2가 0.0005의 비산화성 분위기(10vol%H2-90vol%N2, 노점-50℃)에서 800℃×10s의 마무리 소둔을 실시하여 무방향성 전자 강판으로 한 후, 25cm 에프스타인법으로 철손 W10/400을 측정하였다.
다음에, 상기 강판에, N2 분위기에서 750℃×2h의 왜곡 완화 소둔을 실시한 후, 재차 25cm 에프스타인법으로 철손 W10/400을 측정하였다.
도 1에, 상기 왜곡 완화 소둔 전후의 철손 W10/400과, Si 첨가량의 관계를 나타내었다. 이 도면으로부터, Si 첨가량이 0.5∼1.5mass%에서는 왜곡 완화 소둔에 의해 철손 W10/400은 저하하고 있지만, Si 첨가량이 1.5mass%이상에서는 철손 W10/400은 저하하고 있지 않은 것을 알 수 있다.
그래서, 이 원인을 조사하기 위해, TEM에서 왜곡 완화 소둔 후의 강판의 조직 관찰을 실행한 결과, Si 첨가량이 1.5mass%이상의 강판에는 강판 표층 부근에 미세한 Si3N4의 석출물이 다수 보였지만, Si 첨가량이 0.5∼1.5mass%의 강판에는 상기 미세 석출물은 확인되지 않았다. 이것으로부터, Si 첨가량이 많은 강판에서는 왜곡 완화 소둔 중에, 분위기로부터 강 중에 침입한 N과 강 중의 Si가 반응하여 미세한 Si3N4가 석출하는 것에 의해서 알갱이 성장이 저해되고, 철손이 개선되지 않는 것이 판명되었다.
<실험 2>
다음에, 왜곡 완화 소둔에 있어서의 분위기와, P첨가량이 결정립 성장성에 미치는 영향을 조사하였다.
C:0.003mass%, Si:3.0mass%, Mn:0.05mass%, S:0.002mass%, N:0.002mass%, Al:0.001mass%를 함유하고, P를 0.01∼0.15mass%의 범위에서 각종 변화시켜 첨가한 강을 실험적으로 용해하고, 강괴로 한 후, 해당 강괴를 열간 압연해서 판 두께 2.0㎜의 열연판으로 하였다.
다음에, 상기 열연판에, 1000℃×30초의 열연판 소둔을 실시한 후, 산세하고, 냉간압연하여 판 두께 0.25㎜의 냉연판으로 한 후, 산소 포텐셜 PH2O/PH2가 0.0005의 비산화성 분위기(10vol%H2-90vol%N2, 노점-50℃)에서 800℃×10s의 마무리 소둔을 실시하여 무방향성 전자 강판으로 하였다. 이 때, 700℃에서 500℃까지를 하기 3조건으로 분류하고, 10s간 소요해서 냉각하였다.
·조건 A:PH2O/PH2가 0.0005의 비산화성 분위기(10vol%H2-90vol%N2, 노점-50℃)
·조건 B:PH2O/PH2가 0.01의 산화성 분위기(2vol%H2-98vol%N2, 노점-40℃)
·조건 C:PH2O/PH2가 0.5의 산화성 분위기(0.1vol%H2-99.9vol%N2, 노점-30℃)
이와 같이 얻은 마무리 소둔 후의 강판에 대해, 25cm 에프스타인법으로 철손 W10/400을 측정하였다. 또, 상기 강판에, N2 분위기에서 750℃×2h의 왜곡 완화 소둔을 실시한 후, 재차 25cm 에프스타인법으로 철손 W10/400을 측정하였다.
도 2에, 왜곡 완화 소둔 전후의 철손 W10/400과 P첨가량의 관계를 나타내었다. 또한, 왜곡 완화 소둔 전의 철손 W10/400은 냉각시의 분위기의 PH2O/PH2에 관계없이 거의 일정했기 때문에, 도 2 중에는 PH2O/PH2가 0.0005일 때의 철손 W10/400을 게재하고 있다.
도 2로부터, PH2O/PH2가 0.0005에서 냉각한 강판은 왜곡 완화 소둔을 실시해도 철손은 그다지 개선되어 있지 않지만, PH2O/PH2가 0.01 및 0.5에서 냉각한 강판은 P첨가량이 0.03mass%이상에서 철손이 크게 저하하고 있는 것을 알 수 있다.
그래서, 상기 왜곡 완화 소둔 후의 강판에 대해 TEM에서 조직 관찰을 실행한 결과, P첨가량이 0.03mass%미만의 강판은 PH2O/PH2가 0.0005, 0.01, 0.5의 어디에서도 미세한 Si3N4의 석출이 확인되었지만, PH2O/PH2가 0.01, 0.5에서 P첨가량이 0.03mass%이상의 강판에는 Si3N4의 석출은 확인되지 않았다.
이 원인을 조사하기 위해, 마무리 소둔 후의 강판 표층의 P의 편석량을 오제 전자 분광법(AES)으로 분석하였다. 또한, P의 편석량은 오제 미분 스펙트럼의, 전자 에너지 700eV 근방에 있어서의 Fe의 peak-peak 높이 Fe700에 대한, 전자 에너지 120eV 근방에 있어서의 P의 peak-peak 높이 P120의 비(P120/Fe700)로 평가하였다. 여기서, 상기 오제 미분 스펙트럼은 오제 스펙트럼을 미분한 스펙트럼을 말한다.
도 3에, 강판 표층 부근에 있어서의 P120/Fe700과 P첨가량의 관계를 나타낸다. 이 도면으로부터, PH2O/PH2가 0.01, 0.5에서 냉각한 강판은 P첨가량이 0.03mass%이상이고, 표층에 P가 농화하고, P120/Fe700의 값이 0.02를 넘고 있는 것을 알 수 있다. 이 결과로부터, P첨가량이 0.03mass%이상의 강판에 있어서, 왜곡 완화 소둔에 의해 철손 W10/400이 저하한 것은 마무리 소둔에서 표층에 농화한 P에 의해서 분위기 중의 N의 강 중에의 침입이 억제되고, 미세한 Si3N4가 석출하지 않았기 때문으로 고려된다.
여기서, 마무리 소둔에 있어서의 냉각시의 분위기를 산화성 분위기로 함으로써, 강판 표층에의 P의 편석이 촉진되는 이유는 아직 충분히 명백하게 되어 있지 않지만, 산화성 분위기로 한 것에 의해서 강판 표층에 있어서 탈탄이 발생하고, P의 편석이 촉진되었기 때문으로 고려된다.
이상의 결과로부터, 마무리 소둔에 있어서의 강판 표층에의 P의 편석은 그 후의 왜곡 완화 소둔에 있어서의 결정립 성장성의 확보에 극히 유효한 것을 알 수 있었다.
다음에, 본 발명의 무방향성 전자 강판의 성분 조성에 대해 설명한다.
C:0.005mass%이하
C는 자기 시효를 일으켜 제품판의 자기 특성을 열화시키는 유해 원소이므로, 본 발명에서는 0.005mass%이하로 제한한다. 바람직하게는 0.003mass%이하이다.
Si:1.5∼6.0mass%
Si는 강판의 고유 저항을 높이고, 철손을 저감하는데 유효한 원소이다. 본 발명에서는 Si와 마찬가지로 전기 저항을 높이는 원소인 Al을 첨가하지 않기 때문에, Si는 1.5mass%이상 첨가한다. 그러나, 6.0mass%를 넘는 첨가는 강을 현저히 취화시킨다. 따라서, Si는 1.5∼6.0mass%의 범위로 한다. 바람직하게는 1.5∼4.0mass%의 범위이다.
Mn:0.05∼2.0mass%
Mn은 열간 압연시의 적열 취성을 방지하기 위해, 0.05mass%이상 첨가할 필요가 있다. 그러나, 2.0mass%를 넘으면, 자속밀도가 저하하고, 취화도 현저하게 된다. 따라서, Mn은 0.05∼2.0mass%의 범위로 한다. 바람직하게는 0.05∼1.5mass%의 범위이다.
P:0.03∼0.15mass%
P는 전술한 바와 같이, 왜곡 완화 소둔에 있어서의 알갱이 성장성을 확보하는데 유효한 원소이며, 0.03mass%이상 첨가할 필요가 있다. 그러나, 0.15mass%를 넘으면, 강이 취화하여 냉간압연에 지장을 초래하게 된다. 따라서, P는 0.03∼0.15mass%의 범위로 한다. 바람직하게는 0.03∼0.10mass%의 범위이다.
S:0.005mass%이하
S는 MnS 등의 황화물을 생성하고, 철손을 증가시키는 유해 원소이기 때문에, 상한을 0.005mass%로 제한한다. 바람직하게는 0.003mass%이하이다.
N:0.005mass%이하
N은 질화물을 형성하여, 알갱이 성장을 저해하고, 철손 특성을 열화시키기 때문에, 0.005mass%이하로 제한한다. 바람직하게는 0.003mass%이하이다.
Al:0.005mass%이하
Al은 미량으로 존재하면, 미세한 AlN을 형성하여, 알갱이 성장을 저해하고, 자기 특성을 해치기 때문에, 0.005mass%이하로 제한한다. 바람직하게는 0.003mass%이하이다.
본 발명의 무방향성 전자 강판은 상기 필수로 하는 성분 이외의 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물이지만, Sn 및 Sb에서 선택되는 1종 또는 2종을 이하의 범위에서 함유할 수 있다.
Sn:0.005∼0.2mass%, Sb:0.005∼0.2mass%
Sn 및 Sb는 집합 조직을 개선하고, 자속밀도의 향상에 유효한 원소이다. 상기 효과를 얻기 위해서는 적어도 각각 0.005mass%이상의 첨가가 바람직하다. 그러나, 0.2mass%를 넘으면, 상기 효과가 포화한다. 그 때문에, Sn 및/또는 Sb를 첨가하는 경우에는 상기 범위에서 첨가하는 것이 바람직하다. 더욱 바람직하게는 각각 Sn:0.01∼0.15mass%, Sb:0.01∼0.15mass%의 범위이다.
다음에, 본 발명의 무방향성 전자 강판의 제조 방법에 대해 기술한다.
본 발명의 무방향성 전자 강판은 강 소재로서, P의 함유량을 상기 적정 범위내로 조정한 슬래브를 이용하는 한, 공지의 방법으로 제조할 수 있다. 예를 들면, 전로 혹은 전기로 등에서 강을 용해하고, 탈가스 설비 등에서 2차 정련하는 상법의 정련 프로세스에서 상기의 성분 조성으로 조정한 용강을 연속 주조법으로 슬래브로 한 후, 열간 압연하여 열연판으로 하고, 필요에 따라 열연판 소둔을 실시한 후, 산세하고, 냉간압연하여 냉연판으로 하고, 마무리 소둔하는 방법으로 제조할 수 있다.
여기서, 상기 열간 압연 후의 강판(열연판)의 판 두께는 1.0∼5.0㎜의 범위로 하는 것이 바람직하다. 1.0㎜미만에서는 열간 압연에서의 압연 트러블이 증가하고, 또한 5.0㎜초과에서는 냉연 압하율이 너무 높아지고, 집합 조직이 열화되기 때문이다.
또, 열연판 소둔을 실시하는 경우에는 균열 온도는 900∼1200℃의 범위로 하는 것이 바람직하다. 900℃미만에서는 열연판 소둔의 효과가 작아 자기 특성이 충분히 향상하지 않고, 한편, 1200℃를 넘으면, 비용적으로 불리하게 되는 것 이외에, 스케일 기인의 표면 결함이 발생하게 되기 때문이다. 더욱 바람직하게는 950∼1050℃의 범위이다.
또한, 열연판 소둔 대신에, 열간 압연 후, 권취한 코일의 자기 소둔을 활용해도 되고, 그 경우에는 코일 권취 온도는 600℃이상으로 하는 것이 바람직하다. 더욱 바람직하게는 620℃이상이다. 또한, 권취 온도의 상한은 열연판을 산세했을 때의 스케일 잔여를 방지하는 관점에서, 750℃이하로 하는 것이 바람직하다.
또, 열연 후 또는 열연판 소둔 후의 냉간압연은 1회 또는 중간 소둔을 사이에 두는 2회 이상으로 하는 것이 바람직하다. 특히, 최종의 냉간압연은 설비상이나 생산 제약상, 코스트적으로 문제가 없으면, 자속밀도를 향상시킬 목적으로, 판 온도를 200℃ 정도로 승온해서 압연하는 온간 압연을 채용하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 냉연판의 판 두께(최종 판 두께)는 0.1∼1.0㎜의 범위로 하는 것이 바람직하다. 0.1㎜미만에서는 생산성이 저하하고, 또한 1.0㎜초과에서는 철손의 저감 효과가 작기 때문이다.
상기 최종 판 두께로 한 냉연판에 실시하는 마무리 소둔은 700∼1100℃의 온도에서 1∼300초간 균열하는 연속 소둔을 채용하는 것이 바람직하다. 균열 온도가 700℃미만에서는 재결정이 충분히 진행하지 않고, 양호한 자기 특성이 얻어지지 않는 것에 부가해서, 연속 소둔에 있어서의 형태 교정 효과가 충분히 얻어지지 않는다. 한편, 1100℃를 넘으면, 결정립이 조대화되고, 강도가 저하하거나, 인성이 저하하기 때문이다. 더욱 바람직한 균열 온도는 800∼1100℃, 균열 시간은 1∼100초이다. 또한, 마무리 소둔 후의 강판 강도를 확보하기 위해서는 상기 마무리 소둔 온도, 시간은 철손이 허용되는 한, 가능한 한 저온, 단시간으로 하는 것이 바람직하다.
여기서, 상기 연속 소둔의 균열시에 있어서의 분위기가 산화성이면, 강판 표층에서 급격히 성장한 산화물이 알갱이 성장을 저해하고, 철손을 열화시키기 때문에, 산소 포텐셜 PH2O/PH2가 0.001이하의 비산화성 분위기로 하는 것이 바람직하다. 더욱 바람직하게는 0.0005이하이다.
또, 균열 후의 냉각에 있어서의 분위기는 강판 표층에의 P의 편석을 촉진하기 위해서는 산소 포텐셜 PH2O/PH2를 0.001이상의 산화성 분위기로 할 필요가 있다. 바람직하게는 0.003이상이다. 그러나, PH2O/PH2를 너무 높게 하면, 강판 표면에 가스 마크로 불리는 산화 불균일이 생기고, 상품으로서의 외관이 손상되기 때문에, 상한은 5 정도로 하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 냉각시에 있어서의 분위기 제어는 700℃에서 500℃까지의 사이에서 실행하는 것이 필요하다. 500℃이상으로 하는 것은 P의 편석을 촉진하기 위해서는 표층에서 탈탄이 일어날 필요가 있기 때문이며, 한편 700℃이하로 하는 것은 700℃초과에서의 분위기가 산화성이면, 강판 표층에서 급격히 성장한 산화물이 알갱이 성장을 저해하고, 철손을 열화시키기 때문이다. 바람직하게는 650∼550℃의 사이이다.
또, 상기 냉각에 소요되는 시간은 1∼300s의 범위로 할 필요가 있다. 1s미만에서는 탈탄이 진행하지 않기 때문이며 또한 300s를 넘으면, 생산성이 저하하기 때문이다. 또한, 강판 표층의 탈탄을 충분히 실행시키고, 결정립 성장성을 확보하기 위해서는 5s이상 소요해서 냉각하는 것이 바람직하다. 바람직하게는 5∼100s의 범위이다.
상기의 조건에서 냉각한 마무리 소둔 후의 강판은 강판 표면을 오제 전자 분광법으로 분석해서 얻은 오제 미분 스펙트럼의 전자 에너지 700eV 근방에 있어서의 Fe의 peak-peak 높이 Fe700에 대한, 전자 에너지 120eV 근방에 있어서의 P의 peak-peak 높이 P120의 비(P120/Fe700)가 0.02이상의 것으로 된다. 또한, 왜곡 완화 소둔에 있어서의 결정립의 성장을 더욱 높이기 위해서는 (P120/Fe700)는 0.03이상인 것이 바람직하다.
또, 상기와 같이 해서 제조한 마무리 소둔 후의 강판은 P가 첨가되고, 결정립이 미세하기 때문에, 높은 강도를 갖는 것으로 된다. 그 때문에, 상기 마무리 소둔 후의 강판은 로터 코어재에 그대로 이용할 수 있다. 여기서, 상기 강판은 모터의 고속 회전에 의한 원심력에 대항하기 위해서는 항복 응력(상항복점)이 400MPa이상인 것이 바람직하고, 420MPa이상인 것이 더욱 바람직하다. 또한, 상기 항복 응력은 JIS Z2201에 규정된 시험편(바람직하게는 JIS 5호 시험편)을, JIS Z2241에 규정된 방법으로 인장 시험을 실행함으로써 측정한 값이다.
또, 상기 마무리 소둔 후의 강판은 고강도인 동시에, 첨가한 P를 마무리 소둔에 있어서 강판 표층에 편석시키고 있으므로, 왜곡 완화 소둔에 있어서의 결정립 성장성에도 우수하다는 특성을 갖고 있다. 그 때문에, 상기 마무리 소둔 후의 강판은 왜곡 완화 소둔을 실시함으로써 저철손으로 되므로, 스테이터 코어재에 이용할 수 있다.
다음에, 상기 마무리 소둔 후의 강판으로부터 모터 코어(로터 코어, 스테이터 코어)를 제조하는 방법에 대해 설명한다.
상기 마무리 소둔 후의 무방향성 전자 강판으로부터 펀칭 가공에 의해 로터 코어용과 스테이터 코어용의 철심재를 동시에 채취하고, 로터 코어에 대해서는 상기 펀칭 가공한 로터 코어재를 적층하고, 조립함으로써 고강도의 로터 코어를 얻을 수 있고, 한편, 스테이터 코어에 대해서는 상기 펀칭 가공한 스테이터 코어재를 적층하고, 조립한 후, 왜곡 완화 소둔을 실시함으로써, 저철손의 스테이터 코어를 얻을 수 있다.
여기서, 상기 왜곡 완화 소둔은 상법의 조건으로 실행하면 좋고, 특히 제한하지 않지만, 예를 들면 불활성 가스 분위기 중에서, 700∼900℃×0.1∼10hr의 조건에서 실행하는 것이 바람직하다. 또한, 로터 코어에도 왜곡 완화 소둔을 실시해도 좋지만, 고강도를 유지하기 위해서는 실시하지 않는 것이 바람직하다.
상기 마무리 소둔 후의 강판은 그 후, 철손을 저감시키기 위해, 강판의 표면에 절연 코팅을 실시하는 것이 바람직하다. 이 때, 양호한 펀칭성을 확보하기 위해서는 수지를 함유하는 유기 코팅을 도포하는 것이 바람직하고, 한편 용접성을 중시하는 경우에는 반 유기나 무기 코팅을 도포하는 것이 바람직하다.
실시예
전로에서 취련하고, 탈가스 처리를 실시하여, 표 1에 나타낸 각종 성분 조성을 갖는 용강으로 한 후, 연속 주조법으로 슬래브로 하였다. 다음에, 상기 슬래브를 1140℃의 온도로 1hr 재가열하고, 열간 압연하여 판 두께 2.0㎜의 열연판으로 하고, 해당 열연판에 1000℃×30초의 열연판 소둔을 실시한 후, 산세하고, 냉간압연하여 판 두께 0.25㎜의 냉연판으로 하였다. 다음에, 상기 냉연판에, 균열대의 분위기를 산소 포텐셜 PH2O/PH2가 0.0005의 비산화성 분위기로 하여, 700∼900℃의 온도에서 10s간 유지한 후, 700℃에서 500℃까지를 산소 포텐셜 PH2O/PH2가 0.0003의 비산화성 분위기하, 혹은 PH2O/PH2가 0.003∼3.0의 산화성 분위기하에서, 5∼250s 소요해서 냉각하는 마무리 소둔을 실시하고, 냉연 소둔판으로 하였다. 또한, 상기 제조 조건의 상세는 표 2에 나타내었다. 또한, 표 2 중의 No. 22는 열연판 소둔 대신에 650℃×1hr의 자기 소둔을 실시한 예, 또, No. 23은 열간 압연 후에 어느 소둔도 실시하지 않았던 예이다.
그 후, 상기 냉연 소둔판에 대해, 25cm 에프스타인 시험법으로, 자기 특성(철손 W10/400, 자속밀도 B50)을 측정하는 동시에, JIS5호 시험편을 이용해서 인장 시험을 실행하고, 항복 응력을 측정하였다.
또한, 상기 냉연 소둔판에, N2 분위기하에서 750℃×2hr의 왜곡 완화 소둔을 실시한 후, 재차, 25cm 에프스타인 시험법으로, 철손 W10/400 및 자속밀도 B50을 측정하였다.
[표 1]
Figure pct00001
[표 2]
Figure pct00002
상기 자기 특성 및 인장 시험의 결과를, 제조 조건과 아울러 표 2에 나타내었다.
표 1 및 표 2로부터, 본 발명에 적합한 성분 조성을 갖는 강판을, 본 발명에 적합한 조건으로 마무리 소둔을 실시하는 것에 의해, 마무리 소둔 후는 고강도로, 왜곡 완화 소둔 후는 저철손의 무방향성 전자 강판을 안정적으로 제조할 수 있으므로, 동일한 소재 강판으로부터 로터 코어재와 스테이터 코어재를 동시에 채취할 수 있는 것을 알 수 있다.

Claims (6)

  1. C:0.005mass%이하, Si:1.5∼6.0mass%, Mn:0.05∼2.0mass%, P:0.03∼0.15mass%, S:0.005mass%이하, N:0.005mass%이하 및 Al:0.005mass%이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고,
    마무리 소둔 후의 강판 표면을 오제 전자 분광법으로 분석해서 얻은 오제 미분 스펙트럼의 전자 에너지 700eV 근방에 있어서의 Fe의 peak-peak 높이 Fe700에 대한, 전자 에너지 120eV 근방에 있어서의 P의 peak-peak 높이 P120의 비(P120/Fe700)가 0.02이상인 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강판.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 성분 조성에 부가해서, Sn:0.005∼0.2mass% 및 Sb:0.005∼0.2mass%에서 선택되는 1종 또는 2종을 더 함유하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강판.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    항복 강도가 400MPa이상인 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강판.
  4. 제 1 항 또는 제 2 항에 기재된 성분 조성을 갖는 슬래브를 열간 압연하고, 열연판 소둔을 실시하는 일 없이, 또는 열연판 소둔을 실시한 후, 혹은 자기 소둔을 실시한 후, 산세하고, 1회 또는 중간 소둔을 사이에 두는 2회 이상 냉간압연하고, 마무리 소둔하고, 절연 피막을 피성하여 무방향성 전자 강판을 제조하는 방법에 있어서,
    상기 마무리 소둔에 있어서의 700℃에서 500℃까지의 냉각을, 산소 포텐셜 PH2O/PH2가 0.001이상의 산화성 분위기에서 1∼300초간 소요해서 실행하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강판의 제조 방법.
  5. 제 1 항 내지 제 3 항 중의 어느 한 항에 기재된 무방향성 전자 강판을 펀칭 가공하고, 적층한 것인 것을 특징으로 하는 회전기의 로터 코어.
  6. 제 1 항 내지 제 3 항 중의 어느 한 항에 기재된 무방향성 전자 강판을 펀칭 가공 후, 적층하고, 왜곡 완화 소둔을 실시한 것인 것을 특징으로 하는 회전기의 스테이터 코어.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20210100161A (ko) * 2019-01-17 2021-08-13 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 무방향성 전자 강판, 분할형 고정자 및 회전 전기 기계

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6048699B2 (ja) 2015-02-18 2016-12-21 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板とその製造方法ならびにモータコア
US10975451B2 (en) * 2015-08-04 2021-04-13 Jfe Steel Corporation Method for producing non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties
JP6658471B2 (ja) * 2016-11-25 2020-03-04 トヨタ自動車株式会社 ロータコアの製造方法およびモータコアの製造方法
CN109983143A (zh) * 2016-11-25 2019-07-05 杰富意钢铁株式会社 无取向性电磁钢板及其制造方法
JP6601646B2 (ja) * 2017-02-07 2019-11-06 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法とモータコアの製造方法ならびにモータコア
BR112019017229B1 (pt) * 2017-03-07 2023-03-28 Nippon Steel Corporation Chapa de aço elétrica não orientada e método de fabricação de chapa de aço elétrica não orientada
WO2018179871A1 (ja) * 2017-03-30 2018-10-04 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法、モータコアの製造方法およびモータコア
JP6738047B2 (ja) 2017-05-31 2020-08-12 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板とその製造方法
WO2019017426A1 (ja) * 2017-07-19 2019-01-24 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板
NL1042618B1 (en) * 2017-11-02 2019-05-13 Bosch Gmbh Robert Multi-layer blanking process for manufacturing metal parts
JP7119519B2 (ja) * 2018-04-11 2022-08-17 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板、ステータコア、ロータコア及びこれらの製造方法
JP7139692B2 (ja) * 2018-05-30 2022-09-21 日本製鉄株式会社 高周波焼入れ用鋼、高周波焼入れ部品の素形材及び高周波焼入れ部品
CN112930412A (zh) 2018-10-31 2021-06-08 杰富意钢铁株式会社 无取向性电磁钢板及其制造方法以及电动机铁心及其制造方法
JP7092095B2 (ja) * 2018-11-09 2022-06-28 Ｊｆｅスチール株式会社 モータコアおよびその製造方法
KR102542971B1 (ko) * 2019-01-16 2023-06-14 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 방향성 전자 강판 및 그 제조 방법
MX2021015679A (es) * 2019-06-28 2022-02-03 Jfe Steel Corp Metodo para producir una chapa de acero electrico no orientado, metodo para producir un nucleo de motor y nucleo de motor.
CN110205462A (zh) * 2019-06-28 2019-09-06 武汉钢铁有限公司 高速电机用无取向硅钢生产方法
JP6825758B1 (ja) * 2019-07-11 2021-02-03 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板とその製造方法およびモータコア
MX2022001312A (es) * 2019-07-31 2022-03-02 Jfe Steel Corp Lamina de acero electrico no orientado y metodo para la fabricacion de la misma.
WO2021054371A1 (ja) * 2019-09-19 2021-03-25 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板
KR102325005B1 (ko) * 2019-12-20 2021-11-11 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
WO2021167086A1 (ja) * 2020-02-20 2021-08-26 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板用熱延鋼板
JP6944146B1 (ja) * 2020-08-03 2021-10-06 トヨタ紡織株式会社 熱処理方法及び熱処理炉
CN112538592B (zh) * 2020-09-17 2022-02-01 武汉钢铁有限公司 一种用于频率≥10000Hz高速电机的无取向硅钢及生产方法
CA3200440A1 (en) * 2021-03-31 2022-10-06 Tesshu Murakawa Rotating electrical machine, stator core and rotor core set, method for manufacturing rotating electrical machine, method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet, method for manufacturing rotor and stator of rotating electrical machine, and non-oriented electrical steel sheet set

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5228379A (en) 1975-08-28 1977-03-03 Gakei Denki Seisakusho:Kk Hot pressure resistance testing machine
JPH1161258A (ja) * 1997-08-08 1999-03-05 Nkk Corp 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法
KR100567239B1 (ko) * 2002-08-06 2006-04-03 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 무방향성 전자강판, 회전기용 부재 및 회전기
JP2006144036A (ja) * 2004-11-16 2006-06-08 Jfe Steel Kk モジュラー型モータ用無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2014198896A (ja) * 2013-03-13 2014-10-23 Ｊｆｅスチール株式会社 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板

Family Cites Families (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19930519C1 (de) 1999-07-05 2000-09-14 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen von nicht kornorientiertem Elektroblech
YU160269A (en) 1968-07-17 1977-04-30 Csepel Muevek Femmueve Steel alloy for the manufacture of transfomer tapes and plates of a cubic texture
US4046602A (en) 1976-04-15 1977-09-06 United States Steel Corporation Process for producing nonoriented silicon sheet steel having excellent magnetic properties in the rolling direction
JPS60114521A (ja) 1983-11-24 1985-06-21 Kawasaki Steel Corp 珪素鋼板の連続仕上焼鈍炉の操業方法
JPS62102507A (ja) 1985-10-29 1987-05-13 Kawasaki Steel Corp 無方向性けい素鋼板の製造方法
JPH0819465B2 (ja) 1990-02-02 1996-02-28 日本鋼管株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2500033B2 (ja) 1990-12-10 1996-05-29 川崎製鉄株式会社 磁気特性が優れかつ表面外観の良い無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2898793B2 (ja) 1991-07-05 1999-06-02 新日本製鐵株式会社 高磁束密度、低鉄損を有する無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0841541A (ja) * 1994-07-28 1996-02-13 Nippon Steel Corp 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH09241809A (ja) 1996-03-01 1997-09-16 Kawasaki Steel Corp 耐食性に優れたＣｒ含有フェライト系鉄合金
JP3350351B2 (ja) 1996-05-21 2002-11-25 新日本製鐵株式会社 形状と磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2000273549A (ja) 1999-03-25 2000-10-03 Nkk Corp 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JP4126479B2 (ja) 2000-04-28 2008-07-30 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP4258951B2 (ja) * 2000-05-15 2009-04-30 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板
JP3870893B2 (ja) 2002-11-29 2007-01-24 住友金属工業株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP3852419B2 (ja) * 2003-02-06 2006-11-29 住友金属工業株式会社 無方向性電磁鋼板
DE602004031219D1 (de) 2003-05-06 2011-03-10 Nippon Steel Corp As bezüglich eisenverlusten hervorragend ist, und herstellungsverfahren dafür
JP2005200756A (ja) * 2004-01-19 2005-07-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 無方向性電磁鋼板の製造方法
WO2006068399A1 (en) 2004-12-21 2006-06-29 Posco Co., Ltd. Non-oriented electrical steel sheets with excellent magnetic properties and method for manufacturing the same
CN1796015A (zh) 2004-12-28 2006-07-05 宝山钢铁股份有限公司 薄板坯连铸连轧生产冷轧无取向电工钢的方法
CN101218362B (zh) 2005-07-07 2010-05-12 住友金属工业株式会社 无方向性电磁钢板及其制造方法
RU2398894C1 (ru) 2006-06-16 2010-09-10 Ниппон Стил Корпорейшн Лист высокопрочной электротехнической стали и способ его производства
JP5194535B2 (ja) 2006-07-26 2013-05-08 新日鐵住金株式会社 高強度無方向性電磁鋼板
JP5228379B2 (ja) 2006-07-27 2013-07-03 新日鐵住金株式会社 強度と磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法
JP5609003B2 (ja) 2009-04-14 2014-10-22 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板
JP2011084761A (ja) 2009-10-13 2011-04-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 回転子用無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5839778B2 (ja) * 2010-04-06 2016-01-06 新日鐵住金株式会社 高周波鉄損の優れた無方向性電磁鋼板、及びその製造方法
JP5601078B2 (ja) 2010-08-09 2014-10-08 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5854182B2 (ja) 2010-08-30 2016-02-09 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP5668460B2 (ja) 2010-12-22 2015-02-12 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP5780013B2 (ja) 2011-06-28 2015-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
WO2013046661A1 (ja) 2011-09-27 2013-04-04 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板
JP5884472B2 (ja) 2011-12-26 2016-03-15 Ｊｆｅスチール株式会社 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP5892327B2 (ja) 2012-03-15 2016-03-23 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
BR112013019023A2 (pt) 2012-05-31 2016-10-04 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp chapa de aço elétrico não orientado
US9978488B2 (en) 2013-02-21 2018-05-22 Jfe Steel Corporation Method for producing semi-processed non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties
JP5825494B2 (ja) 2013-03-06 2015-12-02 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR101719445B1 (ko) 2013-04-09 2017-03-23 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 무방향성 전자 강판 및 그 제조 방법
JP5995002B2 (ja) 2013-08-20 2016-09-21 Ｊｆｅスチール株式会社 高磁束密度無方向性電磁鋼板およびモータ
JP6236470B2 (ja) 2014-08-20 2017-11-22 Ｊｆｅスチール株式会社 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板
JP6048699B2 (ja) 2015-02-18 2016-12-21 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板とその製造方法ならびにモータコア

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5228379A (en) 1975-08-28 1977-03-03 Gakei Denki Seisakusho:Kk Hot pressure resistance testing machine
JPH1161258A (ja) * 1997-08-08 1999-03-05 Nkk Corp 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法
KR100567239B1 (ko) * 2002-08-06 2006-04-03 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 무방향성 전자강판, 회전기용 부재 및 회전기
JP4718749B2 (ja) 2002-08-06 2011-07-06 Ｊｆｅスチール株式会社 回転機用高磁束密度無方向性電磁鋼板及び回転機用部材
JP2006144036A (ja) * 2004-11-16 2006-06-08 Jfe Steel Kk モジュラー型モータ用無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2014198896A (ja) * 2013-03-13 2014-10-23 Ｊｆｅスチール株式会社 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20210100161A (ko) * 2019-01-17 2021-08-13 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 무방향성 전자 강판, 분할형 고정자 및 회전 전기 기계

Also Published As

Publication number Publication date
RU2674181C1 (ru) 2018-12-05
EP3260567A1 (en) 2017-12-27
CN107208230B (zh) 2019-05-10
EP3260567A4 (en) 2018-01-03
CN107208230A (zh) 2017-09-26
KR101981874B1 (ko) 2019-05-23
US20180066333A1 (en) 2018-03-08
EP3260567B1 (en) 2019-05-08
WO2016132753A1 (ja) 2016-08-25
TWI589707B (zh) 2017-07-01
JP2016151050A (ja) 2016-08-22
JP6048699B2 (ja) 2016-12-21
TW201632639A (zh) 2016-09-16
US10941458B2 (en) 2021-03-09

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