KR20090007597A - 부식 방지 코팅층을 구비한 평판형 강재 제품 및 그 제조 방법 - Google Patents
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Abstract
본 발명은, 스트립 또는 시트 강재와 강재 기판 및 아연계 부식 방지 코팅층으로 형성된 평판형 강재 제품과 그 제조 방법에 관한 것으로, 강재 기판의 적어도 한 면에는, 중량%로, Mg: 0.25% 내지 2.5%, Al: 0.2% 내지 3.0%, Fe: 4.0% 이하, 및 선택적으로 Pb, Bi, Cd, Ti, B, Si, Cu, Ni, Co, Cr, Mn, Sn 및 희토류 원소로 이루어진 그룹으로부터의 합계 0.8% 이하의 1종 이상의 원소, 잔부 Zn 및 불가피한 불순물로 이루어진 부식 방지 코팅층이 부착되고, 부식 방지 코팅층은 평판형 강재 제품의 표면에 바로 인접한 표면층과 강재 기판에 인접한 경계층 사이에 형성된 중간층 내에 최대 0.5 중량%의 Al 함량을 가지고, 중간층의 두께는 부식 방지 코팅층의 전체 두께의 적어도 20%에 이른다. 본 발명에 따른 평판형 강재 제품은 우수한 부식 방지성과 최적의 용접성의 최적의 조합을 가지며, 특히 차체 구조용, 일반 건축용, 또는 가정용 기기 구조용 소재로서의 용도에 특히 적합하다.
Description
본 발명은 스트립 또는 시트 강재와 같은 강재 기판 및 강재 기판의 적어도 일면에 부착된 아연계 부식 방지 코팅층으로 형성된 평판형 강재 제품(flat steel product)에 관한 것이다. 또한, 본 발명은 그러한 평판형 강재 제품을 제조할 수 있는 방법에 관한 것이다.
부식 저항성의 향상을 위하여, 시트 또는 스트립 강재에 금속 코팅층이 부착되며, 대부분의 용도에 있어서 코팅층은 아연 또는 아연 합금을 기반으로 한다. 그러한 아연 또는 아연 합금 코팅층은, 그에 상응하게 코팅된 시트 강재에 대한 실제 사용에 있어서, 장벽 효과 또는 음극 방식 효과(cathodic protective effect)에 의하여 양호한 부식 저항성을 제공한다.
그러나 종래 기술에 있어서 적절한 부식 방지에 필요한 코팅층의 두께는 공정 중에, 즉 성형 및 용접 시에 문제를 일으킨다. 이러한 문제는 예를 들면, 심한 부식 부하(corrosion load)를 겪은 플랜지를 점-용접할 경우에 발생한다. 특히 차체 제조 분야, 일반적인 건축 적용 분야, 또는 가정용 기기의 하우징 구조에 있어서 그러한 요건이 존재한다. 그와 같은 용접에 의해 생성된 연결부는, 적절한 용접 전류에 의하여, 4×(t = 각 시트 두께)의 최소 용접 직경을 가져야 하고 비산(spatter) 없이 용접될 수 있어야 한다.
비교적 두꺼운 Zn 층으로 코팅된 종래의 시트를 처리함에 있어서의 문제와 관련하여, 부식 방지성이 우수한 Zn-Mg 또는 Zn-Mg-Al 층 시스템이 개발되어 왔는데, 이 시스템은 상당히 층 두께가 감소하고 종래의 7.5㎛ 두께의 아연 코팅층의 부식 방지성에 상당하는 부식 방지성을 제공하면서도 처리 공정이 훨씬 더 용이하다.
부식 방지성이 향상되고 동시에 코팅 질량이 감소된 그러한 용융 아연 도금 시트 강재(hot galvanised sheet steel)를 제조할 수 있는 한 방안이 유럽 특허공보 제EP 0 038 904 b1호에 기재되어 있다. 이 종래 기술에 따르면, 0.2 중량% Al과 0.5 중량% Mg를 함유한 아연 코팅층이 용융 침지 코팅(hot dip coating)에 의해 강재 기판에 부착된다. 이와 같이 코팅된 금속은 녹 발생에 대해 저항성이 향상되지만, 실제적으로는, 특히 차체의 연결 플랜지의 영역에서, 파넬의 부식 저항성에 대하여 현재 부여되어 있는 요건을 충족하지는 못한다.
부식 저항성이 향상된 금속성 보호 코팅층을 구비한 다른 강재가 유럽 특허공개공보 제EP 1 621 645 A1호에 의해 공지되어 있다. 이 공보에 기재된 시트 강재에는, 종래의 용융 아연 도금에 의해, 중량 %로, 0.3% 내지 2.3% Mg, 0.6% 내지 2.3% Al, 선택적으로 0.2% 미만의 기타 활성 원소 및 잔부 아연과 불가피한 불순물을 함유하는 보호 코팅층이 코팅된다. Al과 Mg의 높은 비율에 의하여, 그러한 금속은 특히 양호한 부식 저항성을 가진다. 그러나, 실제 시험에 있어서는, 유럽 특허 공개공보 제EP 1 621 645 A1호에 따라 제조된 패널일지라도, 그러한 패널의 용접성과 관련하여, 공정 산업에 의해 부여된 요건을 충족하지 못한다는 점이 밝혀졌다. 또한 해당 패널은 현재의 기준에 따르면 인산염 처리(phosphatisation) 능력이 부적합한 것으로 밝혀졌다.
따라서, 본 발명의 목적은, 높은 부식 저항성과 최적화된 공정 처리성(processability)의 최적 조합을 가지고, 특히 차체 구조용 소재로의 용도, 일반 건축 용도 또는 가정용 기기 구조용으로 적합한 시트 강재 제품을 생산하는 것이다. 또한, 그러한 평판형 강재 제품의 생산을 위한 방법이 규정된다.
이러한 목적은, 제품과 관련된 본 발명에 따르면, 스트립 또는 시트 강재와 같은 강재 기판과, 강재 기판의 적어도 일면에 부착되고 (중량%로) 0.25% 내지 2.5% Mg, 0,2% 내지 3.0% Al, 4.0% 이하의 Fe, 선택적으로 Pb, Bi, Cd, Ti, B, Si, Cu, Ni, Co, Cr, Mn, Sn 및 희토류 원소(rate earth)로 이루어진 그룹으로부터의 합계 0.8% 이하의 1종 이상의 원소, 및 잔부 Zn와 불가피한 불순물을 함유하는 아연계 부식 방지 코팅층으로 형성된 평판형 강재 제품에 의하여 달성되며, 부식 방지 코팅층은, 평판형 강재 제품의 표면에 바로 인접한 표면층과 강재 기판에 인접한 경계층 사이에 형성된 중간층 내에 최대 0.5 중량%의 Al 함량을 가지며, 경계층은 부식 방지 코팅층의 전체 두께의 적어도 20%에 이르는 두께를 가진다. 이에 상응하여, 스트립 또는 시트 강재와 같은 강재 기판에 부식 방지 코팅층을 부착하여 평판형 강재 제품을 생산하기 위한 방법과 관련된 전술한 목적을 달성하기 위하여, 강재 기판을 소둔하고, 소둔 온도부터 400℃ 내지 600℃의 스트립 진입구(inlet) 온도까지 냉각하고, 중량%로, 0.1% 내지 0.4% Al, 0.25% 내지 2.5% Mg, 0.2% 이하의 Fe, 잔부 아연 및 불가피한 불순물을 함유하고 420℃ 내지 500℃의 욕액 온도로 가열된 용융물 욕액으로 강재 기판을 진입시키며, 강재 기판 상에, 중량%로, Mg: 0.25% 내지 2.5%, Al: 0.2% 내지 3.0%, Fe: 4.0% 이하, 선택적으로 Pb, Bi, Cd, Ti, B, Si, Cu, Ni, Co, Cr, Mn, Sn 및 희토류 원소로 이루어진 그룹으로부터의 합계 0.8% 이하의 1종 이상의 원소, 잔부 Zn 및 불가피한 불순물을 함유하는 부식 방지 코팅층이 형성되도록, 그리고, 부식 방지 코팅층은 평판형 강재 제품의 표면에 바로 인접한 표면층과 강재 기판에 인접한 경계층 사이에 형성된 중간층 내에 최대 0.5 중량%의 Al 함량을 가지고 중간층의 두께는 부식 방지 코팅층의 전체 두께의 적어도 20%에 이르도록, 스트립 침지(immersion) 온도와 욕액 온도의 차이를 -20℃부터 +100℃까지의 범위 내에서 변화시킨다.
본 발명에서 기초로 하고 있는 원리에 의하면, 예를 들어 부식에 대한 보호층로서의 Zn-Mg-Al 코팅층과 강재 시트 또는 스트립의 부착성 및 용접성과 같은 일반적은 물성은 코팅층 내의 알루미늄의 분포에 의해 결정적으로 좌우된다. 경이롭게도, 본 발명에서 규정된 바와 같이, 본 발명에 따라 표면에 근접한 충분한 두께의 중간층 내에 낮은 Al 함량이 존재하면, Al 함량이 대체적으로 우수한 방식성을 보장하는 수준이더라도, 종래 방식으로 형성된 시트에 비하여 용접성이 향상된다는 점이 밝혀졌다. 강재 기판으로의 천이부(transition)에서의 경계층의 영역 내에서 Al 함량이 높은 본 발명에 따라 그에 상응하게 형성된 시트는, 중간층에서의 Al 비율이 낮더라도, 부식 방지에 미치는 알루미늄의 바람직한 효과를 유지한다.
또한, 본 발명에 따라 형성된 평판형 강재 제품은 그 표면과 중간층에서의 낮은 Al 함량에 의하여 인산염 처리에 특히 적합하므로, 특별한 추가 조치가 없더라도 예를 들면 유기 페인트 코팅층이 부여될 수 있다. Pb, Bi, Cd, Ti, B, Si, Cu, Ni, Co, Cr, Mn, Sn 및 희토류의 그룹으로부터의 원소는 본 발명에 따른 코팅층 내에 합계 함량으로 0.8 중량%까지 존재할 수 있다. Pb, Bi 및 Cd는 조대한 결정 구조[아연화(flowers of zinc)]를 형성하는 작용을 할 수 있고, Ti, B, Si는 성형성을 향상시키고, Cu, Ni, Co, Cr, Mn은 경계층 반응에 영향을 미치고, Sn은 표면 산화에 영향을 미치고, 희토류 원소 특히 란탄과 세륨은 용융물의 유동성을 향상시킨다. 본 발명에 따른 부식 방지 코팅층 내에 존재할 수 있는 불순물은, 고온 침지 코팅에 의하여, 강재 기판으로부터 코팅층으로 이동하는 성분을 포함하며, 그러한 성분의 양은 코팅층의 물성에 영향을 미치지 않는다.
본 발명에 따른 방법의 실시에 사용된 용융물 욕액의 비교적 낮은 Al 함량과 더불어, 스트립 침지 및/또는 욕액 온도의 적절한 설정에 의하여, 본 발명에 따라 바람직한 층 구조의 특성도 직접 영향을 받을 수 있다는 점이 밝혀졌다. 본 발명에 따른 방법에 의해 달성되는 바에 의하면, 강재 기판에 인접한 경계층 내에 높은 Al과 Mg 함량이 농화되지만, 중간층 내에는 특히 낮은 Al 함량이 존재한다. 침지 시의 스트립 온도와 용융물 욕액의 온도의 차이는 특히 중요하다. 이 차이가 -20℃부터 100℃까지의 범위, 바람직하게는 -10℃부터 70℃까지의 범위 내에서 변화함에 따라, 중간층 내에 본 발명에 따라 최소화된 Al의 존재는 확실하고 의도적으로 설정될 수 있다.
중간층 내의 알루미늄 함량이 가급적 감소하면, 특히 바람직한 용접 특성이 나타난다. 따라서, 본 발명의 바람직한 실시예에서는, 중간층 내의 Al 함량은 0.25 중량%까지 제한될 수 있다.
또한, 본 발명에 따라 중간층의 두께가 부식 방지 코팅층의 전체 두께의 적어도 25%에 이를 경우에, 본 발명에 의해 사용된 층 구조는 용접성과 인산염 처리성에 특히 바람직한 효과를 가지면서, 코팅층의 양호한 부식 방지 효과를 유지한다. 부식 방지 코팅층의 구조 및 각 층에 관하여 명세서 및 청구범위에 기재된 특징은 GDOS(글로 방전 발광 분석) 측정에 의해 결정된 층 프로파일에 관한 것이다. 예를 들어 "재료 기술의 VDI 소사전(VDI Glossary of Material Technology)"(후버트 그래펜 출판, VDI-페르라크 GmbH, 뒤셀도르프, 1993)에 기재된 GDOS 측정 방법은 코팅층의 농도 분포의 신속한 검출을 위한 표준 방법이다.
본 발명에 따라 제조된 평판형 강재 제품에 있어서, 그러한 GDS 측정 결과가 나타내는 바에 의하면, 제조에 기인한 산화에 의하여, 코팅층의 표면에 바로 인접한 표면층 내에 Al 함량 증가가 불가피하게 발생한다. 그러나, 이 표면층의 두께는 코팅층의 전체 두께에 비하여 매우 작으므로, 본 발명에 따른 평판형 강재 제품의 용접 시에, 표면층은 용이하게 파열되고 용접 결과에 무시할 만한 정도의 영향을 미칠 뿐이다. Al 함량이 높은 표면층에 의해 나타날 수도 있는 부정적인 효과를 배제하기 위하여, 표면 코팅층의 두께는 부식 방지 코팅층의 10% 미만, 특히 1% 미만으로 제한되어야 한다. 실제 테스트에 의해 확인된 바에 의하면, 본 발명에 따라 제조된 평판형 강재 제품의 경우에, 표면층은 두께가 최대 0.2㎛이고, 따라서 6㎛ 이상의 일반적으로 코팅 두께에 있어서는, 코팅 구조의 전체 두께 내의 표면 경계층의 비율은 대략 3.5%로서 상당히 작다.
본 발명에 따른 평판형 강재 제품에 있어서, 코팅층은 0.3 중량%를 초과, 바람직하게는 0.4 중량%를 초과, 더욱 바람직하게는 0.5 중량%를 초과하는 Fe 함량을 가진다. 특히 강재 기판에 인접한 경계층의 영역 내에는 비교적 높은 Fe 함량이 존재한다. 여기에, 코팅층과 강재 기판의 최적화된 부착성을 보정하는 합금이 형성되므로 바람직하다. 이와 같이 본 발명에 따라 제조된 평판형 강재 제품은, 보호 코팅층이 높은 Mg 및 Al 함량을 가질 경우에, 종래의 평판형 강재 제품보다 우수한 용도 특성을 가진다.
본 발명에 따른 부식 방지 코팅층의 층 구조와 더불어, 본 발명에 따른 평판형 강재 제품의 용접성과 인산염 처리성을 더욱 최적화하기 위하여, 부식 방지 코팅층의 Al 함량은 0.6 중량% 미만, 특히 0.5 중량% 미만으로 제한될 수 있다.
그 효과를 확보하기 위하여, 부식 방지 코팅층의 전체 두께는 적어도 2.5㎛, 특히 적어도 7㎛이어야 한다. 부식 방지 코팅층의 적어도 100g/㎡의 코팅 질량 분포는 방식 효과와 관련하여 특히 바람직하다는 점이 입증되었다. 부식 방지 코팅층의 코팅 질량과 두께가 크더라도, 본 발명에 따라 규정된 Al 함량의 분포에 의하여 용접성에 바람직하지 못한 영향을 미치지는 않는다.
용융물 욕액의 욕액 온도가 440℃ 내지 480℃이면, 특히 양호한 제품이 얻어진다.
경이롭게도, 강재 기판이 용융물 욕액을 통과하는 속도는 코팅 결과에 2차적인 영향을 미칠 뿐이라는 점이 밝혀졌다. 따라서, 예를 들면 이 속도는 최대 생산성과 더불어 최적의 조업 결과의 달성을 위하여 50m/분 내지 200m/분의 범위 내에서 변경될 수 있다.
용융물 욕액 전의 강재 스트립의 소둔은 금속 표면의 산화 방지를 위하여 불활성 가스 분위기 하에서 실시되어야 한다. 불활성 가스 분위기는 공지된 바와 같이 3.5 부피% 이상의 H2와 잔부 N2를 함유할 수 있다. 소둔 온도는 공지된 바와 같이 700℃ 내지 900℃의 범위일 수 있다.
-20℃ 내지 +100℃의 범위 내에서 강재 기판의 욕액 입구 온도와 용융물 욕액의 온도의 편차는, 강재 기판의 도입되더라도 용융물 욕액이 최적의 온도로 균일하게 유지되는 것을 보장한다.
본 발명에 따르면, 부식 방지 코팅층의 Fe 함량은 강재 기판으로부터의 Fe 유입에 의해 설정되므로, 용융물 욕액 자체는 모든 경우에 미량의 철을 함유하는 것이 바람직하다. 따라서, 용융물 욕액의 Fe 함량은 최대 0.1 중량%, 특히 최대 0.07 중량%로 제한되는 것이 바람직하다.
강재 기판의 물성과 조성과는 무관하게, 양호한 공정 처리성, 그와 동시에 양호한 부식 방지성 및 양호한 인산염 처리성이 존재한다. 실제 테스트에 의하면, 강재 기판이 IF강, 예를 들면 마이크로-합금강(micro-alloy steel), 또는 일반적인 고급강(high-grade steel)과 같은 통상의 합금강을 포함하더라도, 본 발명에 따라 제조된 평판형 강재 제품의 물성의 실질적인 차이는 존재하지 않는 것으로 밝혀졌다.
도 1은 강재 기판에 부착된 제1 부식 방지 코팅층의 두께에 걸쳐서 GDOS 측정에 의해 얻은 Zn, Mg, Al 및 Fe의 함량의 분포를 나타내는 그래프이다.
도 2는 강재 기판에 부착된 제2 부식 방지 코팅층의 두께에 걸쳐서 GDOS 측정에 의해 얻은 Zn, Mg, Al 및 Fe의 함량의 분포를 나타내는 그래프이다.
이하에서 예시적 실시 형태를 참조하여 본 발명에 대하여 설명한다.
높은 부식 저항성을 가진 평판형 강재 제품의 시험편으로서, 용이하게 점용접 및 인산염 처리가 가능한 본 발명에 따른 구조의 시험편 제조를 위하여, 5% H2를 함유하고 노점이 -30℃±2℃인 질소 분위기 하에서, 강재 기판으로서 역할을 하는 강재 스트립을 각 경우에 60초의 유지 시간 동안 소둔하였다. 소둔 온도는 800℃이고 가열 속도는 10℃/초이었다.
소둔 후에, 강재 스트립은 5℃/초 내지 30℃/초의 냉각 속도로 470℃±5℃까지 급속 냉각되고, 냉각 온도에서 30초 동안 유지되었다. 그 후, 강재 스트립은 욕액 온도가 460℃±5℃인 용융물 욕액 내로 100m/분의 스트립 침지 속도로 도입되었다. 강재 스트립의 욕액 입구 온도는 용융물 욕액의 욕액 온도보다 5℃ 높았다.
용융물 욕액의 각 조성 및 융융물 욕액 내에서 용융 아연 도금을 거친 시험 편의 부식 방지 코팅층의 상측과 하측에 대한 분석 결과는 표 1에 기재되어 있으며, 전술한 바와 같이 코팅된 E1 내지 E12의 12개의 시험편에 대하여 측정된 결과만이 기재되어 있다. 강재 기판에 형성된 코팅층은 Fe의 비율이 높은 것으로 밝혀졌다. 코팅층 생성 중에 발생하는 Fe와의 합금화(alloying)는, 코팅층과 강재 기판의 특히 높은 부착 능력을 보장하게 한다.
또한, 각 경우에 강재 기판 상에 형성된 부식 방지 코팅층에서의 Zn, Al, Mg 및 Fe의 함량 분포의 분석에 의하면, 각 경우에 코팅층의 Al 함량은 표면에 가까운 중간층 내에서 0.2% 미만이고, 각 경우에 중간층의 두께가 코팅층의 두께(전체 두께)의 25%를 초과한다. 두께(D)(표면에서 D = 0㎛)에 걸쳐서 이에 상응하는 분포가 시험편 E1과 E2에 대하여 도 1과 도 2에 도시되어 있다.
도면은 해당 코팅층의 표면에서 산화에 의해 Al의 함량이 높은 표면 경계층이 형성되었음을 나타낸다. 그러나, 표면 경계층의 두께는 최대 0.2㎛이고 따라서 점용접 또는 레이저 용접 시에 용접 결과의 품질을 손상시키지 않으면서 용이하게 파열될 수 있다.
표면 경계층의 다음에는, Al 함량이 0.2% 미만인 대략 2.5㎛ 두께의 중간층이 존재한다. 따라서, 중간층의 두께는 7㎛의 각 부식 방지 코팅층의 전체 층 두께의 대략 36%이다.
중간층은 강재 기판에 이웃하는 경계층으로 변화하고, 여기에서 Al, Mg 및 Fe의 함량은 중간층의 대응 함량에 비하여 실질적으로 더 높다.
본 발명에 따라 생성된 부식 방지 코팅층의 구조와 조성이 각 경우에 처리된 강재 기판과 욕액 입구 및 출구 온도에 미치는 의존성을 확인하기 위하여, 종래의 마이크로-합금강(IF) 및 마찬가지로 종래의 고급강(QS)에 기초하여, 실험실 테스트에 의해 부식 방지 코팅층을 구비한 E13 내지 E22의 추가 시험편이 제조되었다. 강재(IF 및 QS)의 조성은 표 3에 기재되어 있다.
실험실 테스트 중에 설정된 작업 파라미터 및 그에 따라 생성된 코팅층의 분석 결과는 표 2에 기재되어 있다. 특히, 강재 기판에 기인한 높은 Fe 함량의 도입 및 표면 근방에 Al 함량이 0.25 중량% 미만인 중간층 형성과 관련된 코팅 결과는, 강재 기판의 조성과 무관하다는 것이 밝혀졌다.
전반적으로, E1 내지 E22의 시험편에 실시된 테스트에 의해 확인된 바에 의하면, 본 발명에 따라 생성된 부식 방지 코팅층에 있어서, 코팅층의 표면에 바로 인접한 표면 경계층 내에는 원소 Mg와 Al이 산화물로서 농화된 형태로 존재한다. 또한, Zn 산화물이 표면에 존재한다.
또한, B1 내지 B19의 조업 테스트가 실시되었으며, 조업 테스테에 있어서 강재 기판은 고급강(QS)을 포함하는 강재 스트립이었다. 설정된 조업 파라미터, 각 용융물 욕액 조성 및 각 경우에 강재 기판 상에 생성된 부식 방지층의 분석 결과는 표 4에 기재되어 있다.
조업 테스트는 전술한 실험실 테스트의 모든 결과를 확증한다. 조사된 시험편 내의 표면 산화를 포함하는 표면 경계층의 두께는 최대 0.2㎛에 이르고, GDOS 측정에 의해 결정된 층 프로파일과 관련하여 전체 층 두께의 2.7%까지의 범위 내에 존재한다. 표면 인접부에서의 Al 농화의 양은 대략 최대 1 중량%이다. 이어서, 최 대 0.25 중량%의 낮은 Al 함량의 중간층이 전체 코팅 두께의 적어도 25%의 두께로 존재하였다. 경계층 내에서, Al 함량은 강재 기판으로의 경계에서 4.5%로 증가한다. 코팅층의 표면 인접부에서의 Mg 농화는 Al 농화보다 명확히 크다. 여기서, 20%까지의 Mg 비율이 달성된다. 그 후, Mg 비율은 중간층에서 감소하고, 코팅층의 전체 층 두께의 대략 25%의 깊이에서 0.5% 내지 2%에 이른다. 경계층에 걸쳐서, 강재 기판의 방향으로 Mg 함량의 증가가 존재한다. 강재 기판으로의 경계에서 Mg 함량은 3.5%에 이른다.
Claims (17)
- 스트립 또는 시트 강재와 같은 강재 기판, 및강재 기판의 적어도 한 면에 부착되고, 중량%로, Mg: 0.25% 내지 2.5%, Al: 0.2% 내지 3.0%, Fe: 4.0% 이하, 선택적으로 Pb, Bi, Cd, Ti, B, Si, Cu, Ni, Co, Cr, Mn, Sn 및 희토류 원소로 이루어진 그룹으로부터의 합계 0.8% 이하의 1종 이상의 원소, 잔부 Zn 및 불가피한 불순물을 함유하는 부식 방지 코팅층으로 형성된 평판형 강재 제품으로서,부식 방지 코팅층은 평판형 강재 제품의 표면에 바로 인접한 표면층과 강재 기판에 인접한 경계층 사이에 형성된 중간층 내에 최대 0.5 중량%의 Al 함량을 가지고, 중간층의 두께는 부식 방지 코팅층의 전체 두께의 적어도 20%에 이르는 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품.
- 제1항에 있어서,중간층 내의 Al 함량은 0.25 중량% 이하로 한정된 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품.
- 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,중간층의 두께는 부식 방지 코팅층의 전체 두께의 적어도 25%인 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품.
- 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,표면층의 두께는 부식 방지 코팅층의 전체 두께의 10% 미만인 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품.
- 제4항에 있어서,표면층의 두께는 부식 방지 코팅층의 전체 두께의 1% 미만인 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품.
- 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,부식 방지 코팅층의 Fe 함량은 0.3 중량% 이상에 이르는 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품.
- 제6항에 있어서,부식 방지 코팅층의 Fe 함량은 0.5 중량%에 이르는 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품.
- 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,부식 방지 코팅층의 Al 함량은 0.6 중량% 미만인 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품.
- 제8항에 있어서,부식 방지 코팅층의 Al 함량은 0.5 중량% 미만인 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품.
- 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,부식 방지 코팅층의 전체 두께는 적어도 2.5㎛인 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품.
- 제10항에 있어서,부식 방지 코팅층의 전체 두께는 적어도 5㎛인 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품.
- 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,부식 방지 코팅층의 코팅 질량 분포는 적어도 17.5g/㎡인 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품.
- 스트립 또는 시트 강재와 같은 강재 기판 상에 부식 방지 코팅층을 생성하는 평판형 강재 제품 제조 방법으로서,강재 기판을 소둔하고, 소둔 온도부터 400℃ 내지 600℃의 스트립 진입구 온 도까지 냉각하고, 중량%로, 0.1% 내지 0.4% Al, 0.25% 내지 2.5% Mg, 0.2% 이하의 Fe, 잔부 아연 및 불가피한 불순물을 함유하고 420℃ 내지 500℃의 욕액 온도로 가열된 용융물 욕액으로 강재 기판을 진입시키며,강재 기판 상에, 중량%로, Mg: 0.25% 내지 2.5%, Al: 0.2% 내지 3.0%, Fe: 4.0% 이하, 선택적으로 Pb, Bi, Cd, Ti, B, Si, Cu, Ni, Co, Cr, Mn, Sn 및 희토류 원소로 이루어진 그룹으로부터의 합계 0.8% 이하의 1종 이상의 원소, 잔부 Zn 및 불가피한 불순물을 함유하는 부식 방지 코팅층이 형성되도록, 그리고,부식 방지 코팅층은 평판형 강재 제품의 표면에 바로 인접한 표면층과 강재 기판에 인접한 경계층 사이에 형성된 중간층 내에 최대 0.5 중량%의 Al 함량을 가지고 중간층의 두께는 부식 방지 코팅층의 전체 두께의 적어도 20%에 이르도록,스트립 침지 온도와 욕액 온도의 차이를 -20℃부터 +100℃까지의 범위 내에서 변화시키는 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품 제조 방법.
- 제13항에 있어서,욕액 온도는 440℃ 내지 480℃인 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품 제조 방법.
- 제13항 또는 제14항에 있어서,스트립 침지 온도와 욕액 온도 사이의 온도를 -10℃부터 +70℃까지의 범위 내에서 변화시키는 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품 제조 방법.
- 제13항 내지 제15항 중 어느 한 항에 있어서,스트립 진입구 온도는 410℃ 내지 510℃인 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품 제조 방법.
- 제13항 내지 제16항 중 어느 한 항에 있어서,용융물 욕액의 Fe 함량은 0.1 중량% 이하인 것을 특징으로 하는 평판형 강재 제품 제조 방법.
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