KR20070085097A

KR20070085097A - 슬라이딩 베어링용 그리스

Info

Publication number: KR20070085097A
Application number: KR1020067023345A
Authority: KR
Inventors: 히데키 아키타; 오사무 고키타; 미노루 후지사키; 하지메 마에자와; 노부오 야나카; 히로시 니시무라; 히데유키 후지야
Original assignee: 히다치 겡키 가부시키 가이샤
Priority date: 2004-10-29
Filing date: 2005-10-25
Publication date: 2007-08-27
Also published as: EP1806512A1; US8376619B2; US20070242910A1; EP1806512B1; US20120106881A1; US20110152139A1; KR101021995B1; EP1806512A4; EP2312174A1; WO2006046573A1; EP2312174B1

Abstract

본 발명은 기계정지 시에 축 및 베어링의 슬라이딩에 기인하는 이음을 억제할 수 있는 슬라이딩 베어링용 그리스를 제공하는 것이다.

윤활유(31)를 기공(30)에 함침시킨 다공질 소결 합금 부시로 이루어지는 슬라이딩 베어링(16)과, 이 슬라이딩 베어링(16)에 삽입되어 둘레 방향으로 회전 슬라이딩하도록 지지된 축(22)과의 사이에 공급하는 슬라이딩 베어링용 그리스(24)로서, 40℃에서의 동점도가 10 ~ 70㎟/s 이고, 축(22)의 하중에 의하여 스며 나와 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)과의 사이에 유막(35)을 형성하는 베이스오일을 사용하고 있는 것을 특징으로 한다.

Description

슬라이딩 베어링용 그리스{GREASE FOR SLIDING BEARING}

본 발명은 윤활유를 기공에 함침시킨 다공질 소결 합금 부시로 이루어지는 슬라이딩 베어링용 그리스에 관한 것이다.

여기서 건설기계, 토목기계, 반송기계, 추진기계(jacking machines), 공작기계, 자동차 등으로 대표되는 각종 기계에는 슬라이딩 베어링과 이것에 삽입되어 둘레방향으로 회전 슬라이딩하도록 지지된 축을 가지는 슬라이딩 베어링 조립체가 사용되는 경우가 있다. 예를 들면 건설기계의 대표예인 유압셔블의 굴삭장치는, 주행체상의 상부 선회체에 연결된 부움, 이 부움의 선단에 연결된 아암, 또한 이 아암의 선단에 연결된 버킷을 가진다. 이들 부움, 아암, 버킷의 관절부분에도 회동지점이 되는 축을 지지하는 슬라이딩 베어링을 가진 슬라이딩 베어링 조립체가 일반적으로 사용된다.

이와 같은 종류의 슬라이딩 베어링 조립체에는, 철계 소결 합금으로 이루어지는 다공질 부시에 고점도의 윤활유를 함침시킨 오일함유 소결 합금 부시를 베어링으로서 사용한 것이 있다. 이 오일함유 소결 합금 부시는, 축이 부시에 슬라이딩할 때에 생기는 마찰열에 의하여 함침한 윤활유를 팽창시키면서 저점도화시키고, 이것에 의하여 슬라이딩면에 윤활유를 스며 나오게 하여 얇은 유막을 형성하는 것 으로, 우수한 자기윤활기능을 발휘한다(특허문헌 1 등 참조).

[특허문헌 1]

일본국 특개평8-105444호 공보

예를 들면 정지 중인 유압셔블의 굴삭장치를 버킷이 지면으로부터 떨어진 상태에서 방치하여 두면, 굴삭장치의 자중에 기인하여 슬라이딩 베어링 조립체의 축 주위에 모멘트가 작용한다. 굴삭장치는 각 관절을 구동하는 유압 실린더의 유지력에 의하여 자세를 유지하려고 하나, 압유의 미소한 누출에 의하여 실린더 내압이 저하하고, 시간의 경과와 함께 굴삭장치의 하강 모멘트에 저항하는 힘이 감소하여 축 및 베어링 사이에 슬라이딩이 생기는 일이 있다.

이때 일반적으로 오일함유 소결 합금 부시의 표면과 상대재인 축의 표면과의 접촉면은 “친밀한 상태"에 있기 때문에 축 및 베어링 사이의 실제의 접촉면적은 일반 철 부시를 사용한 경우에 비하여 매우 크다. 그러나 서로의 접촉면적이 증대하면 두 고체 사이에 작용하는 응착력이 커지기 때문에, 비윤활시(즉, 정지시)에서는 오일함유 소결 합금 부시와 축과의 사이의 외견상의 마찰력이 증가하는 경향에 있다. 그 결과, 오일함유 소결 합금 부시에서는 슬라이딩 발생시에 개방되는 에너지가 증대하기 때문에 슬라이딩 베어링 조립체에 발생하는 진동도 증대하여, 상기의 예에서 말하면 그 진동이 예를 들면 굴삭장치의 다른 부분에 공진하여 발생하는 이음도 그 만큼 커질 염려가 있다. 이와 같은 종류의 이음은 기계의 신뢰성에 관한 것은 아니나, 주변의 작업자나 시민에게 불필요한 심리적 영향이나 불쾌감을 줄 지도 모른다.

본 발명의 목적은 기계 정지시에 축 및 베어링의 슬라이딩에 기인하는 이음을 억제할 수 있는 슬라이딩 베어링용 그리스를 제공하는 것에 있다.

(1) 상기 목적을 달성하기 위하여 본 발명은 윤활재를 기공에 함침시킨 다공질 소결 합금 부시로 이루어지는 슬라이딩 베어링과, 이 슬라이딩 베어링에 삽입되어 둘레방향으로 회전 슬라이딩하도록 지지된 축과의 사이에 공급하는 슬라이딩 베어링용 그리스로서, 40℃에서의 동점도가 10∼70 ㎟/s이고, 상기 축의 하중에 의하여 스며 나와 상기 슬라이딩 베어링과 상기 축의 사이에 유막을 형성하는 베이스 오일을 사용하고 있다.

(2) 상기 목적을 달성하기 위하여 또 본 발명은 고체 윤활제를 혼입한 윤활재를 기공에 함침시킨 다공질 소결 합금 부시로 이루어지는 슬라이딩 베어링과, 이 슬라이딩 베어링에 삽입되어 둘레방향으로 회전 슬라이딩하도록 지지된 축과의 사이에 공급하는 슬라이딩 베어링용 그리스로서 40℃에서의 동점도가 10∼70 ㎟/s 이고, 상기 축의 하중에 의하여 스며 나와 상기 슬라이딩 베어링과 상기 축과의 사이에 유막을 형성하는 베이스 오일을 사용하고 있다.

(3) 상기 목적을 달성하기 위하여, 또 본 발명은 윤활재를 기공에 함침시킨 다공질 소결 합금 부시로 이루어지는 슬라이딩 베어링과, 이 슬라이딩 베어링에 삽입되어 둘레방향으로 회전 슬라이딩하도록 지지된 축과의 사이에 공급하는 슬라이딩 베어링용 그리스로서, 상기 윤활유보다 동점도가 낮고 상기 축의 하중에 의하여 스며 나와 상기 슬라이딩 베어링과 상기 축의 사이에 유막을 형성하는 베이스 오일을 사용하고 있다.

(4) 상기 목적을 달성하기 위하여, 또 본 발명은 윤활유를 기공에 함침시킨 다공질 소결 합금 부시로 이루어지는 슬라이딩 베어링과, 이 슬라이딩 베어링에 삽입되어 둘레방향으로 회전 슬라이딩하도록 지지된 축과의 사이에 공급하는 슬라이딩 베어링용 그리스로서, 40℃에서의 동점도가 10∼70 ㎟/s이고, 상기 축의 하중에 의하여 스며 나와 상기 슬라이딩 베어링과 상기 축의 사이에 유막을 형성하는 베이스 오일을 사용하고, 적어도 고체 윤활제를 첨가하여 이루어진다.

(5) 상기 목적을 달성하기 위하여, 또 본 발명은 윤활유를 기공에 함침시킨 다공질 소결 합금 부시로 이루어지는 슬라이딩 베어링과, 이 슬라이딩 베어링에 삽입되어 둘레방향으로 회전 슬라이딩하도록 지지된 축과의 사이에 공급하는 슬라이딩 베어링용 그리스로서, 상기 윤활유보다 동점도가 낮고 상기 축의 하중에 의하여 스며 나와 상기 슬라이딩 베어링과 상기 축의 사이에 유막을 형성하는 베이스 오일을 사용하고, 적어도 고체 윤활제를 첨가하여 이루어진다.

(6) 상기 (2), (4) 또는 (5)에 있어서, 바람직하게는 상기 고체 윤활제는 유기 몰리브덴, 2황화몰리브덴, 2황화텅스텐, 질화붕소, 그라파이트, 나일론, 폴리에틸렌, 폴리이미드, 폴리아세탈, 폴리테트라플루오로에틸렌, 폴리페닐렌설파이트 중의 적어도 1종을 함유한다.

(7) 상기 (1) 내지 (5) 중 어느 하나에 있어서, 또 바람직하게는 극압첨가제및 유성제를 첨가한다.

본 발명에 의하면 슬라이딩 베어링과 축이 상대적으로 정지하고 있을 때에도 슬라이딩 베어링용 그리스로부터 스며 나오는 저점도 베이스 오일에 의하여 슬라이딩 베어링과 축의 사이에 유막이 형성되기 때문에, 이것이 윤활막이 되어 슬라이딩 베어링과 축의 마찰력을 저하시켜 이음 발생을 억제하는 또는 발생하는 이음을 작게 할 수 있다.

도 1은 본 발명의 슬라이딩 베어링용 그리스를 적용하는 기계의 일례인 유압셔블의 전체 구조를 나타내는 측면도,

도 2는 본 발명의 제 1 실시형태에 관한 슬라이딩 베어링용 그리스를 적용하는 슬라이딩 베어링 조립체의 내부 구조를 나타내는 단면도,

도 3은 본 발명의 제 1 실시형태에 관한 슬라이딩 베어링용 그리스를 적용하는 슬라이딩 베어링과 축의 계면 부근을 확대하여 모식화하여 나타낸 부분 단면도,

도 4는 본 발명의 슬라이딩 베어링용 그리스로부터 스며 나오는 유막의 상태를 모식적으로 나타내는 슬라이딩 베어링과 축의 단면도,

도 5는 본 발명의 슬라이딩 베어링용 그리스를 적용하는 기계의 일례인 유압셔블의 전체 구조를 나타내는 측면도로서, 버킷을 지면으로부터 뜨게 한 상태를 나타낸 도,

도 6은 본 발명의 제 2 실시형태에 관한 슬라이딩 베어링용 그리스를 적용하는 슬라이딩 베어링과 축의 계면 부근을 확대하여 모식화하여 나타낸 부분 단면도,

도 7은 본 발명의 슬라이딩 베어링용 그리스와 시판 그리스의 조성 및 성능시험의 비교결과를 나타내는 표,

도 8은 본 발명의 슬라이딩 베어링용 그리스와 시판 그리스의 마찰계수의 측정결과를 나타내는 그래프이다.

※ 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

16 : 슬라이딩 베어링 22 : 축

24 : 슬라이딩 베어링용 그리스 30 : 기공

31 : 윤활유 33 : 고체 윤활제

35 : 유막

이하에 도면을 사용하여 본 발명의 실시형태를 설명한다.

도 1은 본 발명의 슬라이딩 베어링용 그리스를 적용하는 기계의 일례인 유압셔블의 전체 구조를 나타내는 측면도이다.

도 1에 나타낸 유압셔블은, 하부 주행체(1)와, 이 하부 주행체(1) 위에 선회가능하게 탑재한 상부 선회체(2)와, 이 상부 선회체(2) 위의 한쪽측(도 1에서 좌측)에 설치한 운전실(3)과, 상부 선회체(2) 위의 다른쪽측(도 1에서 우측)에 설치한 엔진실(4)과, 상부 선회체(2) 위의 운전실(3)측에 설치한 굴삭장치(5)를 구비하고 있다.

상기 굴삭장치(5)는, 상부 선회체(2)에 부앙동 가능하게 설치한 부움(6)과, 이 부움(6)을 부앙동시키기 위한 부움용 유압 실린더(7)와, 부움(6)의 선단에 회동가능하게 설치한 아암(8)과, 이 아암(8)을 회동시키기 위한 아암용 유압 실린더(9)와, 아암(8)의 선단에 회동 가능하게 설치한 버킷(10)과, 이 버킷(10)을 회동시키 기 위한 버킷용 유압 실린더(11)를 구비하고 있다.

이들 작업장치(5)의 구성부재인 부움(6), 아암(8), 버킷(10) 및 각 유압 실린더(7, 9, 11)는 슬라이딩 베어링 조립체(12)에 의하여 서로 회동 가능하게 연결되어 있다. 실제로는 작업장치(5)에 사용되는 각 슬라이딩 베어링 조립체는 설치장소에 따라 크기나 형상 등이 상위하나 구성은 각각 대략 동일하다.

도 2는 본 발명의 제 1 실시형태에 관한 슬라이딩 베어링용 그리스를 적용하는 슬라이딩 베어링 조립체의 내부 구조를 나타내는 단면도이다.

도 2에 나타낸 슬라이딩 베어링 조립체(12)는 보스(15)와, 이 보스(15)의 내부에 가열 끼워맞춤이나 냉각 끼워맞춤 등이라는 수축 끼워맞춤에 의하여 끼워 맞춰 고정한 다공질 소결 합금 부시로 이루어지는 슬라이딩 베어링(16)과, 이 슬라이딩 베어링(16)에 삽입되어 둘레방향으로 회전 슬라이딩하도록 지지된 축(22)을 구비하고 있다.

슬라이딩 베어링(16)의 양측에는 슬라이딩 베어링(16)의 양쪽 끝면에 대향하 도록 하여 더스트 시일(18, 18)이 배치되고, 보스(15)에 압입되어 있다. 또 보스(15)의 양쪽에는 보스(15)의 양쪽 끝면과의 사이에 각각 심(20, 20)을 끼워 유지하도록 하여 브래킷(19, 19)이 배치되어 있다. 브래킷(19, 19)과 보스(15)의 간극은 그 바깥 둘레측에 장착한 O 링(21, 21)에 의하여 시일되어 있다. 상기 축(22)은 브래킷(19), 심(20), 더스트 시일(18), 슬라이딩 베어링(16)을 관통하여 회전 걸어멈춤 볼트(23)에 의하여 브래킷(19)에 대하여 걸어 멈춰져 있다.

축(22)에는 회전 걸어멈춤 볼트(23)의 장착측과는 반대측으로부터 슬라이딩 베어링(16)의 대략 중앙부에 슬라이딩 베어링용 그리스(24)를 공급하는 그리스 급지홀(給脂孔)(25)이 설치되어 있다. 그리스 급지홀(25)의 한쪽 끝에는 밀봉마개(26)가 나사 고정되어 있고, 그리스 급지홀(25) 내에 충전된 슬라이딩 베어링용 그리스(24)가 밀봉마개(26)에 의하여 밀봉되어 있다. 이와 같은 구성에 의하여 그리스 급지홀(25)에 충전된 슬라이딩 베어링용 그리스(24)가 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 사이에 공급된다.

상기한 슬라이딩 베어링(16)은, 예를 들면 구리가루와 철가루로 구성된 다공질 복합 소결 합금으로 형성되어 있고, 다수의 기공을 가지고 있다. 그것들 기공에는 고점성의 윤활유가 함침시켜져 있고, 슬라이딩 베어링(16)은 축(22)과 상대 슬라이딩하고 있을 때는 자기 윤활기능에 의하여 슬라이딩 베어링용 그리스(24)의 공급이 없어도 충분히 축(22)과의 사이의 윤활효과를 발휘한다. 슬라이딩 베어링(16)의 기공율은 예를 들면 5∼30[vo1%]정도인 것이 바람직하다. 기공율이 5[vo1%] 미만이면 충분량의 윤활유가 함침하지 않고, 무급지 베어링으로서의 기능이 불충분해질 염려가 있다. 한편, 기공율이 30[vo1%]보다 크면 슬라이딩 베어링(16)의 기계적 강도가 저하한다. 또한 구리가루나 철가루의 다른 소재로 이루어지는 복합 소결 합금도 슬라이딩 베어링(16)의 재질로서 적용 가능하다.

슬라이딩 베어링(16)에 함침시키는 윤활유에는 비교적 동점도가 높은 고점성의 것을 사용한다. 이 윤활유는, 축(22)이 슬라이딩 베어링(16)에 슬라이딩할 때에 생기는 마찰열에 의하여 팽창하여 저점도화하고, 이것에 의하여 축(22)과 슬라이딩 베어링(16)의 슬라이딩면으로 스며 나와 얇은 유막을 형성한다. 사용후는 온 도 저하에 따라 수축하여 모세관현상에 의하여 다시 슬라이딩 베어링(16)의 기공 내로 되돌아간다. 슬라이딩 베어링(16)은 이와 같은 윤활유의 거동에 의하여 우수한 자기윤활기능을 발휘한다. 함침시키는 윤활유의 동점도는 반드시 한정되는 것은 아니나, 슬라이딩 베어링(16)에 함침시키는 것을 전제로 하여 함침후, 통상시에 있어서 기공 내에 고이게 할 수 있고, 또한 사용시에 축(22)과의 마찰열에 의하여 슬라이딩면으로 스며 나온 후에 온도 저하에 따라 다시 슬라이딩 베어링(16)으로 되돌아갈 수 있는 범위일 필요가 있다. 윤활유의 동점도 범위를 예시하면 예를 들면 25.5[℃]에서의 동점도의 값이 56∼1500[㎟/s]정도의 것이면 상기와 같은 거동을 나타낼 수 있는 것이 확인되어 있다. 단, 예를 들면 25.5[℃]에서의 동점도의 값이 220[㎟/s] 이하이면 건설기계용 베어링에 관한 표준적인 면압인 70[Mpa]를 밑도는 40[Mpa]에서 슬라이딩 베어링(16)의 녹아붙음이 확인된 경우가 있었기 때문에, 본 발명의 실시에는 25.5[℃]에서의 동점도의 값이 220∼1500[㎟/s] 정도의 윤활유를 적용하는 것이 더욱 바람직하다.

또한 슬라이딩 베어링(16)에 함침시키는 윤활유에는 광물유나 합성유 등을 포함하여 일반적으로 시판되고 있는 대부분의 윤활유를 사용할 수 있고, 상기와 같은 거동을 나타낼 수 있는 동점도의 것이면 그 조성은 특별히 한정되지 않는다. 단, 섬유질의 증조제(thickner) 등을 함유하는 그리스는 슬라이딩 베어링(16)에 함침시킬 수 없기 때문에 제외된다.

또 본 실시형태에서는 슬라이딩 베어링(16)에 함침시키는 윤활유에, 고체 윤활제를 함유시키고 있다. 윤활제에 함유되는 고체 윤활제는 층형상 구조를 이루고 있고, 그것들이 층방향으로 슬라이딩함으로써 우수한 윤활효과를 발휘한다. 고체 윤활제에는 예를 들면 유기몰리브덴, 2황화몰리브덴, 2황화텅스텐, 질화붕소, 그라파이트, 나일론, 폴리에틸렌, 폴리이미드, 폴리아세탈, 폴리테트라플루오로에틸렌, 폴리페닐렌설파이트 중의 적어도 1종이 함유된다. 윤활유의 고체 윤활제 함유량은 예를 들면 2.0∼30[질량%] 정도이고, 그 고체 윤활성 미립자의 입자지름은, 슬라이딩 베어링(16)의 기공에 원활하게 출입할 수 있도록 기공을 폐쇄하지 않을 정도로 충분히 작은 것으로 한다(예를 들면 0.1 ㎛∼100 ㎛ 정도).

고체 윤활제를 함유한 윤활유를 슬라이딩 베어링(16)에 함침시키기 위해서는 우선 미립자형상의 고체 윤활제와 윤활유를 충분히 교반하여 고체 윤활제를 윤활유 중에 균일하게 분산시킨 다음에, 윤활유를 가열하여 점도 저화시켜 액상화시킨다. 그리고 액상화한 윤활유 내에 슬라이딩 베어링(16)을 침지하여 진공 분위기하에서 정치한다. 이에 의하여 슬라이딩 베어링(16)의 기공 내의 공기가 흡출되고, 대신에 고체 윤활제가 함유된 윤활유가 기공 내로 흡인된다. 이와 같이 하여 기공 내에 윤활유를 함침시킨 다음에 슬라이딩 베어링(16)을 공기 중으로 꺼내어 실온이 될 때까지 방냉하면, 윤활유는 슬라이딩 베어링(16)의 기공 내에서 다시 원래의 점도로 되돌아가 유동성을 잃는다. 이와 같이 하여 고체 윤활제를 함유한 윤활유를 슬라이딩 베어링(16)에 함침시켜 그 기공 내에 머물게 한다.

슬라이딩 베어링(16)에 함침시킬 때의 윤활유의 가열온도는, 특별히 한정되는 것이 아니라 사용하는 윤활유의 점도에 따라 변화하는 것으로, 윤활유가 액상화하는 온도까지 승온시키면 좋다. 단, 고체 윤활제에 폴리에틸렌, 폴리이미드, 폴 리아세탈, PTFE(폴리테트라플루오로에틸렌) 등의 수지계 소재를 사용하는 경우에는, 가열온도는 그 수지의 내열온도 미만으로 할 필요가 있다. 또 윤활유에의 슬라이딩 베어링(16)의 침지시간 및 진공도에 대해서도 특별히 한정되는 것이 아닌 사용하는 윤활유의 점도에 따른 것으로, 슬라이딩 베어링(16)의 기공이 윤활유로 포화될 때까지 침지한다. 동점도가 460[㎟/s]인 윤활유를 60∼80[℃]로 까지 가열하여, 2×10^-2[mmHg]의 진공하에서 슬라이딩 베어링(16)을 이 윤활유에 침지시키는 경우를 예로 들면 이 경우, 통상은 1시간 정도로 슬라이딩 베어링(16)의 기공이 윤활유로 포화한다.

축(22)은 철강재 등으로 구성되어 있고, 바람직하게는 침탄, 고주파 퀀칭(quenching), 레이저 퀀칭, 질화 등의 처리를 표면(바깥 둘레면)에 실시한 후, 화성(예를 들면 인산아연, 인산 망간 등) 또는 침황 처리법에 의하여 표면 개질 처리한다. 이와 같이 Zn(아연), Mn(망간), S(유황) 등의 극압 부여물질을 사용하여 축(22)의 표면 개질 처리를 행함으로써 슬라이딩 베어링(16) 내에 함침되어 있는 윤활유와의 "젖음성"을 향상시키면, 윤활효과 및 트라이볼로지 특성이 향상한다. 또한 이 한정에서는 슬라이딩 베어링(16)의 축(22)과의 슬라이딩면(즉 안 둘레면)에 대해서도 축(22)의 표면과 마찬가지로 침탄, 퀀칭, 질화, 침황 처리법 등에 의하여 표면 개질 처리를 실시하면 한층 바람직하다. 예를 들면 슬라이딩 베어링(16)의 축(22)과의 슬라이딩면에 두께1[mm]∼3[mm]정도, 바람직하게는 2[mm]정도의 침탄 경화층을 형성하면, 슬라이딩 베어링(16)의 내마모성이 더욱 향상한다.

도 3은 본 발명의 제 1 실시형태에 관한 슬라이딩 베어링용 그리스를 적용하는 슬라이딩 베어링과 축과의 계면 부근을 확대하여 모식화하여 나타낸 부분 단면도이다.

도 3에 나타낸 바와 같이 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)이 상대 슬라이딩하면그때의 마찰열에 의하여 슬라이딩 베어링(16)의 기공(30) 내에 함침되어 있는 고점도의 윤활유(31)가 미립자형상의 고체 윤활제(33)와 함께 슬라이딩 베어링(16)의 안 둘레면 위로 표출하여 얇은 유막(32)을 형성한다. 이 고체 윤활제(33)를 함유한 윤활유(31)로 이루어지는 유막(32)이 슬라이딩 베어링(16)과 축(22) 사이의 슬라이딩 계면이 됨으로써 고체 윤활제(33)의 미세한 층이 층방향으로 슬라이딩하여 우수한 윤활효과가 발휘되고, 우수한 트라이볼로지 특성이 얻어진다. 기공(30) 내에 함침된 윤활유(31)는 유동성이 매우 낮기 때문에, 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)이 상대적인 슬라이딩을 반복하여도 유실되는 일이 거의 없다. 그 결과, 윤활유막(32)은 매우 장기에 걸쳐 안정적으로 계속하여 공급된다. 요동 구동하는 축(22)과 슬라이딩 베어링(16) 사이에 발생하는 이른바 "스코링현상"은 양자 사이의 마이크로적인 금속접촉에 의하여 야기되나, 이것이 도시한 바와 같은 미시적인 "오일 고임"[유막(32)]의 존재에 의하여 방지된다.

도 2로 되돌아가 상기한 그리스 급지홀(25) 내의 슬라이딩 베어링용 그리스(24)는, 윤활유(31)보다 동점도가 낮은 베이스 오일, 구체적으로는 40[℃]에서의 동점도가 10∼70[㎟/s](바람직하게는 30∼70[㎟/s])이고, 축(22)의 하중에 의하여 스며 나와 슬라이딩 베어링(16)과 축(22) 사이에 유막(뒤에서 설명)을 형성하는 베 이스 오일을 사용하고 있다. 이 베이스 오일은 예를 들면 탄화수소계 합성유의 저점도 베이스 오일 및 저점도 광물유 등이다. 또 이 슬라이딩 베어링용 그리스(24)에는 그 증조제로서 저점도의 베이스 오일에 맞는 것, 예를 들면 금속비누, 폴리우레아수지, 유기벤토나이트, 실리카, 불소계수지 등의 적어도 1종이 가해지고, 그외 통상의 산화방지제나 극압제, 윤활보조제로서의 유성제, 또한 증점제 등이 필요에 따라 첨가된다. 또 슬라이딩 베어링(16)에 함침시킨 윤활유에 함유되는 고체 윤활제를 첨가하여도 좋다.

이와 같이 조성된 슬라이딩 베어링용 그리스(24)는, 베이스 오일에 40[℃]에 서의 동점도가 10∼70[㎟/s]인 것을 사용함으로써 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 상대 슬라이딩이 일정시간 이상 정지하고 있는 동안에 있어서의 양자 사이의 윤활성을 확보하는 역활을 한다. 슬라이딩 베어링용 그리스(24)의 베이스 오일의 동점도의 범위의 근거에 대해서는 뒤에서 설명한다.

다음에 본 발명의 일 실시형태에 관한 그리스를 적용한 슬라이딩 베어링 조립체의 동작 및 작용을 설명한다.

먼저 도 3에서 설명한 바와 같이, 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)이 상대적으로 슬라이딩하면 슬라이딩 베어링(16)의 기공(30) 내에 함침되어 있는 윤활유(31)가 고체 윤활제(33)와 함께 슬라이딩 베어링(16)의 안 둘레면으로 표출하여 얇은 유막(32)을 형성한다. 이와 같이 하여 윤활유(31)와 함께 고체 윤활제(33)가 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 슬라이딩면으로 침입함으로써 윤활유(31) 및 고체 윤활제(33)로 이루어지는 미세한 유막(32)이 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 슬라이 딩면에 형성되고, 그 슬라이딩속도에 상관없이 상대적으로 슬라이딩하는 슬라이딩 베어링(16)과 축(22) 사이에서 우수한 윤활효과를 발휘한다.

한편, 기계의 운전이 정지하는 등으로 하여 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 상대 슬라이딩이 정지하면 슬라이딩면에서 유막(32)을 형성하고 있는 윤활유(31)는 온도저하에 따라 모세관현상에 의하여 슬라이딩 베어링(16)이 가지는 다수의 기공(30) 내에 고체 윤활제(33)를 따라 흡입된다. 이때 윤활유(31)는 슬라이딩 베어링(16) 내로 되돌아가기 때문에 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 사이에 거의 스며 나와 있지 않은 상태가 되나, 도 4에 나타낸 바와 같이 축(22)으로부터의 하중에 의하여 슬라이딩 베어링용 그리스(24)로부터 스며 나오는 저점도 베이스 오일이 슬라이딩 베어링(16)과 베어링(22)의 사이에 유막(35)을 형성한다. 이것은 슬라이딩 베어링용 그리스(24)의 베이스 오일 점도가 10∼70[㎟/s]로 낮고 "젖음성"이 우수하기 때문이다. 도 4는 유막(35)의 상태를 모식적으로 나타내는 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 단면도이다.

또한 일반적으로 건설기계의 슬라이딩 베어링에 사용되는 그리스는, 고면압하에서의 성능을 향상시키기 위하여 베이스 오일 점도가 비교적 높은 값으로 설정되는 것이 통상이기 때문에, 정지 중의 축 및 베어링 사이에서는 윤활막이 끊어진 상태가 된다.

여기서 유압셔블을 일정시간 이상 정지하는 경우, 일반적으로는 도 1에 나타낸 바와 같이 굴삭장치(5)의 버킷(10)을 접지시킨 자세를 취하나, 도 5에 나타낸 바와 같이 버킷(10)을 지면으로부터 뜨게 한 상태에서 방치한 경우, 굴삭장치(5)의 자중에 기인하는 모멘트가 슬라이딩 베어링 조립체(12)에 작용한다. 굴삭장치(5)는 각 유압 실린더(7, 9, 11)에서의 압유의 유지력에 의하여 현상의 자세를 유지하려고 하나, 유압구동회로의 압유의 미소한 누출에 의하여 실린더 내압이 저하하면, 시간의 경과와 함께 굴삭장치(5)의 하강 모멘트에 저항하는 힘이 감소한다. 그 결과, 완전하게 정지상태에 있음에도 불구하고, 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)을 상대적으로 슬라이딩시키려고 하는 힘이 작용한다.

이때 가령 슬라이딩 베어링용 그리스(24)를 공급하지 않은 경우, 일정시간 이상 상대적으로 정지한 상태의 슬라이딩 베어링(16)과 축(22) 사이에는 유막이 거의 존재하지 않게 된다. 오일함유 소결 합금 부시인 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 접촉면은 "친밀한 상태"라 불리우는 서로 요철이 적은 평활한 상태에 있고, 실제의 접촉면적이 단순한 철 부시를 사용한 베어링 조립체에 비하여 매우 커진다. 일반적으로는 이와 같이 두 고체 사이의 실제의 접촉면적이 커지면, 양자 사이에 작용하는 응착력이 커진다. 즉, 다음에 양자가 상대적으로 슬라이딩할 때에 응착부분을 전단하는 데 필요한 에너지가 커져, 외견상의 마찰력도 그 만큼 증대한다.

따라서 슬라이딩 베어링 조립체(12)에 작용하는 모멘트가 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 사이에 작용하는 최대 정지 마찰력을 넘으면 그때까지 축적된 에너지가 한꺼번에 해방되어 양자가 상대적으로 소정거리 슬라이딩한다. 그리고 이와 같이 하여 생기는 프레팅현상에 의하여 슬라이딩 베어링(16)에 발생하는 진동이 굴삭장치(5)에 공진하면, 뜻하지 않게 큰 이음이 발생하는 경우가 있다. 이 프 레팅현상에 기인하여 발생하는 이음은, 버킷(10)이 지면에 도달할 때까지 반복하여 생길 수 있다.

그것에 대하여 본 실시형태에서는 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)이 상대적으로 정지하고 있을 때에도 도 4에서 설명한 바와 같이 슬라이딩 베어링용 그리스(24)로부터 스며 나오는 "젖음성"이 우수한 저점도 베이스 오일에 의하여 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 사이에 유막(35)이 형성되기 때문에, 이것이 윤활막이 되어 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 마찰력을 저하시켜, 이음발생을 억제하는 또는 발생하는 이음을 작게 할 수 있다.

도 6은 본 발명의 제 2 실시형태에 관한 슬라이딩 베어링용 그리스를 적용하는 슬라이딩 베어링과 축과의 계면 부근을 확대하여 모식화하여 나타낸 부분 단면도이다. 이 도면에서 기출 도면과 동일한 부분에는 기출 부분과 동일한 부호를 붙이고 설명을 생략한다.

상기한 실시형태와 마찬가지로, 본 실시형태에서의 슬라이딩 베어링(16)도 다공질 복합 소결 합금으로 형성되어 있으나, 그 기공에는 고체 윤활제를 함유하고 있지 않은 고점성의 윤활유가 함침되어 있다. 윤활유를 슬라이딩 베어링(16)에 함침시키기 위해서는, 상기한 실시형태의 고체 윤활제를 함유한 윤활유를 본 실시형태에서의 고체 윤활제를 함유하지 않은 윤활유로 치환하여 상기한 실시형태와 동일한 요령으로 행하면 좋다.

도 6에 나타낸 바와 같이 본 실시형태에서도 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)이 상대 슬라이딩하면 그때의 마찰열에 의하여 슬라이딩 베어링(16)의 기공(30) 내 에 함침되어 있는 고점도의 윤활유(31)가 슬라이딩 베어링(16)의 안 둘레면상으로 표출하여 얇은 유막(32)을 형성한다. 이 유막(32)이 슬라이딩 베어링(16)과 축(22) 사이의 슬라이딩 계면이 되어 윤활효과가 발휘되고, 우수한 트라이볼로지 특성이 얻어진다. 기공(30) 내에 함침된 윤활유(31)는 유동성이 매우 낮기 때문에, 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)이 상대적인 슬라이딩을 반복하여도 유실되는 일이 거의 없다. 그 결과, 윤활유막(32)은 매우 장기에 걸쳐 안정적으로 계속해서 공급된다. 요동 구동하는 축(22)과 슬라이딩 베어링(16)과의 사이에 발생하는 이른바 "스코링현상"은 양자사이의 마이크로적인 금속접촉에 의하여 야기되나, 이것이 도시한 바와 같은 미시적인 "오일 고임"[유막(32)]의 존재에 의하여 방지된다.

여기서 본 실시형태에서 상기한 그리스 급지홀(25)(도 2 참조) 내의 슬라이딩 베어링용 그리스(24)는, 제 1 실시형태와 동일한 베이스 오일에 제 1 실시형태와 동일한 고체 윤활제를 첨가하여 이루어져 있다. 즉, 제 1 실시형태에서는 슬라이딩 베어링(16)에 함침시킨 윤활유(31)에 고체 윤활유를 함유시키고 있었던 것에 대하여 본 실시형태에서는 그리스 급지홀(25) 내의 슬라이딩 베어링용 그리스(24)에 고체 윤활제를 함유시키고 있다.

이와 같이 조성된 본 실시형태에서의 슬라이딩 베어링용 그리스(24)는, 베이스 오일에 40[℃]에서의 동점도가 10∼70[㎟/s]인 것을 사용함으로써 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)과의 상대 슬라이딩이 일정시간 이상 정지하고 있는 동안에 있어서의 양자 사이의 윤활성을 확보하고, 또한 고체 윤활제를 첨가함으로써 슬라이딩 베어링(16)에 대하여 축(22)이 미소 요동하는 경우의 양자 사이의 윤활성을 확보하 는 역활을 한다.

본 실시형태에서도 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)이 상대적으로 슬라이딩하면슬라이딩 베어링(16)의 기공(30) 내에 함침되어 있는 윤활유(31)가 슬라이딩 베어링(16)의 안 둘레면에 표출하여 얇은 유막(32)을 형성한다. 이때 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 사이에는 그리스 급지홀(25)로부터의 슬라이딩 베어링용 그리스(24)가 개재하여 슬라이딩 베어링용 그리스(24)에 혼입된 미립자형상의 고체 윤활제가 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 사이로 들어간다. 이와 같이 하여 윤활유(31)와 함께 고체 윤활제가 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 슬라이딩면으로 침입함으로써 윤활유(31) 및 고체 윤활제를 함유한 슬라이딩 베어링용 그리스(24)로 이루어지는 미세한 층이 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 슬라이딩면에 형성되어, 상대적으로 슬라이딩하는 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 사이에서 우수한 윤활효과를 발휘한다.

그 밖의 구성 및 작용에 대하여 본 실시형태는 제 1 실시형태와 동일하고, 제 1 실시형태와 동일한 작용효과를 얻을 수 있다.

또, 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)이 약간 밖에 슬라이딩하지 않은 미소 요동이나 극저속 슬라이딩을 하는 운전시에는 정지시에 비하여 높은 면압이 발생하기 때문에 슬라이딩 베어링용 그리스(24)의 베이스 오일에 의한 유막(35)에서는 이 슬라이딩을 윤활하기에 충분한 막두께가 얻어지지 않는다. 또한 이 상황에서 발생하는 마찰열은 미량이기 때문에 윤활유(31)도 충분하게는 스며 나오지 않는 경우가 있다. 그 결과, 국소적인 면압이 생겨 축(22)의 표면 또는 슬라이딩 베어링(16) 안 둘레면에 "스코링" 등의 국소적인 마모·손상 및 이것에 따르는 이음이 생길 염려가 있다.

그것에 대하여, 본 실시형태에서는 신속하게 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 사이에 슬라이딩 베어링용 그리스(24)에 함유되는 고체 윤활제가 침입하기 때문에 비교적 저속으로 구동하는 경우에도 충분한 윤활효과를 확보할 수 있다. 물론, 그것보다 고속으로 굴삭장치(5)를 구동하는 경우는 충분한 마찰열이 얻어지기 때문에 필요 충분량의 윤활유(31)가 스며 나와 오일함유 소결 합금 부시 원래의 우수한 윤활효과가 발휘된다.

또한 외견상은 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)이 서로 정지하고 있어도 엔진이 걸려 있을 때에는 그 진동이 슬라이딩 베어링 조립체(12)에 전달됨으로써 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 사이에 순간적으로 높은 면압이 발생하고 있고, 또한 미시적으로는 약간이나마 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)의 사이에 슬라이딩이 생기고 있다. 이와 같이 굴삭장치(5) 자체가 동작하고 있지 않아도 엔진 구동시에는 슬라이딩 베어링(16)과 축(22)이 상대적으로 정지상태에 없기 때문에 상기한 응착력은 거의 생기지 않고, 이 상태로부터 굴삭장치(5)를 미소 요동시키는 경우에는 프레팅현상은 생기기 어렵다. 또 이 경우에는 슬라이딩 베어링(16)에 함유되는 고체 윤활제의 작용도 가해져 슬라이딩 베어링 조립체(12)의 슬라이딩동작은 윤활된다. 가령 프레팅현상이 생겼다 하여도, 상기한 응착력이 작기 때문에 발생하는 이음은 작아져, 엔진소리로 헷갈릴 정도의 것이 된다.

여기서 본 발명의 슬라이딩 베어링용 그리스와 시판 그리스의 조성 및 성능 시험의 비교결과를 도 7에 나타낸다.

본원 발명자들은 프레팅현상의 발생기구와 이것에 대한 그리스의 관계에 대하여 검토하여 본 시험을 실시한 결과, 본 발명의 슬라이딩 베어링용 그리스의 베이스 오일의 동점도 범위를 상기한 범위로 하고 있다.

본 시험에서는 일반적으로 제조되는 리튬 그리스와 동일한 방법에 의하여 베이스 그리스를 제조하고, 제조한 베이스 그리스에 첨가제를 혼합하여 3개의 롤밀에 의하여 혼련 처리한 후, 점조도를 NLGI(National Lubricating Grease Institute) No.2 그레이드(점조도 : 265∼295)로 조제하여 본 발명의 슬라이딩 베어링용 그리스의 시료 1∼5를 제조하였다. 그리고 이들 시료 1∼5의 성능에 대하여 시판품 1∼3과 비교하였다.

먼저, 시료 1∼5는 어느 것이나 광물유를 베이스 오일로 하고, 증조제에 Li, 첨가제에 극압제·방청제·유기 Mo(고체 윤활제)·유성제를 사용한 것이다. 단, 시료 1∼5에 사용한 베이스 오일은 각각 동점도가 다르고, 40[℃]에서의 시료 1∼5의 베이스 오일의 동점도의 값[㎟/s]은 각각 10, 22, 32, 46, 68이다.

이것에 대하여 비교에 사용한 시판품 1, 2는 도 1에 나타낸 바와 같은 유압셔블의 굴삭장치의 슬라이딩 베어링 조립체에 아주 일반적으로 공급되는 것이다. 또 시판품3은 베이스 오일 점도가 더욱 높고 극압 성능이 높은 것이다. 점조도는 시판품 1∼3모두 NLGI No.2 그레이드이나, 시판품 1∼3 각각의 베이스 오일(광물유)의 동점도의 값[㎟/s]은, 143, 93, 430이다.

이상의 시료 1∼5와 시판품 1∼3을 사용하여 내하중 성능 및 내마모 성능을 시험한 결과, 시료 1∼5 모두 내마모성능에 대해서는 시판품 1, 2와 동등하고, 내하중성능에 대해서는 동등하거나 그것보다 양호한 값을 얻었다. 특히 시료 4, 5에 대해서는 내하중성능이 3090[N]으로 높은 값이 얻어졌다. 또한 내하중 성능시험은 고속 4구 시험(1770[rpm]×10[sec])에 의하여, 내마모 성능시험은 고속 4구 시험(1220[rpm]×40[kgf]×75[℃]×1[hr])에 의하여 실시하였다.

또, 시료 1∼5 및 시판품 1∼3을 사용하여 마찰계수를 평가하였다. 마찰계수의 평가방법은 시험편으로서, 오일 함유 합금으로 형성된 직경 60[mm]의 원반, 표면에 고주파 퀀칭을 실시한 φ4[mm]×6[mm](원반과의 접촉면 : R = 2[mm])의 핀을 준비하고, 원반에 대하여 각 그리스를 거쳐 핀을 왕복 슬라이딩시켰을 때에 측정된 마찰계수의 추이로부터 판단한 것이다. 시험조건은 슬라이딩속도 : 180[mm/min], 슬라이딩 폭 : 10[mm], 핀의 원반에 대한 가압 하중 : 1[kg], 그리스막 두께 : 0.2[mm]이고, 슬라이딩 개시후 소정시간 경과시점에서 일정시간(여기서는 5000회 왕복 슬라이딩하는 사이)의 마찰계수를 측정하였다. 그 측정결과를 나타내는 그래프를 도 8에 나타내었다.

본원 발명자들은 이 도 8의 그래프를 기초로 시종 낮은 값 그대로 안정되어 있는 것을 「○」, 처음은 낮으나 도중에 높아지는 것을 「△」, 시종 높은 것을 「×」로 평가하였다. 그 결과, 베이스 오일 점도가 현저하게 높은 시판품 3은 ×, 시료 1, 2 및 시판품 1, 2는 △, 시판품 5는 △∼○, 시판품 3, 4는 ○으로 평가되었다.

또, 실제 기계에서의 효과 확인방법에 대해서는 유압셔블의 굴삭장치의 각 슬라이딩 베어링 조립체에 시료 1∼5 및 시판품 1∼3을 각각 공급하고, 예를 들면 도 5와 같이 버킷(10)을 지면으로부터(예를 들면 1[m]정도) 뜨게 한 상태에서 정지시켜 부움(6)과 아암(8)의 사이, 아암(8)과 버킷(10) 사이의 슬라이딩 베어링 조립체(12)의 슬라이딩에 기인하는 이음이 30분 동안에 몇번 발생하는지를 측정하였다. 그때 슬라이딩 베어링 조립체(12)에 의하여 큰 모멘트가 작용하도록 버킷(10)에 약 1t의 추를 설치하였다.

본원 발명자들은 상기한 바와 같이 실험을 행한 결과, 이음 발생회수가 30회 이하(평균 1회/분 이하)의 경우를 「◎」, 60회 이하(평균 2회/분 이하)의 경우를「○」, 90회 이하(평균 3회/분 이하)의 경우를「△」, 120회 이하(평균 4회/분 이하)의 경우를 「×」, 120회 이상(평균 4회/분 이상)의 경우를 「××」라 평가하였다. 그 결과, 시판품 1∼3은 모두 「×」이하의 평가이고, 특히 베이스 오일의 동점도가 현저하게 높았던 시판품 3은 시판품 1, 2에 비해서도 바람직하지 않은 결과이었던 것에 대하여, 시료 1∼5에 대해서는 시판품 1∼3을 사용한 경우보다 분명히 이음 발생회수가 감소하였다.

본 성능시험의 결과로부터 40[℃]에서의 베이스 오일의 동점도가 70[㎟/s] 정도 이하의 그리스를 사용하면, 시판의 그리스보다 이음의 발생을 억제할 수 있는 것을 알 수 있었다. 한편, 40[℃]에서의 동점도가 10[㎟/s] 미만인 오일은 특수하고 일반적이지 않기 때문에 광물유에서는 거의 알려져 있지 않고 합성유의 일부에는 존재하나, 인화점이 낮고 그리스의 베이스 오일로서는 부적절하기 때문에, 베이스 오일점도의 하한값은 10[㎟/s]으로 하면 충분하다. 이와 같이 40[℃]에서의 베 이스 오일의 동점도가 10∼70[㎟/s]의 그리스를 사용함으로써, 이음의 발생을 억제할 수 있는 것을 알 수 있었다. 그 중에서도 시료 3∼5에서 양호한 이음 억제효과가 확인되어 있기 때문에, 특히 이음 억제효과를 얻는 데에 있어서 바람직한 것은, 40[℃]에서의 베이스 오일의 동점도가 30∼70[㎟/s]의 그리스였다.

또, 본 성능시험에서는 처음부터 슬라이딩 베어링 조립체에 각종 그리스를 공급하였으나, 초기단계에서는 고체 윤활상태로 하여 두고, 이음이 발생한 후에 공급한 경우에 이음이 억제되는지의 여부를 시험한 결과, 시판의 그리스를 공급하여도 효과가 없었던 것에 대하여, 본 발명에 관한 그리스를 공급한 경우에는 즉시 이음 발생현상이 개선되는 것도 확인할 수 있었다.

또한 본 발명에서는 그리스 자체의 점도는 특별히 한정되는 것이 아니라, 어디까지나 그리스로부터 스며 나오는 베이스 오일의 동점도를 한정하는 것이다. 따라서 풀형상으로 조성하여 슬라이딩 베어링 조립체에 대하여 주걱 등으로 도포하거나 튜브 등에 의하여 주입하거나 하도록 하여도 좋고, 또는 용제로 희석하여 스프레이 등에 의하여 내뿜도록 하여도 좋다.

또, 제 1 실시형태에서는 함침시키는 윤활유에 고체 윤활제가 함유된 오일함유 소결 합금 부시를 제 1 실시형태의 슬라이딩 베어링용 그리스의 적용예를 들어 설명하였으나, 고체 윤활제를 함유하지 않은 윤활유를 함침시킨 오일함유 소결 합금 부시에도 제 1 실시형태의 슬라이딩 베어링용 그리스는 적용 가능하다.

또한 이상으로 유압셔블의 굴삭장치의 관절부분에 설치한 슬라이딩 베어링에 본 발명의 그리스를 적용한 경우를 설명하였으나, 그 밖에도 건설기계, 토목기계, 반송기계, 추진기계(jacking machines), 공작기계, 자동차 등으로 대표되는 각종 기계의 각 곳에 사용되는 슬라이딩 베어링에 적용 가능하다.

Claims

윤활재(31)를 기공(30)에 함침시킨 다공질 소결 합금 부시로 이루어지는 슬라이딩 베어링(16)과, 상기 슬라이딩 베어링(16)에 삽입되어 둘레방향으로 회전 슬라이딩하도록 지지된 축(22)과의 사이에 공급하는 슬라이딩 베어링용 그리스(24)에 있어서,

40℃에서의 동점도가 10∼70 ㎟/s이고, 상기 축(22)의 하중에 의하여 스며 나오는 상기 슬라이딩 베어링(16)과 상기 축(22)의 사이에 유막(35)을 형성하는 베이스 오일을 사용하고 있는 것을 특징으로 하는 슬라이딩 베어링용 그리스(24).
고체 윤활제(33)를 혼입한 윤활재(31)를 기공(30)에 함침시킨 다공질 소결 합금 부시로 이루어지는 슬라이딩 베어링(16)과, 상기 슬라이딩 베어링(16)에 삽입되어 둘레방향으로 회전 슬라이딩하도록 지지된 축(22)의 사이에 공급하는 슬라이딩 베어링용 그리스(24)에 있어서,

40℃에서의 동점도가 10∼70 ㎟/s이고, 상기 축(22)의 하중에 의하여 스며 나오는 상기 슬라이딩 베어링(16)과 상기 축(22)의 사이에 유막(35)을 형성하는 베이스 오일을 사용하고 있는 것을 특징으로 하는 슬라이딩 베어링용 그리스(24).
윤활재(31)를 기공(30)에 함침시킨 다공질 소결 합금 부시로 이루어지는 슬라이딩 베어링(16)과, 상기 슬라이딩 베어링(16)에 삽입되어 둘레방향으로 회전 슬 라이딩하도록 지지된 축(22)의 사이에 공급하는 슬라이딩 베어링용 그리스(24)에 있어서,

상기 윤활유(31)보다 동점도가 낮고 상기 축(22)의 하중에 의하여 스며 나오와 상기 슬라이딩 베어링(16)과 상기 축(22)의 사이에 유막(35)을 형성하는 베이스 오일을 사용하고 있는 것을 특징으로 하는 슬라이딩 베어링용 그리스(24).
윤활유(31)를 기공(30)에 함침시킨 다공질 소결 합금 부시로 이루어지는 슬라이딩 베어링(16)과, 상기 슬라이딩 베어링(16)에 삽입되어 둘레방향으로 회전 슬라이딩하도록 지지된 축(22)의 사이에 공급하는 슬라이딩 베어링용 그리스(24)에 있어서,

40℃에서의 동점도가 10∼70 ㎟/s이고, 상기 축(22)의 하중에 의하여 스며 나와 상기 슬라이딩 베어링(16)과 상기 축(22)의 사이에 유막(35)을 형성하는 베이스 오일을 사용하고, 적어도 고체 윤활제를 첨가하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 슬라이딩 베어링용 그리스(24).
윤활유(31)를 기공(30)에 함침시킨 다공질 소결 합금 부시로 이루어지는 슬라이딩 베어링(16)과, 상기 슬라이딩 베어링(16)에 삽입되어 둘레방향으로 회전 슬라이딩하도록 지지된 축(22)의 사이에 공급하는 슬라이딩 베어링용 그리스(24)에 있어서,

상기 윤활유(31)보다 동점도가 낮고 상기 축(22)의 하중에 의하여 스며 나와 상기 슬라이딩 베어링(16)과 상기 축(22)의 사이에 유막(35)을 형성하는 베이스 오일을 사용하고, 적어도 고체 윤활제를 첨가하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 슬라이딩 베어링용 그리스(24).
제 2항, 제 4항 또는 제 5항에 있어서,

상기 고체 윤활제(33)는, 유기몰리브덴, 2황화몰리브덴, 2황화텅스텐, 질화붕소, 그라파이트, 나일론, 폴리에틸렌, 폴리이미드, 폴리아세탈, 폴리테트라플루오로에틸렌, 폴리페닐렌설파이트 중의 적어도 1종을 함유하는 것을 특징으로 하는 슬라이딩 베어링용 그리스(24).
제 1항 내지 제 5항 중 어느 한 항에 있어서,

극압첨가제 및 유성제를 첨가한 것을 특징으로 하는 슬라이딩 베어링용 그리스(24).