KR20020047104A - 타이어의 제조방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 측벽에서 반경방향으로 있고 크라운 보강물(3) 밑에서 반경방향으로 경사져 있으며, 한 플라이에서 다음 플라이로 교차된 보강 부재들(310,320)의 적어도 두 플라이(31,32)로 구성되는 카카스 보강물(1)을 포함하는 타이어의 제조 방법에 관한 것이다. 본 발명은 직경(D)을 예비성형하고 직경(D)의 제조 드럼(T)에서 놓여지고 원주방향으로 각도(α₁)를 형성하는 보강 부재들로 구성되는 적어도 가황처리된 성형 플라이(N)의 슬리브와, 반경방향의 보강 부재들(10)로 구성된 카카스 보강 플라이(1)의 적어도 중심 부분을 사용하고; 이 중심 부분 상에 경사 부재들(310)을 세팅하고 원주방향으로 각도 ±γ₁(μ γ₁), γ₁를 형성하며, γ₁은 β₁와는 크게 다르며, 원통형 블랭크의 내경(D₁)을 가황 처리된 타이어의 내경(D2)으로 변경하여 성형하는 것을 특징으로 한다.

Description

타이어의 제조방법{Method for making a tyre}

래디얼 타입의 타이어, 특히 비가황 처리된 원환체 블랭크(toric blanks) 타입의 타이어는 일반적으로 구분된 두 단계(phase)로 구성된 공정으로 제조된다. 제 1 단계에서는, 카카스 보강물의 원통형 블랭크는 원통형 강화 드럼 상에 제조되며, 상기 블랭크는 특히, 카카스 보강물 자체와, 고무 및 상기 보강물의 내부에 있는 보강물들과, 비드를 형성하는 비드 와이어인 모든 요소, 프로파일 요소 및 비드 충전재 층(filler layers) 및 비드 보강물 아마츄어를 포함한다. 제 2 단계에서는, 카카스 보강물의 원통형 블랭크는 원환체형을 채택하도록 성형되어 팽창되고, 상기 원환체형에서, 그 후에 적층된 크라운 보강물을 구비하는 요소들과, 트래드 뿐만 아니라 카카스 보강물로부터 상기 크라운 보강물을 분리시키는 고무층 및 프로파일 요소를 형성한다. 원환체형의 비가황 타이어 블랭크는 그때 가황 몰드 안으로 도입되고, 상기 블랭크는 타이어의 최종 크기로 마무리되도록 약간 추가로 성형된다.

래디얼 타이어를 위한 두 단계의 제조공정은 크로스-플라이 타이어(cross-ply tyre)에 대해서 사용된 단일 스탭(또는 스테이지)와 비교한다면, 두 스테이지의 공정이 더 복잡하고, 더 값비싼 설비, 더 많은 노동력을 추가로 포함하므로, 결과적으로 고가의 비용상승을 필요로 한다는 사실에도 불구하고, 오랜기간 동안 산업적으로 이용될 수 있는 유일한 공정으로 인식되어 왔다.

이것은 크로스 플라이 타이어를 제공하기 위해 전통 설비를 사용하여서 단일-스테이지 공정으로 래디얼 타이어를 제조할 수 있는 장점을 고려하였기 때문이다. 상기 단일-스테이지 공정은 하나의 드럼과 동일한 드럼 상에서 타이어 블랭크의 모든 구성요소들을 실용적으로 원통형으로 조립하는 공정으로 구성된다.

고무 혼합물의 큰 패드의 크라운 보강물과 카카스 보강물 사이에서 적층되거나, 또는 예를 들어, 용제의 용액 또는 분말 형태의 아연 스테아르산염(zinc stearate)의 수단으로 다른 층 및/또는 플라이를 윤활시키는 것과 같은 어떤 수의 방책(trick)을 사용하지 않는다면, 카카스 보강물의 보강물 요소들이 전체 자오선 길이에 대해서 반경방향인 요소들이고 크라운 보강물의 교차된 보강물 요소들이 카카스 보강물의 교차된 보강물 요소들과 삼각형을 형성하는 정도까지, 원환체 블랭크에 도달하도록 원통형 블랭크를 성형하는 것은 실용상에 있어서 불가능하며, 상기 방책은 장점 보다는 단점이 많다.

크라운 보강물의 내부에 반경방향으로 위치한 래디얼 카카스 보강물의 일부분이 불필요할 수 있다는 사실에 대해서 주목한 프랑스 특허 제 1 413 102 호에는,독립 보강물 요소들로 형성되고 각 비드에서 비연장성 환형 요소에 고정된 카카스 보강물을 포함하는 타이어에 대해서 기재되어 있으며, 상기 독립 보강물 요소들은 첫째에는 비드와 크라운 보강물 사이에서 반경방향 또는 실질적인 반경방향으로 배열되고 두 번째는 크라운 보강물이 연장되는 영역의 적어도 축방향 부분에 대하여 반경방향의 방위(orientation)로부터 실질적으로 이격되게 이동하는 방위로 배열된다. 카카스 보강물은 크라운 보강물에 의해서 마무리되고, 가장 단순한 해결방안은 보강물 요소들로 형성된 단일 크라운 플라이로 조성된 크라운 보강물을 가지는데 있으며, 원주방향에 대한 상기 보강물 요소의 방위 각도는 그 경사 부분에서 카카스 보강물로 형성된 것과 반대되는 표시이다. 이러한 타이어 구조는 한-스테이지 제조 공정으로 제조될 수 있다. 드럼 상에는 이 드럼의 모선에 거의 평행하게 배치된 래디얼 보강물 요소들과 카카스 플라이가 배열된다. 비드 와이어는 그때 제자리에 배치되고 카카스 플라이의 에지들은 비드 와이어와 비드 충전재 고무 주위에서 감겨져서 카카스 플라이의 업턴(upturn)을 형성한다. 그때, 크라운 플라이가 놓여지고, 카카스 플라이의 요소들과 적당한 각도를 형성하는 크라운 보강물 요소들의 방향으로, 두 플라이, 카카스 및 크라운이 부착되도록 실행된다. 그때, 그에 따라서 얻어진 원통형 블랭크는 비드 와이어들을 모아서 제조 드럼의 막(membrane)을 팽창시킴으로써 성형된다. 카카스 플라이의 보강물 요소들과 크라운 플라이의 보강물 요소들은 두 플라이가 중첩되는 영역에서 개시 각도와 성형 비율에 따라서 새로운 각도 구성을 채택하며, 이에 반하여, 카카스 플라이 요소들은 측벽에서 거의 그 래디얼 방위(orientation)를 유지한다.

비록, 상기 공정은 복수의 카카스 보강물 플라이와 복수의 크라운 보강물 플라이를 갖는 블랭크를 효과적으로 얻을 수 있지만, 상기 플라이의 보강물 요소들은 단지 크라운에서 동일하지 않은(β≠γ) 두 각도 방위(-β,+γ) 또는 (+β,-γ)를 가질 수 있다. 상기 공정은 따라서 첫째는, 0⁰드리프트(drift)에서 지나친 측방향 추력으로부터 면제된 단일 크라운 플라이를 가지는 타이어를 제조할 수 없고, 둘째는, 다른 플라이의 요소들의 방위가 삼각분할형 보강물(triangulated reinforcement)을 제공함으로써 가장 작은 축방향 영역을 생성할 때 나타나지 않는다는 사실에 기인하여, 모든 주행 형태에서 효과적인 타이어를 제조할 수 없다. 상기 인용 특허는 최종 언급한 단점들을 극복하기 위한 해결방안을 제안한다: 즉, 다른 크라운 플라이를 설명한 구조를 부가할 수 있는 데, 상기 다른 크라운 플라이의 보강물 요소들은 제 1 플라이의 보강물 요소들과 반대되는 표시의 방위를 갖지만, 상기 제 2 크라운 플라이를 적층하는 것은 단지 원환체 블랭크의 최종 직경으로 성형한 후에, 제 2 스테이지에서 상술한 공정, 다시 말해서, 정확한 삼각분할형 보강물을 갖는 블랭크의 제조 공정과 동일한 공정에 따라서 수행된다.

본 발명의 목적은 상술한 단점들을 극복하고 한 스테이지 공정에 매우 근접한 공정으로 제조한 타이어를 얻을 수 있는 것이며, 또한 크라운 플라이의 보강물 요소들이 원주방향으로 반경방향의 기초 카카스 요소들의 것과 반대되는 각도를 형성하는 크라운 플라이를 가지는 타이어 또는 한 플라이에서 다음 플라이로 교차되는 보강물 요소들의 플라이를 갖는 크라운 보강물을 구비한 타이어 또는 부분적으로 삼각분할형인 크라운 보강물을 갖는 타이어를 얻을 수 있는 것이다.

본 발명은 카카스 보강물 요소가 크라운 보강물의 영역에서 원주방향으로 경사지고 측벽에서 반경방향으로 있는 카카스 보강물을 포함하는 타이어의 제조방법에 관한 것이다. 또한, 본 발명은 상기 제조방법으로 제조한 타이어에 관한 것이다.

도 1은 가황 몰드에 있을 때 가황된, 본 발명에 따른 제 1 타이어 변형체의 자오선 단면에서 도시한 도면.

도 2는 타이어의 다른 보강물 요소를 위에서 도시한 평면도.

도 3 내지 도 5는 드럼 상에서 보강물을 순서대로 적층한 다른 스테이지의 자오선 단면을 도시한 도면.

도 3a 내지 도 5a는 도 3 내지 도 5의 다른 스테이지에서 다른 보강물을 도시한 평면도.

도 6a 및 도 6b는 본 발명에 따른 타이어의 제 2 변형체를 자오선 단면에서 투시한 도면과 평면에서 투시한 평면도.

본 발명에 따른 타이어의 제조 방법은 측벽에서 반경방향으로 있고 그 보강물 요소들이 크라운 보강물 밑에서 반경방향과 원주방향으로 형성되는 카카스 보강물을 포함하며, 상기 크라운 보강물은 상기 원주방향과 각도±γ₂와, 폭 L에 대해 각도를 형성하는 보강물 요소들의 적어도 한 층으로 구성되며, 타이어의 모든 구성요소를 포함하는 원통형 블랭크를 초기에 제조하고,

반경방향의 보강물 요소들로 형성된 적어도 하나의 카카스 보강물 플라이를 원통형 제조 드럼(building drum)의 직경(D)의 중심부에 배치하고;

비연장성이고 내경(D₃)을 갖는 환형 비드 요소들과 프로파일 요소들 및 비드 충전재 고무들과, 비드 보강물 아마츄어를 배치하며, 카카스 업턴들(upturns;11)을 형성하기 위하여 카카스 플라이의 에지들을 위로 구부리고(turn up);

상기 카카스 플라이의 중심부는 드럼에서 예비성형하고 직경(D)에서 더 큰 직경(D₁)을 통과하면서, 상기 반경방향 요소들이 경사지게 하고, 원주방향과 각도를 형성하게 함으로써 보강물 요소들의 각도 변화를 일으키고, 폭(L)에서 카카스 플라이의 상기 각도 변화는 성형 플라이로 기술되는 폭(L₀)의 적어도 한 보조 플라이(N)로 구성되는 슬리브에 의해서 수행되며, 상기 적어도 하나의 보조 플라이(N)는 가황처리된 고무 혼합물로 코팅되는 직물성 또는 금속성 요소들로 형성되고 원통형 블랭크 타이어를 위한 제조 드럼(T) 상에 놓여지고;

프로파일 요소 및 고무층을 카카스 보강물과 크라운 보강물 사이에 배치한 원주방향에 대하여인 각각의 각도로 방위 설정된 보강물 요소들로 형성되는 적어도 한 크라운 플라이의 외부에 대해서 반경 방향으로 배치하고;

트래드의 고무 혼합물(들)을 놓아서 마무리되고 원통형 블랭크의 내경(D₁)을 가황처리 몰드 안에서 가황처리된 타이어의 원환체 블랭크의 직경인 내경(D₂)으로 변경시킴으로써 타이어를 성형하는 공정을 포함하는 것을 특징으로 한다.

상기 직경(D₁)은 먼저는 제조 드럼의 직경(D) 보다 크고, 두 번째는 환형 비드 요소들의 내경(D₃)의 0.95 배와 1.3배 사이에 있으며, 반경방향의 카카스 보강물의 각도 변화는 보강물 요소들이 원주방향으로 각도(±α)를 형성하는 폭(L₀)의 적어도 하나의 보조 플라이에 의해서 수행된다.

양호하게는, 반경방향의 카카스 보강물의 각도 변화는 보강물 요소들이 원주방향으로 90⁰및 ±α 또는 ±α 및 90⁰와 각각 동일한 각도들을 형성하는 두 보조 플라이로 형성되고 가황처리되는 원통형 슬리브에 의해서 수행된다.

유리하게는, 직경(D)에 놓여지는 크라운 플라이(들)는 상기 직경으로 성형하기 위한 플라이의 폭(L₁) 보다 큰 폭(들)(L₃₁₁,L₃₂₂)을 가진다. 따라서, 소위 한 스테이지 공정으로 불리울 수 있는 방법으로 제조한 타이어는 측벽에서 반경방향으로 있고 크라운 보강물 밑에서 반경방향으로 경사지며, 상기 크라운 보강물의 에지 밑에서는 변화될 수 있으면서 축방향 폭(L₃₂₂-L₁)에 대해서 보강물의 에지를 향하여 축방향으로 증가하는 경사도를 가지는 카카스 보강물을 구비하는 장점이 있으며, 상기 축방향 폭(L₃₂₂-L₁)은 크라운 보강물이 두 플라이를 가지는 경우에 상기 축방향 폭에 대해서 주행하는 동안 타이어의 성능에 유리한 보강물의 삼각분할형 두 에지를 가질 수 있다.

만약, 폭(L₃₁,L₃₂)의 두 크라운 플라이가 양호하게는 각도(±γ₁)에서 방위가 설정되고 그 요소들의 에지들이 자체로 방향 전환되는 폭(L₁₁)의 요소들의 단일 플라이로 교체된다면, 성능이 개선될 것이고, 업턴을 제공하는 것은 본질적으로 공지된 바와 같이, 상기 에지들에 추가 강도를 제공하고 크라운 보강물의 에지들 상에 삼각분할을 형성하기에 충분하다.

본 발명의 특징은 실시예의 보기들을 비제한하는 방식으로 도시한 도면들과 함께 하기 설명을 참고할 때, 더욱 이해할 수 있다.

도 1의 타이어(P)는 고무 혼합물의 종래 프로파일 요소들(8)에 의해서 카카스 보강물로부터 자체적으로 축방향으로 분리되는 업턴(11)을 형성하기 위하여, 각 비드(7)에서 비드 와이어(2)에 고정된 래디얼 카카스 보강물(1)을 포함하는 작은 크기의 175/70 R 13 타이어이다. 상기 보강물(1)은 상술한 경우에, 금속 케이블로 형성된 두 플라이(31,32)로 구성되는 크라운 보강물(3)에 의해서 반경방향으로 설치된 폴리에스테르 보강물 요소들의 플라이(1)로 구성되며, 상기 두 플라이(31,32)는 각 플라이 내에서 서로 평행하고 한 플라이에서 다른 플라이로 교차되며, 각 폭(L₃₁,L₃₂)을 가진다. 회전 축선에 가장 인접한 크라운 플라이(31)는 카카스 플라이의 기초부(subjacent portion)와 동일한 곡률을 갖지 않기 때문에, 상기 크라운 플라이의 에지는 거의 삼각형의 프로파일 요소(6)들에 의해서 상기 카카스 플라이에 결합된다. 타이어(P)는 또한 트래드(4)를 두 비드(7)와 내부 고무 코팅층(들)에 연결하는 두 측벽을 포함한다.

카카스 플라이(1)의 보강물 요소(10)는 첫째에는 도 2에 도시된 바와 같이, 반경방향으로, 즉 다시 말해서, 타이어의 원주방향에 대해서 실질적으로 90⁰와 같은 각도(β₀)에서 측벽(5)과 비드(7)에서 방위가 설정되고, (종래에서, "반경방향의 방위"는 반경방향에 대하여 ±15⁰만큼 다를 수 있는 방위(orientation)를 의미하는 것으로 이해할 수 있고) 둘째에는 자오선 단면에서 볼 때, 카카스 플라이(1)와 반경방향으로 인접한 크라운 플라이(31) 사이의 평행한 영역의 폭(L) 밑에서 실제로 일정한 각도(-β₂)에서 크라운 보강물(3) 밑에서 반경방향으로 방위가 설정되며, 각도(β₂)는 플라이(31)의 단부에서 β₀와 동일하게 될 때까지, 어떤 폭(L₃₁-L)에 대해서 크라운 플라이(31)의 에지를 향하여 연장되는 상기 평행 영역 외부의 적도면의 양쪽에서 증가한다.

크라운 플라이(31,32)의 보강물 요소(310,320)에 대해서, 이 보강물 요소들은 상기 기술한 폭(L)에 대해서 일정하고 각 크라운 플라이의 에지들을 향하여 약간 증가하는 원주방향 각도(+γ와 -γ)[마이너스(-)는 반대방향을 표시하는 것으로 사용된다]로 형성되며, 상기 각도들은 절대값에서 서로 동일하고 3⁰내에서 β₂와 동일하다.

상기 기술한 타이어는 원통형 축적 드럼(T)에서 준비된 원통형 타이어 블랭크를 성형함으로써, 가황 몰드에서 제조된 원환체 타이어 블랭크의 가황처리공정에서 만들어진다. 제 1 스테이지 공정은 성형 플라이로 기술되는 πD 보조 플라이(N)의 원주방향 전개부를 가지는 드럼(T) 상에 놓여지며, 상기 성형 플라이는 문제된 경우에 9⁰와 동일한 원주방향 각도(α₀)로 형성되고 10%의 상대 신장율에 대하여 측정할 때 3MPa와 거의 동일한 낮은 연장 시컨트 계수(secant modulus)의가황처리된 고무 혼합물을 갖는 두 면에서 코팅된 방향성 폴리아미드(aromatic polyamide)의 보강물 요소들로 형성되어 가황처리된다. 상기 원통형의 성형 플라이(N)는 그 위의 반경방향의 폭(L₀)을 가지며, 상기 플라이(N) 상에는 반경방향의 보강물(10)을 갖는 카카스 플라이(1)가 놓여져서, 두 플라이 즉, 성형 플라이(N)와 카카스 플라이(1) 사이의 폭(L₀)에 대해서 접착되는 필요한 예비조치를 취한다. 두 가황처리된 보조 플라이의 슬리브를 사용하면, 원주방향으로 90⁰와 9⁰의 각도를 형성하는 보강물 요소들은 정확하게는 슬리브와 카카스 플라이 사이에 어떤 접착 요소를 필요로 하지 않는 단일 성형 플라이를 사용하는 것과 비교하여 장점을 가지며, 두 플라이 사이의 접촉 압력은 카카스 플라이를 원하는 각도 만큼 변화시키기에 충분하다.

그 중심 섹션에서 드럼의 직경은 공정(도 4와 도 4a)의 제 2 스테이지를 구성하는 1.1 D와 동일한 값(D)에서 값(D₁)까지 된다. 드럼의 직경을 크게 함으로써 원주방향으로 연장되게 한 후에, 보강물 요소가 경사지고 폭이 넓지 않은 플라이(N)와 반경방향의 보강물 요소들에 카카스 플라이(1)를 부착시킴으로써, 두 플라이가 부착되는 섹션에서 두 플라이의 보강물 요소들에 의해서 원주방향으로 형성된 각도가 변화되지만, 상기 각도는 단지 카카스 플라이(1)만 제공되는 부분에서는 변화되지 않는다. 예비 성형할 때, 성형 플라이(N)의 축방향 폭(L₀)은 L₁으로 감소되었다. 플라이(N)의 요소들은 동일한 방위를 유지하지만, 각도(α₀)는 α₁으로 감소되며, 이에 반하여, 부착되는 폭(L₁)의 주요 부분의 카카스 플라이의 요소들은 반대방향으로 방위가 설정되어서 각도 -β₁을 형성한다. 각도(α₁,β₁)의 값은 분명히 초기값과, 연장량(τ)에 따라서 좌우되며, 상기 값은 하기 수학식 1에 의해서 대략 계산할 수 있다.

제 3 스테이지 공정은 첫째, 크라운 플라이(31,32)의 에지들 사이의 분리를 위한 프로파일 요소(6)들과 카카스 플라이(1), 및 둘째 크라운 플라이들 자체를 직경(D1)의 드럼 상에 놓는 공정으로 구성되며, 카카스 플라이는 항상 성형 플라이(N)에 완벽하게 부착된다. 한 플라이(31)에서 다음 플라이(32)로 교차된 두 크라운 플라이의 보강물 요소들(310,320)은 원주방향으로 각도 (γ₁,-γ₁)를 각각 형성하고, 상기 각도의 절대값은 β₁의 값과 동일하다. 두 플라이(31,32)의 층(L₃₁₁,L₃₂₂)의 축방향 폭은 성형 플라이(N)와 카카스 플라이(1) 사이의 접착 영역의 폭(L₁) 보다 폭(L₁)의 80% 보다 작은 양 만큼 크며, 상술한 경우에서는 L₁의 53%와 동일하고, 두 폭(L₃₁₁,L₃₂₂)은 예를 들어, L₃₁₁인 가장 큰 폭의 0%와 10% 사이에서 변화되는 양 만큼 서로 다르다.

트래드(4)와 상기 타이어의 제조를 마무리하는 데 필요한 모든 고무 층을 적층한 후에, 제 4 공정은 제조 드럼(T)을 직경(D)로 뒤로 이동시킴으로써, 제조된 타이어 블랭크를 성형 플라이(N)로부터 해제하는 것이며, 가황처리된 성형 플라이(N)와 비가황처리된 카카스 플라이 사이의 접착은 원하는 각도 변형을 얻는 데는 충분하지만 두 플라이 사이의 분리를 방지할 수 있을 만큼 충분하게 강하지 않다.

원통형 타이어 블랭크는 적당한 가황 몰드에 놓여진다. 상기 블랭크는 그때 적도면에서 측정할 때, 가황처리된 타이어의 내경인 직경(D₂)로 팽창한다. 카카스 플라이(1)와 크라운 플라이(31,32)는 원주방향으로 팽창하여서 그 결과로 각 보강물 요소들의 각도:즉 -β₂,+γ₂,-γ₂을 변화시킨다. 상술한 보기에서, 다른 각도들의 값은 하기 표 1에서 요약된다.

축방향 폭(L₃₁₁,L₃₂₂)에 대해서는, 상기 폭들은 각각 L₃₁,L₃₂가 되고; 접착부(L₁)의 폭은 실질적으로 카카스 플라이(1)와 크라운 보강물(3) 사이의 평행영역의 폭(L)이 된다. 상기 영역의 외부에는, 폭(L₃₁₁,L₃₂₂)이 L₁보다 크게 선택된다는 사실로 인하여, 90⁰와 매우 가까운 방위를 가지는 카카스 플라이(1)의 보강물 요소(10) 사이에 삼각분할이 형성되며, 이에 반하여, 크라운 플라이(31,32)의 에지들의 보강물 요소들은 거의 0⁰와 20⁰사이의 변화량 +γ₂와 -γ₂보다 큰 원주방향의 각도를 형성한다. 삼각분할된 부분의 축방향 폭은 적절하기 때문에, 그 최종 전개부(development)에서 타이어를 성형하는 것은 방해를 받지 않는다.

도 6a와 도 6b는 상술한 공정으로 제조할 수 있는 제 2 변형 형태의 타이어를 자오선 단면과 평면에서 투시한 도면들이다. 이전의 것과 같은 상기 타이어는 첫째 상기 타이어의 크라운과 비드(7) 사이에서 반경방향 또는 실질적인 반경방향으로 배열되고 둘째 카카스 보강물(1)과 크라운 보강물(3) 사이의 평행 영역의 적어도 축방향 폭(L)에 걸쳐서, 원주방향에 대해서 방위()를 가지는 독립 보강물 요소들(10)로 형성되고 각 비드(7) 내에서 비연장성 환형 요소(2)에 고정된 카카스 보강물(1)을 포함한다. 상기 크라운 보강물(3)은 원주방향으로 ±γ₂와 같은 각도를 형성하는 보강물 요소들(310)로 형성된 단일 크라운 플라이(31)로 형성되며, 상기 플라이(31)는 폭(L) 보다 큰 업턴(L₃₁) 사이의 축방향 거리와 자체로 방향 전환된 에지들을 가진다.

Claims (6)

1. 측벽에서 반경방향으로 있고 그 보강물 요소들이 크라운 보강물 밑에서 반경방향과 원주방향으로 형성되는 카카스 보강물을 포함하며, 상기 크라운 보강물은 상기 원주방향과 각도±γ₂와, 폭 L에 대해 각도를 형성하는 보강물 요소들의 적어도 한 층으로 구성되며, 타이어의 모든 구성요소를 포함하는 원통형 블랭크를 초기에 제조하는 타이어의 제조 방법에 있어서,

   반경방향의 보강물 요소들로 형성된 적어도 하나의 카카스 보강물 플라이를 원통형 제조 드럼(building drum)의 직경(D)의 중심부에 배치하고;

   비연장성이고 내경(D₃)을 갖는 환형 비드 요소들과 프로파일 요소들 및 비드 충전재 고무들과, 비드 보강물 아마츄어를 배치하며, 카카스 업턴들(upturns;11)을 형성하기 위하여 카카스 플라이의 에지들을 위로 구부리고(turn up);

   상기 카카스 플라이의 중심부는 드럼에서 예비성형하고 직경(D)에서 더 큰 직경(D₁)을 통과하면서, 상기 반경방향 요소들이 경사지게 하고, 원주방향과 각도를 형성하게 함으로써 보강물 요소들의 각도 변화를 일으키고, 폭(L)에서 카카스 플라이의 상기 각도 변화는 성형 플라이로 기술되는 폭(L₀)의 적어도 한 보조 플라이(N)로 구성되는 슬리브에 의해서 수행되며, 상기 적어도 하나의 보조 플라이(N)는 가황처리된 고무 혼합물로 코팅되는 직물성 또는 금속성 요소들로 형성되고 원통형 블랭크 타이어를 위한 제조 드럼(T) 상에 놓여지고;

   프로파일 요소 및 고무층을 카카스 보강물과 크라운 보강물 사이에 배치한 원주방향에 대하여인 각각의 각도로 방위 설정된 보강물 요소들로 형성되는 적어도 한 크라운 플라이의 외부에 대해서 반경 방향으로 배치하고;

   트래드의 고무 혼합물(들)을 놓아서 마무리되고 원통형 블랭크의 내경(D₁)을 가황처리 몰드 안에서 가황처리된 타이어의 원환체 블랭크의 직경인 내경(D₂)으로 변경시킴으로써 타이어를 성형하는 공정을 포함하는 것을 특징으로 하는 타이어의 제조방법.
2. 제 1 항에 있어서, 직경(D₁)은 먼저는 제조 드럼의 직경(D) 보다 크고, 두 번째는 환형 비드 요소들(2)의 내경(D₃)의 0.95 배와 1.3배 사이에 있는 것을 특징으로 하는 타이어의 제조 방법.
3. 제 1 항에 있어서, 반경방향의 카카스 보강물(1)의 각도 변화는 보강물 요소들이 가황처리되고 원주방향으로 90⁰및 ±α 또는 ±α 및 90⁰와 각각 동일한 각도들을 형성하는 두 보조 플라이(N)로 형성되는 원통형 슬리브에 의해서 수행되는 것을 특징으로 하는 타이어의 제조 방법.
4. 제 1 항에 있어서, 직경(D)에 놓여지는 크라운 플라이(들)(31,32)는 성형 플라이(N)의 폭(L₁) 보다 큰 폭(들)(L₃₁₁,L₃₂₂)을 가지는 것을 특징으로 하는 타이어의 제조 방법.
5. 첫째, 타이어의 크라운과 비드(7) 사이에서 반경방향 또는 실질적인 반경방향으로 배열되고 둘째 카카스 보강물(1)과 크라운 보강물(3) 사이의 평행 영역의 적어도 축방향 폭(L)에 걸쳐서, 원주방향에 대해서 방위()를 가지는 독립 보강물 요소들(10)로 형성되고 각 비드(7) 내에서 비연장성 환형 요소(2)에 고정된 카카스 보강물(1)을 포함하며, 상기 크라운 보강물(3)은 원주방향으로와 같은 각도를 형성하는 보강물 요소들(310,320)로 형성된 적어도 하나의 크라운 플라이(31,32)로 형성되며, γ₂은 절대값에서 β₂내지3⁰내에 있고, L₃₁(L₃₂)의 축방향 폭은 폭(L) 보다 큰 제 1 항에 따른 방법으로 제조한 타이어.
6. 첫째, 타이어의 크라운과 비드(7) 사이에서 반경방향 또는 실질적인 반경방향으로 배열되고 둘째 카카스 보강물(1)과 크라운 보강물(3) 사이의 평행 영역의 적어도 축방향 폭(L)에 걸쳐서, 원주방향에 대해서 방위()를 가지는 독립 보강물 요소들(10)로 형성되고 각 비드(7) 내에서 비연장성 환형 요소(2)에 고정된 카카스 보강물(1)을 포함하며, 상기 크라운 보강물(3)은 원주방향으로 ±γ₂와 같은각도를 형성하는 보강물 요소들(310)로 형성된 단일 크라운 플라이(31)로 형성되며, 상기 플라이(31)는 폭(L) 보다 큰 업턴(L₃₁) 사이의 축방향 거리와 자체로 방향 전환된(turn up) 에지들을 가지는 제 1 항에 따른 방법으로 제조한 타이어.