KR19990062893A - 폐산의 열적 재생 방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 금속의 건식 야금(乾式冶金, pyrometallurgy) 공정에서 생성되는 이산화유황을 함유한 가스의 스크러빙(scrubbing)으로 생성되는 폐산(廢酸, spent acid)의 열적 재생 방법에 관한 것이다. 본 발명의 방법에 따르면, 폐산은 농축되어 1차 제련 퍼니스(furnace)의 가스 공간으로 공급되며, 폐산의 열적 재생에 필요한 에너지를 제련 공정에서 생성된 뜨거운 가스의 열 함량으로부터 얻는다.

Description

폐산의 열적 재생 방법
본 발명은 금속의 건식야금 공정에서 생성되는 이산화유황을 함유하는 배기 가스의 스크러빙으로 형성되는 폐산을 열적으로 재생하는 방법에 관한 것이다. 본 발명의 방법에 따르면, 폐산은 농축되어 1차 제련 퍼니스의 가스 공간으로 공급되고, 이 경우 폐산의 열적 재생에 필요한 에너지는 제련 공정에서 생성된 뜨거운 가스의 열 함량으로부터 수득된다.
황화 광석의 제련 공정에서 생성되는 뜨거운 가스 및 농축물은 주로 이산화유황, 중금속, 비소, 할로겐 및 다른 화합물을 함유한다. 농축물은 가능한 완전히 연소시키고, 제련 공정에서 생성되는 배출 가스의 산소 함량은 가능한 낮은 것이 중요한데, 이는 배출 가스의 높은 산소 함량은 3산화유황의 형성의 증가 및 또한, 가스의 스크러빙에 관계하여 폐산의 생성을 유발하기 때문이다. 분진, 특히 구리를 함유한 분진이 SO3의 형성에 있어 촉매 작용을 한다는 것이 밝혀졌다. SO3는 주로 폐열 보일러에서 형성되며, 이를 방지하기 위해서는 배출 가스의 산소 함량이 낮고, 배출 기체의 양이 가능한 적은 것이 필수적이다.
생성된 가스의 스크러빙은 건식 분리 및 습식 분리로 나뉘어질 수 있다. 건식 분리 방법은 제련과 관계하여 인식되며, 이 경우 퍼니스의 가스 공간으로부터 배출된 가스는 통상 폐열 보일러로 이송되어 가스 열 함량이 회수된다. 이후, 가스는 전기 필터로 이송된다. 수은 및 이의 화합물을 제외한, 가스에 함유된 중금속 화합물의 상당량이 냉각에 의해 이미 제거된다. 생성된 가스는 흔히 황산의 제조 공정으로 이송되며, 이 경우, 가스의 습식 분리는 황산 플랜트, 스크러버, 스크러빙탑 및 습식 전기 필터에서 수행된다.
가스의 습식 스크러빙의 목적은, 상기 가스를 직접 수냉에 의해 적절한 온도로 추가로 냉각하고, 동시에 가스로부터 고형이며 휘발성인 불순물, 예컨대 중금속, 할로겐, 비소 및 셀레늄을 분리하는 것이다. 습식 스크러빙으로, 가스에 함유된 SO3역시 물과 접촉할 때, 폐산으로서 가스로부터 세척된다. 생성된 폐산의 양은 습식 스크러빙으로 공급된 이산화유황의 양의 2 내지 4 %이고, 및 H2SO4의 함량은 10 내지 30 %이다.
폐산은 배출 가스에 중금속 및 비소를 함유하기 때문에 유해한 폐기물로서 간주된다. 폐산이 아연 혹은 비료의 제조와 같은 다른 임의의 공정, 혹은 광물의 선광에 공급될 수 없다면, 폐산은 통상 석회로 중화되고 저수지로 이송되지만, 폐산의 중화 및 석고 보관은 폐산 문제를 다루는 방법으로서 비용이 많이 드는 방법이다. 이러한 해결책 또한 환경 보호의 새롭고 엄중한 요구에 의해 더욱 제한된다.
폐산을 처리하기 위해 사용되는 방법의 하나는, 이 목적에 맞게 특수하게 제작된 분리 퍼니스에서의 폐산의 재생이다. 이 선택은 특히 화학 공학 뿐만 아니라 야금 공업에 적용되며, 문헌[Regenerating Spent Acid, Sander, U., Daradimos, G., Chem. Eng. Prog. (1978), 74, p. 57 - 67]에 기술되어 있다. 상기 문헌에 의하면, 폐산의 이산화유황 및 물로의 재생은 극히 흡열 반응이며, 275 kJ/mol이상의 에너지를 요구하며, 1,000 ℃ 이상에서 최적으로 수행된다. 재생 퍼니스의 온도는 연료에 의해 충분한 수준으로 높인다. 상기 문헌에서, 연소 이전에 70 %의 H2SO4의 함량으로 폐산을 농축하는 것이 유리하다는 것 또한 주장되었다.
도 1은 본 발명의 방법을 수행하기 위한 한가지 양태의 흐름도이다.
* 도면 부호에 대한 설명 *
1 : 1차 제련 퍼니스
2 : 폐열 보일러(waste heat boiler)
3 : 전기 필터
4 : 반응 샤프트
5 : 하부 퍼니스
6 : 업테이크 샤프트(uptake shaft)
7 : 1차 제련 퍼니스의 가스 공간
본 발명의 방법에 따르면, 황화 광석 혹은 농축물의 제련으로 생성된 배출 가스로부터 분리할 폐산은 농축되어 1차 제련 퍼니스, 상기 퍼니스의 가스 공간으로 되돌려지며, 이곳에서 하기 화학식 1에 따라 이산화유황, 물 및 산소로 재생된다 :
H2SO4―→ H2O + ½ O2+ SO2
상기 화학식에서 알 수 있듯이, 폐산은 이산화유황, 물 및 산소로 재생된다. 이후, 황산 혹은 유황을 제조하기 위해, 나머지의 이산화유황에 추가로, 폐산의 재생으로부터 생성된 이산화유황을 회수한다.
상기 방법의 필수적인 특징은, 폐산을 1차 제련 퍼니스의 가스 공간으로 공급하고, 가스의 높은 열 함량을 이용하는 것이다. 폐산이 가스 공간으로 공급되는 경우, 가스가 폐열 보일러로 배출되는 곳에서, 가스의 온도는 통상 1,000 내지 1,600 ℃로 높다. 폐산을 배출 가스로 공급하면 가스의 온도가 낮아지고, 폐열 보일러의 관점에서, 이는 보일러의 수명을 연장시키고 스트레인을 감소시키기 때문에 유리하다. 1차 제련 퍼니스라는 용어는 광석 혹은 농축물이 공급되는 퍼니스를 의미한다. 구리 및 니켈 농축물의 제련의 경우에는, 플래쉬 제련 퍼니스, 반사 퍼니스 혹은 콘버터와 같은 서스펜션 제련 퍼니스를 의미한다. 서스펜션 제련 퍼니스에서, 폐산은 유리하게 업테이크 샤프트로 공급되고, 이를 통해 뜨거운 배출 가스가 폐열 보일러로 공급되나, 가스는 또한 하부 퍼니스의 가스 공간으로, 또는 예외적인 경우에는 반응 샤프트로 공급될 수 있다. 본 발명의 필수적이며 신규한 특성은 첨부한 청구의 범위로부터 명백하다.
일반적으로, 폐산이 농축물과 산소가 반응하는 제련 퍼니스의 적절한 반응 공간에 공급되는 경우, 예를 들어 구리 및 니켈 농축물의 열 함량이 농축물과 산소의 반응에 소비되고, 폐산을 재생하기에 충분하지 않기 때문에, 폐산의 재생에 필요한 에너지는 퍼니스에 나뉘어서 공급되어야 한다고 단언할 수 있다. 농축 열 함량이 큰 특수한 경우에, 농축된 폐산을 반응 샤프트에 공급하는 것이 가능하며, 이 경우 생성된 프로세스 가스중 산소 농축의 정도는 실질적으로 증가할 수 있다. 이 경우, 서스펜션 제련 퍼니스로부터 제거된 가스의 양이 감소하고, 폐열 보일러에 대해 결정한 용량은 감소하고, 가스 스크러빙 라인의 구리의 생산은 증가한다.
폐산을 1차 퍼니스-제련 퍼니스-의 가스 공간으로 공급하는 것은, 퍼니스로부터 폐열 보일러로 통하는 도관, 즉, 퍼니스 입출구가, 낮은 온도에서 입출구 내부의 분진 부착물(dust build-ups)의 양이 작기 때문에, 이전보다 깨끗하게 유지된다는 유리한 결과로 이어진다는 것이 밝혀졌다. 폐산을 가스 공간으로 공급하는 것이 보일러로 유입되는 가스의 온도를 평균 30 내지 100 ℃ 낮춘다는 것이 실험적으로 증명되었다. 낮은 온도에 기인한 유일한 단점은, 폐열 보일러에서 생성된 증기의 양이 더욱 적다는 것이며, 다시 말해서, 온도의 감소에 상응하는 양만큼 감소한다는 것이나, 상기 방법에 의한 이점이 상기 단점에 비교하여 더 크다. 배출 가스로의 폐산의 공급은, 가스 공간 온도에서 거의 모든 폐산이 재생한다는 것이 밝혀졌기 때문에 보일러에서 생성되는 SO3의 양을 증가시키지 않는다.
또한, 본 발명은, 1차 제련 퍼니스 (1)이 서스펜션 제련 퍼니스이고, 이어서 이에 폐열 보일러 (2) 및 전기 필터 (3)이 연결된 도 1을 참조하여 일층 상세히 설명한다. 농축물, 반응 가스 및 요구되는 추가의 물질이 반응 샤프트 (4)로 공급되고, 용융된 입자가 하부 퍼니스 (5)로 떨어진다. 배출 가스 및 연관(煙管) 분진은 업테이크 샤프트 내지 폐열 보일러에서 제거된다. 도 1에서 도시한 장치에 따르면, 농축된 폐산이 화살표 (7)의 방향으로 1차 제련 퍼니스의 가스 공간으로 공급되고, 이 경우 서스펜션 제련 퍼니스의 업테이크 샤프트 (6)의 상단부로 공급되어, 즉시 상기한 반응에 따라 재생된다.
종래 기술의 서술에 관해 이미 지적한 바와 같이, 폐산은 우선 퍼니스 공간으로 공급하기 이전에 농축하는 것이 유리하다. 폐산의 농축은 일반적으로 간접 진공 증발에 의해 우선 산을 증발시켜서 약 50 %의 H2SO4의 산 농도를 얻고, 이후 직접 침지 증발에 의해 70 내지 80 %의 H2SO4의 희망하는 산 농도를 얻는다. 농축에 의해, 폐산에 함유된 할로겐 및 비소는 배출 가스로 증발되고, 그곳에서 응축물로 스크럽(scrub)되며, 중금속(Cu, Zn 및 Cd) 설페이트가 1수화물로서 결정화한다. 폐산은 퇴적 탱크로부터 과잉물로서 금속 설페이트 결정을 넘어서 제거되며, 이 경우, 재생될 폐산은 대부분 불순물이 제거된다. 농축된 산의 총 중금속의 함량은 1 리터중 수 그램 정도이며, 할로겐의 양은 1 리터중 수십 밀리그램 정도이다.
농축된 폐산에 함유된 중금속 및 할로겐은 순환 상태로 존재하나, 이들은 제련 퍼니스로부터 가스 스크러빙으로 이송되는 가스 및 연관 분진중의 불순물의 수준을 단지 조금 증가시킨다. 만일, 연관 분진이 제련 퍼니스로 공급되지 않고 분리되어 처리된다면, 중금속 및 비소의 분리 배출 경로를 얻게된다. 다른 경우에, 금속 설페이트 1수화물 결정 머쉬(mush) 및 이의 모액은 중금속 및 일부의 비소에 대해 배출 경로로서 작용하며, 증발 응축물은 할로겐 및 나머지 비소에 대해 배출 경로로서 작용한다. 금속(Cu, Zn, Cd 등) 설페이트 결정 머쉬는 예를 들어 전해 아연 공정중 원료로서 사용될 수 있다.
또한 본 발명은, 폐산의 열적 재생을 구리 플래쉬 제련 퍼니스 및 니켈 플래쉬 제련 퍼니스에 대해 실행한 생산 규모로 연구한 하기의 실시예로서 더욱 상세히 설명한다. 하지만, 상기 방법은 다른 금속의 공정, 예를 들어 건식 야금 아연 공정에도 적용할 수 있다.
실시예 1
농축된 폐산(72 % H2SO4)을 전체 제련기의 폐산 형성 속도, 즉, 약 20 l/min의 속도로 구리 플래쉬 제련 퍼니스의 업테이크 샤프트로 공급한다. 폐산을 압력 공기 분산을 이용하여, 산이 없는 노즐을 통해 미세한 스프레이로써, 플래쉬 제련 퍼니스의 업테이크 샤프트로 펌핑한다. 산의 압력은 5 bar이고, 스프레이된 공기의 압력은 3 bar이다. 시험을 4 시간 동안 계속하였다. 플래쉬 제련 퍼니스로의 공급 속도는 80 t/h이고, 폐열 보일러로의 배출 가스의 유입은 약 20,000 Nm3/h이다. 가스중 SO3의 함량을 보일러에 이어서 장착된 전기 필터 후에 측정하였다. 보일러의 가스의 온도는 약 25 ℃로 감소하였다. SO3의 재생률은 90 %이다.
실시예 2
실시예 1과 유사한 장치를 니켈 플래쉬 제련 퍼니스에 사용하였다. 시험을 55 시간 동안 계속하였다. 플래쉬 제련 퍼니스로의 공급 속도는 25 t/h이고, 보일러로의 배출 가스의 유입은 약 12,000 Nm3/h이다. 보일러의 가스의 온도는 약 60 ℃로 감소하였다.
시험 결과를 표 1에 나타내었다.
SO3함량, g/Nm3(평균) 재생률 (%)
시험 전 10
시험 중 10 100
상기 실시예의 시험 결과로부터 명백하듯, SO3의 함량은 폐산을 공급하는 동안 실질적으로 증가하지 않았다; 만일 폐산이 재생되지 않았다면 전기 필터 후에 측정한 구리 플래쉬 제련 퍼니스로부터의 배출 가스 유출량중 SO3함량은 약 50 g/Nm3으로 증가하였을 것이며, 니켈 플래쉬 제련 퍼니스로부터의 배출 가스 유출량중 SO3의 함량은 약 60 g/Nm3으로 증가하였을 것이다.
기술적인 관점에서, 플래쉬 제련 퍼니스의 업테이크 샤프트로의 폐산의 공급은 부드럽게 진행되었으며, 노즐의 마모 및 침식의 기미가 관찰되지 않았다.
본 발명은 금속의 건식 야금 공정에서 생성되는 이산화유황을 함유한 가스의 스크러빙으로 생성되는 폐산의 열적 재생 방법에 관한 것으로, 본 발명의 방법에 따르면, 폐산은 농축되고, 1차 제련 퍼니스의 가스 공간으로 공급되어, 폐산의 열적 재생에 필요한 에너지를 제련 공정에서 생성된 뜨거운 가스의 열 함량으로부터 수득하여, 폐열 보일러의 관점에서, 보일러의 수명을 연장시킬 수 있다.

Claims (11)

  1. 금속의 건식야금(乾式冶金, pyrometallurgy) 공정에서 생성되는 이산화유황을 함유하는 배기 가스의 스크러빙으로 형성되는 폐산(廢酸, spent acid)을 농축시키고, 이에 함유된 중금속, 할로겐, 비소의 대부분을 산을 재생하기 이전에 제거하는 폐산의 열적 재생 방법에 있어서, 상기 폐산을 1차 제련 퍼니스의 가스 공간으로 공급하여 폐산의 열적 재생을 수행하는 것을 특징으로 하는 방법.
  2. 제 1항에 있어서, 1차 제련 퍼니스가 서스펜션 제련 퍼니스인 것을 특징으로 하는 방법.
  3. 제 1항 또는 제 2항에 있어서, 폐산이 서스펜션 제련 퍼니스의 업테이크 샤프트(uptake shaft)로 공급되는 것을 특징으로 하는 방법.
  4. 제 1항 또는 제 2항에 있어서, 폐산이 서스펜션 제련 퍼니스의 하부 퍼니스의 가스 공간으로 공급되는 것을 특징으로 하는 방법.
  5. 제 1항 또는 제 2항에 있어서, 폐산이 서스펜션 제련 퍼니스의 반응 샤프트로 공급되는 것을 특징으로 하는 방법.
  6. 제 2항에 있어서, 1차 제련 퍼니스가 플래쉬 제련 퍼니스인 것을 특징으로 하는 방법.
  7. 제 1항에 있어서, 1차 제련 퍼니스가 반사 퍼니스인 것을 특징으로 하는 방법.
  8. 제 1항에 있어서, 1차 제련 퍼니스가 콘버터인 것을 특징으로 하는 방법.
  9. 제 1항에 있어서, 폐산이 H2SO4함량 70 내지 80 %로 농축되는 것을 특징으로 하는 방법.
  10. 제 1항에 있어서, 폐산을 재생하는데 필요한 에너지를 제련 공정에서 생성된 뜨거운 가스의 열 함량으로부터 얻는 것을 특징으로 하는 방법.
  11. 제 1항에 있어서, 1차 제련 퍼니스의 온도가 1,000 내지 1,600 ℃인 것을 특징으로 하는 방법.
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Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FI109364B (fi) * 2000-12-20 2002-07-15 Outokumpu Oy Menetelmä pesuhapon väkevöimiseksi
JP4574884B2 (ja) * 2001-03-27 2010-11-04 住友重機械工業株式会社 排ガス処理システムの硫酸回収方法及び硫酸回収装置
FI110874B (fi) * 2001-12-13 2003-04-15 Outokumpu Oy Menetelmä ja laitteisto metallurgisen sulatusuunin jätelämpökattilan kapasiteetin nostamiseksi
WO2005097319A1 (en) * 2004-04-08 2005-10-20 Sulzer Metco (Canada) Inc. Supported catalyst for steam methane reforming and autothermal reforming reactions
FI20106156A (fi) 2010-11-04 2012-05-05 Outotec Oyj Menetelmä suspensiosulatusuunin lämpötaseen hallitsemiseksi ja suspensiosulatusuuni
FI124714B (en) * 2013-10-25 2014-12-15 Outotec Finland Oy PROCEDURE AND ARRANGEMENTS FOR SUPPLYING GAS PROCESS FROM A SUSPENSION MIXTURE TO A REMOVAL HEATER
CN107010598B (zh) * 2017-04-24 2023-08-11 鞍山创鑫环保科技股份有限公司 一种高浓酸洗废液再生工艺及系统
CN107814361A (zh) * 2017-09-30 2018-03-20 东营方圆有色金属有限公司 一种废硫酸的处理回收方法及装置

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA544488A (en) * 1957-08-06 Badische Anilin- And Soda-Fabrik Aktiengesellschaft Production of gases containing sulfur dioxide
GB642128A (en) * 1940-10-26 1950-08-30 United Chemical And Metallurg Improvements relating to methods of decomposition of waste sulphuric acid to sulphurdioxide
AT184921B (de) * 1950-08-08 1956-03-10 Basf Ag Verfahren zur Aufarbeitung schwefelsäurehaltiger Massen auf schwefeldioxydreiche Gase
GB739483A (en) * 1951-03-20 1955-11-02 Wikdahl Lennart Method of carrying out exothermic chemical reactions in the gaseous phase
FI49845C (fi) * 1972-10-26 1975-10-10 Outokumpu Oy Sulfidimalmien tai -rikasteiden liekkisulatuksessa käytettävä menetelm ä ja laite.
DE2339859A1 (de) * 1973-08-07 1975-02-27 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur aufarbeitung waessriger abfallschwefelsaeure
DE2417005A1 (de) * 1974-04-08 1975-10-09 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur herstellung von kontaktschwefelsaeure
DE2432250A1 (de) * 1974-07-05 1976-01-29 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur aufarbeitung waessriger, organische verunreinigungen enthaltender abfallschwefelsaeure
US4155749A (en) * 1978-05-31 1979-05-22 Dravo Corporation Process for converting non-ferrous metal sulfides
DE2839794C3 (de) * 1978-09-13 1981-05-14 Norddeutsche Affinerie, 2000 Hamburg Verfahren zur Verarbeitung hüttenmännischer Zwischenprodukte, sulfidischer Erze und/oder Erzkonzentrate
SU865782A2 (ru) * 1980-01-10 1981-09-23 Предприятие П/Я В-8830 Способ сульфатизирующего обжига сульфидных материалов

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