KR101663207B1 - 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법 - Google Patents
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Abstract
조대한 연마를 실시하였을 경우에 있어서도, 표면 내식성이 저하하는 것을 억제하는 페라이트계 스테인리스강 및 더 적은 공정으로 연마 후의 표면 내식성의 저하를 억제할 수 있는 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법을 제공한다.
질량%로, C: 0.030% 이하, N: 0.030% 이하, Si: 0.15 내지 3.0%, Mn: 1.5% 이하, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, Cr: 12 내지 22.5%, Nb: 0.60% 이하, Ti: 0.60% 이하, Al: 0.80% 이하를 함유하고, 표면의 산술 평균 거칠기 Ra가 0.45 내지 5.0㎛가 되는 연마 자국을 가지며, 표면으로부터 10 nm까지의 깊이에 있어서, 평균 질량 농도로 Si를 5% 이상, Fe를 75% 이하 함유하는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강이다. 압하율이 0.5% 이상 5.0% 이하인 조질 압연을 실시함으로써 제조할 수 있다.
질량%로, C: 0.030% 이하, N: 0.030% 이하, Si: 0.15 내지 3.0%, Mn: 1.5% 이하, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, Cr: 12 내지 22.5%, Nb: 0.60% 이하, Ti: 0.60% 이하, Al: 0.80% 이하를 함유하고, 표면의 산술 평균 거칠기 Ra가 0.45 내지 5.0㎛가 되는 연마 자국을 가지며, 표면으로부터 10 nm까지의 깊이에 있어서, 평균 질량 농도로 Si를 5% 이상, Fe를 75% 이하 함유하는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강이다. 압하율이 0.5% 이상 5.0% 이하인 조질 압연을 실시함으로써 제조할 수 있다.
Description
본 발명은 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
스테인리스강은 보통강 등과 비교하여 내식성이 우수하기 때문에, 금속 광택을 디자인으로서 유효하게 이용할 목적으로, 방청을 위한 코팅 처리를 행하지 않고 소지 표면을 노출한 상태로 사용하는 경우가 많다. 그러나, 주방 기기, 가전 제품, 전자 기기, 기물 등의 제품 중 엘리베이터나 냉장고, 부엌 싱크대, 식기 등의 눈에 띄기 쉬운 외장이나 일용품에 적용하는 데 있어서는, 연마에 의하여 일정한 거칠기 범위에서의 요철을 가진 줄기 모양, 예를 들면 연마 자국을 부여함으로써 방현성이나 내지문오염성을 향상시키고, 또한 표면의 금속 광택을 담보하는 경우가 있다. 연마 자국을 부여하기 위하여 스테인리스 강판의 제조 라인 상에 있어서 저립을 접착제로 고착시킨 연마 벨트를 강판에 대고 누르는 방법이나, 제품 출하 후에 있어서 저립을 수지에 혼합하여 굳힌 스펀지로 가공한 스테인리스 제품을 문지르는 방법을 예시할 수 있다. 또는, 저립을 접착제로 고착시킨 연마지를 다발로 묶은 것을 링 형태로 연결한 휠(플랩 휠)을 회전시켜 스테인리스강에 대고 누르는 방법 등을 들 수 있다. 연마 자국의 표면 거칠기에 관하여는 일본 공업 규격에서 제정되어 있는 JIS G 4305에, 냉간 압연 스테인리스 강판의 표면 마무리로서 No. 3, No. 4, ＃240, ＃320, ＃400 및 HL 등의 기호에 의하여, 각각 소정의 표면 거칠기를 지정할 수 있는 것이 규정되어 있다.
종래부터 연마 벨트에 의한 연마 시에는 냉각 및 연삭성을 향상시킬 목적으로 연마유가 사용된다. 특허 문헌 1에는 마찰열에 의한 승온 시의 연마유 자체의 산화방지제, 유막 끊김 방지제, 및 연삭성 향상제를 연마유에 함유시킴으로써 산화물의 형성을 억제하고, 내식성의 저하를 방지하였다.
또한, 특허 문헌 2에는 표면 거칠기인 산술 평균 거칠기 Ra가 0.23 이상이고 0.31㎛ 이하의 범위가 되는 JIS R 6001에서 규정하는 ＃400의 저립에 상당하는 연마 자국을 가지고, 표면의 색조가 Lab계로 적색도를 나타내는 a값으로 1.0 이하가 되는 스테인리스강 제품을 규정하는 것에 의하여, 연마에 의한 표면의 산화 정도가 작고, 양호한 내식성을 가지는 것을 기재하고 있다.
또한, 특허 문헌 3에는 Mo를 첨가한 스테인리스강에 있어서, 소둔 공정에서 표면에 형성된 치밀한 Mo에 기인하는 산화 피막을 제거하고, 연마성을 향상시킬 목적으로, 할로겐을 함유한 산 처리를 행하고 있다. 그러나, 이 때, 용해가 불균일하고, 또한 입계 침식도 발생하기 때문에, Cr 첨가량을 늘리고, Cu, Ni를 첨가하며, 또한 SiO2 산화 피막을 잔존시킴으로써, 연마성이 우수하고, 또한 내식성이 우수한 스테인리스 강판의 제조 방법을 기재하고 있다.
또한, 특허 문헌 4에는 페라이트 스테인리스 강판의 연마 후에 노점이 -40℃ 이하인 수소 가스 분위기, 이른바 BA 분위기 중에서, 온도가 1000℃ 이상, 그리고 해당 온도로 유지되는 시간이 10초 이상이 되도록 연속적으로 열처리하는 것에 의하여, 연마로 생성되는 산화 피막 중의 산화물을 환원하는 것을 특징으로 하는 제조 방법이 기재되어 있다.
페라이트계 스테인리스강은 연마시의 발열에 의한 그라인딩 버언(grinding burn)에 의하여 표면 내식성의 저하를 일으키기 쉽다. 즉, 디자인성을 창출하기 위하여 연마 자국을 부여할 때, 이 저립들과 스테인리스 소지의 마찰에 의하여 발생하는 열에 의하여, 연마 후의 표면에 Fe를 많이 포함하는 산화물이 형성된다. 이 Fe 등의 산화물에 Cl－를 함유하는 수용액이 부착하였을 경우, Fe 등의 산화물은 수용액에 용해된 후, 대기 중의 산소와 화학 반응하여 Fe(OH)2 등과 같은 수산화물을 형성하고, 석출 침전한다. 결과적으로, 스테인리스 표면에 붉은 녹이 발생하여, 소지의 내식성이 저하된 것과 같은 외관이 되어 버린다.
특허 문헌 1에 기재되어 있는 방법에서는 표면 거칠기가 작은 스테인리스 강 스트립을 연마할 때에, 연마 저항이 커지는 경우, 연마유에 대한 조절만으로는 승온을 막지 못하고, Cl－를 함유하는 수용액의 부착에 의하여 발생하는 표면 위의 붉은 녹을 억제할 수 없다.
특허 문헌 2에 기재된 범위에는 표면의 Ra와 색조를 규정하고 있는데, 많은 제품에는 Ra가 0.45 내지 5.0㎛가 되는 비교적 조대한 연마 자국이 부여된다. 이 경우에도, Cl－를 함유하는 수용액의 부착에 의하여 생기는 표면 위의 붉은 녹을 억제할 수 없다.
특허 문헌 3에 기재되어 있는 방법에서는 소둔시에 형성시킨 산화 피막을 일부러 강판 표면에 잔존시킴으로써, 지철의 용해, 특히, 입계에 있어서의 침식을 최소한으로 억제하여, 연마 후의 내식성을 확보하고 있다. 그러나, 비교적 조대한 연마 자국을 부여하는 경우, 예를 들면 소둔 후의 산세 공정을 조절하여 소둔시의 산화 피막을 남겼다고 하더라도, 연마시에 모든 산화 피막은 제거되어 버린다. 그 때문에, 지철 표면에 부착한 Fe 화합물이 부식하기 때문에, 표면 위의 붉은 녹의 발생을 억제할 수 없다.
특허 문헌 4에 기재되어 있는 방법에서는 BA 분위기로 하기 때문에, 제조 비용이 비싸진다.
본 발명의 목적은 더 조대한 연마를 실시하였을 경우에도, Cl－를 함유하는 수용액의 부착에 기인하는 표면 위의 붉은 녹을 억제하는 페라이트계 스테인리스강 및 더 적은 공정으로 연마한 후에 Cl－를 함유하는 수용액의 부착에 기인하는 표면 위의 붉은 녹을 억제할 수 있는, 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법을 제공하는 것이다.
본 발명자들은 종래 기술이 안고 있는 상기 문제점을 해결하고, 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판을 개발하기 위하여, 연마 후의 표면에 형성된 산화물 구조와 염수 중에서의 상기 산화물 구조의 내식성에 대하여 예의 검토를 거듭하였다. 그 결과, Si의 미량 첨가 및 조질 압연의 압하율을 높게 하는 제조 방법의 적용에 따른 스테인리스강의 표면 경화에 의하여, 연마시의 연삭량을 억제하고, 발열을 억제할 수 있는 것을 밝혀내었다. 또한, Si의 미량 첨가와 연마시의 발열이 억제되는 것이 어우러져서, 표면에 SiO2를 많이 포함하는 산화물을 형성시킬 수 있어서, 염수 중에서의 붉은 녹의 원인이 되는 표면 산화물 중의 Fe를 산화물 표면에 농화하는 것을 억제하고, 또한 SiO2가 표면의 열전도성을 저하시킴으로써 지철 계면에 있는 Fe의 산화물의 발생을 억제하고, Cl－를 함유하는 물과의 접촉에 의한 Fe 산화물의 붉은 녹으로의 변질을 억제하는 것을 밝혀내었다. 또한, Sn를 미량 첨가하면, Si와 마찬가지로 스테인리스강의 표면을 경화시켜, 연마 시의 연삭량 및 발열의 억제에 기여하는 것도 밝혀내었다.
즉, 본 발명은 이하와 같다.
(1) 질량%로, C: 0.030% 이하(0%를 포함하지 않음), N: 0.030% 이하, Si: 0.15 내지 3.0%, Mn: 1.5% 이하, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, Cr: 12 내지 22.5%, Nb: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Ti: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Al: 0.80% 이하를 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물이고, 표면 경도 Hv가 175 이상 195 이하이며, 표면에 산술 평균 거칠기 Ra가 0.45 내지 5.0㎛인 연마 자국을 부여하였을 때에, 표면의 원소 농도를 글로우 방전 발광 분석법(GD－OES)으로 측정하였을 시에, 표면으로부터 10 nm까지의 깊이에 있어서, C, O 및 N을 제외한 원소의 비율의 평균 질량 농도로, Si를 5% 이상, Fe를 75% 이하 함유하고, 또한 표면의 명도 L* 값이 70 이상의 값을 취하는 것을 특징으로 하는 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
(2) 질량%로, C: 0.030% 이하(0%를 포함하지 않음), N: 0.030% 이하, Si: 0.15 내지 3.0%, Mn: 1.5% 이하, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, Cr: 12 내지 22.5%, Nb: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Ti: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Al: 0.80% 이하를 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물이고, 표면 경도 Hv가 175 이상 195 이하이며, 표면의 산술 평균 거칠기 Ra가 0.45 내지 5.0㎛가 되는 연마 자국을 가지며, 또한 표면의 원소 농도를 글로우 방전 발광 분석법(GD－OES)으로 측정하였을 때에, 표면으로부터 10 nm까지의 깊이에 있어서, C, O 및 N을 제외한 원소의 비율의 평균 질량 농도로, Si를 5% 이상, Fe를 75% 이하 함유하고, 표면의 명도 L* 값이 70 이상의 값을 취하는 것을 특징으로 하는 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
(3) 질량%로, C: 0.030% 이하(0%를 포함하지 않음), N: 0.030% 이하, Si: 0.15 내지 3.0%, Mn: 1.5% 이하, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, Cr: 12 내지 22.5%, Nb: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Ti: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Al: 0.80% 이하를 함유하고, 또한 질량%로, Sn: 0.005 내지 1.0%, Ni: 0.50% 이하, Cu: 1.50% 이하, Mo: 3.0% 이하, V: 1.0% 이하, B: 0.003% 이하, Sb: 0.001 내지 0.3%, Ga: 0.0002 내지 0.1%, 및 Ta: 0.50% 이하 중에서 1종 이상을 함유하며, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물이고, 표면 경도 Hv가 175 이상 195 이하이며, 표면에 산술 평균 거칠기 Ra가 0.45 내지 5.0㎛의 연마 자국을 부여하였을 때에, 표면의 원소 농도를 글로우 방전 발광 분석법(GD－OES)으로 측정시에 표면으로부터 10 nm까지의 깊이에 있어서, C, O 및 N을 제외한 원소의 비율의 평균 질량 농도로, Si를 5% 이상, Fe를 75% 이하 함유하고, 또한 표면의 명도 L* 값이 70 이상의 값을 취하는 것을 특징으로 하는 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
(4) 질량%로, C: 0.030% 이하(0%를 포함하지 않음), N: 0.030% 이하, Si: 0.15 내지 3.0%, Mn: 1.5% 이하, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, Cr: 12 내지 22.5%, Nb: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Ti: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Al: 0.80% 이하를 함유하고, 또한 질량%로, Sn: 0.005 내지 1.0%, Ni: 0.50% 이하, Cu: 1.50% 이하, Mo: 3.0% 이하, V: 1.0% 이하, B: 0.003% 이하, Sb: 0.001 내지 0.3%, Ga: 0.0002 내지 0.1%, 및 Ta: 0.50% 이하 중에서 1종 이상을 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물이고, 표면 경도 Hv가 175 이상 195 이하이며, 표면에 산술 평균 거칠기 Ra가 0.45 내지 5.0㎛의 연마 자국을 가지며, 또한 표면의 원소 농도를 글로우 방전 발광 분석법(GD－OES)으로 측정하였을 때에, 표면으로부터 10 nm까지의 깊이에 있어서, C, O 및 N을 제외한 원소의 비율의 평균 질량 농도로, Si를 5% 이상, Fe를 75% 이하 함유하고, 표면의 명도 L* 값이 70 이상의 값을 취하는 것을 특징으로 하는 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
(5) Si를 0.3 내지 3.0% 함유하는 것을 특징으로 하는 (3) 또는 (4)에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
(6) 또한, 질량%로 W: 0.50% 이하, Co: 0.50% 이하, Mg: 0.01% 이하, Ca: 0.0030% 이하, Zr: 0.30% 이하, REM(희토류 원소): 0.20% 이하 중에서 1종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 (1) 내지 (5) 중 어느 하나에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
(7) (1) 내지 (6) 중 어느 하나에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강을 사용한 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강 부품.
(8) 압하율이 0.5% 이상 4.8% 이하인 조질 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 (1) 내지 (6) 중 어느 하나에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.
(9) 압하율이 0.5% 이상 4.0% 이하인 조질 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 (1) 내지 (6) 중 어느 하나에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법을 제안한다.
본 발명에 의하면, 비교적 조대한 거칠기의 연마를 행하였을 경우에도 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강을 얻는다는 것을, 내식성 시험 결과로 확인하였다. 그 때문에, 본 발명에 따른 페라이트계 스테인리스강은 염소를 함유하는 수도물이 접하는 옥 내에서의 용도에 있어서, 양호한 표면 내식성을 가지고, 연마를 행하여도 붉은 녹의 발생이 억제되어, 표면의 심미성이 유지된다.
또한, 본 발명의 페라이트계 스테인리스강을 목적에 따라 소정의 형상으로 성형한 후에, 본 발명에 기재된 바와 같은 연마를 함으로써, 주방 기기, 가전 제품, 전자 기기, 기물 등의 제품 중 눈에 띄기 쉬운 외장이나 일용품의 부품으로서 매우 적합하게 사용할 수 있다.
[도 1] 연마 후에 표면 10 nm의 두께에 포함되는 Si의 질량 농도와, 색차계로 측정하는 L* 값의 관계에 있어서 염수 분무 시험 후의 내식성 평가값에 의한 판정에 대해 나타내는 그래프이다.
본 발명에 관한 페라이트계 스테인리스강 성분의 상세 규정에 대하여 이하에 설명한다. 또한, 조성에 대한 %의 표기는 특별히 규정하지 않는 경우에는 질량%를 의미한다.
C: 0.030% 이하(0%를 포함하지 않음)
C는 경화나 안정화 원소와의 조합에 의한 결정립의 조대화 억제에 의한 강도 향상 등의 효과가 있으나, 용접부의 내입계 부식성, 가공성을 저하시킨다. 고순도계 페라이트계 스테인리스강에서는 그 함유량을 저감시킬 필요가 있기 때문에, 상한을 0.030%로 하였다. 과도하게 저감시키는 것은 정련 비용을 악화시키기 때문에, 더 좋기로는 하한을 0.002%로 하고, 상한을 0.020%로 하는 것이다.
N: 0.030% 이하
N은 C와 마찬가지로 내입계부식성, 가공성을 저하시키기 때문에, 그 함유량을 저감시킬 필요가 있으므로, 그 상한을 0.030%로 하였다. 다만 과도하게 저감시키는 것은 정련 비용을 악화시키기 때문에, 더 좋기로는 하한을 0.002%로 하고, 상한을 0.020%로 하는 것이다.
Mn: 1.5% 이하
Mn은 본 발명에서는 함유하지 않아도 되는 원소이지만, 탈산 원소로서 유용한 원소이기도 하다. 다만, Mn을 과잉으로 첨가하면 부식의 기점이 되는 MnS를 생성하기 쉬워지므로, 상한을 1.5%로 하였다. 탈산 원소로서 사용하므로 0.01% 이상이 좋다. 또한, 페라이트 조직을 불안정화시키기 때문에, 그 함유량의 하한을 0.01%로 하고, 상한을 0.60%로 하는 것이 좋다. 더 좋기로는 하한을 0.05%로 하고, 상한을 0.3%로 하는 것이다.
P: 0.04% 이하
P는 용접성, 가공성을 저하시킬 뿐만 아니라, 입계 부식을 일으키기도 쉽게 하므로, 낮게 억제할 필요가 있다. 그 때문에 함유량을 0.04% 이하로 하였다. 더 좋기로는 하한을 0.001%로 하고, 상한을 0.03%로 하는 것이다.
S: 0.01% 이하
S는 전술한 CaS나 MnS 등의 부식의 기점이 되는 수용성 개재물을 생성시키기 때문에, 저감시킬 필요가 있다. 그 때문에 함유율은 0.01% 이하로 한다. 다만 과도한 저감은 비용의 악화를 초래하므로, 더 좋기로는 하한을 0.0001%로 하고, 상한을 0.006%로 하는 것이다.
Cr: 12 내지 22.5%
Cr은 스테인리스강의 내식성을 확보하는데 있어서 가장 중요한 원소이며, 페라이트 조직을 안정화하므로 적어도 12%는 필요하다. Cr은 후술하는 Si와 마찬가지로 표면의 산화 피막 중에 농화하고, Fe의 농화를 상대적으로 억제함으로써, 연마 후의 붉은 녹 발생을 억제한다. Cr을 증가시키면, 연마 후의 내식성도 향상하지만, 가공성, 제조성을 저하시키기 때문에, 상한을 22.5%로 하였다. 좋기로는 하한을 13.5%로 하고, 상한을 21.0%로 하는 것이고, 더 좋기로는 하한을 16.0%로 하고, 상한을 20.0%로 하는 것이다. 더욱 좋기로는 하한을 16.5%로 하고, 상한을 18.0%로 하는 것이다.
Si: 0.15 내지 3.0%
Si는 본 발명에 매우 중요한 원소인데, 일반적으로 내식성, 내산화성에도 유효하고, 탈산제로서 첨가하는 원소이다. 발명자들의 지견에 따르면, 강 중에 Si를 0.15% 이상 첨가하면, 연마 후의 최표층에 SiO2의 산화 피막이 형성되고, Fe 산화물의 농화를 상대적으로 억제함으로써 연마 후의 붉은 녹 발생을 억제한다. 또한, Si의 첨가와 조질 압연의 압하율을 높게 함으로써 금속 조직이 경화하기 때문에, 연마시의 연삭량을 저감할 수 있고, 결과적으로 연마 열을 억제하여, 산화물 형성을 억제한다. 그러나, 과도한 첨가는 가공성, 제조성을 저하시킨다. 그 때문에 상한을 3.0%로 하였다. 좋기로는 상한 값은 2.5% 미만이다. 더 좋기로는 1.5% 이하이다. 또한, 좋기로는 1.0% 이하이다. 하한 값은 좋기로는 0.3% 이상이며, 더욱 좋기로는 0.4% 이상이다.
Al: 0.80% 이하
Al은 함유하지 않아도 좋은 원소이지만, Si와 마찬가지로 탈산 원소로서 유용하고, 또한 비금속 개재물의 조성을 제어하여 조직을 미세화하는 효과도 있다. 그러나, 과잉으로 첨가하면 비금속 개재물의 조대화를 초래하여, 제품의 하자 발생의 기점이 될 우려도 있다. 그 때문에, 상한 값을 0.80%로 하였다. 하한 값은 특별히 설정할 필요는 없지만, Al의 제거에는 수고가 들게 되므로, 경제적 관점에서 그 하한은 0.01% 이상으로 하여도 좋다. 좋기로는 하한을 0.01%로 하고, 상한을 0.80%로 하는 것이다. 또한, 좋기로는 하한을 0.03%로 하고, 상한을 0.5%로 하는 것이다.
Ti: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음)
Ti는 일반적으로는 페라이트계 스테인리스강의 용접부에 있어서, C, N을 고정함으로써, 입계 부식을 억제시키고, 가공성을 향상시키는 중요한 원소이다. 그러나, 과잉으로 첨가하면 제조시의 표면 하자의 원인이 되기 때문에, 그 범위를 0.60% 이하로 하였다. 하한 값은 0.03% 이상이어도 좋다. 0.05% 이상이 좋고, 더 좋기로는 0.08% 이상이다. 좋기로는 하한을 0.08%로 하고, 상한을 0.30%로 하는 것이다. 더 좋기로는 하한을 0.08%로 하고, 상한을 0.20%로 하는 것이다.
Nb: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음)
Nb는 Ti와 마찬가지로 C, N을 고정하고, 용접부의 입계 부식을 억제하여 가공성을 향상시키는 데 있어서 매우 중요한 원소이다. 또한, 탄화물 또는 질화물로서 석출하면, 금속 조직을 경화시키는 작용을 하여, 연마시의 연삭량을 억제한다. 다만 과잉으로 첨가하면, 과잉 석출에 의하여 인성 저하를 일으키고, 가공성을 저하시키기 때문에, 첨가하는 경우에는 0.60% 이하로 하는 것이 좋다. 하한 값을 0.03% 이상으로 설정하여도 좋다. 상기 하한 값은 0.05%가 좋고, 더 좋기로는 0.08%이다. 바람직한 범위는 하한을 0.10%로 하고, 상한을 0.30%로 하는 것이다. 더 바람직한 범위는 하한을 0.10%로 하고, 상한을 0.20%로 하는 것이다. 또한, Ti와 Nb의 어느 하나를 함유하고 있으면, 다른 하나를 함유하고 있지 않아도 좋다.
또한, 본 발명에서 필요에 따라서 선택적으로 함유시킬 수 있는 다른 화학 조성에 대하여 이하에 상세하게 설명한다.
Sn: 0.005 내지 1.0%
Sn은 Si와 마찬가지로 금속 조직을 경화하기 때문에, 연마시의 연삭량을 저감할 수 있고, 결과적으로 연마 열을 억제하고, 산화물 형성을 억제하는 중요한 원소이다. 동시에, 부식 속도를 억제하고, 연마 후의 녹 흘러내림성을 향상시키는 데 있어서 중요한 원소이다. 0.005% 이상에서 효과를 발현하므로, 하한 값을 0.005%로 하였다. 0.05% 이상이 좋고, 또한 0.08% 이상이 좋다. 과잉으로 첨가하면 제조성 및 비용을 악화시키기 때문에, 상한은 1.0%로 하고, 좋기로는 0.5%로 하였다. 더 바람직한 Sn의 상한은 0.4%이다. 따라서, Sn의 범위는 하한을 0.005%로 하고, 상한을 1.0%로 하는 것이다. 좋기로는 하한을 0.05%로 하고, 상한을 0.5%로 하는 것이다. 더 좋기로는 하한을 0.08%로 하고, 상한을 0.4%로 하는 것이다.
Cu: 1.5% 이하
Cu는 필수는 아니지만, 스크랩을 원료로서 사용하였을 경우에 불가피한 불순물로서 0.01% 이상을 함유할 수 있다. 일반적으로, Cu는 부식 속도를 억제하기 때문에, Sn과 마찬가지로 연마 후의 녹 흘러내림성을 향상시키므로, 필요에 따라서 첨가한다. 0.05% 이상 첨가하면 좋다. 좋기로는 0.09% 이상이며, 더 좋기로는 0.15% 이상이다. 그러나, 과잉으로 첨가하면 제조성 및 비용을 악화시키기 때문에, 상한은 1.5%로 하였다. 바람직한 상한은 1.0%이다. 더 바람직한 상한은 0.50%이다. 따라서, Cu의 바람직한 범위는 하한을 0.05%로 하고, 상한을 1.0%로 하는 것이고, 더 좋기로는 하한을 0.09%로 하고, 상한을 0.50%로 하는 것이다.
Ni: 0.50% 이하
Ni는 필수는 아니지만, 함유하면 활성 용해 속도를 억제시키고, 또한 부동태화에 매우 효과가 있다. 그러나, 과잉으로 첨가하면, 가공성을 저하시켜 페라이트 조직을 불안정하게 할 뿐만 아니라 비용도 악화되기 때문에, 0.50% 이하로 하였다. 좋기로는 0.35% 미만으로 하였다. 하한은 0.05%가 좋다. 따라서, Ni의 바람직한 범위는 0.05% 이상, 0.35% 미만이다.
Mo: 3.0% 이하
Mo는 부동태 피막의 보수에 효과가 있고, 내식성을 향상시키는데 매우 유효한 원소로, 특히 Cr과의 조합으로 내공식성을 향상시키는 효과가 있다. 그러나, Mo를 증가시키면 내식성은 향상되지만, 가공성을 저하시키고, 또한 비용이 비싸지기 때문에 상한을 3.0%로 한다. 더 좋기로는 하한을 0.30%로 하고, 상한을 2.00%로 하는 것이다.
B: 0.003% 이하
B는 2차 가공 취성 개선에 유효한 입계 강화 원소이기 때문에, 필요에 따라서 첨가할 수 있다. 그러나, 과도한 첨가는 페라이트를 고용 강화하여 연성 저하의 원인이 된다. 이 때문에 하한을 0.0001%로 한다. 상한은 0.003%로 한다. 더 좋기로는 하한을 0.0002%로 하고, 상한을 0.0020%로 하는 것이다.
V: 1.0% 이하
V는 내녹성이나 내틈새부식성을 개선하는데, Cr, Mo의 사용을 억제하고 V를 첨가하면 우수한 가공성도 담보할 수 있기 때문에, 필요에 따라서 첨가할 수 있다. 하한은 0.03%가 좋다. 다만 V의 과도한 첨가는 가공성을 저하시키고, 내식성 향상 효과도 포화하기 때문에, 상한을 1.0%로 한다. 더 좋기로는 하한을 0.05%로 하고, 상한을 0.50%로 하는 것이다.
Sb: 0.001 내지 0.3%
Sb는 내식성의 향상에 유효하고, 필요에 따라서 0.3 질량% 이하의 양으로 첨가하여도 된다. 특히 틈새부식성의 관점에서 Sb량을 첨가하는 경우, Sb량의 하한을 0.001 질량%로 한다. 또한, 제조성이나 비용의 관점에서 Sb량을 0.01 질량% 이상으로 하는 것이 좋다. 비용의 관점에서 Sb량의 상한은 0.1 질량%가 좋다.
Ga: 0.0002 내지 0.1%
Ga는 내식성 향상이나 수소 취화의 억제를 위하여, 0.1 질량% 이하의 양으로 첨가하여도 좋다. 황화물이나 수소화물의 형성의 관점에서 Ga량의 하한을 0.0002 질량%로 한다. 또한 제조성이나 비용의 관점에서 Ga량은 0.0020 질량% 이상이 좋다.
Ta: 0.50% 이하
Ta는 고온 강도를 향상시키는 원소이며, 필요에 따라서 첨가할 수 있다. 그러나, 과도한 양의 Ta의 첨가는 상온 연성의 저하나 인성의 저하를 초래하기 때문에, 0.50 질량%를 Ta량의 상한으로 한다. 고온 강도와 연성·인성을 양립시키려면 Ta량은 0.05 질량% 이상, 0.5 질량% 이하가 좋다.
W: 0.50% 이하
W는 고온 강도의 향상에 유효하고, 필요에 따라서 0.01% 이상으로 첨가한다. 또한, 0.50%를 초과하여 첨가하면 고용 강화가 너무 커서 기계적 성질이 저하하기 때문에, 하한을 0.01%로 하고, 상한을 0.50%로 하는 범위에서 첨가한다. 제조 비용이나 열연판 인성을 고려하면, 하한을 0.02%로 하고, 상한을 0.15%로 하는 것이 좋다.
Co: 0.50% 이하
Co는 내마모성의 향상이나 고온 강도의 향상에 유효하고, 필요에 따라서 0.01% 이상으로 첨가한다. 또한, 0.50%를 초과하여 첨가하여도 그 효과는 포화하고, 고용 강화에 의한 기계적 성질의 열화를 일으키기 때문에, 하한을 0.01%로 하고, 상한을 0.50%로 하는 범위 내에서 첨가한다. 제조 비용이나 고온 강도의 안정 성의 관점에서, 하한을 0.05%로 하고, 상한을 0.20%로 하는 범위 내에서 첨가하는 것이 좋다.
Mg: 0.01% 이하
Mg는 제강 공정에 있어서의 응고 조직의 미세화에 유효한 원소이며, 필요에 따라서 0.0003% 이상으로 첨가한다. 또한, 0.01%를 초과하여 첨가하여도 그 효과는 포화하고, Mg의 황화물이나 산화물에 기인하는 내식성의 저하를 일으키기 쉽기 때문에, 하한을 0.0003%로 하고, 상한을 0.01%로 하는 범위 내에서 첨가한다. 제강 공정에 있어서의 Mg 첨가는 Mg의 산화 연소가 심하고, 수율이 낮아져 비용의 증가가 큰 것을 고려하면, 하한을 0.0005%로 하고, 상한을 0.0015%로 하는 것이 좋다.
Ca: 0.0030% 이하
Ca는 제강 공정에 있어서의 중요한 탈황 원소이고, 탈산소 효과도 가지기 때문에, 필요에 따라서 0.0003% 이상으로 첨가한다. 또한, 0.0030%를 초과하여 첨가하여도 그 효과는 포화하고, Ca의 입화물(粒化物)에 기인하는 내식성의 저하나, 산화물에 기인하는 가공성 열화를 일으키기 때문에, 하한을 0.0003%로 하고, 상한을 0.0030%로 하는 범위 내에서 첨가한다. 슬래그 처리 등의 제조성을 고려하면, 하한을 0.0005%로 하고, 상한을 0.0015%로 하는 것이 좋다.
Zr: 0.30% 이하
Zr는 Nb나 Ti 등과 마찬가지로 탄질화물을 형성하고, Cr 탄질화물의 형성을 억제하여 내식성을 향상시키기 때문에, 필요에 따라서 0.01% 이상으로 첨가한다. 또한, 0.30%를 초과하여 첨가하여도 그 효과는 포화하고, 대형 산화물의 형성에 의하여 표면 하자의 원인도 되기 때문에, 하한을 0.01%로 하고, 상한을 0.30%로 하는 범위 내에서 첨가한다. Ti, Nb와 비교하면 고가의 원소이기 때문에, 제조 비용을 고려하면, 하한을 0.02%로 하고, 상한을 0.05%로 하는 것이 좋다.
REM(희토류 원소): 0.20% 이하
REM는 내산화성의 향상에 유효하고, 필요에 따라서 0.001% 이상으로 첨가한다. 또한, 0.20%를 초과하여 첨가하여도 그 효과는 포화하고, REM의 입화물에 의한 내식성 저하를 일으키기 때문에, 하한을 0.001%로 하고, 상한을 0.20%로 하는 범위 내에서 첨가한다. 제품의 가공성이나 제조 비용을 고려하면, 하한을 0.002%로 하고, 상한을 0.05%로 하는 것이 좋다. 또한, REM(희토류 원소)는 일반적인 정의에 따라, 스칸듐(Sc), 이트륨(Y)의 2 원소와, 란타넘(La)으로부터 루테튬(Lu)까지의 15 원소(란타노이드)의 총칭을 가리킨다. 단독으로 첨가하여도 좋고, 혼합물이어도 좋다.
그 밖의 성분에 대하여 본 실시 형태에서는 특별히 규정하지 않지만, 본 실시 형태에 있어서는 Hf, Bi 등을 필요에 따라서, 0.001 내지 0.1 질량%의 양으로 첨가하여도 무방하다. 또한, As, Pb 등의 일반적으로 유해한 원소나 불순물 원소의 양은 가능한 한 저감하는 것이 좋다.
본 발명의 스테인리스 강판은 표면의 산술 평균 거칠기 Ra는 특별히 한정되지 않지만, Ra 0.45 내지 5.0㎛인 연마 자국을 가지는 것이 좋다. Ra가 0.45㎛ 이상이면, 특허 문헌 2에 기재되어 있는 방법으로도 강판 표면의 내식성의 저하를 방지하지 못하는데, 본 발명에서 처음으로 강판 표면의 연마에 의한 내식성의 저하를 방지할 수 있게 되었다.
본 발명의 연마 후의 스테인리스 강판은 Si의 조성이 강판의 0.15 내지 3.0%임에도 불구하고, Si 농도가 강판의 5% 이상인 표면층, 이른바 SiO2 리치의 산화물의 표면층이 형성되어 있는 것을 특징으로 하고 있다. 상기한 바와 같은 표면층에서의 Si의 농화는 연마를 할 때의 발열에 의하여 표면이 산화되는 것에 의하여 일어난다. 이에, 본 발명의 Ra의 하한을 0.45㎛로 하였다. 한편, 주방 기기 등의 제품의 외장에의 용도에 있어서 Ra가 5.0㎛를 초과하는 연마가 실시되는 예는 거의 없기 때문에, Ra의 상한을 5.0㎛로 하였다.
본 발명의 스테인리스 강판은 표면의 원소 농도를 글로우 방전 발광 분석법(GD－OES)으로 측정하였을 때에, 표면으로부터 10 nm까지의 깊이에 있어서, C, O 및 N을 제외한 원소의 비율의 평균 질량 농도로, Si가 5% 이상, Fe가 75% 이하 함유되는 것이다. Si는 산소 친화성이 높기 때문에, 고온 하에서 우선적으로 산화된다. 그 때문에, 표면의 원소 농도를 이 범위로 함으로써, 표면 위의 붉은 녹의 발생이 억제되어 표면의 심미성이 손상되는 것을 방지할 수 있다. 또한, 본 발명의 강 성분, 특히 Si 함유량을 본 발명의 범위로 하는 동시에, 아래와 같이 압하율이 0.5% 이상 5.0% 이하인 조질 압연을 행함으로써, 비로소 Ra가 0.45㎛ 이상인 연마 자국을 가진 연마를 하였을 경우에도, 표면의 원소 농도를 Si가 5% 이상, Fe가 75% 이하가 되도록 하는 것이 가능해진다.
본 발명의 스테인리스 강판은 표면의 명도 L* 값이 70 이상의 값을 취하는 것을 특징으로 한다. L*가 70 미만인 경우, 전술한 표면으로부터 10 nm까지의 범위에 있어서의 Si 농도가 5% 이하가 되기 때문이다. 또한, 본 발명에서는 명도 L* 값이란, JIS Z 8729에 규정하는 L*a*b* 표색계에 있어서의 CIE 명도를 의미한다.
다음으로, 본 발명에 관한 스테인리스 강판의 제조 방법에 대하여 설명한다.
전술한 적정한 성분 조성을 가진 강을 공지의 방법으로 용제하고, 연속 주조등 공지의 방법으로 슬래브로 하고, 해당 슬래브를 1100 내지 1200℃로 재가열한 후, 마무리 온도를 700 내지 900℃로 하는 열간 압연을 행하고, 열연 강 스트립으로 한다. 다음으로, 이 열연 강 스트립을 800 내지 1100℃의 온도에서 소둔하고, 산세하며, 그 후 냉간 압연을 행하여 마무리 두께가 6.0 mm 이하인 냉연 강스트립으로 한다. 이 냉연 강스트립을, 필요에 따라서, 코크스로 연소 가스 분위기 하에서, 예를 들면, 950℃×60초 정도의 소둔을 하고, 그 후, 솔트 처리한 후, 질불산 용액에의 침지 처리, 또는 중성염 중에서의 전해 처리를 한다.
이 냉연 강스트립에, 0.5% 이상 5.0% 이하의 압하율의 조질 압연을 행함으로써 표면 경화시킨다. 5.0% 초과의 압하율로 압연하는 것은 설비의 능력 한계 및 표면 하자의 발생으로 이어질 가능성이 있기 때문에, 적용하는 경우에는 설비면이나 표면 하자 대책을 강구할 필요가 있다.
일반적으로 스테인리스강에서는 열간 압연이나 냉간 압연 시에, 금속의 결정립이 압연에 의하여 미세화하여 큰 가공 경화가 생기고, 그 때문에 소둔 공정을 필요로 한다. 이에 대하여, 상기 조질 압연은 어디까지나 표면의 휘도나 거칠기를 조정할 목적으로 행하기 때문에, 소둔을 실시하지 않는 것이 전제가 되는데, 따라서 가공 경화가 그다지 발생하지 않는 범위에서만 조업이 이루어지고, 통상의 조질 압연에서는 압하율은 0.5% 미만이다. 이에 대하여, 본 발명에 있어서 조질 압연은 통상의 조질 압연보다 큰 압하율로 이루어지는데, 본 발명에 있어서는 0.5% 이상의 압하율에 있어서, Si 함유량을 0.15 내지 3.0%로 하면, 표면을 경질화하는 효과가 인정되었다. 조질 압연의 압하율은 1% 이상이 좋다. 상기 설비 능력이나 표면 하자를 고려하면, 상한은 4%가 좋다. 이 경화에 의하여, 표면을 연마할 때의 발열을 억제할 수 있다.
본 발명에 있어서의 조질 압연에 의한 표면 경화는 조질 압연 전의 소둔이 종료된 냉연 강스트립의 경도(이하, Hvs값이라 한다)와 압하율에 의존하여 변화한다. 예를 들면, Hvs가 170일 때, 압하율이 0.5%, 1.0%, 4.0%, 5.0%일 때, 각각의 조질 압연 후의 경도(이하, Hv값이라 한다)는 172, 174, 184, 188이 된다. 이 후에 설명하는 연마 자국의 부여를 행한 후의 내식성 평가의 결과, 연마 후의 내식성을 충분히 얻기 위하여, 필요한 조질 압연 후의 Hv 값은 175 이상인 것을 밝혀내었다. 좋기로는 180 이상이고, 더 좋기로는 182 이상이다. 또한, 조질 압연 후의 표면 경도의 상한은 특별히 한정되지 않지만, 생산성의 관점 및 효과가 포화하는 관점에서 Hv 값의 상한을 195로 하는 것이 좋다.
다음으로, 표면에 디자인성으로서 연마 자국을 부여하기 위하여, 스테인리스 강판의 제품판 또는 가공 후의 제품에 대하여, 산술 평균 거칠기 Ra가 0.45 내지 5.0㎛가 되도록 연마를 행한다. 연마에 사용하는 연마 벨트에 부착되어 있는 저립의 사이즈는 사용함에 따라 작아진다. 즉, 동일한 벨트 부위가 계속적으로 사용되어, 벨트에 부착된 저립이 마모 또는 탈락되면, 새 제품 상태에 비하여 저립의 사이즈가 작아지게 된다. 일반적으로 이것은 「저립 손상」이라 불리는데, 사용하고 있는 연마 벨트의 실질적인 그릿 크기 또는 입도 번호는 커져 간다. 그 때문에, 마무리할 때의 표면 거칠기가 0.45 내지 5.0㎛의 범위 내에서 임의의 Ra가 되도록 연마 벨트의 그릿 크기와 저립의 사이즈를, 연마 벨트의 사용 상태에 따라 세세하게 변화시켜도 좋다.
또한, 표면의 원소 농도를 GD－OES로 측정하였을 때에, 표면으로부터 10 nm까지의 깊이에 있어서, C 및 O를 제외한 원소의 비율의 평균 질량 농도로, Si를 5% 이상, Fe를 75% 이하 함유하는 표면이 되도록 하기 위하여, Si 첨가량을 0.3 내지 3.0%로 하고, 상기에 규정한 조질 압연을 행하여 표면 경화를 실시함으로써, 비교적 조대한 연마를 행하였다고 하더라도 연마 시에 연삭량을 저감시킴으로써, 승온을 억제하고, Si를 우선적으로 산화시키며, 또한 표면의 Fe 산화물의 형성을 억제한다. 또한, 표면 경화에 의하여 연삭량이 저감되고, Si의 우선적인 산화가 발생하였을 경우, Fe 산화물의 형성이 억제됨으로써, 표면의 명도 L* 값이 70 이상의 값을 취한다.
[실시예]
표 2－1에 나타내는 성분 조성을 가진 본 발명강의 기호 Al 내지 A34 및 표 2－2에 나타내는 비교강 B1 내지 B19를 진공 용해로에서 용제하고, 주조하여 30 ㎏의 강괴를 얻고, 이 강괴를 1150℃로 가열하여, 1150 내지 900℃의 온도 범위에서 열간 압연을 행하고, 판 두께가 3 mm인 열연판으로 하였다. 다음으로, 이 열연판들을 950℃에서 소둔한 후 냉간 압연과 소둔을 반복하여, 판 두께가 1.0 mm인 냉연판으로 하였다. 그 후, 표면의 스케일을 제거하기 위하여, 솔트 처리한 후, 질불산 용액에의 침지 처리, 또는 중성염 중에서의 전해 처리를 하였다. 이 냉연판을 표면 경화시키기 위하여, 표 3에 나타내는 바와 같이 최대 5.0%의 압하율로 조질 압연을 행하였다.
다음으로, 표면에 산술 평균 거칠기 Ra가 0.45 내지 5.0㎛의 범위가 되는 임의의 저립 사이즈를 가진 연마 벨트로 연마를 행하였다. Ra는 JIS B0601에 준하여, 측정 길이 5 mm, 측정 속도 0.60mm/s, 컷오프 파장 0.8 mm로 측정하였다. 표 3에 Ra를 나타낸다.
상기와 같이 하여 얻은 각종 스테인리스강의 표면을, 명도 측정, GD－OES 분석 및 내식성 평가를 행하였다. 또한, 각종 평가는 아래와 같은 요령으로 행하였다.
＜GD－OES 분석＞
샘플을 30 mm×30 mm의 사이즈로 절단하고, 스패터 지름 φ4 mm, 스패터링 간격 2.5msec., 고주파법으로, Spectruma Analytik GmbH제의 GDA－750 HP를 이용하여 각 원소의 100 nm까지의 깊이 방향의 분석을 행하였다. Si 농도는 표면으로부터 10 nm까지의 범위에 있어서의, 가벼운 원소 C, O, N를 제외한 원소의 질량 비율로 산출하였다.
＜명도 측정＞
JIS Z 8730에 준하여, 측정 면적 φ10 mm로, 코니카 미놀타사 제품인 CR－200b를 사용하여, n수 3회의 평균값을 산출하였다. 수치는 L*a*b* 표색계를 사용하고, CIE 명도를 나타내는 L*를 지표로서 사용하였다. L*이 70 미만인 경우, 전술한 표면으로부터 10 nm까지의 범위에 있어서의 Si 농도가 5% 이하가 되었다.
＜내식성 시험＞
내식성은 상기 연마 후의 샘플을 사용하여, JIS Z 2371에 규정되는 염수 분무 시험(SST)에 의하여 평가하였다. 염수 분무 시험의 조건은 5 질량%의 염화 나트륨 수용액을, 온도 35℃에서 96 시간 계속 분무하였다.
＜내식성 평가＞
내식성 평가는 표면의 녹 발생 정도에 기초하여 행하고, A 내지 G의 7 단계로 평가 결과를 나타낸다. 내식성 평가 결과는 A가 가장 좋고, G가 가장 나쁜 결과를 나타내는데, 단계 C를 합격 하한으로 하였다. 염수 분무 시험은 5%의 염화 나트륨 수용액을 35℃에서 96시간 계속 분무하였다. 구체적인 내식성의 평가 기준을 표 1에 나타낸다.
조질 압연의 압하율, 표면의 Ra, 명도 측정에 의한 L* 값, 표면으로부터 10 nm의 두께 범위의 Si, Fe의 질량 농도 및 내식성 평가 결과를 표 3에 나타낸다.
또한, 도 1에는 연마 후에 표면 10 nm의 두께에 포함되는 Si의 질량 농도(mass%)와 색차계로 측정하는 L* 값의 관계에 있어서의 염수 분무 시험 후의 내식성 평가값에 의한 판정에 대한 그래프를 나타낸다.
[표 2－1]
[표 2－2]
표 2－1 및 표 3의 Al 내지 A34는 본 발명예이다. 이 발명예들에는 본 발명 범위의 성분을 함유하고, 본 발명에서 규정하는 표면의 산술 평균 거칠기 Ra, 표면의 Si, Fe 농도, 표면의 명도 L* 값을 구비하여 있고, 결과적으로 연마 후에 우수한 표면 내식성을 실현하고 있다.
표 2－2 및 표 3의 B1 내지 B19는 비교예이다.
B1 및 B19는 Si 첨가량이 적기 때문에, 표면의 Si 농도가 낮고, 충분히 SiO2를 표면에 형성시킬 수 없다. 또한, 경도가 작고, 연마량이 많아지므로 발열이 증가하여, 산화를 촉진한다. 그 때문에, 내식성 평가에서 열위를 나타낸다. B2, B4는 N 첨가량이 많기 때문에, 입계 부식이 진전하기 쉽고, 내식성 평가에서 열위를 나타낸다. 특히 B2에서는 Cr 첨가량이 적기 때문에, 산화 피막 중의 Fe의 농화를 충분히 억제하지 못하여, B4보다 내식성의 저하가 현저해진다.
B3는 C 첨가량이 많기 때문에, N 첨가량이 많은 경우와 마찬가지로 입계 부식이 진전하기 쉽고, 내식성 평가에서 열위를 나타낸다. B5는 B2와 마찬가지로 Cr 첨가량이 적기 때문에, 산화 피막 중의 Fe의 농화를 충분히 억제하지 못하고, 내식성은 열위를 나타낸다. B6 또는 B7는 Mn 또는 S 첨가량이 많기 때문에, 부식의 기점이 되는 MnS를 생성하기 쉬워지고, 내식성은 열위를 나타낸다.
B8 또는 B9는 Al 또는 Ti 첨가량이 많기 때문에, 비금속 개재물을 조대화시키고, 표면 하자의 발생이 인정되었기 때문에, 본 발명에는 부적절하다. B10 또는 B11, B12, B13, B14, B15, B18은 Cr 또는 Nb, V, Cu, Sn, Ni, Si 첨가량이 많기 때문에, 가공성 및 제조성을 저하시키고, 또한 비용이 증가하기 때문에, 본 발명에는 부적절하다. 또한, B17는 P＞0.04%로 P를 함유하기 때문에, 가공성이 저하하고, SST 평가도 낮았다.
B16는 조질 압연 압하율이 0.5% 미만이었기 때문에, 표면의 경도가 불충분하고, 그 내식성은 열위를 나타낸다.
산업상 이용 가능성
본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판은 주방 기기, 가전 제품, 전자 기기, 기물 등의 제품 중 눈에 띄기 쉬운 외장이나 일용품에의 사용이 적합하다.
Claims (19)
- 질량%로, C: 0.030% 이하(0%를 포함하지 않음), N: 0.030% 이하, Si: 0.15 내지 3.0%, Mn: 1.5% 이하, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, Cr: 12 내지 22.5%, Nb: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Ti: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Al: 0.80% 이하를 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물이고,
표면 경도 Hv가 175 이상 195 이하이며,
표면에 산술 평균 거칠기 Ra가 0.45 내지 5.0㎛인 연마 자국을 부여하였을 때에, 표면의 원소 농도를 글로우 방전 발광 분석법(GD－OES)으로 측정하였을 시에, 표면으로부터 10 nm까지의 깊이에 있어서, C, O 및 N을 제외한 원소의 비율의 평균 질량 농도로, Si를 5% 이상, Fe를 75% 이하 함유하고, 또한 표면의 명도 L* 값이 70 이상의 값을 취하는 것을 특징으로 하는 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강. - 질량%로, C: 0.030% 이하(0%를 포함하지 않음), N: 0.030% 이하, Si: 0.15 내지 3.0%, Mn: 1.5% 이하, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, Cr: 12 내지 22.5%, Nb: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Ti: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Al: 0.80% 이하를 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물이고,
표면 경도 Hv가 175 이상 195 이하이며,
표면의 산술 평균 거칠기 Ra가 0.45 내지 5.0㎛가 되는 연마 자국을 가지며, 또한 표면의 원소 농도를 글로우 방전 발광 분석법(GD－OES)으로 측정하였을 시에, 표면으로부터 10 nm까지의 깊이에 있어서, C, O 및 N을 제외한 원소의 비율의 평균 질량 농도로, Si를 5% 이상, Fe를 75% 이하 함유하고, 표면의 명도 L* 값이 70 이상의 값을 취하는 것을 특징으로 하는 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강. - 질량%로, C: 0.030% 이하(0%를 포함하지 않음), N: 0.030% 이하, Si: 0.15 내지 3.0%, Mn: 1.5% 이하, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, Cr: 12 내지 22.5%, Nb: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Ti: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Al: 0.80% 이하를 함유하고, 또한 질량%로, Sn: 0.005 내지 1.0%, Ni: 0.50% 이하, Cu: 1.50% 이하, Mo: 3.0% 이하, V: 1.0% 이하, B: 0.003% 이하, Sb: 0.001 내지 0.3%, Ga: 0.0002 내지 0.1%, 및 Ta: 0.50% 이하 중에서 1종 이상을 함유하며, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물이고,
표면 경도 Hv가 175 이상 195 이하이며,
표면에 산술 평균 거칠기 Ra가 0.45 내지 5.0㎛의 연마 자국을 부여하였을 때에, 표면의 원소 농도를 글로우 방전 발광 분석법(GD－OES)으로 측정하였을 시에 표면으로부터 10 nm까지의 깊이에 있어서, C, O 및 N을 제외한 원소의 비율의 평균 질량 농도로, Si를 5% 이상, Fe를 75% 이하 함유하고, 또한 표면의 명도 L* 값이 70 이상의 값을 취하는 것을 특징으로 하는 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강. - 질량%로, C: 0.030% 이하(0%를 포함하지 않음), N: 0.030% 이하, Si: 0.15 내지 3.0%, Mn: 1.5% 이하, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, Cr: 12 내지 22.5%, Nb: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Ti: 0.60% 이하(0%를 포함하지 않음), Al: 0.80% 이하를 함유하고, 또한 질량%로, Sn: 0.005 내지 1.0%, Ni: 0.50% 이하, Cu: 1.50% 이하, Mo: 3.0% 이하, V: 1.0% 이하, B: 0.003% 이하, Sb: 0.001 내지 0.3%, Ga: 0.0002 내지 0.1%, 및 Ta: 0.50% 이하 중에서 1종 이상을 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물이고,
표면 경도 Hv가 175 이상 195 이하이며,
표면에 산술 평균 거칠기 Ra가 0.45 내지 5.0㎛의 연마 자국을 가지며, 또한 표면의 원소 농도를 글로우 방전 발광 분석법(GD－OES)으로 측정하였을 시에, 표면으로부터 10 nm까지의 깊이에 있어서, C, O 및 N을 제외한 원소의 비율의 평균 질량 농도로, Si를 5% 이상, Fe를 75% 이하 함유하고, 표면의 명도 L* 값이 70 이상의 값을 취하는 것을 특징으로 하는 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강. - 제3항 또는 제4항에 있어서, Si를 0.3 내지 3.0% 함유하는 것을 특징으로 하는 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
- 제1항 내지 제4항 중 어느 하나의 항에 있어서, 또한, 질량%로 W: 0.50% 이하, Co: 0.50% 이하, Mg: 0.01% 이하, Ca: 0.0030% 이하, Zr: 0.30% 이하, REM(희토류 원소): 0.20% 이하 중에서 1종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
- 제5항에 있어서, 또한, 질량%로 W: 0.50% 이하, Co: 0.50% 이하, Mg: 0.01% 이하, Ca: 0.0030% 이하, Zr: 0.30% 이하, REM(희토류 원소): 0.20% 이하 중에서 1종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
- 제1항 내지 제4항 중 어느 하나의 항에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강을 사용한 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강 부품.
- 제5항에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강을 사용한 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강 부품.
- 제6항에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강을 사용한 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강 부품.
- 제7항에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강을 사용한 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강 부품.
- 압하율이 0.5% 이상 4.8% 이하인 조질 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 제1항 내지 제4항 중 어느 하나의 항에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.
- 압하율이 0.5% 이상 4.8% 이하인 조질 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 제5항에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.
- 압하율이 0.5% 이상 4.8% 이하인 조질 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 제6항에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.
- 압하율이 0.5% 이상 4.8% 이하인 조질 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 제7항에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.
- 압하율이 0.5% 이상 4.0% 이하인 조질 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 제1항 내지 제4항 중 어느 하나의 항에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.
- 압하율이 0.5% 이상 4.0% 이하인 조질 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 제5항에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.
- 압하율이 0.5% 이상 4.0% 이하인 조질 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 제6항에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.
- 압하율이 0.5% 이상 4.0% 이하인 조질 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 제7항에 기재된 연마 후의 표면 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20200127022A (ko) * | 2018-03-27 | 2020-11-09 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스강 및 그의 제조 방법, 페라이트계 스테인리스 강판 및 그의 제조 방법, 그리고 연료 전지용 부재 |
Families Citing this family (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6302690B2 (ja) * | 2014-02-04 | 2018-03-28 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 研磨後の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
| JP6295155B2 (ja) * | 2014-07-22 | 2018-03-14 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法、並びにフェライト系ステンレス鋼を部材とする熱交換器 |
| EP3214198B1 (en) * | 2014-10-31 | 2022-06-01 | NIPPON STEEL Stainless Steel Corporation | Ferrite-based stainless steel with high resistance to corrosiveness caused by exhaust gas and condensation and high brazing properties and method for manufacturing same |
| JP6159775B2 (ja) | 2014-10-31 | 2017-07-05 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐排ガス凝縮水腐食性とろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
| CN104451406B (zh) * | 2014-11-18 | 2017-10-03 | 山东省源通机械股份有限公司 | 高耐盐碱腐蚀不锈钢铸件及其制备方法 |
| BR112017020165A2 (pt) * | 2015-03-31 | 2018-06-05 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | chapa de aço para estampagem a quente e método para produção de chapa de aço para estampagem a quente e corpo formado por estampagem a quente |
| WO2017056471A1 (ja) * | 2015-09-30 | 2017-04-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板 |
| CN109072378A (zh) * | 2016-03-30 | 2018-12-21 | 日新制钢株式会社 | 含有Nb的铁素体系不锈钢板及其制造方法 |
| JP2018028236A (ja) * | 2016-08-19 | 2018-02-22 | 日新製鋼株式会社 | 下水道管内張り向け金属パネル用ステンレス鋼及びそのステンレス鋼を用いた下水道管への内張り方法 |
| CN106636909A (zh) * | 2017-01-13 | 2017-05-10 | 南京理工大学 | 一种耐腐蚀软磁铁素体不锈钢 |
| JP6307188B1 (ja) * | 2017-02-23 | 2018-04-04 | 日新製鋼株式会社 | 黒色フェライト系ステンレス鋼板 |
| JP6861069B2 (ja) * | 2017-03-29 | 2021-04-21 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼 |
| CN110462081B (zh) * | 2017-03-29 | 2021-10-22 | 日铁不锈钢株式会社 | 高温耐磨性优良的铁素体系不锈钢、铁素体系不锈钢板的制造方法、排气部件、高温滑动部件以及涡轮增压器部件 |
| KR102020514B1 (ko) * | 2017-12-20 | 2019-09-10 | 주식회사 포스코 | 확관 가공성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| CN108456821B (zh) * | 2017-12-25 | 2020-07-14 | 宁波骑士马具用品制造有限公司 | 一种马蹄钉用金属线材及其制备方法 |
| CN108081705A (zh) * | 2018-02-09 | 2018-05-29 | 河南工学院 | 一种耐腐蚀复合金属材料 |
| JP6937716B2 (ja) * | 2018-03-27 | 2021-09-22 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法、ならびに燃料電池用部材 |
| JP7076258B2 (ja) * | 2018-03-27 | 2022-05-27 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法、ならびに燃料電池用部材 |
| JP6971184B2 (ja) * | 2018-03-27 | 2021-11-24 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法、ならびに燃料電池用部材 |
| JP6937717B2 (ja) * | 2018-03-27 | 2021-09-22 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法、ならびに燃料電池用部材 |
| JP7296710B2 (ja) * | 2018-10-19 | 2023-06-23 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス鋼 |
| JP7186601B2 (ja) * | 2018-12-21 | 2022-12-09 | 日鉄ステンレス株式会社 | 高圧水素ガス用機器の金属材料として用いるＣｒ系ステンレス鋼 |
| KR102302386B1 (ko) * | 2019-05-13 | 2021-09-15 | 주식회사 포스코 | 내식성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 |
| KR20220017884A (ko) * | 2019-06-11 | 2022-02-14 | 미쯔비시 가스 케미칼 컴파니, 인코포레이티드 | 수성 조성물, 이것을 이용한 스테인리스강 표면의 조화처리방법, 그리고 조화처리된 스테인리스강 및 그의 제조방법 |
| CN110318004B (zh) * | 2019-07-03 | 2020-10-20 | 衡阳市金则利特种合金股份有限公司 | 电磁阀用合金材料与静铁芯的生产工艺 |
| CN110284075B (zh) * | 2019-07-03 | 2020-10-27 | 衡阳市金则利特种合金股份有限公司 | 电磁阀动铁芯的生产工艺 |
| CA3168212A1 (en) * | 2020-03-12 | 2021-09-16 | Yoshitomo Fujimura | Ferritic stainless steel and method for manufacturing same |
| WO2021241133A1 (ja) * | 2020-05-28 | 2021-12-02 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト・オーステナイト二相系ステンレス鋼材及び耐食性部材 |
| KR20220107255A (ko) * | 2020-05-28 | 2022-08-02 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스 강재 및 내식성 부재 |
| KR20220105663A (ko) * | 2020-05-28 | 2022-07-27 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 오스테나이트계 스테인리스 강재 및 내식성 부재 |
| KR20230094726A (ko) * | 2021-12-21 | 2023-06-28 | 주식회사 포스코 | 내식성과 성형성이 향상된 배기계 강관용 강판 및 그 제조방법 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007239060A (ja) | 2006-03-10 | 2007-09-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 表面硬化フェライト系ステンレス鋼板 |
| JP2008266696A (ja) | 2007-04-18 | 2008-11-06 | Jfe Steel Kk | オーステナイト系ステンレス鋼板との溶接性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2009041041A (ja) | 2007-08-06 | 2009-02-26 | Jfe Steel Kk | 水周り部材用フェライト系ステンレス鋼板 |
| JP2012193392A (ja) | 2011-03-14 | 2012-10-11 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐銹性と防眩性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4070253B2 (ja) * | 1996-04-24 | 2008-04-02 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 防眩性に優れた高耐銹フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2001269851A (ja) | 2000-03-24 | 2001-10-02 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼帯の研磨方法 |
| JP2004330394A (ja) | 2003-05-12 | 2004-11-25 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼製品およびステンレス鋼の表面研磨方法 |
| JP2005307293A (ja) * | 2004-04-22 | 2005-11-04 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐指紋性，耐疵付き性，加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼ｂａ仕上げ材及びその製造方法 |
| JP5018257B2 (ja) | 2007-06-11 | 2012-09-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 研磨性および耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2010229488A (ja) | 2009-03-27 | 2010-10-14 | Nisshin Steel Co Ltd | フェライト系ステンレス鋼研磨仕上げ材の製造方法 |
| JP5950653B2 (ja) * | 2011-03-31 | 2016-07-13 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐加工肌荒れ性に優れるフェライト系ステンレス鋼板 |
-
2014
- 2014-03-27 WO PCT/JP2014/059017 patent/WO2014157578A1/ja active Application Filing
- 2014-03-27 JP JP2015508733A patent/JP5837258B2/ja active Active
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Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007239060A (ja) | 2006-03-10 | 2007-09-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 表面硬化フェライト系ステンレス鋼板 |
| JP2008266696A (ja) | 2007-04-18 | 2008-11-06 | Jfe Steel Kk | オーステナイト系ステンレス鋼板との溶接性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2009041041A (ja) | 2007-08-06 | 2009-02-26 | Jfe Steel Kk | 水周り部材用フェライト系ステンレス鋼板 |
| JP2012193392A (ja) | 2011-03-14 | 2012-10-11 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐銹性と防眩性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20200127022A (ko) * | 2018-03-27 | 2020-11-09 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스강 및 그의 제조 방법, 페라이트계 스테인리스 강판 및 그의 제조 방법, 그리고 연료 전지용 부재 |
| KR102444640B1 (ko) | 2018-03-27 | 2022-09-20 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스강 및 그의 제조 방법, 페라이트계 스테인리스 강판 및 그의 제조 방법, 그리고 연료 전지용 부재 |
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| Publication number | Publication date |
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|---|---|---|
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