MX2015004208A

MX2015004208A - Lamina de acero revestida con zinc por inmersion en caliente aleada y metodo para producir la misma.

Info

Publication number: MX2015004208A
Application number: MX2015004208A
Authority: MX
Inventors: Makijun; Hironori Sato
Original assignee: Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
Priority date: 2012-10-03
Filing date: 2012-10-03
Publication date: 2015-06-10
Also published as: BR112015007044A2; JP5825343B2; BR112015007044B1; IN2015DN02193A; CN104685091A; KR101720891B1; US9850565B2; CN104685091B; KR20150060816A; JPWO2014054141A1; WO2014054141A1; US20150232977A1

Abstract

Una lámina de acero revestida con zinc por inmersión en caliente aleada que comprende una lámina de acero laminada con escamas removidas y una capa revestida con zinc por inmersión en caliente aleada dispuesta en la lámina de acero laminada con escamas removidas, en donde el valor mínimo del contenido de P en la capa de enchapado es 50% o más del valor máximo del contenido de P en la capa de enchapado como se mide en 10 puntos de medición que se proveen dividiendo un segmento lineal de referencia que tiene una longitud de 50 mm en 10 partes iguales en la dirección de anchura de la lámina de una lámina de acero revestida con zinc por inmersión en caliente aleada.

Description

LÁMINA DE ACERO REVESTIDA CON ZINC POR INMERSIÓN EN CALIENTE ALEADA Y MÉTODO PARA PRODUCIR LA MISMA Campo téenico de la invención La presente invención se refiere a una lámina de acero galvanizada-recocida que es sometida a formación por prensado y que se utiliza principalmente para automóviles, y se refiere a un método para producir la misma. De manera especifica, la presente invención se refiere a una lámina de acero galvanizada-recocida para formación por prensado que es excelente en apariencia de superficie, y se refiere a un método para producir la misma.

Antecedentes de la invención En los últimos años, a fin de evitar el calentamiento global, se ha requerido mejorar la eficacia de combustible de los automóviles. Por ejemplo, un objetivo de mejora para la eficacia de combustible de los automóviles ha sido recientemente establecido para control de emisiones de dióxido de carbono. A fin de mejorar la eficacia de combustible de los automóviles, una reducción en peso de una carrocería de automóvil es eficaz. Por lo tanto, para la reducción de peso, se ha -requerido hacer más delgada la lámina de acero para la carrocería de automóviles. Por otra parte, para la seguridad de la carrocería de automóviles, se ha requerido reforzar la lámina de acero para la carrocería de automóviles.

Además de los requerimientos antes mencionados de adelgazamiento y fortalecimiento de la lámina de acero, se ha requerido que la lámina de acero para la carrocería de automóviles que se forma por prensado tenga formas complejas para que sea excelente en la resistencia a la corrosión de superficie y capacidad para pintura electroforética y que sea excelente en apariencia de superficie.

En general, en una lámina de acero de resistencia a la tensión alta (HTSS), elementos de fortalecimiento de solución sólida tales como Si (silicio), Mn (manganeso), P (fósforo), o similares se incluyen en el acero para fortalecimiento de la lámina de acero.

En la lámina de acero galvanizada-recocida que incluye los elementos tales como Si, Mn, P, o similares como la composición química, defectos de superficie tales como defectos de línea, defectos de vetas o similares pueden aparecer después de la formación por prensado. Puesto que los defectos de superficie pueden permanecer después de la pintura, los defectos de superficie no son deseables para la apariencia de superficie y han sido una preocupación.

A fin de suprimir los defectos de superficie, se ha propuesto principalmente esmerilar una pieza de acero (placa) antes del laminado en caliente, esmerilar una lámina de acero laminada en caliente o una lámina de acero laminada en frió antes del revestimiento, o similar.

Por ejemplo, como un método para producir una lámina de acero galvanizada-recocida que no tiene muchos defectos en forma de patrón sobre la superficie de revestimiento y en la cual una lámina de acero que incluye Ti (titanio) y un carbón ultra-bajo es utilizada para material de base, el documento de Patente 1 describe un método para reducir considerablemente una cantidad de desbarbado de una pieza colada o esmerilando una lámina de acero que ha sido conducida para suprimir los defectos de tipo patrón de una manera que la segregación de elementos en la pieza colada es suprimida al conducir la agitación electromagnética durante el colado continuo. Como un método para producir una lámina de acero galvanizada-recocida que es excelente en la apariencia de superficie, la adhesión de revestimiento y formabilidad y en el cual la lámina de acero a base de Si alto o lámina de acero a base de P alto es utilizada para material de base, el Documento de Patente 2 describe un método para esmerilar una superficie de una lámina de acero de revestimiento para controlar la aspereza de superficie Ra a 0.3 a 0.6, para sumergirla en baño de galvanizado y posteriormente para conducir calentamiento y tratamiento de de aleación.

En general, aunque P se incluye en el acero para reforzar la lámina de acero, P es el elemento que ha de ser segregado fácilmente. Por lo tanto, P que es segregado a una superficie de placa es alargado a lo largo de una dirección longitudinal de la lámina de acero mediante laminado en caliente y laminado en frío, y por lo tanto, una capa concentrada de P se forma en una superficie de devanado. La aleación en la capa concentrada de P es retardada durante el revestimiento, lo que provoca los defectos en linea de la lámina de acero galvanizada-recocida. Para el problema, como un método para producir una lámina de acero galvanizada-recocida en la cual la lámina de acero que incluye 0.03% o más de P se utiliza para material de base, el Documento de Patente 3 describe un método para esmerilar una superficie de una lámina de acero por una cantidad de esmerilado dependiendo de un contenido de P en la lámina de acero a fin de suprimir irregularidad en la superficie de la lámina de acero, y por lo tanto para conducir el tratamiento de aleación mediante inducción de calentamiento en un horno de aleación.

Además, a fin de suprimir la aparición de rayas del galón sobre una superficie de una lámina de acero decapada, el Documento de Patente 4 describe un método para decapar una lámina de acero laminada en caliente bajo condiciones ordinarias, y por lo tanto para decaparla posteriormente a fin de disolver una capa de superficie por 1.0 mm o más.

A fin de suprimir los defectos de patrón lineal de la lámina de acero galvanizada-recocida en un caso en donde una lámina de acero que incluye Ti, un carbón ultra-bajo y 0.03% o más de P se utiliza, por ejemplo, las téenicas anteriores conducen desbarbado de una superficie de una pieza de colado continuo por 3 mm o más y esmerilado adicional de una superficie de una lámina de acero antes del revestimiento por 5 mm o más. Como resultado, las técnicas anteriores suprimen la aparición de defectos de tipo patrón después del revestimiento y obtener calidad de superficie. Aun cuando una lámina de acero que incluye Ti, un carbón ultra-bajo, y un P bajo P se utiliza, en la presente situación, las técnicas anteriores conducen desbarbado de una superficie de una pieza colada por 3 mm o más, esmerilado de una superficie de una lámina de acero después de laminado en frió por 2 pm o más usando un cepillo para esmerilado de trabajo pesado, y desbarbado del mismo después del decapado por 1 pm o más a fin de suprimir las rayas del galón. La situación antes mencionada produce una disminución en rendimiento.

Documentos de la técnica anterior Documentos de patente Documento de Patente 1: Solicitud ¡de Patente Japonesa no examinada, primera publicación No.2004-149866 Documento de Patente 2: Solicitud de Patente Japonesa no examinada, primera publicación No.2004-169160 Documento de Patente 3: Publicación de patente Japonesa (concedida) No.2576329 Documento de Patente 4: Solicitud de Patente Japonesa no examinada, primera publicación No.2005-281775 Sumario de la invención Problema téenico que ha de ser resuelto Un aspecto de la presente invención se refiere a una lámina de acero galvanizada-recocida que incluye una lámina de acero de resistencia a la tensión alta como material de base cuyos elementos de base corresponden a un acero al carbón ultra-bajo para mejorar la formabilidad y que incluye P para mejorar la resistencia. Un objeto de la presente invención es proveer la lámina de acero galvanizada-recocida que es sometida a formación por prensado y que es excelente en apariencia de superficie incluso después de la formación por prensado, y se provee un método para producir la misma. Además, el objeto de la presente invención es proveer la lámina de acero galvanizada-recocida para la formación por prensado en la cual es posible que la lámina de acero reduzca y optimice una cantidad de remoción de superficie que es conducida para suprimir defectos de superficie que tienen patrón lineal o similar y para obtener la excelente apariencia de superficie, y proveer un método para producir la misma. En otras palabras, la lámina de acero de conformidad con el aspecto de la presente invención ha de ser excelente en un costo de producción.

Solución al Problema Los inventores de la presente han investigado minuciosamente una causa de aparición de irregularidad de concentración de P que ocasiona defectos de superficie que tienen un patrón lineal o similar para una lámina de acero galvanizada-recocida de resistencia a la tensión alta cuyos elementos de base corresponden a un acero al carbón ultra-bajo y que incluye P para mejorar la resistencia. Como resultado, se ha encontrado el siguiente conocimiento. La velocidad de aleación durante galvanizado-recocido disminuye en un área en donde P es segregada en una parte de superficie de la lámina de acero, cuando una lámina de acero galvanizada es galvanizada-recocida. La irregularidad del espesor de revestimiento es ocasionada por diferencia en la velocidad de la aleación. La irregularidad del espesor de revestimiento da por resultado los defectos de superficie que tienen patrón longitudinal (patrón lineal) que tienen una apariencia blancuzca o negruzca. Después de conducir formación por prensado, la lámina de acero galvanizada-recocida que tiene los defectos de superficie, los patrones se vuelven excesivos debido a un área convexa que forma el patrón lineal sobre la superficie de la lámina de acero es pelada. Además, cuando P, Ni (níquel) y Cu (cobre) son segregados a la misma parte cerca de una interfaz entre la escama (capa de óxido) y el acero de una lámina de acero laminada en caliente, la parte segregada no es decapada y permanece incluso después del decapado. Como resultado, los defectos de superficie que tiene patrón lineal o similar se vuelven excesivos.

Por lo tanto, a fin de suprimir la aparición de defectos de superficie que tienen patrón lineal durante el galvanizado-recocido después del galvanizado, es preferible remover la parte segregada en donde los elementos anteriores son segregados cerca de la interfaz entre la escama y el acero después del laminado en caliente. Como resultado de la remoción anterior, una parte segregada de P, que es nociva para la calidad de superficie es simultáneamente removida e invalidada.

Un aspecto de la presente invención utiliza lo siguiente. (1) Una lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con un aspecto de la presente invención incluye: una lámina de acero laminada con escamas removidas que incluye, como una composición química, en % en masa, 0.0005% a 0.01% de C, 0.001% a 1.0% de Si, 0.01% a 2.0% de Mn, 0.005% a 0.1% de P, 0.01% a 0.10% de Al, 0.02% o menos de S, 0.1% o menos de Ni, 0.1% o menos de Cu, 0.01% o menos de N, y el resto consistiendo de Fe e impurezas inevitables; y una capa galvanizada-recocida dispuesta sobre la lámina de acero laminada con escamas removidas, en donde, cuando diez puntos de medición de la lámina de acero galvanizada-recocida se establecen en una dirección transversal dividiendo igualmente un segmento de linea que tiene una longitud de referencia de 50 mm por 10, un contenido de P mínimo en la capa galvanizada-recocida en los diez puntos de medición de la lámina de acero galvanizada-recocida es 50% o más en comparación con un contenido de P máximo en la misma. (2) En la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con (1), la lámina de acero laminada con escamas removidas puede incluir además, como la composición química, en % en masa, por lo menos uno seleccionado de 0.0001% a 0.0050% de B, 0.001% a 0.1% de Nb, 0.001% a 0.1% de Ti, y 0.001% a 0.1% de Mo. (3) En la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con (2), cuando diez puntos de medición de la lámina de acero laminada con escamas removidas se establecen en la dirección transversal dividiendo igualmente un segmento de linea que tiene una longitud de referencia de 50 m por 10, cuando una parte de superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas es desde una superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas a 0.1 mm en profundidad a lo largo de una dirección de espesor, y cuando una parte de base de la lámina de acero laminada con escamas removidas es desde la superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas hasta más de 2 pm en profundidad a lo largo de la dirección del espesor, en cada uno de los diez puntos de medición de la lámina de acero laminada con escamas removidas, un contenido de P, un contenido de Ni, y un contenido de Cu de la parte de superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas puede ser respectivamente, 105% a 150% en comparación con un contenido de P, un contenido de Ni, y un contenido de Cu de la parte de base de la lámina de acero laminada con escamas removidas. (4) En la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con (1), cuando diez puntos de medición de la lámina de acero laminada con escamas removidas se establecen en la dirección transversal dividiendo igualmente un segmento de línea que tiene una longitud de referencia de 50 mm por 10, cuando una parte de superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas es desde una superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas a 0.1 mm en profundidad a lo largo de una dirección de espesor, y cuando una parte de base de la lámina de acero laminada con escamas removidas es desde la superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas hasta más de 2 mm en profundidad a lo largo de la dirección del espesor, en cada uno de los diez puntos de medición de la lámina de acero laminada con escamas removidas, un contenido de P, un contenido de Ni, y un contenido de Cu de la parte de superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas puede ser respectivamente, 105% a 150% en comparación con un contenido de P, un contenido de Ni, y un contenido de Cu de la parte de base de la lámina de acero laminada con escamas removidas. (5) Un método para producir una lámina de acero galvanizada-recocida incluye: colar un acero fundido que incluye, como una composición química, en en masa, 0.0005% a 0.01% de C, 0.001% a 1.0% de Si, 0.01% a 2.0% de Mn, 0.005% a 0.1% de P, 0.01% a 0.10% de Al, 0.02% o menos de S, 0.1% o menos de Ni, 0.1% o menos de Cu, 0.01% o menos de N y el resto consistiendo de Fe e impurezas inevitables a fin de obtener una placa; calentar la placa en 1100°C a 1300°C; laminar en caliente la placa después del calentamiento bajo condiciones tales que una temperatura de acabado está en 500°C a 1050°C y una temperatura de devanado está en 500°C a 800°C a fin de obtener una lámina de acero laminada en caliente; remover la superficie de la lámina de acero laminada en caliente dentro de un intervalo en mm de GL expresado por la siguiente Expresión 1 o más y GU expresado por una siguiente Expresión 2 o menos desde una interfaz hacia un acero a lo largo de una dirección de espesor a fin de obtener una lámina de acero laminada con escamas removidas, cuando diez puntos de medición de la lámina de acero laminada en caliente se establecen en una dirección transversal dividiendo igualmente un segmento de línea que tiene una longitud de referencia de 50 mm por 10, cuando una parte de superficie del acero de la lámina de acero laminada en caliente es desde la interfaz entre una escama y el acero hasta 2 mm en profundidad hacia el acero a lo largo de la dirección de espesor, y cuando Nimáx y un Cum¾x son respectivamente un contenido de Ni máximo y un contenido de Cu máximo en % en masa de la parte de la superficie del acero en los diez puntos de medición de la lámina de acero laminada en caliente; galvanizar la lámina de acero laminada con escamas removidas después de la remoción de superficie a fin de obtener una lámina de acero galvanizada; galvanizar-recocer la lámina de acero galvanizada después del galvanizado a fin de obtener una lámina de acero galvanizada-recocida.

GL = (Nimáx + 0.8 X Cumáx) X 0.2 (Expresión 1) GU = (Nimáx + 0.8 X CumáX) X 4 (Expresión 2) (6) En el método para producir la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con (5), el acero fundido puede incluir además, como la composición química, en % en masa, por lo menos uno seleccionado de 0.0001% a 0.0050% de B, 0.001% a 0.1% de Nb, 0.001% a 0.1% de Ti, y 0.001% a 0.1% de Mo. (7) El método para producir la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con (6) puede incluir decapado de una superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas por lo menos antes de la remoción de superficie o después de la remoción de superficie. (8) El método para producir la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con (5) puede incluir decapar una superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas por lo menos antes de la remoción de superficie o después de la remoción de superficie. (9) El método para producir la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con cualquiera de (5) a (8) puede incluir: laminar en frío la lámina de acero laminada con escamas removidas antes del galvanizado bajo una reducción en frío de 50% a 95%; y recocer la lámina de acero laminada con escamas removidas después del laminado en frió a una temperatura que es una temperatura de recristalización o superior.

Efectos de la invención La lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con los aspectos anteriores de la presente invención satisface las propiedades mecánicas tales como resistencia a la tensión, es excelente en formabilidad, incluye la capa galvanizada-recocida que no tiene muchos defectos de superficie tales como defectos de patrón lineal, y simultáneamente mantiene excelente apariencia de superficie incluso después formación por prensado.

Además, puesto que es posible que la lámina de acero laminada en caliente reduzca comparativamente y optimice la cantidad de remoción de superficie que es conducida para suprimir los defectos de superficie que tienen patrón lineal o similar cuando la lámina de acero galvanizada-recocida es producida, es posible obtener los efectos prominentes de tal manera que la pérdida de acero y el costo de producción se puedan reducir.

Descripción detallada de las modalidades preferidas En lo sucesivo, se describirá en detalle una modalidad preferida de la presente invención.

Una lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con una modalidad de la presente invención incluye una capa galvanizada-recocida dispuesta sobre una lámina de acero laminada con escamas removidas. Aquí, la lámina de acero laminada con escamas removidas se define como una lámina de acero laminada que es sometida a remoción de superficie en un proceso de remoción de superficie como se explica más adelante. A fin de obtener la lámina de acero galvanizada-recocida que es excelente en calidad de superficie (apariencia de superficie), es necesario reducir la irregularidad de contenido de P en la capa galvanizada-recocida. De manera especifica, cuando diez puntos de medición igualmente separados de la lámina de acero galvanizada-recocida se establecen en una dirección transversal dividiendo igualmente un segmento lineal que tiene una longitud de referencia de 50 mm por 10, es necesario controlar un contenido de P mínimo en la capa galvanizada-recocida en los diez puntos de medición para que sean 50% o menos (y 100% o menos) en comparación con un contenido de P máximo en la misma.

Cuando el contenido de P mínimo de la capa galvanizada-recocida en los diez puntos de medición es menor que 50% en comparación con el contenido de P máximo de la capa galvanizada-recocida en la misma, la diferencia en la velocidad de aleación durante galvanizado-recocido después del proceso de galvanizado se vuelve excesiva. Como resultado, defectos de superficie que tienen patrón lineal o similar de la lámina de acero galvanizada-recocida se vuelven excesivos. Por lo tanto, el contenido de P en la capa galvanizada-recocida necesita satisfacer los requerimientos anteriores. Es preferible que el contenido de P mínimo de la capa galvanizada-recocida en los diez puntos de medición sea 60% o más en comparación con el contenido de P máximo de la capa galvanizada-recocida en la misma.

El contenido de P de la capa galvanizada-recocida se puede medir usando Espectroscopia de Descarga de Brillo (GDS) o similar. Los diez puntos de medición igualmente separados de la lámina de acero galvanizada-recocida se pueden establecer en la dirección transversal dividiendo igualmente el segmento lineal que tiene la longitud de referencia de 50 por 10, y por lo tanto el contenido de P en cada punto de medición puede ser medido usando GDS.

Además, a fin de obtener la lámina de acero galvanizada-recocida que es excelente en la calidad de superficie (apariencia de superficie), es preferible reducir la irregularidad del espesor en la capa galvanizada-recocida. De manera especifica, es preferible controlar un espesor mínimo de la capa galvanizada-recocida en los diez puntos de medición para que sea 50% o más (y 100% o menos) en comparación con un espesor máximo en la misma.

Cuando el espesor mínimo de la capa galvanizada-recocida en los diez puntos de medición es menor que 50% en comparación con el espesor máximo de la capa galvanizada-recocida en la misma, un área gruesa en la capa galvanizada-recocida se puede desprender en la formación por prensado de la lámina de acero galvanizada-recocida, y como resultado, los defectos de superficie que tienen patrón lineal o similar pueden hacerse excesivos. Por lo tanto, es preferible que el espesor de la capa galvanizada-recocida satisfaga los requerimientos anteriores. Es más preferible que el espesor mínimo de la capa galvanizada-recocida en los diez puntos de medición sea 60% o más en comparación con el espesor máximo de la capa galvanizada-recocida en la misma.

Al considerar la aparición de los defectos de superficie que tienen patrón lineal paralelo a una dirección de laminado, el espesor de la capa galvanizada-recocida se puede medir en una sección transversal que es cortada de forma plana a lo largo de una dirección de espesor de modo que una sección observada corresponda a la dirección transversal perpendicular a la dirección de laminado de la lámina de acero galvanizada-recocida. Cuando diez puntos de medición igualmente separados de la lámina de acero galvanizada-recocida se establecen en la dirección transversal al dividir igualmente un segmento lineal que tiene una longitud de referencia de 50 mm por 10, el espesor de la capa galvanizada-recocida en cada punto de medición se puede medir observando la sección transversal. Por ejemplo, la observación en la sección transversal puede ser conducida bajo una amplificación en la cual un campo visual sea 1000 pm o menos en la dirección transversal.

A fin de obtener las características téenicas de la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con la modalidad, es preferible que P, Ni, y Cu no sean segregados a una superficie de la lámina de acero en la lámina de acero laminada con escamas removidas que es el material de base de la lámina de acero galvanizada-recocida. De manera especifica, es preferible que, cuando diez puntos de medición igualmente separados de la lámina de acero laminada con escamas removidas se establece en la dirección transversal dividiendo igualmente un segmento lineal que tiene una longitud de referencia de 50 mm por 10, cuando una parte de superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas es desde la superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas a 0.1 gm en profundidad a lo largo de la dirección de espesor, y cuando una parte de base de la lámina de acero laminada con escamas removidas es desde la superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas hasta más de 2 mm en profundidad a lo largo de la dirección de espesor, en cada uno de los diez puntos de medición de la lámina de acero laminada con escamas removidas, un contenido de P, un contenido de Ni y un contenido de Cu de la parte de superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas son respectivamente 105% a 150% en comparación con un contenido de P, un contenido de Ni y un contenido de Cu de la parte de base de la lámina de acero laminada con escamas removidas.

Cuando el contenido de P, el contenido de Ni y el contenido*de Cu de la parte de superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas son respectivamente más de 150% en comparación con el contenido de P, el contenido de Ni y el contenido de Cu de la parte de base de la lámina de acero laminada con escamas removidas, una parte segregada de P, Ni, Cu y puede permanecer en la superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas incluso después del decapado de la lámina de acero laminada con escamas removidas, y por lo tanto, los defectos de superficie que tiene patrón lineal o similar en la lámina de acero galvanizada-recocida pueden hacerse excesivos. Cuando los contenidos anteriores son menores de 105%, una cantidad de remoción de superficie para la lámina de acero laminada con escamas removidas puede ser excesiva, y por lo tanto, un tiempo o equipo para remoción de superficie se requiere adicionalmente, lo que da por resultado una disminución en un rendimiento del acero. Por lo tanto, el contenido de P, el contenido de Ni y el contenido de Cu de la parte de superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas han de satisfacer el requerimiento anterior. Es más preferible que el intervalo anterior sea 110% o más y 130% o menos.

El contenido de P, el contenido de Ni y el contenido de Cu de la lámina de acero laminada con escamas removidas se puede medir usando GDS. Aquí, un promedio medido desde la superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas a 0.1 mm a lo largo de la dirección del espesor se considera como un resultado de medición de la parte de superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas, y un promedio medido desde la superficie a más de 2 pm se considera como un resultado de medición de la parte de base de la lámina de acero laminada con escamas removidas. Además, es preferible que una profundidad medida sea más de 2 pm a 4 pm cuando la parte de base de la lámina de acero laminada con escamas removidas se mida usando GDS.

Los detalles que conducen a las características téenicas anteriores se describirán a continuación.

Se requiere adelgazar la lámina de acero para mejorar la eficacia de combustible de automóviles y para fortalecer la lámina de acero para garantizar la seguridad de carrocerías de automóviles. Además, se requiere que la lámina de acero para carrocerías de automóviles sea excelente en apariencia de superficie y formabilidad de prensado.

Para fortalecer la lámina de acero, la lámina de acero con P incluido se utiliza como la lámina de acero de revestimiento. Sin embargo, P es el elemento que ha de ser fácilmente segregado, P que es segregado a una superficie de placa es alargado a lo largo de una dirección longitudinal de la lámina de acero mediante laminado en caliente y laminado en frío, y por lo tanto, una parte segregada en P es formada en una superficie de lámina de acero.

Cuando la lámina de acero anterior es sometida a tratamiento de galvanizado-recocido, la velocidad de aleación durante el galvanizado-recocido se vuelve irregular en la parte con P segregado y por lo tanto, una cavidad y convexidad de la superficie de la lámina de acero galvanizada-recocida se forma. Como resultado, los defectos de superficie que tienen patrón lineal o similar aparecen. Cuando la lámina de acero galvanizada-recocida anterior es sometida a formación por prensado, el área convexa es desprendida y por lo tanto, el patrón lineal se vuelve excesiva.

Los inventores de la presente han investigado minuciosamente una causa de aparición de los defectos de superficie que tiene patrón lineal o similar para la lámina de acero galvanizada—recocida que utiliza una lámina de acero laminada en caliente de resistencia a la tensión alta cuyos elementos de base corresponden a un acero al carbón ultra-bajo y que incluye P para mejorar la resistencia. Como resultado, se ha encontrado el siguiente conocimiento. Cuando P, Ni y Cu son segregados a la misma parte cerca de una interfaz entre la escama y el acero de la lámina de acero laminada en caliente, la parte segregada permanece incluso después del proceso de decapado. La irregularidad del espesor de revestimiento se forma en la parte segregada durante el galvanizado-recocido después del galvanizado, y por lo tanto, los defectos de superficie que tienen patrón lineal o similar aparecen.

Con respecto a un mecanismo de segregación de P, Ni y Cu, que causa la aparición de los defectos de superficie que tienen patrón lineal o similar sobre la superficie de la lámina de acero galvanizada-recocida, se considera el siguiente mecanismo.

En general, la lámina de acero galvanizada-recocida es producida mediante colada continuo de una placa, calentándola en un horno de calentamiento, laminándola en caliente después de la remoción de superficie, devanándola a fin de obtener una lámina de acero laminada en caliente, laminándola en frió y laminando en caliente y recociendo la lámina de acero laminada en caliente según sea necesario, y conduciendo un tratamiento de galvanizado-recocido.

En el proceso de calentamiento de la placa, cuando la placa continuamente colada que incluye P, Ni y Cu es calentada en el horno de calentamiento a 1100°C a 1300°C, Fe (hierro) en una superficie de placa es oxidado y se vuelve una escama primaria. Sin embargo, puesto Ni y Cu que son elementos del acero son difícilmente oxidados, el Ni y Cu se segregan a la interfaz entre la escama primaria y el acero sin la oxidación.

Aunque la escama primaria es removida mediante remoción de escamas (descamado) que se conduce según sea necesario, Ni y Cu que segregan a la superficie del acero no son removidas y permanecerán. En el proceso de laminado en caliente, cuando la placa anterior es laminada en caliente, la parte con Ni y Cu segregados es alargada a lo largo de la dirección longitudinal de la lámina de acero, y por lo tanto el espesor de la parte con Ni y Cu segregados es adelgazada. En ese tiempo, la escama secundaria se forma por la oxidación de la superficie de la lámina de acero durante el laminado en caliente y, por lo tanto, Ni y Cu se segregan adicionalmente a la superficie del acero.

Durante el devanado después del laminado en caliente, P se segrega a la interfaz entre la escama y el acero o a colindancias de grano. Cuando P es segregado a la misma parte con Ni y Cu, el P anterior no es removido y permanece en la parte de la superficie del acero incluso después de conducir el proceso de decapado.

Cuando la lámina de acero laminada en caliente es sometida a laminado en frió y recocida según sea necesario, y posteriormente es sometida al tratamiento de galvanizado-recocido, los defectos de superficie que tienen patrón lineal o similar aparecerán. La parte en donde los defectos de superficie aparecen corresponden a la parte en donde P, Ni y Cu se segregan coincidentemente. Por lo tanto, es posible concluir que la aparición de los defectos de superficie que tienen patrón lineal o similar no resultan sólo de la segregación de P sino que resultan de la segregación coincidentemente de P, Ni y Cu a la parte de superficie.

Los inventores de la presente han investigado estadísticamente la supresión de la parte con P segregado que se segrega a la superficie de la lámina de acero usando varias láminas de acero. Puesto que P permanece en la parte en donde Ni y Cu se segregan, los inventores de la presente han enfocado la atención en la parte con Ni y Cu segregados que está ubicada en la interfaz entre la escama y el acero en la lámina de acero laminada en caliente. Como resultado, se ha encontrado el siguiente conocimiento. Dependiendo del contenido de Ni y el contenido de Cu en la parte de superficie del acero que es de la interfaz hacia el acero, la cantidad de la remoción de superficie que se requiere para invalidar P se incrementa correlativamente. De manera específica, cuando diez puntos de medición igualmente separados de la lámina de acero laminada en caliente se establecen en la dirección transversal dividiendo igualmente un segmento lineal que tiene una longitud de referencia de 50 mm por 10, cuando la parte de superficie del acero de la lámina de acero laminada en caliente es desde la interfaz entre la escama y el acero a 2 mm en profundidad hacia el acero a lo largo de la dirección del espesor, y cuando un Nimáx y un Cumáx son considerados respectivamente como contenido de Ni máximo y contenido de Cu máximo en % en masa de la parte de la superficie del acero en los diez puntos de medición de la lámina de acero laminada en caliente, la lámina de acero laminada en caliente es sometida a la remoción de superficie dentro de un intervalo en mm de GL o más y GU o menos, GL siendo expresado por la siguiente expresión A y GU siendo expresado por un siguiente expresión B, desde la interfaz hacia el acero a lo largo de la dirección del espesor a fin de obtener la lámina de acero laminada con escamas removidas. Por lo tanto, es posible remover e invalidar la parte con P segregado además de la parte con Ni y Cu segregados. En otras palabras, es difícil remover la parte con P-, Ni- y Cu segregados por el proceso de decapado, y por lo tanto es importante conducir la remoción de superficie para controlar la cantidad de remoción para que esté dentro del intervalo anterior a fin de remover la parte segregada. Además, la cantidad anterior de remoción de superficie es optimizada y por lo tanto es posible remover suficientemente la parte con P segregada con la cantidad de remoción que es menor que la de las téenicas anteriores.

GL = (Nim x + 0. 8 X Cum x) X 0.2 (Expresión A) GU = (Nimáx + 0.8 X Cum x ) X 4 (Expresión B) La lámina de acero laminada con escamas removidas después de la remoción de superficie se usa como el material de base y es sometida a galvanizado-recocido, y por lo tanto, es posible obtener la lámina de acero galvanizada-recocida que incluye la capa galvanizada-recocida sin los defectos de superficie que tiene patrón lineal o similar y que mantiene la excelente apariencia de superficie incluso después de la formación por prensado. Además, aun cuando la lámina de acero laminada con escamas removidas después de la remoción de superficie es sometida al proceso de laminado en frío o proceso de recocido según sea necesario, y posteriormente, es sometida al galvanizado-recocido, es posible obtener el mismo efecto que se describió anteriormente.

Enseguida, la composición química de la lámina de acero laminada con escamas removidas que es el material de base de la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con la modalidad se describirá en detalle. Además, % como se describe a continuación es % en masa.

Se requiere que una lámina de acero para automóviles satisfaga simultáneamente la resistencia a la tensión alta y la formabilidad de prensado tal como capacidad de estiramiento profunda. Para la lámina de acero laminada con escamas removidas que es el material de base de la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con la modalidad, una lámina de acero con resistencia a la tensión alta como material de base cuyos elementos de base corresponden a un acero al carbón ultra-bajo para mejorar la formabilidad y que incluye Si, Mn, P, o similar para mejorar la resistencia se puede usar. En lo sucesivo, se describirán las razones para adición y limitación de elementos de base.

C: 0.0005% a 0.01% El C (carbono) es un elemento que reduce ductilidad y valor r (valor de Lankford) que están relacionados con la formabilidad de prensado. Es preferible que el contenido de C sea pequeño. Sin embargo, a fin de disminuir el contenido de C a menos de 0.0005%, el costo de producción para hacer el acero es costoso y por lo tanto es industrialmente difícil controlar el contenido de C para que sea menor que 0.0005%. Por otra parte, cuando el contenido de C es mayor que 0.01%, el valor r que es un factor de la formabilidad se deteriora, y por lo tanto un límite superior ha de ser 0.01%. El límite superior puede ser preferiblemente 0.008%.

Si: 0.001% a 1.0% El Si (silicio) es un elemento que incrementa la resistencia del acero y es utilizo en combinación con los otros elementos de fortalecimiento. Cuando el contenido de Si es menor que 0.001%, el efecto anterior no se obtiene. Por otra parte, cuando el contenido de Si es mayor que 1.0%, se forman óxidos de Si sobre la superficie de la lámina de acero, ocurren manchas desnudas y la adhesión del revestimiento se deteriora durante el galvanizado. También, el valor r que es un factor de la formabilidad deteriora la ductilidad o el valor de r que es el factor de la formabilidad se deteriora. A fin de incrementar aún más la resistencia a la tensión, el contenido de Si puede ser preferiblemente 0.1% o más.

Mn: 0.01% a 2.0% El Mn (manganeso) es un elemento que incrementa la resistencia del acero y se utiliza en combinación con los otros elementos de fortalecimiento. Cuando el contenido de Mn es menor que 0.01%, el efecto anterior no se obtiene. También, el costo de producción para la fabricación de acero es costoso y por lo tanto, un limite inferior ha de ser 0.01%. Por otra parte, cuando el contenido de Mn es mayor que 2..0%, el valor r que es el factor de la formabilidad se deteriora debido a que la lámina de acero es endurecida, la capacidad de galvanizado se deteriora debido a que se forman óxidos de Mn sobre la superficie de la lámina de acero, y por lo tanto un limite superior ha de ser 2.0%. A fin de incrementar aún más la resistencia a la tensión, el contenido de Mn puede ser preferiblemente 0.15% o más.

P: 0.005% a 0.1% El P (fósforo) es un elemento que es significativamente efectivo para incrementar la resistencia del acero y que casi nunca tiene la influencia negativa de la formabilidad en comparación con Si, Mn o similar. Por lo tanto, P es útil para incrementar la resistencia del acero.

Cuando el contenido de P es menor que 0.005%, el efecto anterior no se obtiene. A fin de incrementar aún más la resistencia a la tensión, el contenido de P puede ser preferiblemente 0.01% o más. Por otra parte, P es un elemento que retrasa el galvanizado-recocido después del galvanizado, lo que deteriora la calidad de superficie al formar el patrón lineal sobre la superficie de revestimiento, y que negativamente afecta la capacidad de soldadura de punto. Por lo tanto, un limite· superior del contenido de P ha de ser 0.1%.

Al: 0.01% a 0.10% El Al (aluminio) es un elemento desoxidante del acero y un elemento que incrementa la resistencia del acero. Cuando el contenido de Al es menor que 0.01%, el efecto anterior no se obtiene. También, los óxidos permanecen debido a que la desoxidación es insuficiente y por lo tanto la formabilidad se deteriora. Por otra parte, cuando el contenido de Al es mayor que 0.10%, el valor r que es el factor de la formabilidad se deteriora. Por lo tanto, un limite superior ha de ser 0.10%.

Además de los elementos de base anteriores, por lo menos uno seleccionado del grupo que consiste de B, Nb, Ti y Mo puede ser incluido adicionalmente como elementos opcionales. En lo sucesivo, las razones para la adición y limitación de los elementos opcionales se describirán.

Además, % como se describe más adelante es % en masa.

B: 0.0001% a 0.0050% El B (boro) tiene una afinidad alta para N (nitrógeno), forma los nitruros durante solidificación o laminado en caliente, y por lo tanto tiene los efectos sobre el incremento de la resistencia del acero y el incremento de la formabilidad al disminuir el N en solución sólida en el acero. A fin de obtener los efectos, el contenido de B puede ser preferiblemente 0.0001% o más. Por otra parte, cuando el contenido de B es mayor que 0.0050%, una zona de soldadura y una zona afectada por calor pueden endurecerse durante la soldadura y por lo tanto la tenacidad puede deteriorarse. También, la resistencia de la lámina de acero laminada en caliente puede incrementarse, y por lo tanto, una carga de laminado en frío puede incrementarse. También, la temperatura de recristalización puede incrementarse, la anisotropia en plano del valor r que es el factor de la formabilidad puede incrementarse, y por lo tanto la formabilidad de prensado puede deteriorarse. Por lo tanto, el contenido de B puede ser preferiblemente 0.0001% a 0.0050%. Además, cuando el contenido de B es 0% a 0.0050%, los valores característicos de la lámina de acero galvanizada-recocida no son afectados negativamente.

Nb: 0.001% a 0.1% El Nb (niobio) tiene una afinidad alta para C y N, forma los carbonitruros durante solidificación o laminado en caliente y por lo tanto tiene los efectos sobre el incremento en la resistencia del acero y el incremento de la formabilidad al disminuir el C y N en solución sólida en el acero. A fin de obtener los efectos, el contenido de Nb puede ser preferiblemente 0.001% o más. Por otra parte, cuando el contenido de Nb es mayor que 0.1%, la temperatura de recristalización puede incrementar, la anisotropia en plano de valor r que es el factor de la formabilidad puede incrementarse y por lo tanto la formabilidad de prensado puede deteriorarse. También, la tenacidad de la zona de soldadura puede deteriorarse. Por lo tanto, el contenido de Nb puede ser preferiblemente 0.001% a 0.1%. Además, cuando el contenido de Nb es 0% a 0.1%, los valores característicos de la lámina de acero galvanizada-recocida no son afectados negativamente.

Ti: 0.001% a 0.1% El Ti (titanio) es un elemento que incrementa la resistencia del acero e incrementa la formabilidad al reducir el N en solución sólida al fijar N en el acero como TiN. A fin de obtener los efectos, el contenido de Ti puede ser preferiblemente 0.001% o más. Por otra parte, cuando el contenido de Ti es más de 0.1%, los efectos pueden ser saturados, por el contrario, el valor r que es el factor de la formabilidad se puede deteriorar al formar TiC. Por lo tanto, el contenido de Ti puede ser preferiblemente 0.001% a 0.1%. El contenido de Ti puede ser muy preferiblemente 0.015% a 0.09%. Además, cuando el contenido de Ti es 0% a 0.1%, los valores característicos de la lámina de acero galvanizada-recocida no son afectados negativamente.

Mo: 0.001% a 0.1% El Mo (molibdeno) es un elemento que hace posible obtener las propiedades de añejamiento lentas, debido a que el añejamiento es suprimido con una pequeña cantidad de adición. A fin de obtener los efectos, el contenido de Mo puede ser preferiblemente 0.001% o más. Por otra parte, cuando el contenido de Mo es más de 0.1%, los efectos pueden ser saturados, por el contrario, la formabilidad puede deteriorarse debido a que la lámina de acero se endurecida. Por lo tanto, el contenido de Mo puede ser preferiblemente 0.001% a 0.1%. Además, cuando el contenido de Mo es 0% a 0.1%, los valores característicos de la lámina de acero galvanizada-recocida no son afectados negativamente.

Además de los elementos mencionados anteriormente, la lámina de acero laminada con escamas removidas, que es el material de base de la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con la modalidad, incluye impurezas inevitables. En lo sucesivo, las impurezas inevitables indican elementos tales como S, Ni, Cu, N, Mg, Pb, Sb, Sn, Cd, o similares que son inevitablemente contaminados de materiales auxiliares tales como desechos y del proceso de galvanizado. Es preferible que S, Ni, Cu y N en los elementos sean limitados a la siguiente a fin de obtener satisfactorios los efectos de la presente invención. Puesto que es preferible que la cantidad de las impurezas inevitables sea lo más pequeña posible, el intervalo limitado de las impurezas inevitables incluye 0%. Además, % como se describe más adelante es % en masa.

S: 0.02% o menos El S (azufre) es una impureza que es inevitablemente contaminada en el acero. Cuando el contenido de S es más de 0.02%, el valor r que es el factor de la capacidad de estiramiento profundo puede deteriorarse. Cuando el contenido de S es limitado a 0% o más y 0.02% o menos, el intervalo es aceptable sustancialmente sin la influencia negativa.

Ni: 0.1% o menos El Ni es un elemento que es difícil de ser removido al controlar las composiciones del acero en la fabricación de acero y por lo tanto una pequeña cantidad de Ni se incluye (por ejemplo, 0.001% o más). Cuando el contenido de Ni es más de 0.1%, algunos patrones tienden a aparecer sobre la lámina de acero galvanizada. Por lo tanto, el contenido de Ni está limitado a 0% o más y 0.1% o menos. Además, cuando el contenido de Ni es excesivo, el costo puede aumentar debido a que el Ni costoso necesita ser añadido conscientemente. Por lo tanto, un limite superior de Ni ha de ser 0.1%.

Cu: 0.1% o menos En común con Ni, el Cu es también el elemento que es difícil de ser removido al controlar las composiciones del acero en la fabricación de acero y por lo tanto una pequeña cantidad de Cu es incluida (por ejemplo, 0.001% o más). Cuando el contenido de Cui es más de 0.1%, algunos patrones tienden a aparecer sobre la lámina de acero galvanizada, las colindancias de grano pueden ser quebradizas y el costo puede aumentar. Por lo tanto, el contenido de Cu está limitado a 0% o más y 0.1% o menos. : 0.01% o menos El N es la impureza que es inevitablemente contaminada en el acero. Cuando el contenido de N es más de 0.01%, el valor r que es el factor de la capacidad de estiramiento profundo puede deteriorarse. Cuando el contenido de N está limitado a 0% o más y 0.01% o menos, el intervalo es aceptable sustancialmente sin la influencia negativa.

Enseguida, se describirá el método para producir la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con la modalidad.

En el proceso de colado, la lámina de acero que satisface la composición química antes mencionada es colada a fin de obtener una placa. Aunque un método de colado no está particularmente limitado, un método de colado al vacio, un método de colado continuo o similar se puede utilizar.

En un proceso de calentamiento, la placa es calentada a 1100°C a 1300°C. Las razones por las que la placa es calentada a 1100°C a 1300°C son las siguientes. Cuando el calentamiento es menor que 1100°C, una carga de laminado en caliente se incrementa, y es difícil asegurar la temperatura de acabado predeterminada para laminado en caliente. Por otra parte, cuando el calentamiento es mayor que 1300°C, el costo puede aumentar debido a que la energía es usada excesivamente. Además, como un primer proceso de remoción de escamas después del proceso de calentamiento, la remoción de escamas (descamado) se puede conducir según sea necesario a fin de remover la escama primaria sobre la superficie de la placa.

En un proceso de laminado en caliente, la placa después del proceso de calentamiento es laminada en caliente bajo condiciones tales que la temperatura de acabado está a 800°C a 1050°C y una temperatura de devanado está a 500°C a 800°C a fin de obtener la lámina de acero laminada en caliente. Cuando la temperatura de acabado para el laminado en caliente es menor que 800°C, la estructura de grano dúplex se forma, lo que provoca la irregularidad de las propiedades del material. También, puesto que la temperatura del laminado es baja, la resistencia del acero se incrementa y el valor r que es el factor de la formabilidad se deteriora. Por otra parte, cuando la temperatura de acabado es mayor que 1050°C, el costo puede aumentar debido a la temperatura de calentamiento necesita ser alta. También, la resistencia del acero puede disminuir. Por lo tanto, la temperatura de acabado para el laminado en caliente ha de ser 800°C a 1050°C.

Cuando la temperatura de devanado es menor que 500°C, puede ocurrir una forma defectuosa. Por otra parte, cuando la temperatura de devanado es mayor que 800°C, los defectos de escamas tienden a formarse. Por lo tanto, la temperatura de devanado ha de ser 500°C a 800°C. Además, como un proceso de decapado después del proceso de laminado en caliente y antes del proceso de remoción de superficie antes mencionado, el decapado puede ser conducido según sea necesario a fin de decapar y remover las escamas sobre la lámina de acero laminada en caliente.

En un proceso de remoción de superficie, la lámina de acero laminada en caliente es removida en su superficie. De manera especifica, cuando diez puntos de medición igualmente separados de la lámina de acero laminada en caliente se establecen en la dirección transversal al dividir igualmente un segmento lineal que tiene una longitud de referencia de 50 mm por 10, cuando la parte de la superficie del acero de la lámina de acero laminada en caliente es desde la interfaz entre la escama y el acero hasta 2 mm en profundidad hacia el acero a lo largo de la dirección del espesor, y cuando el Nimáx y el Cumáx son respectivamente considerados como el contenido de Ni máximo y el contenido de Cu máximo en % en peso de la parte de la superficie del acero en los diez puntos de medición de la lámina de acero laminada en caliente, la lámina de acero laminada en caliente es sometida a la remoción de superficie dentro de·un intervalo en mm de GL o más y GU o menos, GL siendo expresado por una siguiente expresión C y GU siendo expresado por una siguiente expresión D, desde la interfaz hacia el acero a lo largo de la dirección de espesor a fin de obtener la lámina de acero laminada con escamas removidas.

GL = (Nimáx + 0. 8 X Cum x) X 0 .2 ( Expresión C) GU = (Nimáx + 0 .8 X Cumáx) X 4 (Expresión D) Como el método de remoción de superficie, el maquinado es conveniente. Por ejemplo, un rodillo de cepillo de alambre, una banda de grano abrasiva, chorro de granalla o similar se puede usar. Sin embargo, cualesquiera métodos se pueden usar siempre que el intervalo anterior de remoción se satisfaga.

Cuando la cantidad de remoción es menor que GL en mm, la parte con P, Ni y Cu segregados permanece en la parte de la superficie del acero. Cuando la cantidad de remoción es más que GU en pm, el tiempo o equipo para remoción es requerido adicionalmente, el costo aumenta y el rendimiento del acero disminuye.

El contenido de Ni y el contenido de Cu en la parte de la superficie de acero puede ser medida mediante el uso de espectroscopia de descarga de brillo (GDS), un microanalizador de sonda de electrones (EPMA), o similar. Los diez puntos de medición igualmente separados de la lámina de acero laminada en caliente pueden ser establecidos en la dirección transversal al dividir igualmente el segmento lineal que tiene la longitud de referencia de 50 mm por 10, y por lo tanto, el contenido de Ni y el contenido de Cu en cada punto de medición se puede medir usando el GDS o el EPMA. En el caso de usar el GDS para el análisis, desde un punto de vista de ahorro de tiempo de medición, es preferible que la medición de GDS sea conducida después de la remoción preliminar de las escamas de superficie de la muestra de prueba de GDS. En el caso de usar el EPMA para el análisis, es preferible que, después de pulir una sección transversal que es cortada de forma plana a lo largo de la dirección de espesor de modo que la sección observada corresponda a la dirección transversal perpendicular a la dirección del laminado de la lámina de acero laminada en caliente, la medición de EPMA se conduce sobre la sección transversal.

Además, como un proceso de decapado después del proceso de remoción de superficie, el decapado puede ser conducido según sea necesario para decapar y remover la superficie sobre la lámina de acero laminada con escamas removidas. Aunque un método de decapado no está particularmente limitado, un método de decapado general, tal como ácido sulfúrico o ácido nítrico se puede aplicar. Como se mencionó antes, es preferible conducir por lo menos uno del proceso de decapado después del proceso de laminado en caliente y antes del proceso de remoción de superficie o el proceso de decapado después del proceso de remoción de superficie y antes del proceso de galvanizado mencionado más adelante, a fin de decapar la superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas. Es difícil remover la parte de P-, Ni y Cu segregados mediante el proceso de decapado y por lo tanto es necesario conducir la remoción de superficie para controlar la cantidad de remoción para que esté dentro del intervalo anterior a fin de remover la parte segregada. Al conducir el proceso de decapado, la adhesión entre la lámina de acero laminada con escamas removidas y la capa galvanizada-recocida es preferiblemente mejorada.

En general, P, Ni y Cu se segregan a la interfaz entre la escama y el acero en la lámina de acero durante el proceso de calentamiento y el proceso de laminado en caliente. La parte segregada es alargada a lo largo de la dirección longitudinal de la lámina de acero mediante laminado en caliente y por lo tanto la parte con P, Ni y Cu segregados es linealmente formada. Durante el devanado en el proceso de laminado en caliente, P se segrega además a la interfaz entre la escama y el acero. Ni y Cu no son removidos por el decapado. Por lo tanto, cuando la parte de Ni y Cu segregados permanece en la lámina de acero despüés del proceso de remoción de superficie, la parte con Ni y Cu segregados permanecerá aún en la superficie·de la lámina de acero incluso después de conducir el proceso de decapado. P que existe en la parte con Ni y Cu segregados retrasa la reacción de aleación durante el proceso de galvanizado-recocido y por lo tanto los defectos de superficie que tienen el patrón lineal o similar aparecen. Cuando P se segrega independientemente, P es removido e invalidado por el proceso de decapado y por lo tanto los defectos de superficie que tienen patrón lineal o similar difícilmente aparecen.

En el método para producir la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con la modalidad, al conducir de manera óptima la remoción de superficie para la lámina de acero laminada en caliente, P que existe en la parte con Ni y Cu segregados es removida e invalidada. La cantidad anterior de remoción de superficie está optimizada y por lo tanto es posible remover lo suficiente la parte con P-segregado con la cantidad de remoción que es menor que la de la téenica anterior.

Además, como un proceso de laminado en frío después del proceso de remoción de superficie o después del proceso de decapado, la lámina de acero laminada con escamas removidas puede ser laminada en frío según sea necesario bajo una reducción en frío de 50% a 95%. Mediante laminado en frío bajo la reducción en frío de 50% á 95%, es posible controlar preferiblemente la lámina de acero laminada con escamas removidas para que sea el espesor predeterminado además de asegurar el valor r y la formabilidad. Cuando la reducción en frió es menor que 50%, una longitud de devanado de la lámina de acero laminada en caliente puede ser alargada en el proceso de laminado en caliente, y el costo puede aumentar con respecto al equipo. Por otra parte, cuando la reducción en frío es mayor que 95%, el molino de laminado en frío para carga alta puede ser necesario y el costo puede aumentar. Además, en el caso en donde tanto el proceso de decapado como el proceso de laminado en frío son conducidos después del proceso de remoción de superficie, el orden del proceso puede ser el proceso de remoción de superficie, el proceso de decapado y el proceso de laminado en frío.

Además, como un proceso de recocido después del proceso de laminado en frío, la lámina de acero laminada con escamas removidas puede ser recocida según sea necesario a una temperatura que es la temperatura de recristalización o superior. Cuando el recocido es conducido a la temperatura que es la temperatura de recristalización o superior, la formación derivada del laminado puede ser aliviada, y la formabilidad puede ser mejorada mediante suavizado. Además, aun cuando la lámina de acero laminada con escamas removidas es sometida al proceso de laminado en frió o al proceso de recocido según sea necesario, es posible obtener invariablemente los efectos de conformidad con un aspecto de la presente invención.

En un proceso de galvanizado después del proceso de remoción de superficie, después del proceso de decapado, después del proceso de laminado en frió o después del proceso de recocido, la lámina de acero laminada con escamas removidas es galvanizada a fin de obtener la lámina de acero galvanizada. Cuando el proceso de galvanizado es conducido, es preferible que la lámina de acero laminada con escamas removidas después del proceso de recocido y antes del proceso de galvanizado no sea enfriada y sea sometida continuamente al tratamiento usando el horno de recocido continuo.

En un proceso de galvanizado-recocido después del proceso de galvanizado, la lámina de acero galvanizada es galvanizada-recocida a fin de obtener la lámina de acero galvanizada-recocida. En este tiempo, es preferible que la lámina de acero galvanizada después del proceso de galvanizado y antes del proceso de galvanizado-recocido no sea enfriada y sea sometida continuamente al tratamiento usando el horno de recocido continuo.

Ejemplo En lo sucesivo, los efectos de un aspecto de la presente invención se describirán en detalle con referencia a los siguientes ejemplos. Sin embargo, la condición en los ejemplos es una condición de ejemplo utilizada para confirmar la operabilidad y los efectos de la presente invención, de modo que la presente invención no está limitada a la condición de ejemplo. La presente invención puede utilizar varios tipos de condiciones siempre que las condiciones no se aparten del alcance de la presente invención y puedan lograr el objeto de la presente invención.

La lámina de acero galvanizada-recocida fue producida por las composiciones de acero como se muestra en la Tabla 1 y por las condiciones de producción como se muestra en las Tablas 2 y 3. De manera especifica, la pieza colada (placa) como el material de prueba que tenia las composiciones de acero como se muestra en la Tabla 1 se hizo mediante colado continua. La placa fue calentada y mantenida en el horno de calentamiento (proceso de calentamiento), fue sometida a remoción de escamas (descamado) después de sacarse, y fue laminada en caliente bajo las condiciones tales como la temperatura de acabado y la temperatura de devanado como se muestra en la Tabla 2 (proceso de laminado en caliente). La superficie de la lámina de acero laminada en caliente después del proceso de laminado en caliente fue decapada según fuera necesario (proceso de decapado) y la lámina de acero laminada en caliente fue sometida a remoción de superficie a fin de obtener la lámina de acero laminada con escamas removidas (proceso de remoción de superficie). La superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas fue decapada y limpiada según fuera necesario (proceso de decapado). La lámina de acero laminada con escamas removidas fue laminada en frío según fuera necesario al espesor predeterminado (proceso de laminado en frío) y fue recocida según fue necesario en el horno de recocido continuo (proceso de recocido). La lámina de acero laminada con escamas removidas fue galvanizada sumergiéndola en el baño de revestimiento (proceso de galvanizado), y fue galvanizada-recocida a fin de obtener la lámina de acero galvanizada-recocida el (proceso de galvanizado-recocido). En las tablas 2 y 3, por ejemplo, "C.O. (llevar a cabo)" indica que se llevó a cabo el decapado, y "Sin C.O. (sin llevar a cabo)" indica que no se llevó a cabo el decapado. Los otros procesos se indican de la misma manera.

Además, el resto de las composiciones de acero como se muestra en la Tabla 1 consistieron de Fe e impurezas inevitables. Además, en las tablas, los valores subrayados indican fuera del intervalo de valores de la presente invención.

En la Tabla 2, las condiciones de remoción de superficie (proceso de remoción de superficie) para la lámina de acero laminada en caliente se muestran. Aquí, usando la lámina de acero laminada en caliente antes de la remoción de superficie, el Nimáx y el Cumáx se midieron en la parte de la superficie del acero que era desde la interfaz entre la escama y el acero a 2 mm en profundidad hacia el acero a lo largo de la dirección de espesor, y GL y GU que correspondían al intervalo apropiado para la remoción de superficie se calcularon en pm. También, la cantidad de remoción real se muestra en la Tabla 2. Además, el Nimáx y el Cumáx se midieron usando el microanalizador de sonda de electrones (EPMA). Los diez puntos de medición de la lámina de acero laminada en caliente se establecieron en la dirección transversal dividiendo igualmente el segmento lineal que tenia la longitud de referencia de 50 por 10, y por lo tanto, el contenido de Ni y el contenido de Cu en cada punto de medición se midió usando el EPMA. Aquí, el resultado de medición de la parte de superficie del acero se consideró como el promedio medido desde la interfaz anterior de la lámina de acero laminada en caliente a 2 pm hacia el acero a lo largo de la dirección de espesor. También, el NimáX, y el Cumáx se consideraron como el contenido de Ni máximo y el contenido de Cu máximo en % en masa en los diez puntos de medición.

De manera similar, el contenido de P, el contenido de Ni y el contenido de Cu se midieron en la parte de la superficie y la parte de la base de la lámina de acero laminada con escamas removidas después de la remoción de superficie y por lo tanto la situación de segregación se verificó. Los diez puntos de medición de la lámina de acero laminada con escamas removidas se expusieron en la dirección transversal dividiendo igualmente el segmento lineal que tenia la longitud de referencia de 50 mm por 10, y por lo tanto, el contenido de P, el contenido de Ni y el contenido de Cu en cada punto de medición en los diez puntos de medición se midieron usando GDS. Aquí, el resultado de medición de la parte de la superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas se consideró como el promedio medido desde la superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas a 0.1 mm a lo largo de la dirección del espesor, y el resultado de medición de la parte de la base de la lámina de acero laminada con escamas removidas se consideró como el promedio medido desde la superficie al intervalo de más de 2 pm a 4 pm. La situación de segregación se expresó en porcentaje al comparar respectivamente el contenido de P, el contenido de Ni y el contenido de Cu de la parte de superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas con el contenido de P, el contenido de Ni, y el contenido de Cu de la parte de base de la lámina de acero laminada con escamas removidas. Cuando el resultado de comparación en cada elemento estaba dentro de 105% o más y 150% o menos, se juzgó que era aceptable. La Tabla 5 muestra el resultado de medición de la situación de segregación de P, Ni, y Cu que se expresa como la relación de la parte de la superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas a la parte de la base de la lámina de acero laminada con escamas removidas. Aquí, en la Tabla 5 sólo muestra el resultado de un punto de medición que es el valor más lejano desde 127.5% (valor intermedio entre 105% y 150%) entre los resultados de medición de la situación de segregación de P, Ni, y Cu en los diez puntos de medición.

Para cada lámina de acero galvanizada-recocida de los ejemplos y ejemplos comparativos que se produjeron por el método anterior, las características de tensión, el valor r (valor de Lankford) que es el factor de la capacidad de estiramiento de profundidad, y la calidad de superficie se evaluaron. El método de evaluación se describe a continuación.

La prueba de tensión se llevó a cabo, por ejemplo, con base en JIS Z 2241: 2011 o ISO 6892-1: 2009 usando muestras de prueba JIS No.5 que se prepararon a partir de la lámina de acero galvanizada-recocida de modo que una dirección de tensión fue perpendicular a la dirección de laminado y la dirección de espesor, y la resistencia a la tensión (TS) en MPa y el alargamiento (EL) en % se evaluaron como las características de tensión. Cuando la resistencia a la tensión fue 320 MPa o más y el alargamiento fue 20% o más, se juzgó que era aceptable.

El valor r que fue el factor de la capacidad de estiramiento en profundidad se midió y se evaluó, por ejemplo, con base en JIS Z 2254: 2008 o ISO 10113-1: 2006 usando muestras de prueba JIS No. 5 que se prepararon a partir de cada lámina de acero galvanizada-recocida desde tres direcciones que fueron la dirección paralela a la dirección de laminado, la dirección que forma un ángulo de 45° con la dirección de laminado y la dirección perpendicular a la dirección de laminado. Por ejemplo, el valor r se puede medir midiendo el cambio de espesor y el cambio de anchura en el punto de aproximadamente 10% de deformación de tensión en la prueba de tensión y calculando la relación del cambio de anchura al cambio de espesor. Cuando r0 fue el valor r en la dirección paralela a la dirección de laminado, r45 fue el valor r en la dirección que forma el ángulo de 45° con la dirección de laminado, y r90 fue el valor r en la dirección perpendicular a la dirección de laminado, el valor r se evaluó rpr0m, que fue el promedio de los valores r en las direcciones y que se calculó usando la siguiente expresión E. En el presente ejemplo, cuando el rprom fue 1.2 o más, se juzgó que era aceptable. rprom = ( r0 + 2 x r45 + r90) /4 (Expresión E) La calidad de superficie se evaluó investigando el contenido de P en la capa galvanizada-recocida, investigando la irregularidad del espesor de capa galvanizada-recocida y al observar la existencia de los defectos en forma de patrón.

El contenido de P en la capa galvanizada-recocida se midió usando GDS. Los diez puntos de medición de la lámina de acero galvanizada-recocida se establecieron en la dirección transversal dividiendo igualmente el segmento de linea que tenia la longitud de referencia de 50 mm por 10, y por lo tanto el contenido de P en cada punto de medición en la capa galvanizada-recocida se midió usando GDS. Cuando el contenido de P mínimo en los diez puntos de medición en la capa galvanizada-recocida de la lámina de acero galvanizada-recocida fue 50% o más en comparación con el contenido de P máximo en la misma, se juzgó que era aceptable.

El espesor de capa galvanizada-recocida se midió en la sección transversal que fue de forma plana cortada a lo largo de la dirección del espesor de modo que la sección observada correspondía a la dirección transversal perpendicular a la dirección de laminado de la lámina de acero galvanizada-recocida. Los diez puntos de medición de la lámina de acero galvanizada-recocida se establecieron en la dirección transversal dividiendo igualmente los segmentos lineales que tenían la longitud de referencia de 50 mm por 10, y por lo tanto, el espesor de la capa galvanizada- recocida en cada punto de medición se midió observando la estructura metalográfica en la sección transversal. La estructura metalográfica se observó bajo la amplificación en la cual el campo visual había de ser 1000 mm o menos en la dirección transversal. Cuando el espesor mínimo en los diez puntos de medición en la capa galvanizada-recocida de la lámina de acero galvanizada-recocida fue 50% o más en comparación con el contenido del espesor máximo en la misma, se juzgó que era aceptable.

La existencia de los defectos en forma de patrón se observó visualmente después de raspar la superficie de la lámina de acero galvanizada-recocida con la piedra de esmeril. El raspado con la piedra de esmeril simuló la abrasión en la formación de prensado. Mediante el método, fue posible juzgar generalmente si los defectos en forma de patrón aparecerían o no después de formado de prensado real. En la Tabla 5, "Bueno" indica que los defectos en forma de patrón no aparecieron después de llevar a cabo el método en la lámina de acero galvanizada-recocida, y "Malo" indica que los defectos en forma de patrón aparecieron en la lámina de acero galvanizada-recocida.

Los resultados se muestran en las siguientes Tablas. La Tabla 4 muestra la resistencia a la tensión, el alargamiento y el valor de rpr0m como las propiedades mecánicas. La Tabla 5 muestra la situación de segregación de P, Ni y Cu en la lámina de acero laminada con escamas removidas, la irregularidad del contenido de P en la capa galvanizada-recocida, la irregularidad del espesor de la capa galvanizada-recocida y la existencia de defectos en forma de patrón.

Como se muestra en las Tablas 4 y 5, en los ejemplos en las láminas de acero galvanizadas-recocidas, las propiedades mecánicas fueron satisfechas, la formabilidad fue excelente, la irregularidad del contenido de P en la capa galvanizada-recocida y la irregularidad del espesor de la capa galvanizada-recocida fueron pequeños y simultáneamente los defectos en forma de patrón sobre la superficie no aparecieron.

Por otra parte, las otras láminas de acero galvanizadas-recocidas fueron los ejemplos comparativos que estuvieron fuera del intervalo de la presente invención.

En el acero No. C y el acero No. M, puesto que la cantidad de remoción fue menor que GL que fue el limite inferior, el P, Ni y Cu fueron segregados a la parte de la superficie del acero incluso después del proceso de remoción de superficie. Por lo tanto, el contenido de P mínimo en la capa galvanizada-recocida y el espesor mínimo de la capa galvanizada-recocida fueron menores que 50% en comparación con el máximo en la misma, y los defectos de patrón lineal aparecieron.

En el acero No. G y el acero No. J, la cantidad de remoción fue más del límite superior. Por lo tanto, la cantidad de remoción no fue óptima y excesiva, requirió tiempo para la remoción y por lo tanto el costo aumentó.

En el acero No. Q que fue el ejemplo comparativo, el contenido de P fue más que el límite superior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, la velocidad de aleación se retrasó, la calidad de superficie se hizo irregular y los defectos de patrón lineal aparecieron parcialmente.

En el acero No. R que fue el ejemplo comparativo, el contenido de Mn fue mayor que el límite superior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, el valor r fue el valor bajo tal como 1.1. También, puesto que la capacidad de galvanizado se deterioró, los defectos de patrón lineal aparecieron parcialmente.

En el acero No. S que fue el ejemplo comparativo, el contenido de C fue mayor que el límite superior, y la cantidad de remoción fue mayor que el límite superior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, puesto que el valor r fue 0.9, la formabilidad fue insuficiente. También, puesto que la cantidad de remoción no fue óptima y excesiva, el costo aumento.

En el acero No. T que fue el ejemplo comparativo, el contenido de Ti fue mayor que el límite superior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, puesto que el valor r fue 0.9, la formabilidad fue insuficiente.

En el acero No. U, que fue el ejemplo comparativo, el contenido de Ni fue mayor que el limite superior. En el acero No. V que fue el ejemplo comparativo, el contenido de Cu fue mayor que el limite superior. Además, en las láminas de acero galvanizadas-recocidas, la cantidad de remoción fue menor que el limite inferior. Por lo tanto, en las láminas de acero galvanizadas-recocidas, la calidad de superficie se volvió irregular y los defectos de patrón aparecieron.

En el acero No. W que fue el ejemplo comparativo, el contenido de Nb fue mayor que el limite superior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, puesto que el valor r fue 1.1, la formabilidad fue insuficiente.

En el acero No. KK que fue el ejemplo comparativo, el contenido de C fue menor que el limite inferior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, puesto que la fabricación de acero necesitó ser llevada a cabo excesivamente a fin de reducir el contenido de C, el costo aumentó.

En el acero No. LL que fue el ejemplo comparativo, el contenido de C fue mayor que el limite superior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, la formabilidad fue insuficiente.

En el acero No. MM que fue el ejemplo comparativo, el contenido de Si fue menor que el límite inferior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, la resistencia a la tensión fue insuficiente.

En el acero No. NN que fue el ejemplo comparativo, el contenido de Si fue mayor que el límite superior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, la formabilidad fue insuficiente.

En el acero No.00, que fue el ejemplo comparativo, el contenido de Mn fue menor que el límite inferior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, la resistencia a la tensión fue insuficiente.

En el acero No. PP que fue el ejemplo comparativo, el contenido de P fue menor que el límite inferior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, la resistencia a la tensión fue insuficiente.

En el acero No. QQ que fue el ejemplo comparativo, el contenido de Al fue menor que el límite inferior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, puesto que la desoxidación fue insuficiente y los óxidos permanecieron, la formabilidad fue insuficiente.

En el acero No. RR que fue el ejemplo comparativo, el contenido de Al fue mayor que el límite superior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, la formabilidad fue insuficiente.

En el acero No. SS que fue el ejemplo comparativo, el contenido de S fue mayor que el límite superior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, la formabilidad fue insuficiente.

En el acero No. TT que fue el ejemplo comparativo, el contenido de B fue mayor que el límite superior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, la formabilidad fue insuficiente.

En el acero No. UU que fue el ejemplo comparativo, la temperatura de calentamiento en el proceso de calentamiento fue menor que el límite inferior, y la temperatura de acabado en el proceso de laminado en caliente fue menor que el límite inferior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, la formabilidad fue insuficiente.

En el acero No. VV que fue el ejemplo comparativo, la temperatura de acabado en el proceso de laminado en caliente fue menor que el límite inferior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, la formabilidad fue insuficiente.

En el acero No. WW, que fue el ejemplo comparativo, la temperatura de devanado en el proceso de laminado en caliente fue menor que el límite inferior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, puesto que ocurrió la forma defectuosa, el producto no fue útil.

En el acero No. XX que fue el ejemplo comparativo, la temperatura de devanado en el proceso de laminado en caliente fue mayor que el limite superior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, puesto que los defectos de escama fueron excesivos, el producto no fue útil.

En el acero No. AB que fue el ejemplo comparativo, el contenido de Mo fue mayor que el limite superior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, la formabilidad fue insuficiente.

En el acero No. AC que fue el ejemplo comparativo, el contenido de N fue mayor que el limite superior. Por lo tanto, en la lámina de acero galvanizada-recocida, la formabilidad fue insuficiente.

Tabla 1 Tabla 1 (continuación) Tabla 2 Tabla 2 (continuación) Tabla 3 Tabla 3 (continuación) Tabla 4 Tabla 4 (Continuación) Tabla 5 Tabla 5 (continuación) Aplicabilidad Industrial De conformidad con los aspectos anteriores, es posible proveer la lámina de acero galvanizada-recocida que es sometida a la formación por prensado y que satisface las propiedades mecánicas tales como resistencia a la tensión, es excelente en formabilidad, incluye la capa galvanizada-recocida que no tiene muchos defectos de superficie tales como defectos de patrón lineal, y simultáneamente mantiene excelente apariencia de superficie incluso después de la formación por prensado. También, es posible proveer el método para producir la misma. Por consiguiente, la presente invención tiene aplicabilidad industrial significativa.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Una lámina de acero galvanizada-recocida que comprende: una lámina de acero laminada con escamas removidas que comprende, como una composición química, en % en masa, 0.0005% a 0.01% de C, 0.001% a 1.0% de Si, 0.01% a 2.0% de Mn, 0.005% a 0.1¾ de P, 0.01% a 0.10% de Al, 0.02% o menos de S, 0.1% o menos de Ni, 0.1% o menos de Cu, 0.01% o menos de N, y el resto consistiendo de Fe e impurezas inevitables; y una capa galvanizada-recocida dispuesta en la lámina de acero laminada con escamas removidas, en donde, cuando diez puntos de medición de la lámina de acero galvanizada-recocida se establecen en una dirección transversal dividiendo igualmente un segmento lineal que tiene una longitud de referencia de 50 m por 10, un contenido de P mínimo en % en masa de la capa galvanizada-recocida en los diez puntos de medición de la lámina de acero galvanizada-recocida es 50% o más en comparación con un contenido de P máximo en % en masa en la misma.

2. La lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con la reivindicación 1, en donde la lámina de acero laminada con escamas removidas comprende además, como la composición química, en % en masa, por lo menos uno seleccionado de 0.0001% a 0.0050% de B, 0.001% a 0.1% de Nb, 0.001% a 0.1% de Ti, y 0.001% a 0.1% de Mo.

3. La lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con la reivindicación 2, en donde, cuando diez puntos de medición de la lámina de acero laminada con escamas removidas se establecen en la dirección transversal dividiendo igualmente un segmento lineal que tiene una longitud de referencia de 50 mm por 10, cuando una parte de la superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas es desde una superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas hasta 0.1 pm en profundidad a lo largo de una dirección del espesor, y cuando una parte de base de la lámina de acero laminada con escamas removidas es desde la superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas hasta más de 2 mm en profundidad a lo largo de la dirección del espesor, en cada uno de los diez puntos de medición de la lámina de acero laminada con escamas removidas, un contenido de P, un contenido de Ni y un contenido de Cu en % en masa de la parte de superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas son, respectivamente, 105% a 150% en comparación con un contenido de P, un contenido de Ni y un contenido de Cu en % en masa de la parte de base de la lámina de acero laminada con escamas removidas.

4. La lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con la reivindicación 1, en donde, cuando diez puntos de medición de la lámina de acero laminada con escamas removidas se establecen en la dirección transversal dividiendo igualmente un segmento lineal que tiene una longitud de referencia de 50 mm por 10, cuando una parte de la superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas es desde una superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas hasta 0.1 pm en profundidad a lo largo de una dirección del espesor, y cuando una parte de base de la lámina de acero laminada con escamas removidas es desde la superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas hasta más de 2 mm en profundidad a lo largo de la dirección del espesor, en cada uno de los diez puntos de medición de la lámina de acero laminada con escamas removidas, un contenido de P, un contenido de Ni y un contenido de Cu en % en masa; de la parte de superficie de la lámina de acero laminada con escamas removidas son, respectivamente, 105% de 150% en comparación con un contenido de P, un contenido de Ni y un contenido de Cu en % en masa de la parte de base de la lámina de acero laminada con escamas removidas.

5. Un método para producir una lámina de acero galvanizada-recocida, el método comprendiendo: colar un acero fundido que comprende, como una composición química, en % en masa, 0.0005% a 0.01% de C, 0.001% a 1.0% de Si, 0.01% a 2.0% de Mn, 0.005% a 0.1% de P, 0.01% a 0.10% de Al, 0.02% o menos de S, 0.1% o menos de Ni, O. 1% o menos de Cu, 0.01% o menos de N, y el resto consistiendo de Fe e impurezas inevitables a fin de-obtener una placa; calentar la placa a 1100°C a 1300°C; laminar en caliente la placa después del calentamiento bajo condiciones tales que una temperatura de acabado está a 800°C a 1050°C y una temperatura de devanado está a 500°C a 800°C a fin de obtener una lámina de acero laminada en caliente; remover la superficie de la lámina de acero laminada en caliente dentro de un intervalo en mm de GL expresada por una siguiente Expresión 1 o más y GU expresada por una siguiente expresión 2 o menos desde una interfaz hacia un acero lo largo de una dirección del espesor a fin de obtener una lámina de acero laminada con escamas removidas^, cuando diez puntos de medición de la lámina de acero laminada en caliente se establecen en una dirección transversal dividiendo igualmente un segmento lineal que tiene una longitud de referencia de 50 mm por 10, cuando una parte de la superficie de la lámina de acero laminada en caliente es desde la interfaz entre una escama y el acero hasta 2 pm en profundidad hacia el acero a lo largo de la dirección del espesor, y cuando un Nimáx y un CumáX son, respectivamente, un contenido máximo de Ni y un contenido máximo de Cu en % en masa de la parte de la superficie del acero de los puntos de medición de la lámina de acero laminada en caliente; galvanizar la lámina de acero laminada con escamas removidas después de la remoción de superficie a fin de obtener una lámina de acero galvanizada; y galvanizar-recocer la lámina de acero galvanizada después del galvanizado a fin de obtener una lámina de acero galvanizada-recocida, GL = (Nimáx + 0. 8 x Curaáx) x 0.2 · · · (expresión 1 ) , GU = (Nimáx + 0. 8 x Cumáx) x 4 . . . (expresión 2 ) .

6. El método para producir la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con la reivindicación 5, en donde el acero fundido comprende además, como la composición química, en % en masa, por lo menos uno seleccionado de 0.0001% a 0.0050% de B, 0.0011 a 0.1% de Nb, 0.001% a 0.1% de Ti, y 0.001% a 0.1% de Mo.

7. El método para producir la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con la reivindicación 6, el método comprendiendo además decapar por lo menos una superficie de la lámina de acero laminada en caliente antes de la remoción de superficie o la lámina de acero laminada con escamas removidas después de la remoción de superficie.

8. El método para producir la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con la reivindicación 5, el método comprendiendo además decapar por lo menos una superficie de lámina de acero laminada en caliente antes de la remoción de superficie o la lámina de acero laminada con escamas removidas después de la remoción de superficie.

9. El método para producir la lámina de acero galvanizada-recocida de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 5 a 8, el método comprendiendo además: laminar en frío la lámina de acero laminada con escamas removidas antes del galvanizado bajo un reducción en frío de 50% a 95%; y recocer la lámina de acero laminada con escamas removidas después del laminado en frío a una temperatura que es una temperatura de recristalización o superior.