CN109072378A - 含有Nb的铁素体系不锈钢板及其制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明同时使含有Nb的铁素体系不锈钢板的r值和耐隆起性提高。得到退火及冷轧用的铁素体系不锈钢原料钢板，其具有如下的化学组成：用质量％表示，包含C：0.004～0.030％、Si：1.50％以下、Mn：1.50％以下、P：0.040％以下、S：0.010％以下、Cr：12.0～25.0％、Mo：0～3.0％、Cu：0～2.0％、Ni：0～2.0％、N：0.005～0.025％、Nb：0.20～0.80％、Al：0.10％以下、B：0～0.0030％、Ti：0～0.30％以下、剩余部分Fe及不可避免的杂质，含有Nb的析出物的存在量为0.20质量％以上。对该原料钢板实施了900～1100℃的退火后实施冷轧及最终退火。

Description

含有Nb的铁素体系不锈钢板及其制造方法

技术领域

本发明涉及含有Nb的铁素体系不锈钢的热轧钢板及其制造方法。另外，涉及将该热轧钢板用于原料钢板的冷轧退火钢板的制造方法。

背景技术

就含有Nb的铁素体系不锈钢而言，通过将C、N固定而具有良好的加工性，在以厨房构件、家电构件、建筑构件为首的各种用途中是有用的。另外，含有Nb的铁素体系不锈钢因为高温强度优异，因此在以汽车排气路径构件为首的各种耐热用途中也是有用的。近年来，构件的复杂形状化不断发展，为了能够应对各种压制加工，对于含有Nb的铁素体系不锈钢板要求优异的加工性。就适用于严格的压制加工的钢板而言，作为其特性，塑性应变比r值高是极其有效的。

目前为止，进行了各种改善含有Nb的铁素体系不锈钢板的r值的尝试。例如在专利文献1中，公开有以下手法：对再结晶率为10～90％的原料实施冷轧及退火，使制品钢板的总析出物为0.05～0.60％。在专利文献2中，公开有以下手法：省略热轧板退火，通过用大直径辊实施冷轧的工序来控制为特定的集合组织。在专利文献3中，公开有以下手法：在抽出(抽出)温度1200℃以上且卷取温度500℃以下进行了热轧后实施热轧板退火，形成在板厚中央部具有未再结晶组织的钢板，对其实施冷轧及退火，由此得到{111}方位结晶多的集合组织。

另一方面，有时在铁素体系不锈钢板的冷加工构件中发生被称为隆起(リジング)的表面凹凸，常常成为问题。在最近，在汽车排气路径构件用的钢板中，也要求耐隆起性的提高。就以上述的专利文献1～3为代表的以往的r值改善技术而言，耐隆起性的改善是困难的。

在专利文献4中，公开有对含有Nb的铁素体系不锈钢板也有效的耐隆起性的改善技术。该技术是在通过常规方法进行热轧后实施将短时间的预退火和1小时以上的主退火组合而成的2阶段的特殊的热轧板退火。但是，采用该手法，r值的改善是困难的。

在专利文献5中，公开有以下技术：通过将铸造板坯加热到1000～1200℃来进行热轧的工序，改善纺丝加工性。就该技术而言，通过在Nb添加钢中微量复合添加Ti，控制以TiN为主体的复合析出物的尺寸和密度，改善起因于TiN的加工性、韧性(段落0015)。认为：使铸造时TiN进行粗大化的温度范围的平均冷却速度为5℃/秒以上是重要的(段落0060)。但是，对于改善含有Nb的铁素体系不锈钢板的r值、耐隆起性的手法，没有教导。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2005-298854号公报

专利文献2：日本特开2006-233278号公报

专利文献3：日本特开2013-209726号公报

专利文献4：日本特开2006-328525号公报

专利文献5：日本特开2010-235995号公报

发明内容

发明要解决的课题

本发明的目的在于同时使含有Nb的铁素体系不锈钢板的r值和耐隆起性提高。

用于解决课题的手段

发明人详细的研究的结果发现：为了实现上述目的，使铸造板坯中生成的含有Nb的析出物在热轧钢板中大量地残存是极其有效的。通过使热轧前的板坯加热温度成为含有Nb的析出物不固溶而容易残存的1150℃以下，在热轧钢板中能够使与铸造板坯中大体相同程度的量的含有Nb的析出物残存。

如果对大量的含有Nb的析出物分散了的钢板实施冷轧及退火，则该析出物产生的钉轧效果(ピン留め効果)得到发挥，得到对r值的提高有利的{111}方位结晶多的集合组织。

另外，在含有Nb的析出物大量残存的热轧钢板中，形成在钢板内的大致全部区域中在析出物周边应变被蓄积的状态。该被蓄积的应变在热轧板退火时在钢板内的所有位点有助于再结晶核的形成，多发地生成再结晶晶粒。如果这些再结晶晶粒生长，则形成细小且无规的再结晶组织，得到晶粒群(结晶方位近似的晶粒群)的形成受到抑制的热轧退火钢板。如果对其实施冷轧及退火，则得到晶粒群的影响非常少的再结晶集合组织，耐隆起性提高。

本发明基于这样的见识完成。

本发明中，提供退火及冷轧用的铁素体系不锈钢原料钢板，其具有如下的化学组成：用质量％表示，包含C：0.004～0.030％、Si：1.50％以下、Mn：1.50％以下、P：0.040％以下、S：0.010％以下、Cr：12.0～25.0％、N：0.005～0.025％、Nb：0.20～0.80％、Al：0.10％以下、Mo：0～3.0％、Cu：0～2.0％、Ni：0～2.0％、Ti：0～0.30％以下、B：0～0.0030％、剩余部分Fe及不可避免的杂质，含有Nb的析出物的存在量为0.20质量％以上。

该原料钢板的板厚例如为3.0～6.0mm。所谓“退火及冷轧用的铁素体系不锈钢原料钢板”，意指用于在赋予热经历或加工经历的工序中在下一工序中首先实施退火、接着实施冷轧的不锈钢板中间制品。代表性地，可列举出热轧钢板、即被热轧了的状态(所谓Ashot)的钢板。应予说明，在冷轧之前通常适宜地经过酸洗等脱垢工序。

含有Nb的析出物为在构成元素中具有Nb的析出相，Nb的碳化物、氮化物、碳氮化物、金属间化合物(莱维氏相等)相当于含有Nb的析出物。就析出相是否为含有Nb的析出物而言,能够通过EDX(能量分散型荧光X射线分析法)等分析手法来确认。钢板中的含有Nb的析出物的存在量能够如下所述通过电解提取法来求出。

[含有Nb的析出物的存在量的求出方法]

在包含10质量％的乙酰丙酮、1质量％的四甲基氯化铵、89质量％的甲醇的非水系电解液中，对于从钢板中选取的质量已知的样品，对饱和甘汞标准电极(SCE)给予-100mV～400mV的电位，使样品的基体(金属底子)全部溶解后，将包含未溶解物的液体用孔径0.2μm的微孔过滤器过滤，将残留于过滤器的固体成分作为提取残渣而回收。将提取残渣在供于溶解的上述样品的质量中所占的质量比例作为含有Nb的析出物的存在量(质量％)。

在具有上述化学组成的钢的情况下，就通过上述的方法所得到的提取残渣而言,能够视为是大体由含有Nb的析出物所构成的残渣。因此，在此，用采用下述的电解提取法所回收的提取残渣的质量比例来定义为含有Nb的析出物的存在量。

就含有Nb的析出物的平均粒径而言，用圆当量直径表示，优选为2.0～10.0μm。某析出物的圆当量直径是具有与在观察图像平面上所测定的该析出物粒子的面积相等的面积的圆的直径。平均粒径能够如下所述来求出。

[含有Nb的析出物的平均粒径的求出方法]

通过SEM来观察与钢板的轧制方向和板厚方向平行的截面(L截面)，在观察视野内所观测的含有Nb的析出物粒子中，以不包括圆当量直径不满0.10μm的粒子及粒子的一部分从观察视野中溢出的粒子的、全部的含有Nb的析出物粒子作为测定对象，测定圆当量直径(μm)，将测定对象粒子的圆当量直径的总和除以测定对象粒子的总个数所得的值作为含有Nb的析出物的平均粒径(μm)。不过，通过随机选择的不重复的多个观察视野，使测定对象粒子的总个数为100个以上。就某粒子的圆当量直径而言，能够由通过图像处理软件对SEM图像进行图像处理而求出的该粒子的面积来算出。

就上述的退火和冷轧用的铁素体系不锈钢原料钢板而言，能够通过将连续铸造板坯等铸片加热到1000～1150℃后进行抽出而实施热轧的手法来制造。

另外，在本发明中，作为r值和耐隆起性得到了改善的铁素体系不锈钢板，提供具有上述的化学组成、含有Nb的析出物的存在量为0.19质量％以上、下述(A)中所定义的起伏(うねり)高度W为2.0μm以下的铁素体系不锈钢冷轧退火钢板。冷轧退火钢板的板厚例如为1.0～2.5mm。

(A)从该钢板中选取长度方向成为轧制方向的JIS5号拉伸试验片，制作给予了拉伸应变直至平行部处的伸长率成为20％后卸载的试验片。对于该试验片，在宽度方向(即轧制直角方向)上测定长度方向中央部的表面轮廓，按照JIS B0601：2013，以截止值λf＝8.0mm、λc＝0.5mm确定波长成分0.5～8.0mm的起伏曲线，由该起伏曲线求出算术平均起伏Wa(μm)，将其作为起伏高度W。

就上述的r值和耐隆起性得到了改善的铁素体系不锈钢板而言，能够通过以下的制造方法来得到。

铁素体系不锈钢冷轧退火钢板的制造方法，其具有以下工序：

将具有上述的化学组成的钢的铸片加热到1000～1150℃后进行抽出而实施热轧、得到含有Nb的析出物的存在量为0.2质量％以上的原料钢板(热轧钢板)的工序；

对上述原料钢板实施900～1100℃的退火(热轧板退火)的工序；和

对结束了上述退火的钢板实施冷轧及退火的工序。

发明的效果

根据本发明，实现了将r值和耐隆起性同时改善了的含有Nb的铁素体系不锈钢板。该钢板在得到要求高压制加工性、加工后的优异的表面形状的构件方面是极其有用的。

附图说明

图1为对于含有Nb的铁素体系不锈钢的冷轧退火钢板例示001反极图中的结晶方位图的图。

具体实施方式

[化学组成]

在本发明中，以含有以下所示的成分元素的铁素体系不锈钢为对象。就与钢板的化学组成有关的“％”而言，只要无特别说明，则意味着质量％。

C、N在与Nb的复合添加中形成Nb碳氮化物。Nb碳氮化物有助于对r值的提高有利的集合组织的形成。另外，在钢板制造过程中抑制晶粒群的形成，也有助于耐隆起性的提高。为了充分地获得这些作用，对于C，确保0.004％以上的含量，对于N，确保0.005％以上的含量。就含有大量的C、N而言，成为使钢硬质化、使热轧钢板的韧性降低的主要因素。另外，成为使对高温强度的提高有效的固溶Nb量过度地减少的主要因素。将C含量限制为0.030％以下，将N含量限制为0.025％以下。应予说明，“Nb碳氮化物”是指C、N中的任一者或两者与Nb结合的化合物相。

就Si及Mn而言，除了作为脱氧剂有效以外，还具有使耐高温氧化性提高的作用。对于Si确保0.05％以上的含量、对于Mn确保0.10％以上的含量更为有效。如果大量地含有这些元素，则钢发生硬质化，成为招致加工性及韧性的降低的主要因素。将Si含量限制在1.50％以下，更优选使其为1.00％以下。将Mn含量也限制在1.50％以下。

就P及S而言，如果大量地含有，则成为耐蚀性降低等的主要因素。就P含量而言，能够容许至多0.040％，就S含量而言，能够容许至多0.010％。过剩的低P化、低S化使对炼钢的负荷增大，变得不经济。通常，P含量可在0.005～0.040％的范围调整，S含量可在0.0005～0.010％的范围调整。

Ni具有抑制腐蚀的进行的作用，能够根据需要来添加。这种情况下，确保0.01质量％以上的Ni含量更为有效。不过，Ni是奥氏体相稳定化元素，因此如果在铁素体系不锈钢中过剩地含有，则生成马氏体相，加工性降低。另外，含有过剩的Ni招致成本上升。将Ni含量限制为2.0％以下。

就Cr而言，为了确保作为不锈钢的耐蚀性，是重要的。对于耐高温氧化性的提高也有效。为了发挥这些作用，12.0％以上的Cr含量是必要的。如果大量地含有Cr，则钢进行硬质化，成为招致加工性降低的主要因素。在此，将Cr含量为25.0％以下的钢作为对象。可将Cr含量管理到20.0％以下。

Mo是对于耐蚀性的提高有效的元素，能够根据需要来进行添加。这种情况下，确保0.03％以上的Mo含量更为有效。不过，大量的添加使钢的热加工性、加工性、韧性降低，同时导致制造成本上升。在添加Mo的情况下需要在3.0％以下的范围中进行。

Cu是对于低温韧性的提高有效、同时对于高温强度的提高也有效的元素。因此，能够根据需要来添加Cu。这种情况下，确保0.02％以上的Cu含量更为有效。不过，如果大量地添加Cu，加工性反而降低。在添加Cu的情况下需要在2.0％以下的范围中进行。

Nb对于高温强度的上升有效。另外，在本发明中，特别是为了利用含有Nb的析出物来使r值及耐隆起性提高，也是重要的元素。Nb含量需要设为0.20％以上，更优选设为0.30％以上。含有过剩的Nb成为使韧性降低的主要因素。各种研究的结果：将Nb含量限制为0.80％以下。也可管理到0.60％以下。

Al作为脱氧剂是有效的。为了充分地获得其作用，以成为0.001％以上的Al含量的方式添加Al是有效的。如果过剩地含有Al，则硬度上升，加工性及韧性降低。将Al含量限制为0.10％以下。

B对于提高二次加工性有效，能够根据需要来添加。这种情况下，确保0.0002％以上的含量更为有效。不过，如果B含量超过0.0030％，则由于Cr₂B的生成，金属组织的均一性受到损害，有时加工性降低。在添加B的情况下，在0.0030％以下的含量范围中进行。

Ti具有固定C及N的作用，是在将钢的耐蚀性及耐高温氧化性维持得高的方面有效的元素。因此能够根据需要来添加Ti。为了充分地发挥上述作用，确保0.05％以上的Ti含量更为有效。不过，含有过剩的Ti使钢的韧性、加工性降低，同时对制品的表面性状产生不良影响。在添加Ti的情况下，在0.30％以下的范围中进行。

[热轧钢板中的含有Nb的析出物的存在量]

就在退火及冷轧用的铁素体系不锈钢原料钢板(即热轧钢板)中存在的含有Nb的析出物的量而言，在提高对该原料钢板给予退火→冷轧→退火的加工热经历而得到的冷轧退火钢板的r值及耐隆起性方面，是极其重要的。如果在热轧钢板中存在着大量的含有Nb的析出物，则该析出物产生的钉轧效果得到，得到对r值的提高有利的{111}方位结晶多的集合组织。另外，由于在含有Nb的析出物的周围所蓄积的应变，在热轧板退火时再结晶得到促进，晶粒群(结晶方位近似的晶粒群)的形成受到抑制。如果对这样的热轧退火钢板实施冷轧及退火，则得到晶粒群被截断的再结晶集合组织，耐隆起性提高。

详细研究的结果，通过将上述原料钢板(热轧钢板)中的含有Nb的析出物的存在量严格管理到0.20质量％以上，能够同时改善最终的制品钢板(冷轧退火钢板)中的r值和耐隆起性。对于含有Nb的析出物的存在量的上限，由于受到钢中的Nb、C、N含量的制约，因此不必特别地设限制，例如设为0.50％以下的范围则足以。

[热轧钢板的制造方法]

对具有上述的化学组成的钢的铸片(连续铸造板坯等)实施热轧时，使其加热抽出温度成为1000～1150℃是重要的。如果加热到超过1150℃的温度，则发生铸片中存在的含有Nb的析出物的固溶，热轧开始前的含有Nb的析出物的量减少。其结果，将热轧钢板中的含有Nb的析出物的存在量稳定地维持在上述的规定量变得困难。在铸片的加热温度不到1000℃的情况下，在热轧后的金属组织中，铸造组织的影响大量残留，变得容易形成晶粒群(コロニー)。在1000～1150℃下的加热保持时间(材料温度处于1000～1150℃的时间)例如只要设为30～200分钟即可。除了如上述那样限制铸片的加热抽出温度以外，可以按照一般的含有Nb的不锈钢板的热轧条件。例如热轧的各道次中的温度可以设为650～1000℃，卷取温度可以设为300～650℃。这样制造例如板厚3.0～6.0mm的热轧钢板，将其作为退火及冷轧用的铁素体系不锈钢原料钢板来使用。通过对于调整到上述的化学组成的铸片实施该热轧，得到含有Nb的析出物的平均粒径以圆当量直径计为2.0～10.0μm的热轧钢板。

[冷轧退火钢板的制造方法]

对于上述的原料钢板(热轧钢板)，实施900～1100℃的热轧板退火。如果该退火温度比900℃低，则加工(轧制)组织残存，形成在轧制方向上伸长的未再结晶组织。这种情况下，耐隆起性的改善变得不充分。如果是比1100℃高的温度，则大量地残存的含有Nb的析出物一部分进行固溶化，在其后的工序中得到对r值提高有利的再结晶集合组织变得困难。该热轧板退火能够使用一般的连续退火设备来进行。这种情况下，退火时间为均热时间(将材料温度在规定的退火温度下保持的时间)，例如可设为0～30秒。

就结束了热轧板退火的钢板而言，通过酸洗等将表面的氧化垢除去后，供于冷轧。就冷轧率而言，只要确保足以在下一工序的最终退火(仕上焼鈍)中发生再结晶化的轧制率即可。例如，设为50％以上的冷轧率是有效的。冷轧率的上限受到设备的能力的制约，通常可在90％以下的范围中设定。冷轧后的板厚例如为1.0～2.5mm。

在冷轧后，实施最终退火。该退火可在一般的条件下实施。例如可在1000～1100℃、均热0～30秒的范围中设定。这样能够得到将r值和耐隆起性这两者改善了的冷轧退火钢板。

[冷轧退火钢板中的含有Nb的析出物的存在量]

在用上述的手法所得到的冷轧退火钢板中，在热轧钢板存在的含有Nb的析出物在经过冷轧和最终退火后也大量地存在。各种研究的结果，在具有上述的化学组成的含有Nb的钢的冷轧退火钢板中，含有Nb的析出物的存在量为0.19质量％以上对于r值的改善是极其有效的。更优选为0.20质量％以上。对于冷轧退火钢板中的含有Nb的析出物的上限，与热轧钢板的情形同样，由于受到钢中的Nb、C、N含量的制约，因此不必特别地约束，例如可设为0.50％以下的范围。

[冷轧退火钢板的耐隆起性]

就耐隆起性而言，能够通过在上述的(A)中所定义的起伏高度W来评价。起伏高度W为2.0μm以下时，判断为作为具有上述的化学组成的含有Nb的钢的冷轧退火钢板具有优异的耐隆起性。

在图1中，对于使用Nb含量为0.40％的含有Nb的铁素体系不锈钢的铸片、通过热轧、热轧板退火、冷轧、最终退火的工序所制作的板厚2.0mm的冷轧退火钢板，例示001反极图中的结晶方位图。其是基于通过EBSD(电子束后方散射衍射法)对与轧制方向和板厚方向平行的截面(L截面)进行测定所得到的结晶方位分布的数据，求出对于与板厚方向垂直的面(Z面)的方位图。对将无规的结晶取向中的方位密度设为1时的方位密度的分布用颜色区别开表示。(a)为热轧前的铸片加热抽出温度为1230℃的以往材料，(b)为热轧前的铸片加热抽出温度为1100℃的本发明材料。就铸片加热抽出温度以外的条件而言，两者是共同的。该图是将原始的彩色图像单色化了的图。得知：在降低了热轧前的铸片加热抽出温度的(b)中，在{111}面方位上的取向比例显著地增加。该结晶取向对r值的提高有效。

实施例

通过常规方法将表1中所示的化学组成的钢熔炼，得到铸片(连续铸造板坯)。将各铸片在表2中所示的铸片加热温度下加热120分钟后抽出，进行热轧，形成板厚4.5mm的热轧钢板。热轧的最终道次轧制温度为650～700℃，卷取温度为500～650℃的范围。

[表1]

表1

从各热轧钢板中选取样品，按照上述的“含有Nb的析出物的存在量的求出方法”，用电解提取法求出含有Nb的析出物的存在量。另外，对于各热轧钢板的与轧制方向和板厚方向平行的截面(L截面)，通过日立制S-4000来进行SEM观察，按照上述的“含有Nb的析出物的平均粒径的求出方法”，求出含有Nb的析出物的平均粒径。

将上述的热轧钢板作为原料钢板，制造了冷轧退火钢板。首先，对于热轧钢板，通过连续退火酸洗线实施表2中所示的温度下的热轧板退火及酸洗。退火时间为均热0～30秒的范围。对得到的热轧退火钢板(板厚4.5mm)实施冷轧，然后，通过连续退火酸洗线，在1000～1100℃下实施均热0～30秒的最终退火及酸洗，得到板厚2mm的冷轧退火钢板。从各冷轧退火钢板选取样品，考察r值、起伏高度、含有Nb的析出物的存在量及高温热处理前后的硬度变化ΔHV。就含有Nb的析出物的存在量而言，用上述的方法采用电解提取法来考察，将其结果示于表2中。其以外用以下的方法来考察。

[r值]

r值为宽度方向的真应变除以厚度方向的真应变所得的值(JISG0202：2013、序号1182)。从上述的冷轧退火钢板选取轧制方向、相对于轧制方向成45°方向及轧制直角方向的JIS13号B拉伸试验片，按照下述(1)式算出对各方向以试验数n＝3赋予了14.4％的拉伸应变时的r值。

r值＝ln(W₀/W)/ln(t₀/t)…(1)

其中，W₀为拉伸前的试验片平行部的宽度(mm)，W为拉伸后的试验片平行部的宽度(mm)，t₀为拉伸前的试验片平行部的板厚(mm)，t为拉伸后的试验片平行部的板厚(mm)。

各方向都是将n＝3的平均值作为该方向的r值(分别表记为r₀、r₄₅和r₉₀。)。将这些值代入下述(2)式中，求出该冷轧退火钢板的平均r值。

平均r值＝(r₀+2r₄₅+r₉₀)/4…(2)

平均r值越大，该钢板在塑性应变时越难以发生壁厚减小，评价为具有良好的加工性。设想对复杂形状化不断发展的汽车排气路径构件的压制加工，将上述平均r值为1.20以上判定为合格(r值：良好)，将比其低判定为不合格(r值：不良)。将结果示于表2中。

[起伏高度]

从上述的冷轧退火钢板中选取长度方向为轧制方向的JIS5号试验片(JIS Z2241：2011)，制作对轧制方向给予了20％的拉伸应变后卸载了的试验片。对于该试验片，按照上述(A)，基于使用接触式表面粗糙度计(东京精密株式会社制；SURFCOM2900DX)所测定的试验片中央部的表面轮廓来求出算术平均高度Wa，将其作为起伏高度W(μm)。如果该起伏高度为2.0μm以下，则即使在对加工度严格的制品的加工中也评价为呈现优异的耐隆起性。因此，将上述起伏高度为2.0μm以下判定为合格(耐隆起性：良好)，将超过其判定为不合格(耐隆起性：不良)。将结果示于表2中。

[表2]

表2

下划线：本发明规定范围外

本发明例的热轧钢板均是含有Nb的析出物的含量足够多。将它们用于原料、用实施适当的热轧板退火的工序所得到的冷轧退火钢板均是平均r值高，起伏高度低。即，在含有Nb的铁素体系不锈钢板中，实现了r值和耐隆起性的同时改善。认为：由于在冷轧退火钢板中也大量存在含有Nb的析出物，因此在实施了热轧板退火后也将含有Nb的析出物的存在量维持得高，其有助于在冷轧及最终退火的工序中对于r值的提高有利的结晶取向的形成。

相对于此，就比较例No.21、24而言，由于采用以往一般的铸片加热温度，因此热轧钢板中的含有Nb的析出物的量少。因此，未能改善冷轧退火钢板的r值。就No.22而言，由于铸片加热温度高，因此虽然热轧钢板中的含有Nb的析出物的量变少，但通过将热轧板退火温度设定得低，冷轧退火钢板的r值提高。但是，耐隆起性差。就No.23、25而言，使用了充分地确保含有Nb的析出物量的热轧钢板，但热轧板退火温度低，因此得到的冷轧退火钢板的耐隆起性差。

Claims (6)

1.一种退火及冷轧用的铁素体系不锈钢原料钢板，其具有以下的化学组成：用质量％表示，包含C：0.004～0.030％、Si：1.50％以下、Mn：1.50％以下、P：0.040％以下、S：0.010％以下、Cr：12.0～25.0％、N：0.005～0.025％、Nb：0.20～0.80％、Al：0.10％以下、Mo：0～3.0％、Cu：0～2.0％、Ni：0～2.0％、Ti：0～0.30％以下、B：0～0.0030％、剩余部分Fe及不可避免的杂质，含有Nb的析出物的存在量为0.20质量％以上。

2.根据权利要求1所述的铁素体系不锈钢原料钢板，其中，含有Nb的析出物的平均粒径用圆当量直径表示为2.0～10.0μm。

3.权利要求1或2所述的铁素体系不锈钢原料钢板的制造方法，其中，将钢的铸片加热到1000～1150℃后进行抽出而实施热轧，所述钢的铸片具有以下化学组成：用质量％表示，包含C：0.004～0.030％、Si：1.50％以下、Mn：1.50％以下、P：0.040％以下、S：0.010％以下、Cr：12.0～25.0％、N：0.005～0.025％、Nb：0.20～0.80％、Al：0.10％以下、Mo：0～3.0％、Cu：0～2.0％、Ni：0～2.0％、Ti：0～0.30％以下、B：0～0.0030％、剩余部分Fe及不可避免的杂质。

4.一种铁素体系不锈钢冷轧退火钢板，其具有以下的化学组成：用质量％表示，包含C：0.004～0.030％、Si：1.50％以下、Mn：1.50％以下、P：0.040％以下、S：0.010％以下、Cr：12.0～25.0％、N：0.005～0.025％、Nb：0.20～0.80％、Al：0.10％以下、Mo：0～3.0％、Cu：0～2.0％、Ni：0～2.0％、Ti：0～0.30％以下、B：0～0.0030％、剩余部分Fe及不可避免的杂质；含有Nb的析出物的存在量为0.19质量％以上；下述(A)中所定义的起伏高度W为2.0μm以下，

(A)从该钢板中选取长度方向成为轧制方向的JIS5号拉伸试验片，制作给予拉伸应变直至平行部处的伸长率成为20％后卸载的试验片，对于该试验片，在宽度方向(即轧制直角方向)测定长度方向中央部的表面轮廓，按照JIS B0601：2013，以截止值λf＝8.0mm、λc＝0.5mm确定波长成分0.5～8.0mm的起伏曲线，由该起伏曲线求出算术平均起伏Wa(μm)，将其作为起伏高度W。

5.根据权利要求4所述的铁素体系不锈钢冷轧退火钢板，其中，板厚为1.0～2.5mm。

6.一种铁素体系不锈钢冷轧退火钢板的制造方法，其具有以下工序：

将钢的铸片加热到1000～1150℃后进行抽出而实施热轧、得到含有Nb的析出物的存在量为0.20质量％以上的原料钢板的工序，所述钢的铸片具有如下的化学组成：用质量％表示，包含C：0.004～0.030％、Si：1.50％以下、Mn：1.50％以下、P：0.040％以下、S：0.010％以下、Cr：12.0～25.0％、N：0.005～0.025％、Nb：0.20～0.80％、Al：0.10％以下、Mo：0～3.0％、Cu：0～2.0％、Ni：0～2.0％、Ti：0～0.30％以下、B：0～0.0030％、剩余部分Fe及不可避免的杂质；

对所述原料钢板实施900～1100℃的退火的工序；和

对完成所述退火的钢板实施冷轧及退火的工序。