JPS58199822A - リジングと熱間ロール焼付き疵のないフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 - Google Patents
リジングと熱間ロール焼付き疵のないフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法Info
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- JPS58199822A JPS58199822A JP8228182A JP8228182A JPS58199822A JP S58199822 A JPS58199822 A JP S58199822A JP 8228182 A JP8228182 A JP 8228182A JP 8228182 A JP8228182 A JP 8228182A JP S58199822 A JPS58199822 A JP S58199822A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はりジンクの全くないフェライト系ステンレス薄
鋼板の製造方法に関するものである。
鋼板の製造方法に関するものである。
フェライト系ステンレス薄鋼板はオーステナイト系ステ
ンレスＩＩＡＫ比べて安価で澄んだ色調を有しているＯ
で自動車中家庭用の器具の部品などに本（使用されてい
る。しかし）、ライト系ステンレス鋼は郁晶羨造におい
て、絞勤加工や引張り加工を受けるとリジン！あるいは
ｐ−♂ングと称される凹凸の！Ｉ模様が発生して外観を
著しく損なうという欠点を有してい為。このリジングの
゛防止方法については非１１１に多くの研究が表され種
々の提案が行なわれていゐが、その主たる考え方は、熱
気時ＯＩＩをできるだけ多く残留させ、続く熱延板焼鈍
での再結晶を促進させ、リジングの原因となる鋺造組級
を破ａＳせようとするものである。具体的には低温での
熱延を施こす方法（例えば特許１！１ｔｓ−３４０１６
号公報参ＩＩ）が提案されておυ、ま九’ｒｉ、）ＩＴ
ｂ等を添加した上での高温短時間焼鈍方法（例えば、４
１１１昭５１−１４９１１６号公報、特許［１Ｂ５１０
８６号公＠）が提案されているし、さもにヒれらの方法
を組合わせた提案（例えば特開昭！５６−１２３５２７
号会報）も表されている。しかし、これらの方法はりジ
ンクの軽減に拡効果を有するもののオーステナイト系ス
テンレス鋼の場合のようにリジングを皆無にするために
は決定的なものではない。
ンレスＩＩＡＫ比べて安価で澄んだ色調を有しているＯ
で自動車中家庭用の器具の部品などに本（使用されてい
る。しかし）、ライト系ステンレス鋼は郁晶羨造におい
て、絞勤加工や引張り加工を受けるとリジン！あるいは
ｐ−♂ングと称される凹凸の！Ｉ模様が発生して外観を
著しく損なうという欠点を有してい為。このリジングの
゛防止方法については非１１１に多くの研究が表され種
々の提案が行なわれていゐが、その主たる考え方は、熱
気時ＯＩＩをできるだけ多く残留させ、続く熱延板焼鈍
での再結晶を促進させ、リジングの原因となる鋺造組級
を破ａＳせようとするものである。具体的には低温での
熱延を施こす方法（例えば特許１！１ｔｓ−３４０１６
号公報参ＩＩ）が提案されておυ、ま九’ｒｉ、）ＩＴ
ｂ等を添加した上での高温短時間焼鈍方法（例えば、４
１１１昭５１−１４９１１６号公報、特許［１Ｂ５１０
８６号公＠）が提案されているし、さもにヒれらの方法
を組合わせた提案（例えば特開昭！５６−１２３５２７
号会報）も表されている。しかし、これらの方法はりジ
ンクの軽減に拡効果を有するもののオーステナイト系ス
テンレス鋼の場合のようにリジングを皆無にするために
は決定的なものではない。
前記した考え方とは異なるが、熱延板焼鈍時に−１オー
ステナイト相を現出せしめる方法（４１公昭４８−２４
６１１号公報）抹すジンダ肪止対策として非常に優れて
いるもののオーステナイト相ｔ７！ライト相に変態させ
るために非常に遅い冷却を行なうかあるいは変態温度以
下で長時間加熱する必要があるなど生産性を著しく阻害
せざるを得ない。
ステナイト相を現出せしめる方法（４１公昭４８−２４
６１１号公報）抹すジンダ肪止対策として非常に優れて
いるもののオーステナイト相ｔ７！ライト相に変態させ
るために非常に遅い冷却を行なうかあるいは変態温度以
下で長時間加熱する必要があるなど生産性を著しく阻害
せざるを得ない。
本発明社以上に示した方法とは異なシＮｂを添加したフ
ェライト単相ステンレス鋼において熱延時も含めて再結
晶を繰シ返すことによってリジングの原因となる鋳造組
織を破壊し、リジング性を改善しりジンクを皆無にしよ
う１．、とするものである。
ェライト単相ステンレス鋼において熱延時も含めて再結
晶を繰シ返すことによってリジングの原因となる鋳造組
織を破壊し、リジング性を改善しりジンクを皆無にしよ
う１．、とするものである。
即ち本発明はＣ０，０１５１Ｇ’以下、口、０１５憾以
上、０．０３５％以下、Ｎｂ ｏ、 ２ Ｓ以上でかつ
ＣとＮｏ重量嘔の和の８倍以上１．０１！以下、Ｃｒｌ
Ｏｆｌ以上２２−以下を含むフェライト系ステンレス鋼
スラブを１１００℃以上１２５０℃以下に加熱し、１０
００℃以上にて１／ダス当りの圧下率３０％以上の圧下
を少くとも１回以上含んで熱延板、９００℃以上１１０
０℃未満にて１０分以内の熱延板焼鈍を施し、しかる後
冷延するかあるいは１回以上の中間焼鈍を含んで冷延し
、再結晶焼鈍を行なうことを特徴とするりジンクのない
フェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法を要旨とする
ものである。
上、０．０３５％以下、Ｎｂ ｏ、 ２ Ｓ以上でかつ
ＣとＮｏ重量嘔の和の８倍以上１．０１！以下、Ｃｒｌ
Ｏｆｌ以上２２−以下を含むフェライト系ステンレス鋼
スラブを１１００℃以上１２５０℃以下に加熱し、１０
００℃以上にて１／ダス当りの圧下率３０％以上の圧下
を少くとも１回以上含んで熱延板、９００℃以上１１０
０℃未満にて１０分以内の熱延板焼鈍を施し、しかる後
冷延するかあるいは１回以上の中間焼鈍を含んで冷延し
、再結晶焼鈍を行なうことを特徴とするりジンクのない
フェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法を要旨とする
ものである。
Ｎｂを添加したフェライト系ステンレス鋼はりジング性
に優れていることは既に公知（％公昭３８−１６３０１
号公報）であるが、Ｎｂ添加のみでは決定的でないこと
も測知である。本発明は、Ｎｂ添加鋼の再結晶温度が高
い点を利用し、従来指向されている低温熱延で杜なく、
むしろ高温て加熱し熱延して熱延中の再結晶を促進させ
、リジングの原因となる鋳造組織番破壊するところに特
徴を有する。
に優れていることは既に公知（％公昭３８−１６３０１
号公報）であるが、Ｎｂ添加のみでは決定的でないこと
も測知である。本発明は、Ｎｂ添加鋼の再結晶温度が高
い点を利用し、従来指向されている低温熱延で杜なく、
むしろ高温て加熱し熱延して熱延中の再結晶を促進させ
、リジングの原因となる鋳造組織番破壊するところに特
徴を有する。
Ｎｂを含まない鋼の場合、再結晶焼鈍材低いものの高温
での熱延では再結晶を起こす程歪が蓄積されず回復のみ
起こることになりやすい上、低温熱延を行なうと歪は蓄
積するが熱延時に再結晶を起こしにくくなるため、本発
明の特徴を具現するのは困難である。Ｃ含有量が高く、
為温でオーステナイト相の現われる鋼では再結晶の効果
はあるが、鋳造組織をこわす程にはならない。
での熱延では再結晶を起こす程歪が蓄積されず回復のみ
起こることになりやすい上、低温熱延を行なうと歪は蓄
積するが熱延時に再結晶を起こしにくくなるため、本発
明の特徴を具現するのは困難である。Ｃ含有量が高く、
為温でオーステナイト相の現われる鋼では再結晶の効果
はあるが、鋳造組織をこわす程にはならない。
次に本発明者らｈ Ｎｂの析出物である炭化物、窒化物
の効果を検討した。その結果、１１００℃以上で析出す
るのは主として窒化物であることを見出し、それが結晶
粒の粗大花防止と歪蓄積の核になっているものと推定し
た。ζ２／の知見に基づき、ＣおよびＮ量について検討
した・。
の効果を検討した。その結果、１１００℃以上で析出す
るのは主として窒化物であることを見出し、それが結晶
粒の粗大花防止と歪蓄積の核になっているものと推定し
た。ζ２／の知見に基づき、ＣおよびＮ量について検討
した・。
第１図はＣが０．０１％以下の１９Ｃｒ−０，４Ｎｂ
鋼のりジング高さに及ぼす艮の影響を示した図である。
鋼のりジング高さに及ぼす艮の影響を示した図である。
図中・印はりジング高さが加工肌荒れ高さ２μ以下であ
るため測定不可能であるため一律に１、５μの点にグロ
ットしたものである。第１図の試験条件は○印、・印に
ついてｔｉ１２００℃のスラブ加熱、熱延の第１パスで
４０〜４５１の圧下率での圧下、熱延板の厚さは４■、
熱延板焼鈍は９８０℃Ｘ ２ ｗｉｎ 、冷観は中間焼
鈍を】回は芒んだいわゆ、！１２回冷延で、０．５−の
再結晶焼鈍材についてＪＩ８５号引張シ試験片にて２０
チ引張シ加工を施し測定した。ｘ印については熱延の圧
下率をすべて３０９６未満とした例である。
るため測定不可能であるため一律に１、５μの点にグロ
ットしたものである。第１図の試験条件は○印、・印に
ついてｔｉ１２００℃のスラブ加熱、熱延の第１パスで
４０〜４５１の圧下率での圧下、熱延板の厚さは４■、
熱延板焼鈍は９８０℃Ｘ ２ ｗｉｎ 、冷観は中間焼
鈍を】回は芒んだいわゆ、！１２回冷延で、０．５−の
再結晶焼鈍材についてＪＩ８５号引張シ試験片にて２０
チ引張シ加工を施し測定した。ｘ印については熱延の圧
下率をすべて３０９６未満とした例である。
第１図においてリジング高さはＮ量０．０１５％以上で
加工肌荒れ高さ２μ以下となって、実質的にリジングな
しのレベルに達する＠ ｔ ７’ｊ Ｎの効果は熱延で
高圧下を行なった場合のみ現われ、両者の１合効果の大
きいことがわかる。
加工肌荒れ高さ２μ以下となって、実質的にリジングな
しのレベルに達する＠ ｔ ７’ｊ Ｎの効果は熱延で
高圧下を行なった場合のみ現われ、両者の１合効果の大
きいことがわかる。
第２図は同じくＮ量０．（１５１１以上の鋼についてリ
ジング性に及ぼすＣ量の影響を示した図である。ｃｒＮ
と轢逆に低い程優れており、０．０１５−以下で効果が
明確となり特に０．０１０％以下では加工肌荒れ高さ以
下のりジンクになることがわかった。Ｃの影響もまた熱
延時に大圧下を加えない場合は明確ではない。
ジング性に及ぼすＣ量の影響を示した図である。ｃｒＮ
と轢逆に低い程優れており、０．０１５−以下で効果が
明確となり特に０．０１０％以下では加工肌荒れ高さ以
下のりジンクになることがわかった。Ｃの影響もまた熱
延時に大圧下を加えない場合は明確ではない。
以上示したとおシ、本発明方法の効果はＮが０．０１５
％以上、Ｃが０．０１５９１以下で現われることがわか
る。
％以上、Ｃが０．０１５９１以下で現われることがわか
る。
次にＮｂ添加鋼の熱延中の再結晶挙動について調査した
結果を説明する。 Ｎｂ添加鋼は１０００℃以上で１／
４ス当り３０チ以上の圧下率で圧延すると熱延・中に再
結晶が起シ第１図および第２図に示したとおシ最終製品
でのりジング性が向上することが認められた。この場合
１２００℃以上では効果があるがその程度は小さくなっ
た。これは、１２００℃以上では再結晶温度の高いＮｂ
添加鋼といえども歪の回復の速度が早くなるためと推定
される。さらに１２５０℃を超えるともはや再結晶は起
らず回復と同時に急激な粗大化を生ずることが認められ
た。これは、１２５０℃を超えるとＮｂの析出物の大半
が固溶するため粗大化抑制効果がなくなるためと推定さ
れる。
結果を説明する。 Ｎｂ添加鋼は１０００℃以上で１／
４ス当り３０チ以上の圧下率で圧延すると熱延・中に再
結晶が起シ第１図および第２図に示したとおシ最終製品
でのりジング性が向上することが認められた。この場合
１２００℃以上では効果があるがその程度は小さくなっ
た。これは、１２００℃以上では再結晶温度の高いＮｂ
添加鋼といえども歪の回復の速度が早くなるためと推定
される。さらに１２５０℃を超えるともはや再結晶は起
らず回復と同時に急激な粗大化を生ずることが認められ
た。これは、１２５０℃を超えるとＮｂの析出物の大半
が固溶するため粗大化抑制効果がなくなるためと推定さ
れる。
次に熱延板焼鈍における再結晶について検討したところ
、本発明においても従来提唱されているように（持分５
５−６０８６、特８５１−１４９１１６ ）、９００℃
以上１１００℃未満にて１０分以内の高温短時間焼鈍を
施すことによシ延伸したフェライト粒を微細に再結晶さ
せることができ、リジング性改善に効果が大きい。しか
し従来はこのために低温熱延をｈ向して（４Ｉ開昭５６
−１２３３２７号公報）きたのであるが、本発明では、
熱延時の査結晶を繰シ返している九め、ことさらに低温
熱延をすることなく通常の熱延で充分にその目的を達す
ることができる。
、本発明においても従来提唱されているように（持分５
５−６０８６、特８５１−１４９１１６ ）、９００℃
以上１１００℃未満にて１０分以内の高温短時間焼鈍を
施すことによシ延伸したフェライト粒を微細に再結晶さ
せることができ、リジング性改善に効果が大きい。しか
し従来はこのために低温熱延をｈ向して（４Ｉ開昭５６
−１２３３２７号公報）きたのであるが、本発明では、
熱延時の査結晶を繰シ返している九め、ことさらに低温
熱延をすることなく通常の熱延で充分にその目的を達す
ることができる。
以上示したとおｌ）、Ｎｂ添加フェライト系ステンレス
鋼においてＮを添加し、１０００℃以上にて高圧下（］
／す１９の圧下率３０１以上）を加えることで、高温短
時間の熱延板焼鈍の効果と相俟って１．リジングを皆無
にすることが可能となった。
鋼においてＮを添加し、１０００℃以上にて高圧下（］
／す１９の圧下率３０１以上）を加えることで、高温短
時間の熱延板焼鈍の効果と相俟って１．リジングを皆無
にすることが可能となった。
しかも本発明の重要な特徴は、加熱温度において一熱延
の仕上げ温度においてもことさらに低温にする必要がな
いという点にあシ、この結果、銅板の表面疵を増加せし
めたシ熱延ロールの摩耗を助長することなく、リジング
を皆無にすることができるので工業的な、利益は大きい
。
の仕上げ温度においてもことさらに低温にする必要がな
いという点にあシ、この結果、銅板の表面疵を増加せし
めたシ熱延ロールの摩耗を助長することなく、リジング
を皆無にすることができるので工業的な、利益は大きい
。
次に本発明に用いる鋼の成分および製迄条件について限
定理由を述べる。
定理由を述べる。
Ｎｂ添加フェライト系ステンレス鋼のＣは多量では製品
の耐食性を劣化させる上、リジング性を劣化させるため
上限を０．０１９１６とした。
の耐食性を劣化させる上、リジング性を劣化させるため
上限を０．０１９１６とした。
Ｎは前述したとおシＮｂの窒化物としてリジング改善に
効果があるので０．０１！５％以上とし、多量になると
製品の耐食性を劣化させるので上限を０．０３５１とＬ
７’ｊ。
効果があるので０．０１！５％以上とし、多量になると
製品の耐食性を劣化させるので上限を０．０３５１とＬ
７’ｊ。
Ｎｂは再結晶温度を高くする元素であるので、炭化物窒
化物として析出する量を考慮しても鋼中に固溶状態で存
在しうるよう０．２１以上でかつＣとＮの重量％の８倍
以上とし、１．０％を超えるとその効果が飽和するので
１．０チを上限とした。
化物として析出する量を考慮しても鋼中に固溶状態で存
在しうるよう０．２１以上でかつＣとＮの重量％の８倍
以上とし、１．０％を超えるとその効果が飽和するので
１．０チを上限とした。
また、Ｃｒは本発明の効果を限定する元素ではないが、
ステンレス鋼として最低限必要な１０％を下限とし、薄
銅板としての用途がない２２％を上限とした。しかし、
これ以外のＣｒ量についても本発明の効果は現われる。
ステンレス鋼として最低限必要な１０％を下限とし、薄
銅板としての用途がない２２％を上限とした。しかし、
これ以外のＣｒ量についても本発明の効果は現われる。
なお、１３ＳＣｒ鋼などは一般にマルテンサイト系ステ
ンレス鋼として扱われているが、本発明のようにＣの低
い範囲では高温にしてもオーステナイト相が現われずフ
ェライト単相であるのでフェライト系ステンレス鋼と同
じ取扱いをした。
ンレス鋼として扱われているが、本発明のようにＣの低
い範囲では高温にしてもオーステナイト相が現われずフ
ェライト単相であるのでフェライト系ステンレス鋼と同
じ取扱いをした。
この他耐食性の改善などを目的として１．０％以下ＯＣ
ｍ、１．５１！以下ＯＮｉ、３．０１６以下ＯＭｏ Ｏ
１種以上を添加することもできる。
ｍ、１．５１！以下ＯＮｉ、３．０１６以下ＯＭｏ Ｏ
１種以上を添加することもできる。
スフブの加熱温度は】２５０℃を超えるとＮｂ窒化物が
固溶して粒の粗大化が起きリジング性を劣化せしめるた
め１２５０℃を上限とした。また１１００℃未満でも１
０００℃以上であればリジング改善の効果は変わらない
が熱延疵を増加せしめ高温で熱延する利益がなくガるた
め】】００℃を下限とした。
固溶して粒の粗大化が起きリジング性を劣化せしめるた
め１２５０℃を上限とした。また１１００℃未満でも１
０００℃以上であればリジング改善の効果は変わらない
が熱延疵を増加せしめ高温で熱延する利益がなくガるた
め】】００℃を下限とした。
熱延中の再結晶を起こさせるための歪の付与は高温での
大圧下であるが、圧下温度が１０００℃未満では再結晶
が起こらないので１０００℃を下限とした。圧下温度が
１２００℃以上では効果が小さくなるが１２５０℃まで
は効果が認められるので圧下温度の上限社スラブの加熱
温度の上限まで有効である。
大圧下であるが、圧下温度が１０００℃未満では再結晶
が起こらないので１０００℃を下限とした。圧下温度が
１２００℃以上では効果が小さくなるが１２５０℃まで
は効果が認められるので圧下温度の上限社スラブの加熱
温度の上限まで有効である。
圧下率は１パス幽シ３０Ｓ以上が必！でそれ以上では大
きい程効果がある。しかし３０％未満では効果にバラツ
キが生ずるため３０９６を下限とした。
きい程効果がある。しかし３０％未満では効果にバラツ
キが生ずるため３０９６を下限とした。
熱延板の焼鈍は、従来の知見どお＃）９００℃未満では
微細な再結晶が起こらないので下限とし、１１００℃以
上では結晶粒の粗大化がはじまるので上限とした。また
１０分を超えて焼鈍することは品質的には効果がないの
で１０分を上限とした。
微細な再結晶が起こらないので下限とし、１１００℃以
上では結晶粒の粗大化がはじまるので上限とした。また
１０分を超えて焼鈍することは品質的には効果がないの
で１０分を上限とした。
この高温短時間焼鈍は、熱延時に再結晶を促進させた鋼
では特に効果的であった。
では特に効果的であった。
次に本発明を、実施例と比較例にもとづいてさらに詳細
に説明する。
に説明する。
宍１に示した成分の鋼について表２に示した条件で熱延
、焼鈍し、熱延板の！ｌ！面疵と最終製品のりジング性
およびｒ値を測定した。本発明方法によると、熱延板の
表面疵を発生させることなく肉眼的にはりジンクがなく
なシ、粗さによる測定高さも加工肌荒れ高さ以下となう
、て実質的に、比較例として示し九５ＵＳ３０４鋼の場
合（Ａ１２）と同様リジングなしのレベルに達すること
が認められる。第３図（１） 〜（ｄ）に４３，６，１
１．１２０リジンダ高さの測定チャートの例を示し九。
、焼鈍し、熱延板の！ｌ！面疵と最終製品のりジング性
およびｒ値を測定した。本発明方法によると、熱延板の
表面疵を発生させることなく肉眼的にはりジンクがなく
なシ、粗さによる測定高さも加工肌荒れ高さ以下となう
、て実質的に、比較例として示し九５ＵＳ３０４鋼の場
合（Ａ１２）と同様リジングなしのレベルに達すること
が認められる。第３図（１） 〜（ｄ）に４３，６，１
１．１２０リジンダ高さの測定チャートの例を示し九。
また本発明方法ではｒ値も高く高陶工性も期待できる。
従来指向されてきた低温熱延材（ム８）は同じ材料の高
温熱延材（ＩＩｉ７）に比べて優れていることが再現で
き九が、本発明方法（例えばＡ３）に比べると、その効
果は小さいことがわかる。
温熱延材（ＩＩｉ７）に比べて優れていることが再現で
き九が、本発明方法（例えばＡ３）に比べると、その効
果は小さいことがわかる。
以上詳述したように本発明方法によれば、従来のりジン
ク対策のように単なる軽減ではな、〈実質的にリジング
を碌〈すことになるからその取扱いはりジンクのないｌ
！Ｕ８３ Ｑ ４鋼と同様でよいことになる。しかも本
発明方法による薄鋼板はｒ値も高いことから、リジング
のために加工を中断したシ、加工５ＯｉＦＦ摩に多くの
労力とコストをかけることなく、高加工性を生かして加
工に供することができる。この結果、従来やむを得ず高
価なＮｌを多量に含むオーステナイト系ステンレス鋼（
例えば８Ｕ８３０４鋼）を用いていた分野で本発明方法
によるフェライト系ステンレス鋼を使用することが可能
となるので、工業的な利益は極めて大きい。
ク対策のように単なる軽減ではな、〈実質的にリジング
を碌〈すことになるからその取扱いはりジンクのないｌ
！Ｕ８３ Ｑ ４鋼と同様でよいことになる。しかも本
発明方法による薄鋼板はｒ値も高いことから、リジング
のために加工を中断したシ、加工５ＯｉＦＦ摩に多くの
労力とコストをかけることなく、高加工性を生かして加
工に供することができる。この結果、従来やむを得ず高
価なＮｌを多量に含むオーステナイト系ステンレス鋼（
例えば８Ｕ８３０４鋼）を用いていた分野で本発明方法
によるフェライト系ステンレス鋼を使用することが可能
となるので、工業的な利益は極めて大きい。
第１図はりジング性に及ぼすＮの影響を示す図で、図中
○印、・印は熱延１０００〜１２５０℃の間でＩＡスｍ
Ｄ３０％以上の圧下をした場合、Ｘ印はしない場合であ
シ・印は内眼上りジンクが見られず、リジング高さも加
工肌荒れ高さ以下となりて測定不可能な場合で便宜上１
．５μの点にグロ、トシたものである。 第２図はりジング性に及埋すＣの影響を示す図で１．記
号は第１図と同じである。 第３図は！！２のム３、ムロ、ム１１およびム１２のリ
ジング測定チャートで、（ａ）はＡ３（本発明方法）
、（ｂ）はＡ６（比較方法’） 、（、）はム１１（比
較方法、８Ｕ８４ ｓ Ｏ） 、（ｄ）はＡ１２（比較
方法、５ＵＢ３０４）の測定チャートを示す。 革 ｌ 図 ｏ ｏ、ｏｔ ｐ、ｏｚ ｏ、Ｉ
！７３ｔｐ、Ｈ・ Ｉ量’（
ｗｔ ７ａ ）畢２關 ｏ ａ、ｏｔ−ａ、ｏ２ｏ、ａ３ θρ
ダＣ量（ｗｔ％）
○印、・印は熱延１０００〜１２５０℃の間でＩＡスｍ
Ｄ３０％以上の圧下をした場合、Ｘ印はしない場合であ
シ・印は内眼上りジンクが見られず、リジング高さも加
工肌荒れ高さ以下となりて測定不可能な場合で便宜上１
．５μの点にグロ、トシたものである。 第２図はりジング性に及埋すＣの影響を示す図で１．記
号は第１図と同じである。 第３図は！！２のム３、ムロ、ム１１およびム１２のリ
ジング測定チャートで、（ａ）はＡ３（本発明方法）
、（ｂ）はＡ６（比較方法’） 、（、）はム１１（比
較方法、８Ｕ８４ ｓ Ｏ） 、（ｄ）はＡ１２（比較
方法、５ＵＢ３０４）の測定チャートを示す。 革 ｌ 図 ｏ ｏ、ｏｔ ｐ、ｏｚ ｏ、Ｉ
！７３ｔｐ、Ｈ・ Ｉ量’（
ｗｔ ７ａ ）畢２關 ｏ ａ、ｏｔ−ａ、ｏ２ｏ、ａ３ θρ
ダＣ量（ｗｔ％）
Claims (1)
- Ｃ：０．０１５％以下、Ｎ：０．０１５９６以上０．０
３５％以下、Ｎｂ：０．２１６以上でかつＣとＮの重量
％の和の８倍以上１．０１６以下、Ｃｒ：１０Ｓ以上２
２１６以下を含むフェライト系ステンレス鋼ス２プを１
１００℃以上１２５０℃以下て加熱し、１０００℃以上
で１ノ臂ス当りの圧下車３０チ以上の圧下を１回以上含
んで熱延後、９００℃以上１１００℃未満にて１０分以
内の熱延板焼鈍を施し、しかる後冷延するかあるいは１
回以上の中間焼鈍を含んで冷延し、次いで再結晶焼鈍を
行なう、ことを％像とするりジンクのないフェライト系
ステンレス薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8228182A JPS58199822A (ja) | 1982-05-15 | 1982-05-15 | リジングと熱間ロール焼付き疵のないフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8228182A JPS58199822A (ja) | 1982-05-15 | 1982-05-15 | リジングと熱間ロール焼付き疵のないフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58199822A true JPS58199822A (ja) | 1983-11-21 |
| JPH0418013B2 JPH0418013B2 (ja) | 1992-03-26 |
Family
ID=13770122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8228182A Granted JPS58199822A (ja) | 1982-05-15 | 1982-05-15 | リジングと熱間ロール焼付き疵のないフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58199822A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1225242A2 (en) * | 2001-01-18 | 2002-07-24 | Kawasaki Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet with excellent workability and method for making the same |
| KR100435457B1 (ko) * | 1999-12-09 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 리찡 저항성이 우수한 페라이트계스테인레스강의 제조방법 |
| WO2017170611A1 (ja) * | 2016-03-30 | 2017-10-05 | 日新製鋼株式会社 | Ｎｂ含有フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5770234A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Nippon Steel Corp | Method of manufacture of ferritic stainless thin steel plate excellent in surface property and less in ribbing |
-
1982
- 1982-05-15 JP JP8228182A patent/JPS58199822A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5770234A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Nippon Steel Corp | Method of manufacture of ferritic stainless thin steel plate excellent in surface property and less in ribbing |
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| WO2017170611A1 (ja) * | 2016-03-30 | 2017-10-05 | 日新製鋼株式会社 | Ｎｂ含有フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2017186665A (ja) * | 2016-03-30 | 2017-10-12 | 日新製鋼株式会社 | Ｎｂ含有フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0418013B2 (ja) | 1992-03-26 |
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