KR100767742B1 - 강철의 연속 주조용 침지 노즐 및 그것을 사용하는 강철의연속 주조 방법 - Google Patents

Abstract

용강의 연속 주조에서의 노즐 내공부 벽면으로의 Al₂0₃계 개재물의 부착을 없애고, 또한 노즐 내를 유하하는 용강류의 편류 대책으로서의 선회 날개의 효과를 충분히 발휘할 수 있는 청정강용 연속 주조용 노즐이다. Ca0/Mg0 중량비 및 겉보기 기공률을 제어한 내화물에 의해 구성하고 내층을 3∼20mm의 두께로 환상 내화물로서 마련된 내공에 선회 날개를 설치함으로써 내공 벽면 및 선회 날개로의 Al₂O₃계 개재물의 부착 방지와 장시간에 걸치는 용강의 편류 방지가 효과적으로 실시되며, 또한, 상부 노즐로부터 선회 날개 상부 위치 간에 있어서 불활성 가스를 분출시킴으로써 Al₂O₃계 개재물의 부상을 촉진하여 용강으로의 혼입을 억제하고, 조업의 안정과 양호한 고청정도 철강 품질을 얻을 수 있다.

Description

강철의 연속 주조용 침지 노즐 및 그것을 사용하는 강철의 연속 주조 방법{Immersion nozzle for continuous casting of steel and method for continuous casting of steel using the immersion nozzle}

본 발명은 용강(溶鋼)의 연속 주조에서의 레이들(ladle), 턴디쉬와 같은 용탕 용기에 부설하여 사용되는 주조용 노즐로서, 상부 노즐, 슬라이딩 노즐, 중간 노즐, 하부 노즐 및 침지 노즐을 조합한 연속 주조용 노즐, 특히 청정강(淸淨鋼)용의 연속 주조에 적합한 연속 주조용의 침지 노즐과 그 침지 노즐을 사용하는 청정강의 연속 주조 방법에 관한 것이다.

알루미늄 킬드강의 연속 주조에 있어서는 용강을 Al 첨가에 의해 탈산 처리를 했을 때, 용강 중에 생성된 Al₂O₃계 개재물이 주조용 노즐의 내벽면에 부착, 퇴적하여 노즐의 내구경이 점점 작아지는 노즐 폐색 현상이 발생한다.

이 노즐 폐색 현상은 주조용 노즐의 수명을 저하시키는 것뿐 아니라, 주형 내에 주입 주조될 때의 용강류(溶鋼流)에 편류 현상을 일으키고 몰드 파우더의 흡인이나 블로홀이라고 불리는 거품의 흡인 등에 의한 주조 결함을 초래하여 연속 조업 그 자체에 지장을 가져다줄 뿐 아니라 강철의 품질 저하로 이어진다.

이 노즐 폐색 현상을 방지하는 대책으로서, Al₂O₃이 부착하기 어려운 재질의 사용이나 Al₂O₃이 부착하기 어려운 구조로 한다는 등 여러 가지로 제안됐었다.

Al₂O₃이 부착하기 어려운 재료의 사용에 대해서는, 예컨대 일본 특허공고 평07-034978호 공보에 개시되어 있는 바와 같이, ZrO₂-CaO-C질의 내화물을 사용하고, CaO 성분과 용강 중의 Al₂O₃계 개재물을 반응시켜 저융점 용융물을 생성시키고, 그 표면을 용융 유하시켜 부착을 방지할 수 있다고 알려져 있다. 그렇지만, 이 대책의 경우, 용강의 청정 정도가 낮은 경우에는 저융점 용융물의 생성과 동시에, CaO·6Al₂O₃과 같은 용강보다 고융점의 화합물을 생성하기 때문에 충분한 부착 방지 효과를 얻을 수 없다.

또한, Al2O3이 부착하기 어려운 구조로서는 일본 특허공개 2003-33846호 공보에, 노즐 내공부에 용강을 선회류(旋回流)로 하기 위한 나선상(螺旋狀) 선회 날개를 마련하고, 노즐 내부를 흘러 내려가는 용탕(溶湯)에 선회류를 부여함과 동시에, 나선상 선회 날개의 설치 조건이나 단면적 등을 조정함으로써 나선상 선회 날개로의 Al₂0₃계 개재물의 부착 방지를 행하는 것이 제안되어 있다. 그렇지만, 이 구조를 채용한 경우에는, 나선상 선회 날개보다 아래 부분에는 용강의 선회에 의해 밀도가 낮은 Al₂O₃계 개재물이나 기포가 중심에 모이기 쉽다. 이 때문에, 나선상 선회 날개로부터 노즐 내공부의 용강 액면부(2차 메니스커스)까지의 내벽 부분에서는 용강이 고이기 쉬어 Al₂O₃의 부착이 커지는 문제가 있다.

본 발명의 제1 목적은 내공(內孔)에 나선상 선회 날개를 설치해, 흘러 내리는 용강을 선회류로 하여 편류를 없애고, 벽면으로의 Al₂O₃계 개재물의 부착을 방지하는 청정강용 연속 주조용 노즐에 있어서 선회 날개의 효과를 내공 전면에 균일하게 발휘할 수 있는 구조를 제공하는 것에 있다.

또한, 제2 목적은, 특히 레이들, 턴디쉬와 같은 용강 용기로부터의 알루미늄 킬드강의 연속 주조에 있어서 연속 주조용 노즐 내의 용강과 접촉하는 내공 벽면으로의 Al₂O₃계 개재물 부착량을 감소시키는 수단을 제공하는 데 있다.

또한, 다른 목적은 이하 본원 발명의 상세한 기술에 의해 명백하게 될 것이다.

본 발명은 내공에 용강류 선회용 날개(이하, "선회 날개"라고 함)를 마련한 용강의 연속 주조를 위한 침지 노즐로서, 용강과 접촉하는 내공 벽면층(이하, "내층"이라고 함)의 적어도 일부를 Ca0과 Mg0을 포함하며, 또한 Ca0과 Mg0의 중량비 및 겉보기 기공률을 제어한 내화물에 의해 구성함으로써 그 목적을 달성했다.

상기 내층을 구성하는 내화물로서는 MgO와 CaO의 성분치의 합계가 65질량% 이상이고, 그 CaO/MgO의 중량비가 0.4∼2.3, 더욱 바람직하게는 0.6∼1.5이며, 나머지 부분은 카본질 재료를 주성분으로 하여 겉보기 기공률이 5∼25%인 내화물을 두께 3∼20mm의 환상 내화물층으로서 사용한다.

본 발명에서의 내화물의 화학 성분치는 내공부 벽면층이 비산화 또는 환원 분위기 하에서 900∼1,200℃ 정도의 열처리를 행한 후의 값에 의해 나타내는 것이다.

CaO/MgO의 중량비가 0.4보다 낮으면, Al₂O₃계 개재물의 부착이 많아져 폐색 현상이 생기기 쉬워지고, 반대로 2.3을 넘으면, Al₂O₃계 개재물의 부착은 없지만, CaO·Al₂O₃의 저용융물이 생성되어 내화물 쪽의 용손(溶損)량이 증대한다는 문제를 일으킨다.

또한, 상기 내층을 구성하는 내화물은 CaO와 MgO의 성분치 합계가 65질량% 이상으로 하고, 나머지 부분의 주성분이 흑연이나 레진과 같은 카본질로서, 그 카본질의 함유량을 35∼1질량%의 범위 내로 함으로써 열충격성이 우수한 내층을 구성할 수 있다. CaO와 MgO의 성분치 합계가 65질량% 미만의 경우에는, 카본의 용강으로의 용해 현상이 심해져 용손량이 증대한다. 기타 성분으로서 카본의 산화 방지를 목적으로 B4C, SiC, Al, Si 등을 5질량% 이내로 포함시킬 수 있다.

그리고 상기 각 성분의 값은 원료 중의 혼입을 피할 수 없는 불가피적인 불순물의 값을 제외하여 나타내고 있다.

본 발명의 노즐을 구성하는 Ca0 및 Mg0 성분 원료로서는 천연의 석회석, 대리석, 돌로마이트광, 소석회, 마그네시아 클링커, 돌로마이트 클링커, 칼시아 클링커, 시멘트 클링커 등 이외에, 칼슘 이온이나 마그네슘 이온을 포함하는 불소 화합물을 사용할 수 있다.

내화물은 제품으로서는 치밀하면 치밀할수록 내용손성이나 Al₂O₃의 내부착성 면에서 양호해지지만, 실질적인 겉보기 기공률은 5∼25%인 것이 필요하다. 더욱 바람직하게는 10∼20%이다. 내층의 겉보기 기공률이 5% 미만이라면, 내열충격성이 저하되어 발생 응력의 증대에 따른 압박 파열 현상이 발생하기 쉬워진다. 또한, 겉보기 기공률이 25%를 넘은 다공질인 재질을 사용하면, 마모에 의한 용손으로 장시간의 조업을 견디기 어려워진다.

용강과 접촉하는 내층의 일부 또는 전부를 상기 성분을 가지는 내화물로 이루어지는 두께 3∼20mm의 환상 내화물층으로 함으로써 폐색 현상은 극복된다. 이 내층의 두께가 3mm 미만이라면, 실용적인 장시간 사용에 대해서는 충분한 폐색 방지 효과가 얻어지지 않는다. 또한, 20mm을 넘으면, 사용 시 용강의 열에 의해 팽창률이 큰 내층부가 노즐 본체를 압박 파열할 가능성이 커진다.

노즐 내공에 배치된 선회 날개는 테이프 형상으로 성형된 내화물을 수평면에 대해 80∼180°, 바람직하게는 120°정도 돌린 나선상으로 형성한 것을 사용할 수 있다.

그 선회 날개의 설치 위치는 노즐의 토출 공부에서 용강의 편류가 생기지 않는 위치라면, 임의의 개소에 설치할 수 있다.

또한, 노즐 내공의 벽면은 형성 시에 몰드 꺼내기를 용이하게 하기 위해 유입구에서 토출구를 향해 약간 끝이 뾰족해지는 테이퍼를 형성하는 것이 좋고, 또한 선회 날개를 받는 단부 또는 돌기를 설치할 수도 있다.

또한, 본 발명에 있어서는 침지 노즐의 내공에 설치한 선회 날개보다 위쪽에서 용강 용기의 상부 노즐부를 포함하는 사이의 임의 개소에 설치된 가스 토출부로부터 용강 내로 불활성 가스를 분출함으로써 선회 날개에 의한 편류 방지 효과와의 상승효과에 의해 용강에 우수한 청정 효과를 부여한다.

즉, 용강 중에 분출된 불활성 가스는 선회 날개보다 하류의 용강으로의 선회 효과에 따른 원심력에 의해 기포 가스나 용강 중의 Al₂O₃계 개재물이 용강과의 밀도차에 의해 용강 유로의 중앙 부분에 집합하기 쉬워져 용강과의 접촉 기회가 증가한다. 그 결과, Al₂O₃계 개재물이 기포 가스에 트래핑되는 빈도가 상승하고, 또한 버블링 효과에 의한 주형 내부에서의 Al₂O₃계 개재물의 부상이 쉬워져 철강의 고청정화를 가능하게 한다.

또한, 본 발명에 있어서는 선회 날개에서 상부 쪽만의 환상 내화물층의 배치에 의해 Al₂O₃계 개재물의 부착 방지 효과는 달성되지만, 선회 날개보다 하부 쪽도 포함하여 내층 전체에 설치할 수도 있다. 또한, 가스 분출 개소는 선회 날개보다 상부에서 용강 용기 상부 노즐을 포함하는 자리에서 용강류 중에 분출하면 된다.

본 발명에 있어서 적용되는 선회 날개의 재질에 대해 특별한 제한은 없고, 예컨대 알루미나·카본계, 알루미나·실리카·카본계, 지르코니아·카본계, 마그네시아·카본계, 마그네시아·라임·카본계, 마그네시아·라임계 등이 적절히 사용될 수 있다.

또한, 침지 노즐 본체의 재질로서는 일반적인 알루미나, 지르코니아, 마그네시아 중 어느 일종 이상과 탄소를 주요 성분으로 하는 내화물을 사용될 수 있다. 또한, 파우더 라인부의 재질은 일반적인 지르코니아·카본계의 재질을 사용될 수 있다.

본 발명에 의한 환상 내화물층과 선회 날개의 배치 및 불활성 가스의 분출 효과는 Al₂O₃계 개재물 부착 방지 효과와 함께 주형 내에서의 용강 편류 방지를 장시간 유지 가능으로 할 수 있고, 강철의 고청정화 효과뿐 아니라 조업의 안정성 향상, 또한 강철의 품질 향상이나 안정성을 가져다주어 제조 비용 절감에 크게 기여하게 된다.

게다가 본 발명에 의한 환상 내화물층과 선회 날개의 배치 및 불활성 가스의 분출을 조합한 경우에는 이들 3개를 조합하지 않은 방법의 경우보다도 불활성 가스의 분출량을 감소시키는 것도 가능하게 되며, 불활성 가스에 기인하는 강철의 결함 등을 감소시킬 수 있고, 더한 강철의 품질 향상이나 안정성, 제조 비용 절감에도 크게 기여하게 된다.

도 1은 침지 노즐의 내공부에 선회 날개를 설치한 위쪽 내층에 본 발명의 환상 내화물을 배치한 단면도를 도시한다.

도 2는 노즐 내공부에 선회 날개를 설치하고, 내층 모두에 본 발명의 환상 내화물을 배치한 단면도를 도시한다.

도 3은 침지 노즐의 내공부에 선회 날개를 설치한 위쪽 내층에 본 발명의 환 상 내화물을 배치하고, 선회 날개보다 상부에 불활성 가스의 토출부를 마련한 단면도를 도시한다.

<부호의 설명>

1 침지 노즐

2 파우더 라인부

3 환상 내화물층

4 선회 날개

5 유입구

6 토출구

7 가스 토출부

8 가스 공급구

9 슬릿

10 중간 노즐(하부 노즐)

11 슬라이딩 노즐 플레이트

12 상부 노즐

13 용강 용기

이하, 첨부한 도면에 도시된 실시예에 따라 본 발명의 실시예를 설명한다.

실시예 1

도 1은 본 발명의 제1 실시예로서 침지 노즐(1)의 내공에 설치한 선회 날개 (4)의 위쪽 내층에 환상 내화물층(3)을 배치한 예를 단면도에 의해 나타낸다.

도면 중 2는 침지 부분의 용강 보온재인 파우더에 의한 침식을 보호하는 파우더 라인부, 3은 환상 내화물층이다. 선회 날개(4)는 침지 노즐(1)이 용강에 침지되어 있는 상태로서 용강의 유입구(5)로부터 토출구(6)까지의 길이, 내공경 등을 종합하고, 파우더 라인부(2)보다 상측 위치에 선회 날개(4)를 설치하여 토출구(6)에서의 용강의 편류 발생을 방지하고 있다.

실시예 2

도 2는 본 발명의 제2 실시예를 도시하는 것으로서, 침지 노즐(1)의 용강이 유통하는 내공 전역에 환상 내화물층(3)을 배치하고, 파우더 라인부(2)보다 상측 위치에 선회 날개(4)를 설치한 상태를 나타낸다.

실시예 3

도 3은 본 발명의 제3 실시예를 도시하는 것으로서 침지 노즐(1)의 용강 유입구(5) 근방에 가스 토출부(7)를 마련하고 있는 예를 용강 용기(13)의 바닥부에 설치된 상부 노즐(12)에 설치한 배치예에 의해 도시한다.

이 예에 있어서는 침지 노즐(1) 상부의 바깥쪽에 형성한 가스 공급구(8)로부터 환상 내화사물층(3) 배부의 슬릿(9)을 통해 가스 토출부(7)로부터 불활성 가스가 용강 중에 분출된다. 가스 토출부(7)는 다공질체나 관통공 형식과 같은 통기성 내화물에 의해 형성되어 있다.

상기 각각의 실시예에서의 침지 노즐(1)의 내공에 설치된 선회 날개(4)와 환상 내화물층(3)의 배치는 중간 노즐(하부 노즐)(10), 슬라이딩 노즐 플레이트(11), 상부 노즐(12) 등의 용강 유로에 임의로 설치할 수 있다.

그리고 상부 노즐(12)에 설치할 경우는, 가스 토출부(7)뿐 아니라 전체를 다공질체에 의해 구성한 경우에도 적용할 수 있다.

상기 각 도면에 도시한 각각의 침지 노즐을 사용하여 주조 테스트를 행했다. 그 결과를 표 1∼표 4에 나타낸다.

도 1∼도 3에 도시한 침지 노즐 본체의 재질로서는 Al₂O₃이 41질량%, SiO₂가 28질량%, C가 31질량%로 이루어지는 알루미나·실리카·카본계 내화물을 사용했다.

주조 테스트를 위한 용강으로서는 C가 30ppm, Si가 0.03질량%, Mn이 0.7질량%, P가 0.01질량%, S가 0.01질량%, Al이 0.05질량%를 포함되는 극저탄 알루미늄 킬드강에 의해 행해졌다. 주조 시간은 어느 것에 대해서도 250분이고, 테스트에 사용된 침지 노즐의 배재(配材) 패턴 및 주조 시험 후에서의 토출구 근방의 내벽면의 Al₂O₃계 개재물 부착 두께와 용손량, 그리고 열충격을 부여했을 때에 균열이 발생하는 온도차(ΔT)에 대해 조사했다.

표 1은 도 1과 도 2에 도시한 침지 노즐을 사용한 예에 있어서 CaO/MgO 중량비를 파라미터로서 Al₂O₃ 부착 속도, 부착 평가, 열충격 온도(ΔT)의 관계를 나타낸다.

[표 1]

		비교예		실시예					비교예
		1	2	1	2	3	4	5	3	4
CaO+MgO 중량계		100	100	100	100	100	100	100	100	100
CaO/MgO 중량비			0.3	0.4	0.6	1.0	1.5	2.4	3.0
화 학 성 분	MgO(질량%)	99.0	74.5	69.5	61.9	49.5	39.6	29.5	24.5
	CaO(질량%)		24.5	29.5	37.1	49.5	59.4	69.5	74.5	99.0
	C(질량%)	1.0	1.0	1.0	1.0	1.0	1.0	1.0	1.0	1.0
측 정	Al2O3 부착 속도 (mm/min)	0.23	0.1	0.03	0.001	0.001	0	-0.01	-0.2	-0.8
	부착 평가	×부착 큼	×부착	○양호	○양호	○양호	○양호	○양호	×용손	×용손
	내열충격성 (ΔT)온도*	500	520	550	550	600	600	680	780	850

* 샘플 Φ: 120/Φ80의 원통형

상기 표1에 나타내는 바와 같이, 실시예 1∼5는 Al₂O₃ 개재물의 부착도 적어 양호한 상태를 나타냈다. 이에 대해 CaO/MgO 중량비가 0.3 이하인 비교예 1, 2는 Al₂O₃의 부착 속도가 컸다. CaO/MgO 중량비가 2.3보다 큰 비교예 3, 4는 Al₂0₃의 부착은 일어나지 않지만, 용손이 증가하는 경향이 있었다. 열충격을 부여했을 때 균열이 발생하는 온도차(ΔT)는 카본을 다량으로 포함하지 않기 때문에 1,000℃ 이하로 어느 것도 낮아 실질적인 차이를 인정할 수 없었다.

[표 2]

		비교예		실시예
		5	6	6	7	8
CaO+MgO중량계		55.0	60.0	65.0	85.0	95.0
CaO/MgO중량비		1.0	1.0	1.0	1.0	1.0
화 학 성 분	MgO(질량%)	27.5	30.0	32.5	42.5	47.5
	CaO(질량%)	27.5	30.0	32.5	42.5	47.5
	C(질량%)	45.0	40.0	35.0	15.0	5.0
측 정	Al2O3 부착 속도 (mm/min)	-0.8	-0.3	-0.1	-0.03	-0.01
	부착 평가	×용손큼	×용손큼	○양호	○양호	○양호
	내열충격성 ΔT온도*	＞1500	＞1500	1350	1100	1000

* 샘플 φ: 120/φ80의 원통형

표 2는 CaO/MgO 중량비를 1로 고정하고, 카본량을 변화시켜서 그 영향을 조사한 예를 나타낸다. 상기 표2에서 카본 함유량이 5질량% 이상에 있어서 1000℃ 이상의 ΔT를 갖게 하는 것을 알 수 있다. 특히, 실시예 6∼8에 있어서는 카본량이 35질량% 이내, 즉 CaO와 MgO의 함유량이 65질량% 이상에서는 용손도 Al₂O₃ 부착도 없는 균형이 잡힌 상태를 나타내고 있다. 한편, 비교예 5, 6은 너무나 카본량이 많기 때문에, Al₂O₃ 부착 시험에서는 카본과 용강이 반응하여 현저하게 용손 현상이 발생하고 있는 것을 알 수 있다.

[표 3]

		실시예			비교예
		7	9	10	7	8	9
CaO+MgO 중량계		85.0	85.0	85.0	85.0	85.0	85.0
CaO/MgO 중량비		1.0	1.0	1.0	1.0	1.0	1.0
화학 성분	MgO(질량%)	42.5	42.5	42.5	42.5	42.5	42.5
	CaO(질량%)	42.5	42.5	42.5	42.5	42.5	42.5.
	C(질량%)	15.0	15.0	15.0	15.0	15.0	15.0
측정	겉보기 기공률(%)	5	14	25	28	35	3
	Al2O3 부착 속도 (mm/min)	-0.03	-0.05	-0.08	-0.15	-0.4	-0.03
	부착 평가	○양호	○양호	○양호	×용손	×용손	○양호
	내열충격성 (ΔT)온도*	1100	1150	1200	1300	1350	900

* 샘플 φ: 120/φ80의 원통형

표 3은 실시예 7의 재질로 성형 압력을 300kg/cm²로부터 2,500kg/cm²까지 순차적으로 변경한 경우 약 1000℃에서의 환원 소성 후의 겉보기 기공률을 변화시켜서 Al₂O₃ 부착 평가를 행한 결과를 나타낸다. 겉보기 기공률이 25% 이내인 실시예 7, 9, 10은 미소한 용손이 Al₂O₃의 부착을 없애 양호한 상태를 나타냈다. 이에 대해 기공률이 28% 이상의 비교예 7, 8은 Al₂O₃의 부착은 없지만, 용손이 컸다. 기공률이 3%의 비교예 9는 용손, Al₂O₃의 부착성에 대해서는 문제는 없지만, 내열충격성이 떨어졌다.

[표 4]

	비교예10	실시예11
노즐 구조	도 3	도 3
아르곤 가스량	0	3NL/min
주편 Al2O3 개재물량 (지수 표시)	100	40

표 4는 도 3에 도시한 예에서 표 3에 나타내는 실시예 7의 내층을 배치한 침 지 노즐로서, 불활성 가스를 선회 날개보다 상부의 가스 토출부의 통기성 내화물로부터 용강 중에 분출시킨 경우의 영향을 조사한 것이다.

비교예 10에서 아르곤 가스를 흘리지 않고 주조한 주편 중의 개재물량을 10O으로 한 경우, 실시예 11의 아르곤 가스를 3NL/min 흘릴 경우는 주편 중의 Al₂O₃계 개재물량은 40%까지 저하시킬 수 있었다.

실시예 7에 나타내는 내층을 설치한 침지 노즐은 Al₂O₃계 개재물의 부착도 전혀 없기 때문에 노즐 폐색 현상도 없고, 선회 날개의 효과를 주조 시간 동안 안정적으로 유지할 수 있으며, 주편 및 내부에도 결함이 없는 제품을 얻었다. 또한, 불활성 가스를 선회 날개보다 상부의 가스 토출부의 통기성 내화물로부터 용강 중에 분출시킨 경우, Al₂O₃계 개재물량이 대폭적으로 감소하고, 또한 주편 및 내부에도 결함이 없는 고품질의 제품을 얻을 수 있었다.

한편, 내화물층을 사용하지 않고 선회 날개를 사용한 경우는 선회 날개와 그 상부의 내벽면도 Al₂O₃계 개재물이 7∼8mm의 층상으로 부착하고, 안정 조업에 지장을 가져다주었다.

본 발명은 용강의 연속 주조에 있어서의 레이들, 턴디쉬 등에 부설하여 사용되는 주조요 노즐로서, 상부 노즐과 슬라이딩 노즐 및 하부 노즐 또는 중간 노즐, 침지 노즐의 조합으로 용강에 접하는 각 노즐 내공부 벽면에 본 발명의 환상 내화물층을 배치한 것에 의한 노즐 폐색 방지와 더불어서, 노즐 내에 설치한 선회 날개 보다 상부에서 노즐 내공의 용강 액면(2차 메니스커스)에서 용강 체류에 의한 선회 날개로의 Al₂O₃계 개재물의 부착 방지, 버블링과의 상승효과에 의한 청정강용의 연속 주조에 바람직하다.

Claims (13)

1. 내공에 용강류 선회용 날개를 설치한 용강의 연속 주조를 위한 침지 노즐에 있어서,

   용강과 접촉하는 내공 벽면층의 일부를 Ca0과 Mg0를 포함하고, Ca0과 Mg0의 중량비 및 겉보기 기공률을 제어한 내화물로서, 상기 내화물이 카본질 재료를 포함하고, 상기 내화물 중의 Mg0와 Ca0의 화학성분치의 합계가 65질량% 이상이고, 잔부가 카본질 재료로 구성되며, 상기 내화물의 CaO/MgO의 중량비가 0.4∼2.3인 강의 연속 주조용 침지 노즐.
2. 삭제
3. 제1항에 있어서,

   CaO와 MgO를 포함하는 내화물 겉보기 기공률이 5∼25%이고, 또한 두께가 3∼20mm의 환상의 내화물인 강의 연속 주조용 침지 노즐.
4. 제1항에 있어서,

   상기 내화물 중의 MgO와 CaO의 화학성분치의 합계가 65~99질량%이고, 상기 카본질 재료의 함유량이 1∼35질량%인 강의 연속 주조용 침지 노즐.
5. 제1항, 제3항 및 제4항 중 어느 한 항에 있어서,

   상기 내화물이 B4C, SiC, Al, Si로부터 선택되는 한 종을 5질량% 이하(0%를 포함하지 않는다)로 더 포함하고, 잔부는 상기 내화물 전체의 화학성분치의 합계가 100질량%가 되도록 상기 CaO, MgO 및 카본질 재료의 화학성분치를 조정하여 구성되는 강의 연속 주조용 침지 노즐.
6. 제1항에 있어서,

   내공에 배치된 용강류 선회용 날개는 테이프 형상으로 성형된 내화물을 수평면에 대해 80∼180° 돌린 나선상으로 형성한 것인 강의 연속 주조용 침지 노즐.
7. 제1항에 있어서,

   내공에 배치한 용강류 선회용 날개는 내공에 설치한 단부 또는 돌기에 마련되어 있는 강의 연속 주조용 침지 노즐.
8. 제1항에 있어서,

   내공에 배치한 용강류 선회용 날개보다 위쪽 개소에 가스 토출부를 마련한 강의 연속 주조용 침지 노즐.
9. 제1항에 있어서,

   CaO와 MgO를 포함하는 내화물을 용강류 선회용 날개의 하부도 포함하여 내층 전체에 마련한 강의 연속 주조용 침지 노즐.
10. 제1항에 있어서,

    용강류 선회용 날개가 파우더 라인에 대응하는 위치보다 상측 위치의 내공에 배치되어 있는 강의 연속 주조용 침지 노즐.
11. 제8항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서,

    CaO와 MgO를 포함하는 내화물이 환(環)상의 내화물이고, 내공에 배치된 용강류 선회용 날개보다 상측 개소에 설치된 가스 토출부에서 용강 중에 분출되는 강(鋼) 불활성 가스가, 침지 노즐 본체에 형성된 가스 공급구로부터 상기 환상의 내화물의 배부의 슬릿을 통해 공급되는 강의 연속 주조용 침지 노즐.
12. 내공에 용강류 선회용 날개를 설치하고, 용강과 접촉하는 내공 벽면층의 일부를 환상의 내화물층에 의해 형성한 연속 주조용 노즐을 사용하는 강의 연속 주조 방법에 있어서,

    상기 강(鋼)이 청정강이고,

    상기 내화물층이 카본질을 포함하며 MgO와 CaO의 성분을 합계로 65질량% 이상 함유하고, 잔부가 카본질 재료로 구성되며, 그 CaO/MgO의 중량비가 0.4∼2.3이고, 겉보기 기공률이 5∼25%인 강의 연속 주조 방법.
13. 제12항에 있어서,

    내공에 설치된 용강류 선회용 날개보다 상측의, 용강 용기의 상부 노즐부를 포함하는 사이의 개소에 가스 토출부가 설치되어 있고,

    내공을 흘러 내려가는 용강에 상기 가스 토출부로부터 불활성 가스를 분출하는 강의 연속 주조 방법.

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