JPH02207951A - 連続鋳造用ノズルの製造方法 - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は鋼の連続鋳造で使用される耐火性ノズルに関
し、さらに詳しくはAQやSiによるキルド鋼での鋳造
時などノズル閉塞を起し易い鋼種の連続鋳造においてノ
ズル閉塞を有効に抑制することのできることを特徴とし
た連続鋳造用ノズルに関する。
し、さらに詳しくはAQやSiによるキルド鋼での鋳造
時などノズル閉塞を起し易い鋼種の連続鋳造においてノ
ズル閉塞を有効に抑制することのできることを特徴とし
た連続鋳造用ノズルに関する。
(従来の技術)
従来の技術について鋼の連続鋳造において、タンデイツ
シュ、モールド間に配置して使用される連続鋳造用浸漬
ノズルに例をとり述べる。
シュ、モールド間に配置して使用される連続鋳造用浸漬
ノズルに例をとり述べる。
鋼の連続鋳造において浸漬ノズルは、タンデイツシュ、
モールド間の溶鋼注入で、溶鋼の空気との接触による酸
化を防ぎ、溶鋼流の飛沫の飛散防止並にモールド面浮上
物や非金属介在物の鋳片への巻込防止のための注湯の整
流化などの目的で使用されているが、この浸漬ノズルの
材質として最近では一般的にアルミナ・グラファイト質
のものが多用されてきている。
モールド間の溶鋼注入で、溶鋼の空気との接触による酸
化を防ぎ、溶鋼流の飛沫の飛散防止並にモールド面浮上
物や非金属介在物の鋳片への巻込防止のための注湯の整
流化などの目的で使用されているが、この浸漬ノズルの
材質として最近では一般的にアルミナ・グラファイト質
のものが多用されてきている。
脱酸剤としてアルミニウムやシリコンを添加するアルミ
キルド鋼やシリコンキルド鋼の鋳造では。
キルド鋼やシリコンキルド鋼の鋳造では。
鋳造中にアルミナ・グラファイト質の内壁(溶鋼流路)
にアルミニウムなどの脱酸剤が酸化し、α−アルミナな
どの非金属介在物が生成析出して付着堆積し、溶鋼流路
を塞ぎ安定鋳造の続行を困難としたり、堆積物剥離脱落
により鋳片への巻込をひき起し1品質低下を招くなど多
数回連続鋳造に対し極めて重大な阻害要因となっていた
。
にアルミニウムなどの脱酸剤が酸化し、α−アルミナな
どの非金属介在物が生成析出して付着堆積し、溶鋼流路
を塞ぎ安定鋳造の続行を困難としたり、堆積物剥離脱落
により鋳片への巻込をひき起し1品質低下を招くなど多
数回連続鋳造に対し極めて重大な阻害要因となっていた
。
以上のような不具合を防止する目的で浸漬ノズルの内孔
にアルゴンガスなどの不活性ガスを吹き込んで物理的に
非金属介在物と浸漬ノズル内孔壁面との接触を抑えて付
着堆積を抑制する方法が採られているが、それまでの状
況に較べれば多数回鋳造を確立する上でそれなりの効果
が認められ。
にアルゴンガスなどの不活性ガスを吹き込んで物理的に
非金属介在物と浸漬ノズル内孔壁面との接触を抑えて付
着堆積を抑制する方法が採られているが、それまでの状
況に較べれば多数回鋳造を確立する上でそれなりの効果
が認められ。
この方法の採用が続けられているが、この方法では次の
ような問題点が次第にクローズアップされて来ている。
ような問題点が次第にクローズアップされて来ている。
即ち付着堆積は内孔へ吹込まれる不活性ガス量でコント
ロールできるが、耐火物の劣化による吹込コントロール
の不安定化や内孔での局部溶損進行が不活性ガス吹込み
により律速されるなどによりガスの吹込みを止めざるを
得なくなり、そのため急激なノズル閉塞によって、鋼種
毎によって差はあるものの、特定延長時間以上の多数回
の鋳造は不可能となって現状のニーズを満たしてはいな
い、また上記不具合に至らなくても根本的に内孔への不
活性ガスの吹込みが鋳片へのガスによる気泡の巻込みを
来たし、圧延後ピンホールに依る鋼材不良を招き、鋼の
歩留り上、大きな問題となっており、このことは高級薄
板材鋳造で殊に大きな問題点である。そして不活性ガス
の吹込量が少ない場合は付着閉塞が進展し、US続行が
不可能に陥る。
ロールできるが、耐火物の劣化による吹込コントロール
の不安定化や内孔での局部溶損進行が不活性ガス吹込み
により律速されるなどによりガスの吹込みを止めざるを
得なくなり、そのため急激なノズル閉塞によって、鋼種
毎によって差はあるものの、特定延長時間以上の多数回
の鋳造は不可能となって現状のニーズを満たしてはいな
い、また上記不具合に至らなくても根本的に内孔への不
活性ガスの吹込みが鋳片へのガスによる気泡の巻込みを
来たし、圧延後ピンホールに依る鋼材不良を招き、鋼の
歩留り上、大きな問題となっており、このことは高級薄
板材鋳造で殊に大きな問題点である。そして不活性ガス
の吹込量が少ない場合は付着閉塞が進展し、US続行が
不可能に陥る。
材質的対策としては、ボロンナイトライドなどの非酸化
物系成分を使ったものがあるが、コストが非常に大幅に
上昇してしまうことと、これに反して付着防止効果も今
一つという結果からメリットが全くなく、また材質的に
熱膨張が大なるために、アルミナ、グラファイトの一体
構造では接合性に劣り、鋳造中剥離するという重大な欠
陥を現出することとなるため実用化は難しいのが現状で
ある。
物系成分を使ったものがあるが、コストが非常に大幅に
上昇してしまうことと、これに反して付着防止効果も今
一つという結果からメリットが全くなく、また材質的に
熱膨張が大なるために、アルミナ、グラファイトの一体
構造では接合性に劣り、鋳造中剥離するという重大な欠
陥を現出することとなるため実用化は難しいのが現状で
ある。
(発明が解決しようとする問題点)
以上のことからアルミキルド鋼やシリコンキルド鋼など
の鋼種の連続鋳造用ノズルとして不活性ガスを吹くこと
なく経済的に長時間、内孔への非金属介在物の付着堆積
を起さない技術が待たれていたのである。
の鋼種の連続鋳造用ノズルとして不活性ガスを吹くこと
なく経済的に長時間、内孔への非金属介在物の付着堆積
を起さない技術が待たれていたのである。
ノズル内孔稼働面において、溶鋼成分との化学反応によ
り、低溶融物を生成させて、稼働面に介在させることに
より、非金属介在物の付着を防止乃至は抑制する手段と
して使われるCaOが有効であることは従来より周知の
ことであるが、CaOを単独で使用することは、CaO
の消化という避は難い大きな欠点が有ることから、今ま
で有効に利用でき得ないのが実状である。
り、低溶融物を生成させて、稼働面に介在させることに
より、非金属介在物の付着を防止乃至は抑制する手段と
して使われるCaOが有効であることは従来より周知の
ことであるが、CaOを単独で使用することは、CaO
の消化という避は難い大きな欠点が有ることから、今ま
で有効に利用でき得ないのが実状である。
この発明は以上の背景に対して決定的な非金属介在物付
着防止対策としてなされたものであり。
着防止対策としてなされたものであり。
CaOとZrO□を1600℃以上の温度で加熱処理し
てZr0,100重量%に対し最大CaOを35重量%
含有させることが可能であって、鉱物としてCubic
ZrO,及びCaZr0.が存在し、単独のCa
Oを除外させることにより、その欠点を克服し、消化し
ない方法を確立している。
てZr0,100重量%に対し最大CaOを35重量%
含有させることが可能であって、鉱物としてCubic
ZrO,及びCaZr0.が存在し、単独のCa
Oを除外させることにより、その欠点を克服し、消化し
ない方法を確立している。
CaZr0.を骨材として使用したとしても、Ca O
の反応効果が充分発揮されなければ駄目であり、即ち溶
鋼中のAJが酸化されて生成する付着物(非金属介在物
)の主成分であるα−At203と反応するに充分足り
るCaOがノズル内孔稼働面の組織粒子の界面に存在し
ていなければ、反応による低溶融物の生成が得られず、
狙いとは逆の高融点化合物である。 Ca O5At2
o31 Ca 0 ・2At203などが生成してしま
うことになり、付着堆積が促進し易くなる。
の反応効果が充分発揮されなければ駄目であり、即ち溶
鋼中のAJが酸化されて生成する付着物(非金属介在物
)の主成分であるα−At203と反応するに充分足り
るCaOがノズル内孔稼働面の組織粒子の界面に存在し
ていなければ、反応による低溶融物の生成が得られず、
狙いとは逆の高融点化合物である。 Ca O5At2
o31 Ca 0 ・2At203などが生成してしま
うことになり、付着堆積が促進し易くなる。
そこでこの発明では、付着物の主成分であるα−At2
03と反応し、低融点化合物を生ずるCaOを効果的に
利用して、ノズル閉塞を防止し1円滑な連続鋳造を可能
とすることを目的になされたものである。
03と反応し、低融点化合物を生ずるCaOを効果的に
利用して、ノズル閉塞を防止し1円滑な連続鋳造を可能
とすることを目的になされたものである。
(問題点を解決するための手段)
この発明の連続鋳造用ノズルは、少なくとも溶鋼と接触
するノズル内孔表層部(溶鋼流路)に、平均粒径44μ
騰以下でCa Oを3〜35重量%含有するZrO,ク
リンカーを40〜85重量%。
するノズル内孔表層部(溶鋼流路)に、平均粒径44μ
騰以下でCa Oを3〜35重量%含有するZrO,ク
リンカーを40〜85重量%。
黒鉛を10〜30重量%と、平均粒径が20μ園以下の
SiO2とMg01〜15重量%の1種または2種を加
えた配合物をフェノール系樹脂により混合混練した原料
坏土を配設し、プレスにより同一成形し、焼成して付着
防止材質層を設けて成ることを特徴とするものである。
SiO2とMg01〜15重量%の1種または2種を加
えた配合物をフェノール系樹脂により混合混練した原料
坏土を配設し、プレスにより同一成形し、焼成して付着
防止材質層を設けて成ることを特徴とするものである。
前記Ca Oを3〜35重量%含有するZrO。
クリンカーは、鉱物組成としてCubicZrO2及び
CaZr0.から成り、材質中に含まれるSin、、M
gOなどの共存によって、ZrO。
CaZr0.から成り、材質中に含まれるSin、、M
gOなどの共存によって、ZrO。
クリンカー中のCa Oが粒子の界面に移動し”易くな
り、粒子表面にCaOが凝集した形態を呈することが知
られている。従ってこの発明は付着物の主成分であるα
−At203と反応するCaO成分のクリンカー粒表面
への移動凝集を促進させるために平均粒径20μm以下
のSiO2やMgOの添加を行ない、これによってクリ
ンカー粒界でのCaOとα−A120.の反応をより高
めて低融物生成を活発化させ、そしてその反応を長時間
に亘り、持続させ、α−A120.などの非金属介在物
の付着を効果的に長時間抑制させ得る連続鋳造用ノズル
を提供するものである。
り、粒子表面にCaOが凝集した形態を呈することが知
られている。従ってこの発明は付着物の主成分であるα
−At203と反応するCaO成分のクリンカー粒表面
への移動凝集を促進させるために平均粒径20μm以下
のSiO2やMgOの添加を行ない、これによってクリ
ンカー粒界でのCaOとα−A120.の反応をより高
めて低融物生成を活発化させ、そしてその反応を長時間
に亘り、持続させ、α−A120.などの非金属介在物
の付着を効果的に長時間抑制させ得る連続鋳造用ノズル
を提供するものである。
(作用)
Ca O含有ZrO,タリン力−についてCaOの含有
量は、ZrO,に対して重量比で3〜35%であること
が望ましい、これはCaO含有量が3重量%未満である
と、鉱物としてバデライトが存在し、そして35重量%
を越すと単独のCaOが存在してしまうからである。Z
rO2クリンカーの平均粒径を44μ■としたのは、こ
れ以上では表面平滑性が損われ、これが付着堆積抑制に
対し悪影響を及ぼすからである。
量は、ZrO,に対して重量比で3〜35%であること
が望ましい、これはCaO含有量が3重量%未満である
と、鉱物としてバデライトが存在し、そして35重量%
を越すと単独のCaOが存在してしまうからである。Z
rO2クリンカーの平均粒径を44μ■としたのは、こ
れ以上では表面平滑性が損われ、これが付着堆積抑制に
対し悪影響を及ぼすからである。
次にCa O含有ZrO,クリンカーの含有量について
は、表面平滑性を良くする目的や、付着物の主成分であ
るα−At20.と反応するに必要なCa O量を考慮
すると、40重量%以上が望ましく、かつ熱膨脹率など
の物理的特性を考え、85重量%以下が適している。
は、表面平滑性を良くする目的や、付着物の主成分であ
るα−At20.と反応するに必要なCa O量を考慮
すると、40重量%以上が望ましく、かつ熱膨脹率など
の物理的特性を考え、85重量%以下が適している。
黒鉛については、長時間組織劣化を起さないための耐酸
化性や使用時の熱伝導率などの機能を考慮すると、天然
黒鉛が最も適しており、また含有量については、10重
量%以下では耐スポール性で問題を生じ、耐食性の面で
30重量%以下が望ましい。
化性や使用時の熱伝導率などの機能を考慮すると、天然
黒鉛が最も適しており、また含有量については、10重
量%以下では耐スポール性で問題を生じ、耐食性の面で
30重量%以下が望ましい。
そして微量添加物については、Ca○含有ZrO□クリ
ンカーにおけるCaOのクリンカー粒表面への移動凝集
を促進させるため、Sin、やMgOの添加が最も適し
ており、かつ最大限にその効果を高める上で、その分散
性を良くすることが必要であることなどを考え合わせ、
平均粒径20μ−以下であることが望ましい、添加量に
ついては、SiO2においては15重量%以上では組織
劣化からの耐食性に悪影響を及ぼし、またMgOについ
ては、At203と反応してスピネル化が生成し易く、
これにより逆に付着進行となるため、1〜15重量%内
での調整が望ましい。さらに両成分の同時併用添加につ
いては、15重量%以内で調整すれば相乗効果が期待で
きる。そしてSiO□添加効果として、さらにCaO含
有ZrO2クリンカーの熱膨脹率を抑え、耐スポーリン
グ性に大きな効果を与える。
ンカーにおけるCaOのクリンカー粒表面への移動凝集
を促進させるため、Sin、やMgOの添加が最も適し
ており、かつ最大限にその効果を高める上で、その分散
性を良くすることが必要であることなどを考え合わせ、
平均粒径20μ−以下であることが望ましい、添加量に
ついては、SiO2においては15重量%以上では組織
劣化からの耐食性に悪影響を及ぼし、またMgOについ
ては、At203と反応してスピネル化が生成し易く、
これにより逆に付着進行となるため、1〜15重量%内
での調整が望ましい。さらに両成分の同時併用添加につ
いては、15重量%以内で調整すれば相乗効果が期待で
きる。そしてSiO□添加効果として、さらにCaO含
有ZrO2クリンカーの熱膨脹率を抑え、耐スポーリン
グ性に大きな効果を与える。
注1)1550℃電気炉中に30分保持後水冷による急
冷を実施し亀裂の有無を確認 サンプル形状外径100φ内径40φ 高さ250φ (X) 注2)1550℃の溶鋼中にAM含有量を0.05〜0
.10%に調整し、各材質のサンプル(形状30X 口
x 2sox L )を浸漬し、180分間保持後、付
着量を測定。
冷を実施し亀裂の有無を確認 サンプル形状外径100φ内径40φ 高さ250φ (X) 注2)1550℃の溶鋼中にAM含有量を0.05〜0
.10%に調整し、各材質のサンプル(形状30X 口
x 2sox L )を浸漬し、180分間保持後、付
着量を測定。
上記衣1に示す本発明品実施例1,2.3の配合にフェ
ノール樹脂を5〜10重量%添加し、混合混練した原料
坏土で30%角X長さ25oz及び外径1001.内径
40X$、高さ250xの評価用サンプルと図面に示す
ようにノズル本体1(AI、03−C質)の内孔3表層
部に本発明品による坏土を配置して浸漬ノズルをプレス
にて成形し、焼成して得られたものとをサンプルはテー
ブルテストで、浸漬ノズルは実鋳造にて比較テストした
。
ノール樹脂を5〜10重量%添加し、混合混練した原料
坏土で30%角X長さ25oz及び外径1001.内径
40X$、高さ250xの評価用サンプルと図面に示す
ようにノズル本体1(AI、03−C質)の内孔3表層
部に本発明品による坏土を配置して浸漬ノズルをプレス
にて成形し、焼成して得られたものとをサンプルはテー
ブルテストで、浸漬ノズルは実鋳造にて比較テストした
。
(発明の効果)
この発明の浸漬ノズルを取鍋250トン、タンデイツシ
ュ容量25tでアルミキルド鋼(AQ含有量0.05〜
0.06%)のスラブ鋳造機の1ストランドにセットし
、同2ストランドには不活性ガス吹方式の浸漬ノズルを
セットし、実機による比較テストを実施したところ、2
ストランドノズルに対し、1ストランドノズルでの介在
物付着量は部位により多少の差はあるもののほぼ5〜7
%少なく良好な結果を得た。これはサンプルによるラボ
テストでも実証されており、また浸漬ノズルとしての安
定性についても長時間満足する結果を得た。
ュ容量25tでアルミキルド鋼(AQ含有量0.05〜
0.06%)のスラブ鋳造機の1ストランドにセットし
、同2ストランドには不活性ガス吹方式の浸漬ノズルを
セットし、実機による比較テストを実施したところ、2
ストランドノズルに対し、1ストランドノズルでの介在
物付着量は部位により多少の差はあるもののほぼ5〜7
%少なく良好な結果を得た。これはサンプルによるラボ
テストでも実証されており、また浸漬ノズルとしての安
定性についても長時間満足する結果を得た。
この結果よりこの発明の連続鋳造用ノズルは。
非金属介在物によるノズル内孔の閉塞を長時間安定して
抑制できるものであり、連続鋳造でのノズルの溶鋼流路
に広く応用できる。
抑制できるものであり、連続鋳造でのノズルの溶鋼流路
に広く応用できる。
図面は、この発明連続鋳造用ノズルの実施例を示す浸漬
ノズルの縦断面図である。 ■・・・ノズル本体、2・・・付着防止材質層、3・・
・内孔、 /、、ノズル本体 コ9.付着防止材質層 3・・内孔
ノズルの縦断面図である。 ■・・・ノズル本体、2・・・付着防止材質層、3・・
・内孔、 /、、ノズル本体 コ9.付着防止材質層 3・・内孔
Claims (2)
- 1.少なくとも溶鋼と接触する内孔表層部に、CaOを
3〜35重量%含有するジルコニヤクリンカー(鉱物組
成としてCubic ZrO_2,CaZrO_3含有)40〜85重量%,
黒鉛10〜30重量%と、シリカ1〜15重量%及びマ
グネシア1〜15重量%の1種または2種を加えた配合
物をフェノール系樹脂により混合混練した原料坏土を配
設し、プレスにより同一成形し、焼成して付着防止材質
層を設けて成ることを特徴とする連続鋳造用ノズル。 - 2.CaOを3〜35重量%含有するジルコニヤクリン
カーの粒度が平均粒径44μm以下、シリカ及びマグネ
シアの粒度が平均粒径20μm以下である請求項1記載
の連続鋳造用ノズル。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1028279A JPH02207951A (ja) | 1989-02-07 | 1989-02-07 | 連続鋳造用ノズルの製造方法 |
US07/460,239 US4989762A (en) | 1989-02-07 | 1990-01-02 | Molten steel pouring nozzle |
GB9001483A GB2227962B (en) | 1989-02-07 | 1990-01-23 | Molten metal pouring nozzle |
DE4003568A DE4003568A1 (de) | 1989-02-07 | 1990-02-06 | Giessschnauze fuer erschmolzenen stahl |
FR9001369A FR2642687B1 (fr) | 1989-02-07 | 1990-02-06 | Buse de coulee de l'acier fondu |
KR1019900001419A KR920005724B1 (ko) | 1989-02-07 | 1990-02-06 | 용강(溶鋼) 주입노즐 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1028279A JPH02207951A (ja) | 1989-02-07 | 1989-02-07 | 連続鋳造用ノズルの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02207951A true JPH02207951A (ja) | 1990-08-17 |
JPH0314540B2 JPH0314540B2 (ja) | 1991-02-27 |
Family
ID=12244157
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1028279A Granted JPH02207951A (ja) | 1989-02-07 | 1989-02-07 | 連続鋳造用ノズルの製造方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4989762A (ja) |
JP (1) | JPH02207951A (ja) |
KR (1) | KR920005724B1 (ja) |
DE (1) | DE4003568A1 (ja) |
FR (1) | FR2642687B1 (ja) |
GB (1) | GB2227962B (ja) |
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---|---|---|---|---|
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JPH0747197B2 (ja) * | 1992-01-27 | 1995-05-24 | 東京窯業株式会社 | 溶鋼の連続鋳造用ノズル |
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US5370370A (en) * | 1993-02-19 | 1994-12-06 | Vesuvius Crucible Company | Liner for submerged entry nozzle |
JPH07214259A (ja) * | 1994-01-25 | 1995-08-15 | Akechi Ceramics Kk | 溶鋼の連続鋳造用ノズル |
JPH10166116A (ja) * | 1996-12-05 | 1998-06-23 | Akechi Ceramics Kk | 連続鋳造用ノズル |
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BRPI1007763A2 (pt) | 2010-05-07 | 2016-02-23 | Krosakiharima Corp | material refratário, bocal de lingotamento contínuo, e métodos para produzir um bocal de lingotamento contínuo e de lingotamento contínuo |
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KR101597254B1 (ko) * | 2014-10-31 | 2016-02-24 | 주식회사 포스코 | 연속주조용 침지노즐 |
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