JP2940668B2 - 連続鋳造用ノズル - Google Patents
連続鋳造用ノズルInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はアルミニウムを含有
するアルミキルド鋼等の連続鋳造において溶鋼が通過す
るノズルの狭さく、さらには閉塞を効果的に抑制するこ
とができる連続鋳造用ノズルに関するものである。
するアルミキルド鋼等の連続鋳造において溶鋼が通過す
るノズルの狭さく、さらには閉塞を効果的に抑制するこ
とができる連続鋳造用ノズルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶鋼の連続鋳造用ノズルは、次のような
目的のために使用される。
目的のために使用される。
【０００３】溶鋼の連続鋳造に於いて連続鋳造用ノズル
はタンディッシュモールド間の溶鋼注入で溶鋼の空気と
の接触による酸化を防ぎ、又溶鋼の飛散防止を計り、さ
らに注入で溶鋼の空気との接触による酸化を防ぎ、又溶
鋼の飛散防止を計り、さらには非金属介在物及びモール
ド面浮遊物の鋳片への巻込み防止のための注湯の整流化
などの目的で使用されている。
はタンディッシュモールド間の溶鋼注入で溶鋼の空気と
の接触による酸化を防ぎ、又溶鋼の飛散防止を計り、さ
らに注入で溶鋼の空気との接触による酸化を防ぎ、又溶
鋼の飛散防止を計り、さらには非金属介在物及びモール
ド面浮遊物の鋳片への巻込み防止のための注湯の整流化
などの目的で使用されている。
【０００４】従来溶鋼の連続鋳造用ノズル材質は、主と
して黒鉛，アルミナ，シリカ，シリコンカーバイド等で
構成されており、最近ではジルコニアを構成成分として
用いられる場合がある。しかしながらアルミキルド鋼等
を鋳造する場合は次のような問題点を有している。
して黒鉛，アルミナ，シリカ，シリコンカーバイド等で
構成されており、最近ではジルコニアを構成成分として
用いられる場合がある。しかしながらアルミキルド鋼等
を鋳造する場合は次のような問題点を有している。
【０００５】アルミキルド鋼等は脱酸剤として添加され
るアルミニウムが溶鋼中に存在する酸素と反応してα−
アルミナ等の非金属介在物が生成する。そのためアルミ
キルド鋼等を鋳造する際、連続鋳造用ノズルの内孔表面
に脱酸剤として添加されるアルミニウムの酸化により生
成されるα−アルミナ等の非金属介在物が付着し、そし
て堆積してその結果内孔が狭さくし最悪の場合、内孔を
閉塞してしまい安定的な鋳造を困難にする。あるいはこ
のようにして付着し堆積したα−アルミナ等の非金属介
在物が剥離或いは脱落して鋳片に巻込まれ鋳片の品質低
下を招く。
るアルミニウムが溶鋼中に存在する酸素と反応してα−
アルミナ等の非金属介在物が生成する。そのためアルミ
キルド鋼等を鋳造する際、連続鋳造用ノズルの内孔表面
に脱酸剤として添加されるアルミニウムの酸化により生
成されるα−アルミナ等の非金属介在物が付着し、そし
て堆積してその結果内孔が狭さくし最悪の場合、内孔を
閉塞してしまい安定的な鋳造を困難にする。あるいはこ
のようにして付着し堆積したα−アルミナ等の非金属介
在物が剥離或いは脱落して鋳片に巻込まれ鋳片の品質低
下を招く。
【０００６】上述したα−アルミナ等の非金属介在物に
よる内孔の狭さく及び閉塞を防止するために内孔を形成
する連続鋳造用ノズルの内面から前記内孔を通って流れ
る溶鋼に向かって不活性ガスを噴射させ、溶鋼中に存在
するα−アルミナ等の非金属介在物が連続鋳造用ノズル
内孔面に付着し堆積することを防止する方法が広く用い
られている。
よる内孔の狭さく及び閉塞を防止するために内孔を形成
する連続鋳造用ノズルの内面から前記内孔を通って流れ
る溶鋼に向かって不活性ガスを噴射させ、溶鋼中に存在
するα−アルミナ等の非金属介在物が連続鋳造用ノズル
内孔面に付着し堆積することを防止する方法が広く用い
られている。
【０００７】しかしながら上述した内孔を形成する溶鋼
連続鋳造用ノズルの内面から不活性ガスを噴出させる方
法には次のような問題点がある。
連続鋳造用ノズルの内面から不活性ガスを噴出させる方
法には次のような問題点がある。
【０００８】即ち、噴出させる不活性ガス量が多いと不
活性ガスによってできた気泡が鋳片のなかに巻き込まれ
ピンホールに基づく欠陥が生じる。逆に噴出させる不活
性ガス量が少ないとα−アルミナ等の非金属介在物が連
続鋳造用ノズルの内孔面に付着し堆積して内孔の狭さ
く、さらには最悪の場合閉塞する。
活性ガスによってできた気泡が鋳片のなかに巻き込まれ
ピンホールに基づく欠陥が生じる。逆に噴出させる不活
性ガス量が少ないとα−アルミナ等の非金属介在物が連
続鋳造用ノズルの内孔面に付着し堆積して内孔の狭さ
く、さらには最悪の場合閉塞する。
【０００９】また連続鋳造用ノズルの内面から前記内孔
を通って流れる溶鋼に向かって不活性ガスを均一に吹き
込むことは構造的に不可能であり、また長時間鋳造する
際は連続鋳造用ノズル材質の組織劣化及び構造劣化する
に伴い噴出させる不活性ガスのコントロールが不安定と
なり、さらには不活性ガスを連続鋳造用ノズル内孔面に
均一に噴出させることが困難となり、その結果、α−ア
ルミナ等の非金属介在物が連続鋳造用ノズルの内孔面に
付着し、そして堆積して内孔の狭さく、さらには閉塞し
てしまう。
を通って流れる溶鋼に向かって不活性ガスを均一に吹き
込むことは構造的に不可能であり、また長時間鋳造する
際は連続鋳造用ノズル材質の組織劣化及び構造劣化する
に伴い噴出させる不活性ガスのコントロールが不安定と
なり、さらには不活性ガスを連続鋳造用ノズル内孔面に
均一に噴出させることが困難となり、その結果、α−ア
ルミナ等の非金属介在物が連続鋳造用ノズルの内孔面に
付着し、そして堆積して内孔の狭さく、さらには閉塞し
てしまう。
【００１０】非金属介在物によるノズル閉塞、とくにア
ルミナ介在物によるノズル閉塞は次のようにして生じる
と考えられる。
ルミナ介在物によるノズル閉塞は次のようにして生じる
と考えられる。
【００１１】すなわち（１）鋼中のアルミニウムは耐火
物接合部及び耐火物組織を通しての空気の巻き込みによ
る酸化、カーボンを含んだ耐火物中のシリカは還元反応
により消化し酸素を供給することによる酸化等の二次酸
化によりアルミナを生成する。（２）このアルミナが拡
散、凝集しアルミナ介在物が形成される。（３）ノズル
の稼働面ではカーボンが消失し表面が凹凸状になり、ア
ルミナ介在物が堆積しやすくなる。
物接合部及び耐火物組織を通しての空気の巻き込みによ
る酸化、カーボンを含んだ耐火物中のシリカは還元反応
により消化し酸素を供給することによる酸化等の二次酸
化によりアルミナを生成する。（２）このアルミナが拡
散、凝集しアルミナ介在物が形成される。（３）ノズル
の稼働面ではカーボンが消失し表面が凹凸状になり、ア
ルミナ介在物が堆積しやすくなる。
【００１２】一方、材質面からの対策として非酸化物原
料（ＳｉＣ，Ｓｉ3Ｎ4，ＢＮ，ＺｒＢ2，サイアロン
等）はアルミニウム酸化物との反応性が低いことから、
非酸化物原料をアルミナ−黒鉛質に添加もしくはそれ自
体からなるノズルが提案されている。しかしながら、ア
ルミナ−黒鉛質に添加する場合は、多量に添加しなけれ
ば、付着防止効果が認められず、耐蝕性も劣化すること
から実用的ではない。また、非酸化物系の原料のみでノ
ズルを作成する場合も、その効果が期待できる反面，原
料，製造面のコストから実用には不向きである。
料（ＳｉＣ，Ｓｉ3Ｎ4，ＢＮ，ＺｒＢ2，サイアロン
等）はアルミニウム酸化物との反応性が低いことから、
非酸化物原料をアルミナ−黒鉛質に添加もしくはそれ自
体からなるノズルが提案されている。しかしながら、ア
ルミナ−黒鉛質に添加する場合は、多量に添加しなけれ
ば、付着防止効果が認められず、耐蝕性も劣化すること
から実用的ではない。また、非酸化物系の原料のみでノ
ズルを作成する場合も、その効果が期待できる反面，原
料，製造面のコストから実用には不向きである。
【００１３】更に、ＣａＯを含有する酸化物原料（Ｃａ
Ｏ・ＺｒＯ2，ＣａＯ・ＳｉＯ2，２ＣａＯ・ＳｉＯ
2等）はＣａＯとＡｌ2Ｏ3反応により低融点物質を生成
させ鋼中に溶出させる目的で、黒鉛−ＣａＯ含有酸化物
原料からなるノズルが提案されている。しかしながら、
鋳造時の溶鋼温度条件により、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3反応性
は影響を受けやすく、また鋼中に多量のＡｌ2Ｏ3介在物
が含まれる場合は、耐スポーリング性及び耐蝕性の面で
ＣａＯ量を十分に確保できない場合がある。
Ｏ・ＺｒＯ2，ＣａＯ・ＳｉＯ2，２ＣａＯ・ＳｉＯ
2等）はＣａＯとＡｌ2Ｏ3反応により低融点物質を生成
させ鋼中に溶出させる目的で、黒鉛−ＣａＯ含有酸化物
原料からなるノズルが提案されている。しかしながら、
鋳造時の溶鋼温度条件により、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3反応性
は影響を受けやすく、また鋼中に多量のＡｌ2Ｏ3介在物
が含まれる場合は、耐スポーリング性及び耐蝕性の面で
ＣａＯ量を十分に確保できない場合がある。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、使用
中にノズル稼働面にガラス層が形成し、耐火物組織を通
しての空気の巻き込みの防止と、稼働面組織を平滑化す
ることにより、不活性ガスを噴出させる等の機械的な方
法を用いることなく、また耐火物中の骨材と鋼中のアル
ミナとの反応により低融点化する溶損を促進することな
く、経済的かつ比較的安易に、また鋳造時の溶鋼の温度
変化に対し影響を受けることなく、安定して内孔の狭さ
く、さらには閉塞を防止する連続鋳造用ノズルを提供す
ることにある。
中にノズル稼働面にガラス層が形成し、耐火物組織を通
しての空気の巻き込みの防止と、稼働面組織を平滑化す
ることにより、不活性ガスを噴出させる等の機械的な方
法を用いることなく、また耐火物中の骨材と鋼中のアル
ミナとの反応により低融点化する溶損を促進することな
く、経済的かつ比較的安易に、また鋳造時の溶鋼の温度
変化に対し影響を受けることなく、安定して内孔の狭さ
く、さらには閉塞を防止する連続鋳造用ノズルを提供す
ることにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明は、少なくとも溶
鋼と接触する内孔表層部が鉱物組成としてパイロフィラ
イト（Ａｌ2Ｏ3・４ＳｉＯ2・Ｈ2Ｏ）を主成分とするロ
ー石６５〜９０重量％，黒鉛１０〜３５重量％からな
り、有機バインダー等の結合剤を添加混練、成形し非酸
化性雰囲気で焼成したものであることを特徴とする。
鋼と接触する内孔表層部が鉱物組成としてパイロフィラ
イト（Ａｌ2Ｏ3・４ＳｉＯ2・Ｈ2Ｏ）を主成分とするロ
ー石６５〜９０重量％，黒鉛１０〜３５重量％からな
り、有機バインダー等の結合剤を添加混練、成形し非酸
化性雰囲気で焼成したものであることを特徴とする。
【００１６】また、ロー石は鉱物組成としてパイロフィ
ライト系の天然原料で８００℃以上で仮焼し、結晶水を
飛ばしＫ2Ｏ，Ｎａ2Ｏ等のアルカリ成分１〜５重量％含
むものを使用する。またロー石の粒度は平均粒径２５０
μｍ以下をロー石配合重量比６０％以下であることを特
徴とする。
ライト系の天然原料で８００℃以上で仮焼し、結晶水を
飛ばしＫ2Ｏ，Ｎａ2Ｏ等のアルカリ成分１〜５重量％含
むものを使用する。またロー石の粒度は平均粒径２５０
μｍ以下をロー石配合重量比６０％以下であることを特
徴とする。
【００１７】本発明の鉱物組成において最も注目すべき
点は、ロー石の使用である。黒鉛及びカーボン共存化の
シリカは実使用時において ＳｉＯ2（Ｓ）＋Ｃ（Ｓ）＝ＳｉＯ（ｇ）＋ＣＯ（ｇ） ３ＳｉＯ（ｇ）＋２Ａ１ ＝２Ａｌ2Ｏ3（Ｓ）＋３Ｓｉ ３ＣＯ（ｇ）＋２Ａ１ ＝Ａｌ2Ｏ3（Ｓ）＋３Ｃ 以上の反応によりシリカが消化分解しＳｉＯ（ｇ）及び
ＣＯ（ｇ）が生成し、鋼中Ａ１と反応してＡｌ2Ｏ3を生
成することにより、鋼中への酸素供給源となる。しかし
ロー石の場合、黒鉛及びカーボン共存化においても、ロ
ー石の粒の消化分解はなくロー石の主鉱物であるパイロ
フィライト（Ａｌ2Ｏ3・４ＳｉＯ2・Ｈ2Ｏ）のＳｉＯ2
は安定であることが、ロー石＋レジン粉末＋炭素微粉か
らなるブリケットを作成しブリーズ内に埋め込み１５０
０℃×２４ｈｒ熱処理後の顕微鏡観察で粒の崩壊、気泡
発生がないことから判明した。
点は、ロー石の使用である。黒鉛及びカーボン共存化の
シリカは実使用時において ＳｉＯ2（Ｓ）＋Ｃ（Ｓ）＝ＳｉＯ（ｇ）＋ＣＯ（ｇ） ３ＳｉＯ（ｇ）＋２Ａ１ ＝２Ａｌ2Ｏ3（Ｓ）＋３Ｓｉ ３ＣＯ（ｇ）＋２Ａ１ ＝Ａｌ2Ｏ3（Ｓ）＋３Ｃ 以上の反応によりシリカが消化分解しＳｉＯ（ｇ）及び
ＣＯ（ｇ）が生成し、鋼中Ａ１と反応してＡｌ2Ｏ3を生
成することにより、鋼中への酸素供給源となる。しかし
ロー石の場合、黒鉛及びカーボン共存化においても、ロ
ー石の粒の消化分解はなくロー石の主鉱物であるパイロ
フィライト（Ａｌ2Ｏ3・４ＳｉＯ2・Ｈ2Ｏ）のＳｉＯ2
は安定であることが、ロー石＋レジン粉末＋炭素微粉か
らなるブリケットを作成しブリーズ内に埋め込み１５０
０℃×２４ｈｒ熱処理後の顕微鏡観察で粒の崩壊、気泡
発生がないことから判明した。
【００１８】ロー石の半溶融温度は１５００℃前後であ
り、溶鋼と接触する稼働面においては溶融しガラス皮膜
を成形することから、稼働面組織を平滑にし、またガラ
ス皮膜により耐火物組織を通しての空気の巻き込みを抑
制していることが１０００℃×１ｈｒ熱処理後の通気率
９５×１０-4ｄａｒｃｙに対し、１５００℃で１ｈｒ熱
処理後では９５×１０-5ｄａｒｃｙと小さく、通気率が
低下していることから分かる。
り、溶鋼と接触する稼働面においては溶融しガラス皮膜
を成形することから、稼働面組織を平滑にし、またガラ
ス皮膜により耐火物組織を通しての空気の巻き込みを抑
制していることが１０００℃×１ｈｒ熱処理後の通気率
９５×１０-4ｄａｒｃｙに対し、１５００℃で１ｈｒ熱
処理後では９５×１０-5ｄａｒｃｙと小さく、通気率が
低下していることから分かる。
【００１９】ロー石の配合重量比率は連続鋳造用ノズル
として実使用時において、稼働面にガラス皮膜を積極的
に生成させるためには６５重量％以上が望ましく、また
９０重量％以上では軟化変形が大きくなることから９０
重量％以下が望ましい。
として実使用時において、稼働面にガラス皮膜を積極的
に生成させるためには６５重量％以上が望ましく、また
９０重量％以上では軟化変形が大きくなることから９０
重量％以下が望ましい。
【００２０】黒鉛の配合重量比率は、ロー石の軟化変形
を抑制するために、また耐熱衝撃性を保持するために１
０重量％以上が望ましく、また３５重量％以上ではロー
石に対し黒鉛の体積比率が大きくなり、ラミネーション
等の組織欠陥を発生しやすく、ノズル製造面上３５重量
％以下が望ましい。また熱伝導率及び耐酸化性を考慮す
れば天然黒鉛を適用することが望ましい。
を抑制するために、また耐熱衝撃性を保持するために１
０重量％以上が望ましく、また３５重量％以上ではロー
石に対し黒鉛の体積比率が大きくなり、ラミネーション
等の組織欠陥を発生しやすく、ノズル製造面上３５重量
％以下が望ましい。また熱伝導率及び耐酸化性を考慮す
れば天然黒鉛を適用することが望ましい。
【００２１】８００℃以上で仮焼し結晶水を飛ばしたロ
ー石を使用する理由はロー石の結晶水の放出は５００〜
８００℃であるためであり、この時、熱膨脹率が異常に
大きくなり、耐火物に亀裂が入るためである。
ー石を使用する理由はロー石の結晶水の放出は５００〜
８００℃であるためであり、この時、熱膨脹率が異常に
大きくなり、耐火物に亀裂が入るためである。
【００２２】ロー石の粒度は平均粒径２５０μｍ以下を
ロー石配合重量比の６０％以上の場合、成形時のラミネ
ーション等の組織欠陥を生じやすく、また連続鋳造用ノ
ズルとしての実使用時においては、ロー石粒子の軟化変
形が生じやすいため６０％以下が望ましい。
ロー石配合重量比の６０％以上の場合、成形時のラミネ
ーション等の組織欠陥を生じやすく、また連続鋳造用ノ
ズルとしての実使用時においては、ロー石粒子の軟化変
形が生じやすいため６０％以下が望ましい。
【００２３】ロー石の種類としてはパイロフィライト質
ロー石，カオリン質ロー石，セリサイト質ロー石の三種
類いずれも使用できるが、実使用時に溶鋼と接触する稼
働面が半溶融化しガラス層の形成と溶鋼との耐溶損性を
考えると耐火度ＳＫ２９〜３２のパイロフィライト質ロ
ー石が良好である。カオリン質ロー石では耐火度がＳＫ
３３〜３６と高く、逆にセリサイト質ロー石では耐火度
ＳＫ２６〜２９と低い。
ロー石，カオリン質ロー石，セリサイト質ロー石の三種
類いずれも使用できるが、実使用時に溶鋼と接触する稼
働面が半溶融化しガラス層の形成と溶鋼との耐溶損性を
考えると耐火度ＳＫ２９〜３２のパイロフィライト質ロ
ー石が良好である。カオリン質ロー石では耐火度がＳＫ
３３〜３６と高く、逆にセリサイト質ロー石では耐火度
ＳＫ２６〜２９と低い。
【００２４】（作用）パイロフィライト（Ａｌ2Ｏ3・４
ＳｉＯ2・Ｈ2Ｏ）を主成分とするロー石６５〜９０重量
％，黒鉛１０〜３５重量％からなる耐火物組成は、黒鉛
及びカーボン共存化においても、ロー石粒の消化分解は
なく、ＳｉＯ2の様な鋼中への酸素供給源とはならな
い。またロー石の半溶融温度は１５００℃前後であり、
溶鋼と接触する稼働面においてガラス皮膜層を形成し、
稼働面組織を平滑にし、かつ、耐火物組織を通しての空
気の巻き込みを抑制することからＡｌ2Ｏ3及びメタルの
付着を抑制する効果がある。次に本発明の溶鋼連続鋳造
用ノズル図面を参照しながら説明する。図１は、本発明
の浸漬ノズルとしての溶鋼連続鋳造用ノズルの実施態様
を示す概略垂直断面の一例である。実施態様の溶鋼連続
鋳造用ノズル３は、タンディッシュとモールドとの間に
配置されている浸漬ノズルとして使用される。図１に示
すようにそれを通って溶鋼が流れる内孔１をその軸線に
沿って有する浸漬ノズルとしての溶鋼連続鋳造用ノズル
３において、前記内孔１を形成する前記溶鋼連続鋳造用
ノズル３の内孔表層部２は、上述した化学成分組成を有
する耐火物によって形成されている。実施態様の浸漬ノ
ズルとしての溶鋼連続鋳造用ノズル３によると内孔１を
形成する溶鋼連続鋳造用ノズル３の内孔表層部２に溶鋼
中に存在するアルミナ等の非金属介在物が付着しそして
堆積することを抑制する。
ＳｉＯ2・Ｈ2Ｏ）を主成分とするロー石６５〜９０重量
％，黒鉛１０〜３５重量％からなる耐火物組成は、黒鉛
及びカーボン共存化においても、ロー石粒の消化分解は
なく、ＳｉＯ2の様な鋼中への酸素供給源とはならな
い。またロー石の半溶融温度は１５００℃前後であり、
溶鋼と接触する稼働面においてガラス皮膜層を形成し、
稼働面組織を平滑にし、かつ、耐火物組織を通しての空
気の巻き込みを抑制することからＡｌ2Ｏ3及びメタルの
付着を抑制する効果がある。次に本発明の溶鋼連続鋳造
用ノズル図面を参照しながら説明する。図１は、本発明
の浸漬ノズルとしての溶鋼連続鋳造用ノズルの実施態様
を示す概略垂直断面の一例である。実施態様の溶鋼連続
鋳造用ノズル３は、タンディッシュとモールドとの間に
配置されている浸漬ノズルとして使用される。図１に示
すようにそれを通って溶鋼が流れる内孔１をその軸線に
沿って有する浸漬ノズルとしての溶鋼連続鋳造用ノズル
３において、前記内孔１を形成する前記溶鋼連続鋳造用
ノズル３の内孔表層部２は、上述した化学成分組成を有
する耐火物によって形成されている。実施態様の浸漬ノ
ズルとしての溶鋼連続鋳造用ノズル３によると内孔１を
形成する溶鋼連続鋳造用ノズル３の内孔表層部２に溶鋼
中に存在するアルミナ等の非金属介在物が付着しそして
堆積することを抑制する。
【００２５】次に実施例を挙げ、本発明を説明する。
【００２６】
【実施例】表１に示す本発明の範囲内の化学成分組成を
有する配合物１から５（以下“本発明のサンプル”とい
う）及び本発明の範囲外の化学成分組成を有する配合物
６〜８（以下“比較サンプル”という）の各々に５から
１０重量％の範囲内の粉末及び溶液のフェノール樹脂を
添加し、それらを混合及び混練して得られた原料坏土に
よって、アルミナ等の非金属介在物の付着量及び溶鋼に
対する耐蝕性を試験するための３０ｍｍ×３０ｍｍ×２
３０ｍｍの寸法を有する成形体及び通気率を測定するた
めのφ５０ｍｍ×２０ｍｍの寸法を有する成形体及び、
耐スポーリング性を試験するための外径１００ｍｍ，内
径６０ｍｍ及び長さ２５０ｍｍの寸法を有する成形体を
形成し、そして得られた成形体の各々を１０００℃から
１２００℃の範囲内の温度で還元焼成して耐火物１から
８を調整した。
有する配合物１から５（以下“本発明のサンプル”とい
う）及び本発明の範囲外の化学成分組成を有する配合物
６〜８（以下“比較サンプル”という）の各々に５から
１０重量％の範囲内の粉末及び溶液のフェノール樹脂を
添加し、それらを混合及び混練して得られた原料坏土に
よって、アルミナ等の非金属介在物の付着量及び溶鋼に
対する耐蝕性を試験するための３０ｍｍ×３０ｍｍ×２
３０ｍｍの寸法を有する成形体及び通気率を測定するた
めのφ５０ｍｍ×２０ｍｍの寸法を有する成形体及び、
耐スポーリング性を試験するための外径１００ｍｍ，内
径６０ｍｍ及び長さ２５０ｍｍの寸法を有する成形体を
形成し、そして得られた成形体の各々を１０００℃から
１２００℃の範囲内の温度で還元焼成して耐火物１から
８を調整した。
【００２７】
【表１】
【００２８】上述した本発明のサンプル１から５及び比
較用サンプル６から８のそれぞれにおける物理特性値
（気孔率及び嵩比重）を表１に示す。
較用サンプル６から８のそれぞれにおける物理特性値
（気孔率及び嵩比重）を表１に示す。
【００２９】上述した外径１００ｍｍ，内径６０ｍｍ及
び長さ２５０ｍｍの寸法を有する本発明サンプル１から
５及び比較用サンプル６から８のそれぞれを電気炉にお
いて１５００℃の温度で３０分間加熱し、そして水によ
って急冷して耐スポーリング性を調査した。その結果を
表１に示す。
び長さ２５０ｍｍの寸法を有する本発明サンプル１から
５及び比較用サンプル６から８のそれぞれを電気炉にお
いて１５００℃の温度で３０分間加熱し、そして水によ
って急冷して耐スポーリング性を調査した。その結果を
表１に示す。
【００３０】上述した３０ｍｍ×３０ｍｍ×２３０ｍｍ
の寸法を有する本発明のサンプル１から５及び比較用サ
ンプル６〜８、それぞれ０．０２から０．０５重量％の
範囲内のアルミニウムを含有する、１５５０℃の温度の
溶鋼中に１８０分間浸漬して溶損率（％）およびアルミ
ナ等の非金属介在物の付着量を調査した。その結果を表
１に示す。
の寸法を有する本発明のサンプル１から５及び比較用サ
ンプル６〜８、それぞれ０．０２から０．０５重量％の
範囲内のアルミニウムを含有する、１５５０℃の温度の
溶鋼中に１８０分間浸漬して溶損率（％）およびアルミ
ナ等の非金属介在物の付着量を調査した。その結果を表
１に示す。
【００３１】φ５０ｍｍ×２０の寸法を有する本発明の
サンプル１から５及び比較用サンプル６〜８、それぞれ
を電気炉において１５００℃の温度で６０分間加熱し、
冷却後通気率を測定した。その結果を表１に示す。
サンプル１から５及び比較用サンプル６〜８、それぞれ
を電気炉において１５００℃の温度で６０分間加熱し、
冷却後通気率を測定した。その結果を表１に示す。
【００３２】表１からも明らかなように本発明のサンプ
ルは耐スポーリング性に優れており、溶損率の低いにも
かかわらずアルミナ等の非金属介在物が付着せず、従っ
て溶鋼連続鋳造用ノズルの内孔狭さく、さらには閉塞を
効果的に抑制できる。また、本発明サンプルは通気率が
小さいことから実使用時において耐火物を通しての空気
の巻き込みが抑制できる。
ルは耐スポーリング性に優れており、溶損率の低いにも
かかわらずアルミナ等の非金属介在物が付着せず、従っ
て溶鋼連続鋳造用ノズルの内孔狭さく、さらには閉塞を
効果的に抑制できる。また、本発明サンプルは通気率が
小さいことから実使用時において耐火物を通しての空気
の巻き込みが抑制できる。
【００３３】一方、比較用のサンプル６に於いてはロー
石の含有量が多いことに起因してアルミナ付着量は小さ
いが、耐スポーリング性は著しく劣り、また溶鋼に対す
る耐蝕性が著しく劣ることが明らかである。
石の含有量が多いことに起因してアルミナ付着量は小さ
いが、耐スポーリング性は著しく劣り、また溶鋼に対す
る耐蝕性が著しく劣ることが明らかである。
【００３４】また、比較用サンプル７に於いては、ロー
石の替りにＡｌ2Ｏ3とＳｉＯ2を含有しているためＳｉ
Ｏ2が消化分解して鋼中に酸素を供給するためアルミナ
の付着量が著しく多く、また、比較用サンプル８に於い
ては、ロー石の替りにＳiＯ2を含まず、Ａｌ2Ｏ3のみの
含有であり、鋼中に酸素を供給する鉱物を除去したにも
かかわらず、通気率が高く、アルミナ等の非金属介在物
の付着が多い。
石の替りにＡｌ2Ｏ3とＳｉＯ2を含有しているためＳｉ
Ｏ2が消化分解して鋼中に酸素を供給するためアルミナ
の付着量が著しく多く、また、比較用サンプル８に於い
ては、ロー石の替りにＳiＯ2を含まず、Ａｌ2Ｏ3のみの
含有であり、鋼中に酸素を供給する鉱物を除去したにも
かかわらず、通気率が高く、アルミナ等の非金属介在物
の付着が多い。
【００３５】
【発明の効果】従って、本発明の溶鋼連続鋳造用ノズル
によると耐火物の組織を劣化を生じることなくアルミナ
等の非金属介在物による内孔の狭さく、さらに閉塞を抑
制し、安定した操業を行なうことができる。
によると耐火物の組織を劣化を生じることなくアルミナ
等の非金属介在物による内孔の狭さく、さらに閉塞を抑
制し、安定した操業を行なうことができる。
【図１】溶鋼に接触する内孔表層部に本発明の組成材料
を設けた場合の縦断面図である。
を設けた場合の縦断面図である。
【図２】内孔表層部及び溶鋼連続鋳造用ノズル下部（溶
鋼浸漬部）に本発明の組成材料を設けた場合の縦断面図
である。
鋼浸漬部）に本発明の組成材料を設けた場合の縦断面図
である。
１ 内孔 ２ 内孔表層部 ３ 溶鋼連続鋳造用ノズル
Claims (3)
- 【請求項１】 連続鋳造用ノズルにおいて、溶鋼と接触
する内孔表層部が鉱物組成としてパイロフィライト（Ａ
ｌ2Ｏ3・４ＳｉＯ2・Ｈ2Ｏ）を主成分とするロー石６５
〜９０重量％，黒鉛１０〜３５重量％からなり、結合剤
を添加混練、成形し、非酸化性雰囲気で焼成したことを
特徴とする溶鋼の連続鋳造用ノズル。 - 【請求項２】 パイロフィライトを主成分とするロー石
は８００℃以上で仮焼して結晶水を飛ばしアルカリ成分
１〜５重量％含むことを特徴とする請求項１記載の連続
鋳造用ノズル。 - 【請求項３】 パイロフィライトを主成分とするロー石
は粒度が平均粒径２５０μｍ以下をロー石配合重量比６
０％以下であることを特徴とする請求項１、２記載の連
続鋳造用ノズル。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8295688A JP2940668B2 (ja) | 1996-10-16 | 1996-10-16 | 連続鋳造用ノズル |
| AU39978/97A AU725529B2 (en) | 1996-10-16 | 1997-10-08 | A continuous casting nozzle for casting molten steel |
| DE69704645T DE69704645T2 (de) | 1996-10-16 | 1997-10-14 | Ausgussdüse zum kontinuierlichen Giessen von Stahl |
| AT97117734T ATE200752T1 (de) | 1996-10-16 | 1997-10-14 | Ausgussdüse zum kontinuierlichen giessen von stahl |
| EP97117734A EP0836901B1 (en) | 1996-10-16 | 1997-10-14 | A continuous casting nozzle for casting molten steel |
| CA002218428A CA2218428C (en) | 1996-10-16 | 1997-10-15 | A continuous casting nozzle for casting molten steel |
| US08/911,535 US5858261A (en) | 1996-10-16 | 1997-10-16 | Continuous casting nozzle for casting molten steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8295688A JP2940668B2 (ja) | 1996-10-16 | 1996-10-16 | 連続鋳造用ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10118749A JPH10118749A (ja) | 1998-05-12 |
| JP2940668B2 true JP2940668B2 (ja) | 1999-08-25 |
Family
ID=17823899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8295688A Expired - Lifetime JP2940668B2 (ja) | 1996-10-16 | 1996-10-16 | 連続鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2940668B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2302310C (en) | 1999-04-09 | 2006-08-01 | Akechi Ceramics Kabushiki Kaisha | A continuous casting nozzle |
-
1996
- 1996-10-16 JP JP8295688A patent/JP2940668B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10118749A (ja) | 1998-05-12 |
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