JPH08215812A

JPH08215812A - 溶鋼の連続鋳造用ノズル

Info

Publication number: JPH08215812A
Application number: JP7056455A
Authority: JP
Inventors: Shojiro Naito; 章二郎内藤
Original assignee: Akechi Ceramics Co Ltd
Current assignee: Akechi Ceramics Co Ltd
Priority date: 1995-02-20
Filing date: 1995-02-20
Publication date: 1996-08-27

Abstract

(57)【要約】【目的】不活性ガスを噴出する等の機械的な手段を用
いることなく、経済的にかつ長時間にわたって内孔の狭
さく、閉塞または組織の劣化を生じることのない連続鋳
造用ノズルの提供。【構成】溶鋼と接触する内孔１表層部が鉱物組成とし
てＣaＯ・ＺrＯ₂を主成分とするカルシウムジルコネー
ト４０〜６５重量％，黒鉛１０〜３５重量％，鉱物組成
としてＣaＯ・ＳiＯ₂を主成分とするカルシウムシリケ
ートと、鉱物組成として２ＣaＯ・ＳiＯ₂か３ＣaＯ・Ｓ
iＯ₂を主成分とする結晶安定化カルシウムシリケートを
併用使用し、その総計が１〜２５重量％，鉱物組成とし
てＳiＯ₂・Ａｌ₂Ｏ₃系の天然原料を５〜２５重量％から
成り、有機物バインダーを添加混練，成形し、非酸化性
雰囲気で焼成したものである。【効果】本発明によると耐火物の組織を劣化を生じる
ことなく、α−アルミナ等の非金属介在物による内孔の
狭さく、閉塞を長時間安定して抑制することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はアルミニウムを含有する
アルミキルド鋼等の連続鋳造において溶鋼が通過するノ
ズルの狭さく、さらには閉塞を効果的に抑制することが
できる連続鋳造用ノズルに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】溶鋼の連続鋳造用ノズルは、次のような
目的のために使用される。

【０００３】溶鋼の連続鋳造に於いて連続鋳造用ノズル
はタンディッシュモールド間の溶鋼注入で溶鋼の空気と
の接触による酸化を防ぎ、又溶鋼の飛散防止を計り、さ
らには非金属介在物及びモールド面浮遊物の鋳片への巻
込み防止のための注湯の整流化などの目的で使用されて
いる。

【０００４】従来溶鋼の連続鋳造用ノズル材質は、主と
して黒鉛，アルミナ，シリカ，シリコンカーバイド等で
構成されており、最近ではジルコニアを構成成分として
用いられる場合がある。しかしながらアルミキルド鋼等
を鋳造する場合は次のような問題点を有している。

【０００５】アルミキルド鋼等は脱酸剤として添加され
るアルミニウムが溶鋼中に存在する酸素と反応してα−
アルミナ等の非金属介在物が生成する。そのためアルミ
キルド鋼等を鋳造する際、連続鋳造用ノズルの内孔表面
に脱酸剤として添加されるアルミニウムの酸化により生
成されるα−アルミナ等の非金属介在物が付着し、そし
て堆積してその結果内孔が狭さくし最悪の場合、内孔を
閉塞してしまい安定的な鋳造を困難にする。あるいはこ
のようにして付着し堆積したα−アルミナ等の非金属介
在物が剥離或いは脱落して鋳片に巻込まれ鋳片の品質低
下を招く。

【０００６】上述したα−アルミナ等の非金属介在物に
よる内孔の狭さく及び閉塞を防止するために内孔を形成
する連続鋳造用ノズルの内面から前記内孔を通って流れ
る溶鋼に向かって不活性ガスを噴射させ、溶鋼中に存在
するα−アルミナ等の非金属介在物が連続鋳造用ノズル
内孔面に付着し堆積することを防止する方法が広く用い
られている。

【０００７】しかしながら上述した内孔を形成する溶鋼
連続鋳造用ノズルの内面から不活性ガスを噴出させる方
法には次のような問題点がある。

【０００８】即ち、噴出させる不活性ガス量が多いと不
活性ガスによってできた気泡が鋳片のなかに巻き込まれ
ピンホールに基づく欠陥が生じる。逆に噴出させる不活
性ガス量が少ないとα−アルミナ等の非金属介在物が連
続鋳造用ノズルの内孔面に付着し堆積して内孔の狭さ
く、さらには最悪の場合閉塞する。

【０００９】また連続鋳造用ノズルの内面から前記内孔
を通って流れる溶鋼に向かって不活性ガスを均一に吹き
込むことは構造的に不可能であり、また長時間鋳造する
際は連続鋳造用ノズル材質の組織劣化及び構造劣化する
に伴い噴出させる不活性ガスのコントロールが不安定と
なり、さらには不活性ガスを連続鋳造用ノズル内孔面に
均一に噴出させることが困難となり、その結果、α−ア
ルミナ等の非金属介在物が連続鋳造用ノズルの内孔面に
付着し、そして堆積して内孔の狭さく、さらには閉塞し
てしまう。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】そこで不活性ガスの噴
出のような機械的手段を用いないで上述した問題点を解
決するために溶鋼連続鋳造用ノズルの材質的対策として
次のような方法が用いられていた。

【００１１】黒鉛とカルシアを主成分とする下記溶鋼
連続鋳造用ノズルが特開昭５７−７１８６０号公報に開
示されている。即ち本質的に下記からなる耐火物で形成
された溶鋼連続鋳造用ノズルである。

【００１２】黒鉛を１０〜５０重量％，カルシアを２０
〜７５重量％及び残部を金属アルミニウム，シリコンカ
ーバイド等で形成する。

【００１３】しかしながら上述の溶鋼連続鋳造用ノズル
は次の問題点がある。カルシアはα−アルミナ等の非金
属介在物と速やかに反応して低融点化合物を生成する。
その結果、α−アルミナ等の非金属介在物が連続鋳造用
ノズル内孔表面に付着し堆積することを防止する作用が
ある。しかしカルシアは単独で存在すると常温において
も水又は空気中の水分と激しく反応してＣa（ＯＨ）₂と
なり、崩壊し粉化してしまうためノズルを製造する場合
特別な注意が必要であり、防湿処理を施さなければ使用
は出来ない。さらにカルシアは熱膨張率が大きいので不
均一な温度分布が生じるような加熱を受ける場合にはノ
ズル内部に大きな熱応力が生じるため耐熱スポーリンク
性が大巾に低下する。

【００１４】上述の問題があるためカルシアを単独で含
有させた連続鋳造用ノズルを実使用化することは困難で
ある。

【００１５】又、特開昭６４−４０１５４号では黒鉛
−カルシウムジルコネイト質が開示されている。これは
付着物質であるＡｌ₂Ｏ₃とカルシウムジルコネイトから
来るＣaＯを反応させ低融性化合物に変化させ溶失する
ようにしたものである。［ＣaＯ２３％（４０モル％）
〜３６％（５５モル％）含有カルシウムジルコネイト］
ＣaＯ・ＺrＯ₂は溶鋼温度でアルミナと接した場合分解
してＣaＯを放出する（特公昭５９−１９０７５号公報
参照）知見にもとづくものであるが、鋳造条件によって
はその放出速度が遅く十分に機能しない場合が有ること
が判明した。

【００１６】ＣaＯ・ＺrＯ₂の分解によりその放出・
表面への移動凝集を容易にする手段としてシリカ（Ｓi
Ｏ₂），マグネシア（ＭgＯ）などの添加が有効であり、
特公平３−１４５４０号で開示されている。

【００１７】ＣaＯ・ＺrＯ₂の分解によりＣaＯの放出
・表面への移動凝集を容易にする手段及びＣaＯ成分増
量材としての性質を併せ持つＣaＯ・ＳiＯ₂（ＣaＯ４０
〜５４％）の添加が有効であり、特開平３−２２１２４
９号で開示されている。

【００１８】ＣaＯ・ＺrＯ₂の分解によりＣaＯの放出
・表面への移動凝集を容易にする手段及びＣaＯ成分増
量材としての性質を併せ持つＣaＯ・ＳiＯ₂，２ＣaＯ・
ＳiＯ₂及び３ＣaＯ・ＳiＯ₂（その総計が１〜３５重量
％）を併用添加が有効であり、特開平４−７３４０９
号，特開平４−７３４１０号で開示されている。

【００１９】，の場合では、ＣaＯ・ＺrＯ₂及びＣa
Ｏ・ＳiＯ₂，２ＣaＯ・ＳiＯ₂，３ＣaＯ・ＳiＯ₂（１〜
３５％）の材質ではＡｌ₂Ｏ₃と反応して低融点鉱物を生
成した後の稼動面組織が凹凸状態となり、凹部に非金属
介在物が堆積し、そして蓄積され、長時間使用が困難と
なる、特に鋼中のα−Ａｌ₂Ｏ₃が多い場合α−Ａｌ₂Ｏ₃
が急速に堆積し、使用困難となる。

【００２０】以上のことから、不活性ガスを噴出させる
等の機械的な方法を用いることなく経済的にかつ比較的
安易に、さらに長時間にわたって内孔の狭さく、さらに
は閉塞を防止する溶鋼連続鋳造用ノズルの開発が強く望
まれているが、かかる溶鋼連続鋳造用ノズルはまだ提案
されていないのが現状である。

【００２１】

【課題を解決するための手段】この発明は上記課題を解
決するためになされたものであって、本発明の目的は不
活性ガスを噴出する等の機械的な方法を用いることな
く、経済的にかつ長時間にわたって内孔の狭さく、さら
には閉塞または組織の劣化を生じることのない溶鋼連続
鋳造用ノズルを提供することにある。

【００２２】本発明は本質的に下記からなる耐火物で形
成され、溶鋼連続鋳造用ノズルの内孔の少なくとも図１
の内孔１部に配設し構成されている。

【００２３】鉱物組成としてＣaＯ・ＺrＯ₂を主成分と
するカルシウムジルコネート４０〜６５重量％，黒鉛１
０〜３５重量％，鉱物組成としてＣaＯ・ＳiＯ₂を主成
分とするカルシウムシリケートと鉱物組成として２Ｃa
Ｏ・ＳiＯ₂及び３ＣaＯ・ＳiＯ₂を主成分とする結晶安
定化カルシウムシリケートを併用使用し、その総計が１
〜２５重量％，鉱物組成としてＳiＯ₂・Ａｌ₂Ｏ₃系の天
然原料を５〜２５重量％。

【００２４】上述の耐火物で構成された溶鋼の連続鋳造
用ノズルは、その成分のカルシア（ＣaＯ）が水又は空
気中の水分と激しく反応することを抑制し、ＣaＯ・Ｓi
Ｏ₂を主成分とするカルシウムシリケートと２ＣaＯ・Ｓ
iＯ₂及び３ＣaＯ・ＳiＯ₂を主成分とする結晶安定化カ
ルシウムシリケートの両者ともに温度変化に対する結晶
変態がないため異状膨張収縮がないので、ノズルの組織
劣化を防止するとともに、溶鋼の連続鋳造用ノズル内孔
表面に於いて脱酸剤として添加されるアルミニウムが溶
鋼中に存在する酸素と反応して生成されるα−アルミナ
等の非金属介在物と反応して低融点化合物を生成するこ
とにより、溶融の連続鋳造用ノズル内孔表面にα−アル
ミナ等の非金属介在物が付着しさらには堆積することを
防止することがでる。

【００２５】当該材質の原理・作用効果としては消化性
のない安定な高ＣaＯ含有物質を使用することが効果を
上げる要点になることは白明であり、種々の原料（鉱
物）について検討を加えた結果、カルシウムシリケート
の分解によるＣaＯの放出促進剤としてＣaＯ・ＳiＯ₂を
主成分とするカルシウムシリケートと２ＣaＯ・ＳiＯ₂
及び３ＣaＯ・ＳiＯ₂を主成分とする結晶安定化カルシ
ウムシリケートの両者ともに効果があることが判明し
た。このものは放出促進剤としてのＳiＯ₂源とＣaＯ成
分増量材として、又両者を併用使用することで非金属介
在物の主成分としてのα−Ａｌ₂Ｏ₃と反応して更に低融
点化を計ることが出来るものである。

【００２６】Ａｌ₂Ｏ₃成分はＣaＯと反応してＣaＯ・Ａ
ｌ₂Ｏ₃，３ＣaＯ・Ａｌ₂Ｏ₃，などの低融物質となり最
終的には天然原料中のＳiＯ₂・Ａｌ₂Ｏ₃成分、ＳiＯ₂成
分と反応しＣaＯ・ＳiＯ₂・２Ａｌ₂Ｏ₃等の溶融温度以
下の低融点物質となり溶失するので堆積することなく閉
塞防止に効果がある。

【００２７】さらに詳述すると、鉱物組成としてＣaＯ
・ＺrＯ₂を主成分とするカルシウムジルコネートは、Ｃ
aＯが最大３６重量％未満の範囲で含有し、１６００℃
以上の高温で溶融し調整されたものである。これは安定
化ジルコニアと同様な熱膨張特性を有し、かつカルシア
が単独で存在しないためカルシアが水または空気中の水
分と激しく反応することが無く、ノズルの組織劣化を防
止する。

【００２８】４０〜８９重量％の範囲内の上述したカル
シウムジルコネートは、ＣaＯ・ＳiＯ₂を主成分とした
カルシウムシリケートと２ＣaＯ・ＳiＯ₂及び３ＣaＯ・
ＳiＯ ₂を主成分とする結晶安定化カルシウムシリケート
と共存するとカルシウムジルコネート中に固溶されたカ
ルシア（ＣaＯ）がカルシウムジルコネートの粒子表面
に移動し易くなる。ＣaＯＳiＯ₂ ＣaＯ・ＳiＯ₂４８．３％５１．７％２ＣaＯ・ＳiＯ₂６５．１％３４．９％３ＣaＯ・ＳiＯ₂７３．７％２６．３％

【００２９】即ち、内孔表面に付着する非金属介在物の
主成分であるα−Ａｌ₂Ｏ₃と反応させるためのカルシア
（ＣaＯ）がカルシウムジルコネート粒子表面へ移動・
凝集し、粒界のカルシア（ＣaＯ）濃度を高める。又そ
れぞれのカルシウムシリケートを併用することにより、
カルシウムシリケート中のシリカ（ＳiＯ₂）成分がα−
Ａｌ₂Ｏ₃とカルシア（ＣaＯ）との反応を促進させる触
媒的な機能を発揮する。

【００３０】前記の各々のカルシウムシリケートについ
て述べると、まずＣaＯ・ＳiＯ₂を主成分とするカルシ
ウムシリケートはＣaＯとＳiＯ₂のモル比が１：１の鉱
物であれば水和反応の発生はなく温度上昇による結晶変
態は発生しない。又２ＣaＯ・ＳiＯ₂及び３ＣaＯ・Ｓi
Ｏ₂を主成分とする結晶安定化カルシウムシリケートは
ＣaＯとＳiＯ₂のモル比が２〜３：１であり、１〜５重
量％の結晶安定化剤の機能をもつＢ₂Ｏ₃と共に合成され
たものも水和反応の発生はなく、温度上昇によるγ相へ
の結晶変態は起こらないのでノズルの組織劣化は発生し
ない。

【００３１】ＣaＯ・ＳiＯ₂を主成分とするカルシウム
シリケートはＣaＯ４０〜５４重量％が好ましく、又２
ＣaＯ・ＳiＯ₂及び３ＣaＯ・ＳiＯ₂を主成分とする結晶
安定化カルシウムシリケートはＣaＯ６２〜７３重量％
を含有することが好ましい。

【００３２】さらに稼動面表面性状を平滑にする手段と
して種々検討した結果、ＣaＯ・ＺrＯ₂の分解・放出そ
して粒表面への移動・凝集を容易にする作用を併せ持つ
添加物として粒度４４μｍ以下のＳiＯ₂・Ａｌ₂Ｏ₃系の
天然原料の添加が有効であることが判明した。即ち鉱物
組成としてＳiＯ₂・Ａｌ₂Ｏ₃の天然原料１〜２５重量％
でＳiＯ₂６０〜８０重量％，Ａｌ₂Ｏ₃１０〜４０重量％
この合計が９０重量％以上が好ましく、天然原料の平均
粒径は良好な表面平滑性を有するためには４４μｍ以下
であることが望ましい。

【００３３】上記のことからカルシアの短所を克服しカ
ルシアとα−アルミナとの反応を長時間にわたって持続
させて低融点化合物を生成し、かくしてα−アルミナ等
の非金属介在物の内孔表面への付着を効果的に長時間抑
制することができる溶鋼連続鋳造用ノズルを提供するも
のである。

【００３４】なお耐スポーリング性，耐酸化性を向上さ
せる目的で、ＳiＣを添加することも出来る。

【００３５】

【作用】鉱物組成としてＣaＯ・ＺrＯ₂を主成分とする
ジルコニアクリンカーの含有量は４０〜６５重量％であ
ることが望ましい。含有量が４０重量％未満であると非
金属介在物の主成分であるα−アルミナと反応するに必
要なカルシア含有量が乏しくかつ溶鋼に対する耐蝕性が
劣り、図１に示すようなノズル内孔表層部に配設する場
合その部分が短時間で消失してしまう可能性が有り十分
な効果は期待出来ない。

【００３６】又６５重量％を超えると熱膨張率が高くな
り、耐スポーリング特性が劣化する。黒鉛の含有量は１
０〜３５重量％が望ましい、又熱伝導率及び耐酸化性を
考慮すれば天然黒鉛を適用することが望ましい。なお黒
鉛の含有量が１０重量％未満であると耐熱スポーリング
性が劣り、一方３５重量％を超えると耐蝕性が低下す
る。

【００３７】鉱物組成としてＣaＯ・ＳiＯ₂を主成分と
するカルシウムシリケート中のＣaＯ含有量は最大５４
重量％が好ましいく、それ以上であると鉱物組成上不安
定となり、カルシア（ＣaＯ）の水和反応が発生し易く
なり、組織劣化を引き起こす可能性がある。又、鉱物組
成として２ＣaＯ・ＳiＯ₂及び３ＣaＯ・ＳiＯ₂を主成分
とする結晶安定化カルシウムシリケート中のＣaＯ含有
量は６２〜７３重量％，ＳiＯ₂含有量は２６〜３４重量
％，そして結晶安定化剤であるＢ₂Ｏ₃含有量は１〜５重
量％の範囲の組成で、この３者の合計が９５重量％以上
が好ましく、それ以外であるとγ相への結晶変態を生じ
易く、又カルシア（ＣaＯ）の水和反応が発生し易くな
り組織劣化を引き起こす可能性がある。

【００３８】上述の両者のカルシウムシリケートは併用
使用されその合計含有量は１〜２５重量％が望ましい。

【００３９】両者のカルシウムシリケートの含有量が１
重量％未満であるとカルシウムジルコネート中のカルシ
ア（ＣaＯ）を粒子表面に移動・凝集する効果が得られ
ず、２５重量％を超えると耐火物の組織が劣化し易く
又、耐蝕性が低下すると共に耐熱スポール性も大巾に低
下する。

【００４０】鉱物組成としてのＳiＯ₂・Ａｌ₂Ｏ₃を主成
分とする天然原料はＳiＯ₂６０〜８０重量％，Ａｌ₂Ｏ₃
１０〜４０重量％この合計が９０重量％以上で、平均粒
径が４４μｍ以下で、含有量が５〜２５重量％が望まし
い。ＳiＯ₂・Ａｌ₂Ｏ₃系天然原料の含有量が５重量％未
満であるとジルコニアクリンカー中のカルシアを粒子表
面に移動凝集する効果が得られず、２５重量％を超える
とＣaＯ・ＺrＯ₂及びＣaＯ・ＳiＯ₂の絶体量が減少しＡ
ｌ₂Ｏ₃との反応性低下によりノズル閉塞が発生しやす
い。更にＳiＯ₂・Ａｌ₂Ｏ₃系天然原料の平均粒径が４４
μｍ以下は耐火物の表面平滑性を有し、また、表面積が
多くなることによりＣaＯ・ＺrＯ₂の分解・放出そして
粒表面への移動・凝集を容易にし促進する効果がある。
次に本発明の溶鋼連続鋳造用ノズルを図面を参照しなが
ら説明する。

【００４１】図１は、本発明の浸漬ノズルとしての溶鋼
連続鋳造用ノズルの実施態様を示す概略垂直断面の一例
である。実施態様の溶鋼連続鋳造用ノズル３は、タンデ
ィッシュとモールドとの間に配置されている浸漬ノズル
として使用される。図１に示すようにそれを通って溶鋼
が流れる内孔１をその軸線に沿って有する浸漬ノズルと
しての溶鋼連続鋳造用ノズル３において、前記内孔１を
形成する前記溶鋼連続鋳造用ノズル３の部分２は、上述
した化学成分組成を有する耐火物によって形成されてい
る。実施態様の浸漬ノズルとしての溶鋼連続鋳造用ノズ
ル３によると内孔１を形成する溶鋼連続鋳造用ノズル３
の部分２に溶鋼中に存在するα−アルミナ等の非金属介
在物が付着しそして堆積することは、長時間にわたり抑
制される。

【００４２】

【発明の効果】次に実施例を挙げ、この発明の効果を述
べる。

【００４３】

【実施例】表１に示す本発明の範囲内の化学成分組成を
有する配合物１から５（以下“本発明のサンプル”とい
う）及び本発明の範囲外の化学成分組成を有する配合物
６〜１０（以下“比較サンプル”という）の各々に５か
ら１０重量％の範囲内の粉末及び溶液のフェノール樹脂
を添加しそれらを混合及び混練して得られた原料坏土に
よって、α−アルミナ等の非金属介在物の付着量及び溶
液に対する耐蝕性を試験するための３０ｍｍ×３０ｍｍ
×２３０ｍｍの寸法を有する成形体及び耐スポーリング
性を試験するための外径１００ｍｍ内径６０ｍｍ及び長
さ２５０ｍｍの寸法を有する成形体を形成しそして得ら
れた成形体の各々を１０００℃から１２００℃の範囲内
の温度で還元焼成して耐火物１から１０を調整した。

【００４４】

【表１】

【００４５】上述した本発明のサンプル１から５及び比
較用サンプル６から１０のそれぞれにおける物理特性値
（気孔率及び嵩比重）を表１に示す。

【００４６】ついで上述した外径１００ｍｍ，内径６０
ｍｍ及び長さ２５０ｍｍの寸法を有する本発明サンプル
１から５及び比較用サンプル６から１０のそれぞれを電
気炉において１５００℃の温度で３０分間加熱しそして
水によって急冷して耐スポーリング性を調査した。その
結果を表１に示す。

【００４７】ついで上述した３０ｍｍ×３０ｍｍ×２３
０ｍｍの寸法を有する本発明のサンプル１から５及び比
較用サンプル６から１０それぞれ０．０３から０．０５
重量％の範囲内のアルミニウムを含有する、１５５０℃
の温度の溶鋼中に１８０分間浸漬して溶損率（％）およ
びα−アルミナ等の非金属介在物の付着量を調査した。
その結果を表１に示す。

【００４８】表１からも明らかなように本発明のサンプ
ルは耐スポーリング性に優れており、溶損率の低いにも
かかわらずα−アルミナ等の非金属介在物が付着せず、
従って溶鋼連続鋳造用ノズルの内孔狭さく、さらには閉
塞を効果的に抑制できる。

【００４９】一方比較用のサンプル６に於いてはジルコ
ニアクリンカーの含有量が多いことに起因して耐スポー
リング性は著しく劣り、カルシウムシリケートを含有し
ていないことに起因してα−アルミナ等の非金属介在物
の付着量が多いことがあきらかである。

【００５０】又、比較用サンプル７に於いてはカルシウ
ムシリケートの含有量が多いことに起因して溶鋼に対す
る耐蝕性が著しく劣り、さらに比較用サンプル８に於い
ては黒鉛含有量が多いことに起因して比較用サンプル７
と同様溶鋼に対する耐蝕性が著しく劣ることが各々明ら
かである。

【００５１】従って、本発明の溶鋼連続鋳造用ノズルに
よると耐火物の組織を劣化を生じることなく、α−アル
ミナ等の非金属介在物による内孔の狭さく、さらに閉塞
を長時間安定して抑制することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】溶鋼に接触する内孔表層部に本発明の組成材料
を設けた場合の縦断面図である。

【図２】内孔表層部及び溶鋼連続鋳造用ノズル下部（溶
鋼浸漬部）に本発明の組成材料を設けた場合の縦断面図
である。

【符号の説明】

１内孔２部分３溶鋼連続鋳造用ノズル

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】少なくとも溶鋼と接触する内孔表層部が
鉱物組成としてＣaＯ・ＺrＯ₂を主成分とするカルシウ
ムジルコネート４０〜６５重量％，黒鉛１０〜３５重量
％，鉱物組成としてＣaＯ・ＳiＯ₂を主成分とするカル
シウムシリケートと、鉱物組成として２ＣaＯ・ＳiＯ₂
か３ＣaＯ・ＳiＯ₂を主成分とする結晶安定化カルシウ
ムシリケートを併用使用し、その総計が１〜２５重量
％，鉱物組成としてＳiＯ₂・Ａｌ₂Ｏ₃系の天然原料を５
〜２５重量％から成り、有機物バインダーを添加混練，
成形し、非酸化性雰囲気で焼成したものであることを特
徴とする溶鋼の連続鋳造用ノズル。
【請求項２】結晶安定化カルシウムシリケートはＣa
Ｏ６２〜７３重量％，ＳiＯ₂２６〜３４重量％，安定化
剤Ｂ₂Ｏ₃１〜５重量％の範囲組成で、この３者の合計が
９５重量％以上、鉱物組成としてＳiＯ₂・Ａｌ₂Ｏ₃系の
天然原料は、ＳiＯ₂６０〜８０重量％，Ａｌ₂Ｏ₃１０〜
４０重量％この合計が９０％以上である特徴をもち、ま
た天然原料の粒度が平均粒径４４μｍ以下であることを
特徴とする請求項１記載の溶鋼の連続鋳造用ノズル。