JP2897893B2 - 連続鋳造用ノズル - Google Patents
連続鋳造用ノズルInfo
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- pouring nozzle
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は連続鋳造用ノズルの改良に関し、さらに詳
しくはアルミニウムを含有するアルミキルド鋼等の連続
鋳造において溶鋼が通過するノズルの狭さく、さらには
閉塞を効果的に抑制することができる連続鋳造用ノズル
に関するものである。
しくはアルミニウムを含有するアルミキルド鋼等の連続
鋳造において溶鋼が通過するノズルの狭さく、さらには
閉塞を効果的に抑制することができる連続鋳造用ノズル
に関するものである。
（従来の技術） 溶鋼の連続鋳造用ノズルは、次の目的のために使用さ
れる。
れる。
溶鋼の連続鋳造において、注湯ノズルはタンデイッシ
ュ・モールド間の溶鋼注入で溶鋼の空気による酸化を防
ぎ、又溶鋼の飛散防止を計り、さらには非金属介在物及
びモールド面浮遊物の鋳片への巻込防止のための注湯の
整流化などの目的で使用されている。
ュ・モールド間の溶鋼注入で溶鋼の空気による酸化を防
ぎ、又溶鋼の飛散防止を計り、さらには非金属介在物及
びモールド面浮遊物の鋳片への巻込防止のための注湯の
整流化などの目的で使用されている。
従来、溶鋼の連続鋳造用ノズル材質は、主として黒
鉛，アルミナ，シリカ，シリコーンカーバイドなどで構
成されており、最近ではジルコニアを構成成分として用
いられる場合がある。
鉛，アルミナ，シリカ，シリコーンカーバイドなどで構
成されており、最近ではジルコニアを構成成分として用
いられる場合がある。
しかしながらアルミキルド鋼等を鋳造する場合は次の
ような問題点も有している。
ような問題点も有している。
アルミキルド鋼等は脱酸材として添加されるアルミニ
ウムが溶鋼中に存在する酸素と反応して、α−Al2O3等
の非金属介在物が生成し易く、そのためアルミキルド鋼
等を鋳造する際、注湯ノズルの内孔表面に脱酸剤として
添加されるアルミニウムの酸化により生成されるα−Al
2O3等の非金属介在物が付着し、堆積してノズル内孔が
狭さくし、最悪の場合ノズル内孔を閉塞して安定した鋳
造を困難にする。あるいはこのようにして付着堆積した
α−Al2O3等の非金属介在物が剥離、脱落して鋳片に巻
込まれ鋳片の品質低下を招く。
ウムが溶鋼中に存在する酸素と反応して、α−Al2O3等
の非金属介在物が生成し易く、そのためアルミキルド鋼
等を鋳造する際、注湯ノズルの内孔表面に脱酸剤として
添加されるアルミニウムの酸化により生成されるα−Al
2O3等の非金属介在物が付着し、堆積してノズル内孔が
狭さくし、最悪の場合ノズル内孔を閉塞して安定した鋳
造を困難にする。あるいはこのようにして付着堆積した
α−Al2O3等の非金属介在物が剥離、脱落して鋳片に巻
込まれ鋳片の品質低下を招く。
このようなノズル内孔の狭さく及び閉塞を防止するた
めに内孔を形成する注湯ノズルの内面から前記内孔を通
って流れる溶鋼に向って不活性ガスを噴出させ、溶鋼中
に存在するα−Al2O3等の非金属介在物が注湯ノズル内
孔面に付着堆積することを防止する方法が広く用いられ
ている。
めに内孔を形成する注湯ノズルの内面から前記内孔を通
って流れる溶鋼に向って不活性ガスを噴出させ、溶鋼中
に存在するα−Al2O3等の非金属介在物が注湯ノズル内
孔面に付着堆積することを防止する方法が広く用いられ
ている。
しかしながら上述した内孔を形成する溶鋼注湯ノズル
の内面から不活性ガスを噴出させる方法には次のような
問題点がある。
の内面から不活性ガスを噴出させる方法には次のような
問題点がある。
噴出させる不活性ガス量が多いと不活性ガスによって
できた気泡が鋳片の中に巻込まれピンホールに基づく欠
陥が生じる。逆に噴出させる不活性ガス量が少ないとα
−Al2O3等の非金属介在物が注湯ノズル内孔面に付着堆
積して内孔の狭さくさらには閉塞をもたらす。
できた気泡が鋳片の中に巻込まれピンホールに基づく欠
陥が生じる。逆に噴出させる不活性ガス量が少ないとα
−Al2O3等の非金属介在物が注湯ノズル内孔面に付着堆
積して内孔の狭さくさらには閉塞をもたらす。
また注湯ノズルの内面から前記内孔を通って流れる溶
鋼に向かって不活性ガスを均一に吹込むことは構造的に
不可能でありまた長時間鋳造する際は注湯ノズル材質の
組織劣化及び鋳造劣化に伴い噴出させる不活性ガスのコ
ントロールが不安定となり、さらには不活性ガスを注湯
ノズル内孔面に均一に噴出させることが困難となり、そ
の結果α−Al2O3等の非金属介在物が注湯ノズルの内孔
面に付着堆積して内孔が狭さくさらには閉塞してしま
う。
鋼に向かって不活性ガスを均一に吹込むことは構造的に
不可能でありまた長時間鋳造する際は注湯ノズル材質の
組織劣化及び鋳造劣化に伴い噴出させる不活性ガスのコ
ントロールが不安定となり、さらには不活性ガスを注湯
ノズル内孔面に均一に噴出させることが困難となり、そ
の結果α−Al2O3等の非金属介在物が注湯ノズルの内孔
面に付着堆積して内孔が狭さくさらには閉塞してしま
う。
（発明が解決しようとする問題点） そこで不活性ガスの噴出のような物理的手段によらず
この問題点を解決するために溶鋼注湯ノズルの材質的対
策として次のような方法が用いられていた。
この問題点を解決するために溶鋼注湯ノズルの材質的対
策として次のような方法が用いられていた。
黒鉛，ジルコニアを主成分とする下記溶鋼注湯ノズル
が特開昭62−148076号公報に開示されている。即ち本質
的に下記からなる耐火物で形成された溶鋼注湯ノズルで
ある。
が特開昭62−148076号公報に開示されている。即ち本質
的に下記からなる耐火物で形成された溶鋼注湯ノズルで
ある。
重量比で100μｍ以下の未安定ジルコニア35〜75％と
黒鉛を５〜15％，残部を100μｍ以下の安定化ジルコニ
アで形成する。
黒鉛を５〜15％，残部を100μｍ以下の安定化ジルコニ
アで形成する。
しかしながら上述の注湯ノズルは次の問題点がある。
未安定ジルコニア及び安定化ジルコニアは非金属介在
物の主成分であるα−Al2O3との反応性は低いが、長時
間高温域で使用されると未安定ジルコニアはその特性上
900〜1100℃付近で結晶変態を引き起こし熱膨脹特性に
異状をきたし結晶粒が崩壊し、黒鉛との共存下におい
て、高温下ではジルコニアの還元反応が進行し組織劣化
が起こる。又安定ジルコニアは同様な条件下では脱安定
化が進行し上述のような未安定ジルコニアと同様な変化
が起こり、その結果組織劣化が進展する。このようなこ
とより溶鋼と接触する注湯ノズル内孔面の性状に変化を
きたし凹凸状態となり前記凹部に非金属介在物が堆積
し、長時間使用を困難とする。
物の主成分であるα−Al2O3との反応性は低いが、長時
間高温域で使用されると未安定ジルコニアはその特性上
900〜1100℃付近で結晶変態を引き起こし熱膨脹特性に
異状をきたし結晶粒が崩壊し、黒鉛との共存下におい
て、高温下ではジルコニアの還元反応が進行し組織劣化
が起こる。又安定ジルコニアは同様な条件下では脱安定
化が進行し上述のような未安定ジルコニアと同様な変化
が起こり、その結果組織劣化が進展する。このようなこ
とより溶鋼と接触する注湯ノズル内孔面の性状に変化を
きたし凹凸状態となり前記凹部に非金属介在物が堆積
し、長時間使用を困難とする。
さらに黒鉛とカルシアを主成分とする下記溶鋼注湯ノ
ズルが特開昭57−71860号公報に開示されている。
ズルが特開昭57−71860号公報に開示されている。
即ち本質的に下記からなる耐火物で形成された溶鋼注
湯ノズルである。
湯ノズルである。
黒鉛を10〜50％，カルシアを20〜75％及び残部を金属
アルミニウム，シリコンカーバイド等で形成する。
アルミニウム，シリコンカーバイド等で形成する。
しかしながら上述の溶鋼注湯ノズルは次の問題点があ
る。カルシアはα−Al2O3等の非金属介在物と速やかい
反応して低融点化合物を生成する。その結果α−Al2O3
等の非金属介在物が注湯ノズル内孔表面に付着し堆積す
ることを防止する作用が有る。しかしカルシアは単独で
存在すると常温においても水分と激しく反応してCa(OH)
2となり、崩壊し粉化してしまうためノズルを製造する
場合特別な注意が必要であり、防湿処理を施さなければ
使用出来ない。
る。カルシアはα−Al2O3等の非金属介在物と速やかい
反応して低融点化合物を生成する。その結果α−Al2O3
等の非金属介在物が注湯ノズル内孔表面に付着し堆積す
ることを防止する作用が有る。しかしカルシアは単独で
存在すると常温においても水分と激しく反応してCa(OH)
2となり、崩壊し粉化してしまうためノズルを製造する
場合特別な注意が必要であり、防湿処理を施さなければ
使用出来ない。
さらにカルシア熱膨脹率が大きいので不均一な温度分
布が生じるような加熱を受ける場合にはノズル内部に大
きな熱応力が生じるため耐熱スポーリング性が大巾に低
下する。このような問題があるためカルシアを単独で含
有する注湯ノズルを実用化することは困難である。
布が生じるような加熱を受ける場合にはノズル内部に大
きな熱応力が生じるため耐熱スポーリング性が大巾に低
下する。このような問題があるためカルシアを単独で含
有する注湯ノズルを実用化することは困難である。
又、特願昭62−198629号では黒鉛−カルシウムジルコ
ネイト質が開示されている。これは付着物質であるα−
Al2O3とカルシウムジルコネイトから由来するCaOを反応
させ低融性化合物に変化させ溶失するようにしたもので
ある。（CaO23％（40モル％）〜36％（55モル％）含有
カルシウムジルコネイト）CaO・ZrO2は溶鋼温度でアル
ミナと接した場合、分解してCaOを放出する（特公昭59
−19075号公報参照）知見にもとづくものであるが鋳造
条件によってはその放出速度が遅れ十分機能しない場合
が有ることが判明した。
ネイト質が開示されている。これは付着物質であるα−
Al2O3とカルシウムジルコネイトから由来するCaOを反応
させ低融性化合物に変化させ溶失するようにしたもので
ある。（CaO23％（40モル％）〜36％（55モル％）含有
カルシウムジルコネイト）CaO・ZrO2は溶鋼温度でアル
ミナと接した場合、分解してCaOを放出する（特公昭59
−19075号公報参照）知見にもとづくものであるが鋳造
条件によってはその放出速度が遅れ十分機能しない場合
が有ることが判明した。
CaO・ZrO2の分解によるCaOの放出，表面への移動凝集
を容易にする手段としてシリカ（SiO2），マグネシア
（MgO）などの添加が有効であり特願平１−28279号公報
で開示されている。
を容易にする手段としてシリカ（SiO2），マグネシア
（MgO）などの添加が有効であり特願平１−28279号公報
で開示されている。
以上のことから、不活性ガスを噴出させる等の物理的
な方法を用いることなく経済的にかつ比較的に安易に、
さらに長時間に渡ってノズル内孔の狹さくさらには閉塞
を防止する溶鋼注湯ノズルの開発が強く望まれている
が、かかる溶鋼注湯ノズルはまだ提案されていないのが
現状である。
な方法を用いることなく経済的にかつ比較的に安易に、
さらに長時間に渡ってノズル内孔の狹さくさらには閉塞
を防止する溶鋼注湯ノズルの開発が強く望まれている
が、かかる溶鋼注湯ノズルはまだ提案されていないのが
現状である。
（問題点を解決するための手段） この発明は上記問題点を解決するためになされたもの
で、本発明の目的は不活性ガスを噴出する等の機械的な
方法を用いることなく、経済的にかつ長時間にわたって
内孔の狹さくさらには閉塞または組織の劣化を生じるこ
とのない溶鋼注湯ノズルを提供することにある。
で、本発明の目的は不活性ガスを噴出する等の機械的な
方法を用いることなく、経済的にかつ長時間にわたって
内孔の狹さくさらには閉塞または組織の劣化を生じるこ
とのない溶鋼注湯ノズルを提供することにある。
この発明は本質的に下記からなる耐火物で形成され、
溶鋼注湯ノズルの内孔の少なくとも第１図の一部に配設
し構成されている。
溶鋼注湯ノズルの内孔の少なくとも第１図の一部に配設
し構成されている。
鉱物組成としてCaO・ZrO2を主成分とするカルシウム
ジルコネイト50〜89重要％，黒鉛10〜35重量％，鉱物組
成として弗化カルシウム（CaF2）を主成分とする蛍石0.
5〜10％から構成される。この耐火物で構成された溶鋼
注湯ノズルはCaO成分が水又は空気中の水分と激しく反
応することを抑制し、ノズルの組織劣化を防止すると共
に溶鋼注湯ノズル内孔表面において脱酸剤として添加さ
れるアルミニウムが溶鋼中の酸素と反応して生成される
α−アルミナ等の非金属介在物と反応して低融点化合物
を生成することにより溶鋼注湯ノズル内孔表面にα−ア
ルミナ等の非金属介在物が付着し、さらには堆積するこ
とを防止することが出来る。
ジルコネイト50〜89重要％，黒鉛10〜35重量％，鉱物組
成として弗化カルシウム（CaF2）を主成分とする蛍石0.
5〜10％から構成される。この耐火物で構成された溶鋼
注湯ノズルはCaO成分が水又は空気中の水分と激しく反
応することを抑制し、ノズルの組織劣化を防止すると共
に溶鋼注湯ノズル内孔表面において脱酸剤として添加さ
れるアルミニウムが溶鋼中の酸素と反応して生成される
α−アルミナ等の非金属介在物と反応して低融点化合物
を生成することにより溶鋼注湯ノズル内孔表面にα−ア
ルミナ等の非金属介在物が付着し、さらには堆積するこ
とを防止することが出来る。
当該材質の原理・作用効果としては消化性のない安定
な高Ca含有物質を使用することが効果を上げる要点にな
ることは自明であり、種々の原料（礦物）について検討
を加えた結果カルシウムジルコネイトの分解によるCaO
の放出促進剤として弗化カルシウム（CaF2）が有効であ
ることが判明した。このものはCaO・ZrO2の分解・放出
促進剤としての作用の他鋳造時の高温度において溶融し
て耐火物表面に浸出（しみだす）して強力な融剤として
も作用し、一部は分解してCaO成分増量材としての性質
を併せ持つものである。
な高Ca含有物質を使用することが効果を上げる要点にな
ることは自明であり、種々の原料（礦物）について検討
を加えた結果カルシウムジルコネイトの分解によるCaO
の放出促進剤として弗化カルシウム（CaF2）が有効であ
ることが判明した。このものはCaO・ZrO2の分解・放出
促進剤としての作用の他鋳造時の高温度において溶融し
て耐火物表面に浸出（しみだす）して強力な融剤として
も作用し、一部は分解してCaO成分増量材としての性質
を併せ持つものである。
CaO成分はAl2O3と反応してCaO・Al2O3,3CaO・Al2O3な
どの低融点物質となり溶失するので注湯ノズル内孔に堆
積することなく、閉塞防止に効果がある。
どの低融点物質となり溶失するので注湯ノズル内孔に堆
積することなく、閉塞防止に効果がある。
さらに詳述すると、鉱物組成としてCaO・ZrO2を主成
分とするカルシウムジルコネイトは、CaOが最大36重量
％未満の範囲で含有し、1600℃以上の高温で合成調整さ
れたものである。これは安定化ジルコニアと同様な熱膨
脹特性を有し、かつカルシアが単独で存在しないためカ
ルシアが水又は空気中の水分と激しく反応することがな
く、ノズルの組織劣化を防止する。
分とするカルシウムジルコネイトは、CaOが最大36重量
％未満の範囲で含有し、1600℃以上の高温で合成調整さ
れたものである。これは安定化ジルコニアと同様な熱膨
脹特性を有し、かつカルシアが単独で存在しないためカ
ルシアが水又は空気中の水分と激しく反応することがな
く、ノズルの組織劣化を防止する。
55〜89重量％の上記カルシウム・ジルコネイトは鉱物
組成としてCaF2を主成分とする蛍石と共存すると高温
（溶鋼温度）でカルシウム・ジルコネイトが分解しカル
シアがその粒子表面に移動し易くなる。
組成としてCaF2を主成分とする蛍石と共存すると高温
（溶鋼温度）でカルシウム・ジルコネイトが分解しカル
シアがその粒子表面に移動し易くなる。
即ち、内孔表面に付着する非金属介在物の主成分であ
るα−Al2O3と反応させるためのカルシアがカルシウム
・ジルコネイト粒子表面へ移動凝集する。
るα−Al2O3と反応させるためのカルシアがカルシウム
・ジルコネイト粒子表面へ移動凝集する。
又この目的で使用する弗化カルシウムはSiO2等の不純
物を含有する天然蛍石も使用することが出来る。（例え
ばCaF292％，SiO2７％）蛍石は融点以下の温度ではCaO
を生成することはなく、水分と激しく反応すること無
く、ノズルの組織劣化は発生しない。不純物としてのSi
O2成分は又カルシウム・ジルコネイトの高温での分解及
びCaO成分のカルシウム・ジルコネイト粒子表面への移
動をしやすくする作用もある。
物を含有する天然蛍石も使用することが出来る。（例え
ばCaF292％，SiO2７％）蛍石は融点以下の温度ではCaO
を生成することはなく、水分と激しく反応すること無
く、ノズルの組織劣化は発生しない。不純物としてのSi
O2成分は又カルシウム・ジルコネイトの高温での分解及
びCaO成分のカルシウム・ジルコネイト粒子表面への移
動をしやすくする作用もある。
上記のことからカルシアの短所を克服し、カルシアと
α−アルミナとの反応を長時間にわたって持続させて低
融点化合物を生成し、かくしてα−アルミナ等の非金属
介在物の内孔表面への付着を効果的に長時間抑制するこ
とが出来る溶鋼注湯ノズルを提供するものである。
α−アルミナとの反応を長時間にわたって持続させて低
融点化合物を生成し、かくしてα−アルミナ等の非金属
介在物の内孔表面への付着を効果的に長時間抑制するこ
とが出来る溶鋼注湯ノズルを提供するものである。
なお耐スポーツリング性，耐酸化性を向上させる目的
でSiC,SiO2（溶融シリカ）等を添加することも出来る。
でSiC,SiO2（溶融シリカ）等を添加することも出来る。
（作用） 鉱物組成としてCaO・ZrO2を主成分とするカルシウム
・ジルコネイトの含有量は50〜89重量％であることが望
ましい。含有量が50％未満であると非金属介在物の主成
分であるα−アルミナと反応するに必要なカルシア含有
量が乏しくかつ溶鋼に対する耐蝕性が劣り、第１図に示
すようなノズル内孔表層部に配設する場合、その部分が
短時間で消失してしまう可能性が有り十分な効果は期待
出来ない。又89重量％を超えると熱膨脹率が高くなり耐
熱スポーリング特性が低下する。更にカルシウム・ジル
コネイトの平均粒径は良好な表面平滑性を有するために
は44μｍ以下であることが望ましい。
・ジルコネイトの含有量は50〜89重量％であることが望
ましい。含有量が50％未満であると非金属介在物の主成
分であるα−アルミナと反応するに必要なカルシア含有
量が乏しくかつ溶鋼に対する耐蝕性が劣り、第１図に示
すようなノズル内孔表層部に配設する場合、その部分が
短時間で消失してしまう可能性が有り十分な効果は期待
出来ない。又89重量％を超えると熱膨脹率が高くなり耐
熱スポーリング特性が低下する。更にカルシウム・ジル
コネイトの平均粒径は良好な表面平滑性を有するために
は44μｍ以下であることが望ましい。
黒鉛の含有量は10〜35重量％が望ましい。又熱伝導性
及び耐酸化性を考慮すれば天然鱗状黒鉛を適用すること
が望ましい。黒鉛の含有量が10重量％未満であると耐熱
スポーリング性が劣り、一方35重量％を超えると耐蝕性
が低下する。
及び耐酸化性を考慮すれば天然鱗状黒鉛を適用すること
が望ましい。黒鉛の含有量が10重量％未満であると耐熱
スポーリング性が劣り、一方35重量％を超えると耐蝕性
が低下する。
鉱物組成としてCaF2を主成分とする蛍石の含有量は0.
5〜10重量％が望ましい。蛍石の含有量が0.5未満である
とカルシウムジルコネイト中のカルシアを粒子表面に移
動凝集する効果が得られず、10重量％を超えると耐火物
の組織が劣化し易く、又耐蝕性、耐スポーリング性が低
下する。更に蛍石の平均粒径は良好な表面平滑性を有す
るためには44μｍ以下であることが望ましい。
5〜10重量％が望ましい。蛍石の含有量が0.5未満である
とカルシウムジルコネイト中のカルシアを粒子表面に移
動凝集する効果が得られず、10重量％を超えると耐火物
の組織が劣化し易く、又耐蝕性、耐スポーリング性が低
下する。更に蛍石の平均粒径は良好な表面平滑性を有す
るためには44μｍ以下であることが望ましい。
次にこの発明の溶鋼浸漬ノズルを図面を参照しながら
説明する。第１図はこの発明の浸漬ノズルとしての溶鋼
注湯ノズルの実施態様を示す概略垂直断面の一例であ
る。実施態様の溶鋼注湯ノズル３は、タンディツシュと
モールドとの間に配置されている浸漬ノズルとして使用
される。第１図に示すようにそれを通って溶鋼が流れる
内孔１をその軸線に沿って有する浸漬ノズルとしての溶
鋼注湯ノズル３において、前記内孔１を形成する前記溶
鋼注湯ノズル３の部分２は、上述した化学成分組成を有
する耐火物によって形成されている。実施態様の浸漬ノ
ズルとしての溶鋼注湯ノズル３によると、内孔１を形成
する溶鋼注湯ノズル３の部分２に溶鋼中に存在するα−
アルミナ等の非金属介在物が付着し、そして堆積するこ
とは、長時間にわたり抑制される。
説明する。第１図はこの発明の浸漬ノズルとしての溶鋼
注湯ノズルの実施態様を示す概略垂直断面の一例であ
る。実施態様の溶鋼注湯ノズル３は、タンディツシュと
モールドとの間に配置されている浸漬ノズルとして使用
される。第１図に示すようにそれを通って溶鋼が流れる
内孔１をその軸線に沿って有する浸漬ノズルとしての溶
鋼注湯ノズル３において、前記内孔１を形成する前記溶
鋼注湯ノズル３の部分２は、上述した化学成分組成を有
する耐火物によって形成されている。実施態様の浸漬ノ
ズルとしての溶鋼注湯ノズル３によると、内孔１を形成
する溶鋼注湯ノズル３の部分２に溶鋼中に存在するα−
アルミナ等の非金属介在物が付着し、そして堆積するこ
とは、長時間にわたり抑制される。
（発明の効果） 次に実施例を挙げ、この発明の効果を述べる。
実施例 第１表に示すこの発明の範囲内の化学組成を有する配
合物１から４（以下“本発明サンプル”という）及び本
発明の範囲外の化学組成を有する配合物５〜９（以下
“比較サンプル”という）の各々に５〜10重量％の範囲
内のフェノール樹脂を加え混合及び混練して得られた原
料坏土によって、α−アルミナ等の非金属介在物の付着
量及び溶鋼に対する耐蝕性を試験するための30mm×30mm
×230mmの寸法を有する成形体および耐スポーリング性
を試験するための外径100mm内径60mm長さ250mmの寸法を
有する成形体を形成し、そして得られた成形体の各々を
1000〜1200℃の範囲内の温度で還元焼成して耐火物１か
ら９を調整した。
合物１から４（以下“本発明サンプル”という）及び本
発明の範囲外の化学組成を有する配合物５〜９（以下
“比較サンプル”という）の各々に５〜10重量％の範囲
内のフェノール樹脂を加え混合及び混練して得られた原
料坏土によって、α−アルミナ等の非金属介在物の付着
量及び溶鋼に対する耐蝕性を試験するための30mm×30mm
×230mmの寸法を有する成形体および耐スポーリング性
を試験するための外径100mm内径60mm長さ250mmの寸法を
有する成形体を形成し、そして得られた成形体の各々を
1000〜1200℃の範囲内の温度で還元焼成して耐火物１か
ら９を調整した。
上述したこの発明のサンプル１から４および比較用サ
ンプル５〜９の各々における物性（気孔率および嵩比
重），電気炉において1500℃の温度で30分間加熱し水に
より急冷して耐スポーリング性の調査，及び0.03〜0.05
重量％の範囲内のアルミニウムを含有する1550℃の溶鋼
中に180分間浸漬して溶損率（％）及びα−アルミナ等
の非金属介在物の付着量（mm）を調査した。その結果を
第１表に示す。
ンプル５〜９の各々における物性（気孔率および嵩比
重），電気炉において1500℃の温度で30分間加熱し水に
より急冷して耐スポーリング性の調査，及び0.03〜0.05
重量％の範囲内のアルミニウムを含有する1550℃の溶鋼
中に180分間浸漬して溶損率（％）及びα−アルミナ等
の非金属介在物の付着量（mm）を調査した。その結果を
第１表に示す。
第１表からも明らかなようにこの発明のサンプルは耐
スポーリング性に優れており、溶損率の低いにもかかわ
らずα−アルミナ等の非金属介在物が付着せず、従って
溶鋼注湯ノズルの内孔狭さく、さらには閉塞を効果的に
抑制できる。
スポーリング性に優れており、溶損率の低いにもかかわ
らずα−アルミナ等の非金属介在物が付着せず、従って
溶鋼注湯ノズルの内孔狭さく、さらには閉塞を効果的に
抑制できる。
一方比較用サンプル５においてはカルシウムジルコネ
イトの含有量が多いことに起因して耐スポーリング性は
著しく劣り、蛍石を含有していないことに起因してα−
アルミナ等の付着量が多いことがあきらかである。
イトの含有量が多いことに起因して耐スポーリング性は
著しく劣り、蛍石を含有していないことに起因してα−
アルミナ等の付着量が多いことがあきらかである。
又比較用サンプル６においては蛍石の含有量が多いこ
とに起因して溶鋼に対する耐蝕性が著しく劣り、耐スポ
ーリング性も良くない。さらに比較用サンプル７におい
て黒鉛含有量が多いことに起因して溶鋼に対する耐蝕性
が著しく劣ることが各々明らかである。
とに起因して溶鋼に対する耐蝕性が著しく劣り、耐スポ
ーリング性も良くない。さらに比較用サンプル７におい
て黒鉛含有量が多いことに起因して溶鋼に対する耐蝕性
が著しく劣ることが各々明らかである。
従ってこの発明の溶鋼注湯ノズルによると、耐火物の
組織を劣化を生じることなく、α−アルミナ等の非金属
介在物による内孔の狭さく、さらに閉塞を長時間安定し
て抑制することができる。
組織を劣化を生じることなく、α−アルミナ等の非金属
介在物による内孔の狭さく、さらに閉塞を長時間安定し
て抑制することができる。
図面はこの発明連続鋳造用ノズルの実施例を示すもので
第１図は浸漬ノズルの溶鋼に接触する内孔表層部にこの
発明の組成材料を設けた場合の縦断面図、第２図は浸漬
ノズルの内孔表層部及び下部溶鋼浸漬部にこの発明の組
成材料を設けた場合の縦断面図である。 １……内孔、２……部分、３……溶鋼注湯ノズル、
第１図は浸漬ノズルの溶鋼に接触する内孔表層部にこの
発明の組成材料を設けた場合の縦断面図、第２図は浸漬
ノズルの内孔表層部及び下部溶鋼浸漬部にこの発明の組
成材料を設けた場合の縦断面図である。 １……内孔、２……部分、３……溶鋼注湯ノズル、
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/10 B22D 41/54 C04B 35/48
Claims (2)
- 【請求項１】少なくとも溶鋼と接触するノズル内孔表層
部が鉱物組成としてCaO・ZrO2を主成分とするカルシウ
ムジルコネイト50〜89重量％，黒鉛10〜35％，鉱物組成
として、CaF2を主成分とする蛍石0.5〜10％から成るこ
とを特徴とする連続鋳造用ノズル - 【請求項２】鉱物組成としてCaO・ZrO2を主成分とする
カルシウムジルコネイトクリンカーの粒度が平均粒径と
して44μｍ以下，黒鉛の粒度が平均粒径として500μｍ
以下及び鉱物組成としてCaF2を主成分とする蛍石の粒度
が平均粒径として44μｍ以下である請求項１記載の連続
鋳造用ノズル
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2213475A JP2897893B2 (ja) | 1990-08-09 | 1990-08-09 | 連続鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2213475A JP2897893B2 (ja) | 1990-08-09 | 1990-08-09 | 連続鋳造用ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0494851A JPH0494851A (ja) | 1992-03-26 |
| JP2897893B2 true JP2897893B2 (ja) | 1999-05-31 |
Family
ID=16639819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2213475A Expired - Lifetime JP2897893B2 (ja) | 1990-08-09 | 1990-08-09 | 連続鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2897893B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6537486B1 (en) * | 2000-03-17 | 2003-03-25 | Yesuvius Crucible Company | Anti-buildup liner |
| JP4249940B2 (ja) * | 2002-04-30 | 2009-04-08 | 黒崎播磨株式会社 | アルミキルド鋼の鋳造方法 |
| JP2014073527A (ja) * | 2012-09-11 | 2014-04-24 | Akechi Ceramics Co Ltd | 連続鋳造用ノズル |
| JP2014073528A (ja) * | 2012-09-11 | 2014-04-24 | Akechi Ceramics Co Ltd | 連続鋳造用ノズル |
| CN115448703B (zh) * | 2022-09-06 | 2023-05-19 | 宜兴市隆昌耐火材料有限公司 | 一种含有锆刚玉的高温耐磨浇注料的制备方法 |
-
1990
- 1990-08-09 JP JP2213475A patent/JP2897893B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0494851A (ja) | 1992-03-26 |
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