KR100380530B1

KR100380530B1 - 저마찰계수와 향상된 수명을 가진 그리스로 윤활된 미끄럼 안내 부재

Info

Publication number: KR100380530B1
Application number: KR10-1999-0039482A
Authority: KR
Inventors: 죠르지스에티엔느; 토르너다니엘
Original assignee: 쌍트르 스테파느와 드 르쉑슈 메까니끄 이드로메까니끄 에 프로뜨망
Priority date: 1998-09-16
Filing date: 1999-09-15
Publication date: 2003-04-14
Also published as: CN1095044C; ES2227984T3; ZA995911B; DE69919288T2; TR199902293A2; EP0987456A1; PL335435A1; MY117195A; TR199902293A3; PT987456E; KR20000023163A; NO994469L; DK0987456T3; IL131795A0; IL131795A; CN1247947A; PL193355B1; FR2783291A1; NO994469D0; JP3525411B2

Abstract

본 발명은 미끄럼 마찰에 의해 상호작용하도록 의도된 2 개의 부위로 이루어진 기계 요소를 위한 안내 장치에 관한 것인데, 매끄러운 부위(11)로 명명된 하나의 부위는 매끄러운 마찰기능면을 가지고 있고, 관통된 부위(8)로 명명된 또 하나의 부위는, 윤활 패이스트 형 그리스와 특히, 비누형 성분, 유류 성분 및 극-압력 첨가제로 이루어진 EP(Extreme Pressure; 극압력) 그리스를 수용하기 위한 노출공동을 포함하는 적어도 하나의 기능, 즉 마찰면(7)을 가지고 있으며, 상기 매끄러운 부위의 기능면과 상기 그리스 사이의 접촉각(θ)이 20에서 40도 사이에 있고 관통된 부위의 상기 기능면과 상기 그리스 사이의 상기 접촉각이 45에서 75도 사이에 있도록 상기 관통된 부위의 재료가 선택되는 것으로 구별된다.

본 발명의 장치는 슬라이드웨이/러너 타입, 축/베어링 타입, 볼/소켓 이음부 타입 등이 될 수 있다.

Description

저마찰계수와 향상된 수명을 가진 그리스로 윤활된 미끄럼 안내 부재 {Grease-lubricated sliding guiding members having a low coefficient of friction and an improved lifetime}

본 발명은 윤활된 기계 요소들에 관한 것이다. 보다 상세하게, 본 발명은 미끄럼 마찰에 의해, 연속 또는 왕복 운동에서, 직선 또는 회전 안내 기능을 제공하며, 윤활을 간소화하고 정비의 빈도를 줄이는 것에 관한 많은 산업영역의 관심사항을 효과적으로 충족시키기 위하여 설계된 윤활된 기계 요소들에 관한 것이다.

그리스로 윤활된 장치는, 적절한 밀봉 수단에 의해, 2 개의 기계 부위가 매우 강한 하중 응력을 받을 때에도 매우 낮은 마찰계수를 가지고 서로에 대항하여 맞비비도록 하는 것이 가능하다는 것으로 공지되어 있다: 이러한 것의 실예는 "마찰의 이론과 산업적 실제(Theory and industrial practice of friction)", 저자 JJ. 쿼베(CAUBET), 편집자 듀노 테크니, 1964, 제 13 장의 기사에 주어져 있다.

1963년 1월 17일자의 FR 921,708호가 우선권을 주장하고 있는 1962년 10월 2일자의 FR 910,999호는, 높은 하중을 위한 자기 맞춤형 베어링의 경우에서 이러한 장치의 실시예를 설명하고 있다.

이러한 장치는, 기술적인 효과가 인정되지만, 그들의 실용적 구조의 복잡성과 관련된 가장 큰 단점은 대부분의 해당 산업영역의 현 요구사항과 적합하지 않은 고가의 실시 비용을 초래한다.

그러므로, 본 발명의 목적 중 하나는 기계 요소를 위한 안내 장치를 제공하여 밀봉 시스템의 사용을 없애는 것을 가능하게 하는 것이다.

본 발명의 또 하나의 목적은 해당 분야에서 효과적이고 저렴한 이러한 장치를 제안하는 것이다.

본 발명의 추가적인 목적과 장점은 하기 설명에 개시될 것이다.

도 1은 FR 910,999호에 우선권을 주장한 FR 921,708호에 따르는 종래의 기본 원리의 개략도;

도 2는 내지 도 5는 본 발명에 따르는 접촉각의 측정에 대한 개략도;

도 6은 본 발명에 따르는 슬라이드웨이/러너 타입 안내 부재의 개략적인 부분도;

도 7은 도 6의 러너의 하면도;

도 8은 도 6의 슬라이드웨이/러너 타입의 변형체의 개략도;

도 9는 축/베어링 구성에서의 본 발명에 따르는 안내 부재의 개략도;

도 10은 도 9의 베어링 부시에 대한 개략도;

도 11은 본 발명에 따르는 볼-이음부 타입 장치에 대한 개략도;

도 12는 러너에 대한 빗면이 있는 러너/트랙 타입 장치의 개략도;

도 13은 3 개의 패드에 의한 러너의 지지부가 도시된 개략도;

도 14는 2 개의 기능면을 가진 3 개의 맞비빔 부위가 있는 축/베어링 구성의 개략도;

도 15는, 2 개의 맞비빔 부위를 가지고 있는 연속적인 회전을 하는 축/베어링 구성으로서, 축과 수평으로 페이싱(facing)이 관통된 베어링(링)의 기능면과 가열끼워맞춤된 구성의 개략도;

도 16은 2 개의 기능면과 3 개의 맞비빔 부위를 가진 도 15의 변형체인 배열로서, 한 개의 베어링 슬리브가 축에 가열끼워맞춤되고 다른 베어링 슬리브는 케이싱의 내경에 맞춤된 2 개의 베어링 슬리브를 가진 배열의 개략도이다.

본 발명은 미끄럼 마찰에 의해 상호작용하도록 의도된 2 개의 부위로 이루어진 기계 요소를 위한 안내 장치를 제안하고 있는데, 매끄러운 부위로 명명된 하나의 부위는 매끄럽게 작용하는, 즉 매끄럽게 마찰하는 면을 가지고 있고, 관통된 부위로 명명된 또 하나의 부위는, 윤활 패이스트 형 그리스와 특히, 비누형 성분, 유류 성분 및 극압력 첨가제로 이루어진 EP(Extreme Pressure; 극압력) 그리스를 수용하기 위한 노출공동을 포함하는 적어도 하나의 기능, 즉 마찰면을 가지고 있으며, 상기 비누형 성분과 상기 유류 성분의 분리의 개시가 발생하는 그리고 상기 유류 성분의 증발의 개시가 발생하는 온도보다 15℃±5℃ 낮은 측정온도로 명명된 온도에서 측정된, 상기 매끄러운 부위의 기능면과 상기 그리스 사이의 접촉각이 20에서 40도 사이에 있고, 그리고 상기 측정온도에서 측정된 관통된 부위의 상기 기능면과 상기 그리스 사이의 상기 접촉각이 45에서 75도 사이에 있도록 상기 관통된 부위의 재료가 선택되는 것으로 구별된다.

극-압력 그리스를 의미하는 "EP 그리스"라 하는 용어는 당해 분야의 종사자에게 잘 공지되어 있다. "극-압력(extreme-pressure) 그리스"라 하는 표현은 손상되지 않으면서 높은 하중을 견딜 수 있는 그리스를 의미하는 것을 잘 알 수 있을 것이다. 이러한 그리스의 예는 SNR-LUB EP 급 NLGI 2 타입 또는 KLUBER CENTOPLEX GLP 402 NLGI 2 타입 리튬 그리스 또는 그 밖의 리튬 그리스와 KLUBER COSTRAC GL 1501 MG NLGI 2 타입 고형 윤활제이다. 매끄러운 부위와 관통된 부위 양자는 무기능면을 가지고 있을 수도 있는 것을 참고해야 하지만 이 것이 필수적인 것은 아니다.

매끄러운 부위와 관통된 부위인 2 개 부위는 직선 또는 회전, 연속 또는 왕복 운동의 미끄럼 마찰에 의해 상호작용하도록 의도되어 있다.

각각의 2 개 부위의 형상은 평면형, 원통형, 구면형일 수 있다.

당해 분야의 종사자들간에 통상적으로 채용되고 있지만, 고체 표면 상에 위치되는 액체 또는 점성 제품의 침하의 접촉각에 대한 개념은 표준화의 대상이 아니며, 특히 상기 제품이 그리스일 때는 완전 표준 측정 방법의 대상 또한 아니다.

그러므로 접촉각이 측정되는 실험 조건이 다음에 주어져 있다.

본 발명에 따르는 접촉각의 측정:

우선적으로, 측정이 요구되는 고체의 표면은 세척되고 그리스의 일자형 비드부가 놓여진다. 그 후, 그리스의 비드부와 접촉한 표면의 온도가 그리스의 사용 제한 온도보다 20±5℃ 높은 치수에 도달할 때까지 부위는 가열된다. 그리스가 적절히 액체가 되어 표면 상으로 퍼지기 시작할 때까지(약 90 초) 이 온도로 유지된다. 부위의 가열은 그 후 중단되고 부위가 냉각하도록 방치된다. 이것은 침하의 형상을 냉각하는 것의 효과를 가지며 실온에서 이것의 접촉각 측정을 가능하게 한다.

본 발명에 따라 매끄러운 부위를 형성하기 위한 적합한 재료는 스틸들, 예를 들어 표면경화 처리되어서 담금질 경화 처리되어 연마 가공된 스틸, 연마 가공되어 HF 담금질 경화 처리된 스틸, 경화 처리된 후 경화 크롬으로 코팅된 스틸, 질화 스틸 그리고 침탄질화 탄소강, 크롬 및 니켈로 코팅된 스틸과 더불어 세라믹 코팅된 스틸들 사이에서 선택된다.

그리스와 매끄러운 부위를 형성할 재료 사이에서 20도와 40도 사이로 되어야 하는 접촉각을 매번 측정하는 것은 필수적이어서 이것은 재료가 본 발명에 따라 실제로 적합한지 결정할 수 있게 한다.

관통된 부위가 만들어지는 재료는 벌크 재료일 수 있다. 이것은 주로 중합체 재료와 공중합체 재료에서 선택된다. 하지만, 그리스와의 접촉각이 선정된 조건을 만족하는 이상 다른 물체들도 적합할 수 있다는 것이 배제될 수는 없다.

본 발명에 따라 관통된 부위를 이루기 위한 적합한 재료는 각별히 폴리이미드, 용입된 폴리이미드, 예를 들어 흑연 용입된 폴리이미드, 에폭시 수지, 용입된 에폭시수지, 몰리브데늄 디술피드 MOS₂와 같은 용입된 에폭시 수지, 폴리아세탈 수지, 폴리에틸렌, 치환된 또는 치환되지 않은 플루오르화탄소, 그리고 특히 PFA (퍼플루오로알콕시), 폴리에틸렌 테레프탈레이트, 폴리에테르술폰, 폴리아미드 그리고 폴리에테르에테르케톤들 중에서 선택된다.

그리스와 관통된 부위를 형성할 재료 사이에서 45 도와 75도 사이로 되어야 하는 접촉각을 매번 측정하는 것은 또한 필수적이어서 이것은 재료가 본 발명에 따라 실제로 적합한지 결정할 수 있게 한다.

관통된 부위가 만들어지는 재료는 또한 코팅제로 덮인 기질일 수도 있다. 코팅제는 통상적으로 약 5 내지 50 ㎛의 두께를 가진 얇은 필름으로 놓여진다.

이러한 경우에서, 기질은 벌크 형태 또는 압연 가공된 박판 형태인 임의의 재료이며, 예를 들어, 탄소강, 합금강, 스테인레스강, 알루미늄 합금, 구리 합금, 티타늄 합금 등일 수 있다.

압연 가공된 박판은 출원인의 특허 FR-B-2, 693,520을 따라 유리하게 생산될 수 있다.

관통된 부위가 만들어지는 재료가 기질일 때 기질은 코팅제로 덮여지며, 유리하게, 이것은 차후에 중합체로 피복되는 사전 질화처리된 스틸이다.

그 후, 코팅을 이루는 재료는 중합체 재료와 공중합체 재료, 그리고 특히 폴리이미드, 용입된 폴리이미드, 예를 들어 흑연이 용입된 폴리이미드, 에폭시 수지, 용입된 에폭시수지, 몰리브데늄 디술피드 MOS₂와 같은 용입된 에폭시 수지, 폴리아세탈 수지, 폴리에틸렌, 치환된 또는 치환되지 않은 플루오르화탄소, 그리고 특히 PFA (퍼플루오로알콕시), 폴리에틸렌 테레프탈레이트, 폴리에테르술폰, 폴리아미드 그리고 폴리에테르에테르케톤들 중에서 선택된다.

관통된 부위가 만들어지는 재료가 코팅제로 덮인 기질일 때, 유리하게 이것은 사전에 표면경화 처리된 스틸이다. 이러한 표면경화 처리는 예를 들어 질소와 같은 탄소이외의 원자가 스틸 내로 방산되게 하는 열화학 처리일 수 있다. 상기 열화학 처리는 바람직하게 알칼리성 금속 시안산염과 탄산염의 용탕에서의 질화 처리이며, 더하여 유리하게 적어도 하나의 황류를 포함하고 있는데, 이것은 예를 들어 출원인의 FR-B-2, 708,623에 따르는 것이다.

본 발명의 두드러지게 유리한 일 실시예에서, 관통된 부위는 상기된 FR-B-2,693,520에 따라, 압연 가공된 박판의 형상으로 만들어지고 상기된 FR-B-2,708,623에 따라, 질화 스틸로 만들어지며 중합체로 코팅된다.

이러한 경우에서 또한, 코팅제가 본 발명에 따라 실제로 적합한지 결정하기 위하여 그리스칠해진 관통된 부위의 코팅 재료의 접촉각이 45 도와 75도 사이인지 확인하는 것은 필수이다.

본 발명의 실시예에 따라, "지지 패드"를 형성하는 공동은 관통된 부위의 전체 표면의 걸쳐 분포된다.

그 후, 적어도 3 개의 공동이 2 개의 부위에 가해지는 하중을 지지하도록 하는 것이 유리하다.

그 후, 관통된 부위의 기능면의 전개부 상에서 공동에 의해 메워지는 면적이 상기 전개부의 총 면적의 약 20에서 40%를 차지하도록 하는 것 또한 유리하다.

공동은 서로에 대해 동일하거나 동일하지 않을 수 있다.

공동은 관통된 부위의 전체 표면에 걸쳐 규칙적으로 분포되거나 불규칙적으로 분포될 수 있다.

공동이 서로에 대해 같지 않고 그리고/또는 관통된 부위의 전체 표면에 걸쳐 불규칙적으로 분포되면, 2 개의 나란히 놓여진 공동의 엣지들 사이의 최소 거리는 유리하게 약 2mm보다 클 것이다.

각각의 공동의 노출 표면은 통상적으로 약 3mm²에서 40mm²사이의 면적을 가지고 있고, 유리하게는 약 10mm²에서 30mm²사이다.

본 발명의 유리한 배열에 따라, 관통된 부위의 기능면 상에서 노출하는 공동은 상기 관통된 부위의 상기 기능면을 수용하는 쪽에서는 서로 연통하고 있지 않다.

공동은 관통된 부위의 무기능면을 수용하는 쪽에서는 연통하거나 연통하지 않을 수 있다. 관통된 부위의 무기능면을 수용하는 쪽에서 공동이, 예를 들어 채널의 체계를 통하여 연통하면 커버가 공동을 유리하게 덮을 것이다.

본 발명과 관련하여, 공동이 서로 연통하는 것으로 참조되면, 공동은 "재료의 제거에 의해서 의도적으로 만들어진 채널(닥트)을 통하여 연결되었다."라는 것을 의미하는 것으로서 이해되어야 한다.

공동은, 예를 들어 원통형일 수 있다.

매끄러운 부위와 관통된 부위는 형상에 있어서, 평면, 원통형, 또는 구면형일 수 있다.

본 발명은 매끄러운 부위가 축이고 관통된 부위가 베어링인 축/베어링 장치, 매끄러운 부위가 슬라이드웨이이고 관통된 부위가 러너인 슬라이드웨이/러너 장치, 매끄러운 부위가 볼이고 관통된 부위가 소켓인 볼/소켓 장치를 얻는 것을 가능하게 한다.

2 개의 맞비비는 부위를 포함하고 있는 안내 장치 이외에, 본 발명은 2 개가 아닌 3 개의 맞비비는 부위가 있는 배열을 고안하고 있다. 예를 들어, 부싱의 형상으로된 관통된 부위의 경우에서, 관통된 부싱의 2 개의 표면(내부 구멍과 외부 원통)은 이 때 기능할 수 있다.

이러한 구성으로, 관통된 부싱은 "떠있는 상태"가 되어, 이의 회전속도는 마찰계수에 따라, 축의 회전 속도에 비해 작은 량에 불과하게 된다.

연접 타입의 진동 시스템의 경우에서는 수반된 미끄럼 속도가 0.2 m/s 정도로 비교적 낮기 때문에 이러한 배열의 장점은 상대적으로 제한되어 있다. 반대로, 연속적인 회전 운동을 하는 시스템을 안내하기 위해서는 이것이 매우 중요해지는데 특히, 미끄럼 속도가 약 8 m/s에서 10 m/s 또는 더 높은 속도의 고속에 도달하는 시스템에서는 더욱 중요하다. 본 발명에 따르는 부싱은 보다 저렴한 가격으로 복잡한 디자인의 안내 부재, 예를 들어 니들(needle) 롤러 베어링을 대체할 수 있다.

상세 설명은 첨부된 도면을 참조하여 보다 명확히 이해될 것이다.

(실시예)

도 1은 스틸로 만들어진 경우의 러너(1)를 도시하고 있는데, 상기 러너는 역시 스틸로 만들어진 트랙(2) 상을 맞비비도록 의도되어 있고 대항하여 합력(F)으로 견디고 있다. 러너(1)의 하부면에는 오-링 씨일(3)이 그 내에 맞춤되는 공간인 원형 홈이 형성되고, 따라서, 오-링 씨일 내부에 남게 되는 공간(E)은 그리스(4)로 채워진다. 이에 따라 설계되면, 러너(1)는 그리스의 실질적인 "패드"에 의해 지지되는 "떠있는 상태"가 되고, 이로 인해 느리게 이동할 때 높은 하중 하에서도 통상적으로 0.01보다 작은 매우 낮은 마찰계수를 얻는 것을 가능하게 한다.

이러한 점에 대해서는, 오-링 씨일(3)이 생략되는 도 1의 러너(1)의 간소화된 배열은 적합하지 않다는 것을 알 수 있을 것이다. 그 이유는, 1을 2에 대항하여 누르는 하중의 작용 하에서, 그리스는 실제로 급속히 접촉 영역으로부터 배출될 것이며, 1과 2의 맞비빔은 금속 대 금속으로 일어나고 빠른 시간 안에 고착이 불가피하게 일어나기 때문이다. 반대로, 씨일(3)이 정위치에 있을 때는, 부싱이 불침투성이기 때문에 그리스(4)가 벗어나지 못하게 되어 상기 현상은 발생하지 않는다.

본 발명에 따라 접촉각(θ)을 측정하기 위해서는, 절차는 우선적으로 측정이 요구되는 고형체의 표면(5)을 올바르게 세척하는 것이다. 다음은, 측정이 요구되는 고형체의 표면에 주사기를 사용하여 지름이 약 2mm인 그리스(6)의 일자형 비드부가 놓여진다 (도 2).

그 후, 그 부위는 그리스의 비드부와 접촉하는 면의 온도가 그리스의 사용 한계 온도보다 20±5℃ 높은 치수에 도달할 때까지 가열판(도시되지 않음)에 위치된다. 이것은 약 90초 동안 이 온도로 유지된다. 그 후 부위는 가열판에서 제거되고 냉각하도록 방치되는데, 이것은 침하의 형상을 냉각하는 것의 효과를 가져서 이에 따라 각도기를 갖춘 쌍안경 돋보기 타입의 종래 장치에 의해 이것의 접촉각이 실온에서 측정될 수 있게 한다. 관측의 방향은 "DO"로 지시되어 있다. 얻어진 결과는 도 3(가열 전의 초기 그리스(6) 비드의 측면도)과 각각 그리스 비드의 가열 후 냉각된 것의 측단면도인 도 4 와 도 5에 개략적 도시되어 있으며, 각각 매끄러운 부위 5'와 관통된 부위 5''의 경우에서 이다. 본 발명에 따라, 매끄러운 부위의 경우에서는 θ= 20°~ 40°(6')와 관통된 부위에서는 θ= 45°~ 75°(6'')를 얻는 것이 필수적이다.

러너(8)/슬라이드웨이(11) 장치를 도시하는 도 6에서, 러너(8)의 하부면(7), 즉 기능적이며 미끄럼 마찰시 슬라이드웨이(11)와 상호작용하는 면에 공동(9)이 만들어진다.

도 7은 러너를 밑에서 본 시각 즉, 기능면(7)을 도시하고 있다. 러너의 공동은 원통형이며 규칙적으로 배열되어 있다. 공동은 면(7)을 수용하고 있는 쪽에서는 서로 연통하지 않는다.

여기에서 맞비비는 표면의 전개부는 러너(8)의 하부면(7)인데, 이 면은 L × l의 값과 동일한 면적을 가지고 있고 L과 l은 각각 러너의 길이와 폭이다.

공동이 차지하는 면적은 ｎπΦ²/4 (n은 공동의 수이다)와 같고 d는 나란히 놓인 공동의 서로 바라보는 엣지들을 분리하고 있는 가장 짧은 거리이다.

본 발명의 바람직한 배열에 따라,

ｎπΦ²/4 = 20에서 40% (L × l)

d > 약 2 mm

약 3 mm²< ｎπΦ²/4 < 약 40 mm²로 되는 것이 필수적이다.

도 6과 도 7에서 도시된 배열에서, 공동은 러너의 무기능면(10) 상에는 노출하지 않는다.

하지만, 이것이 다르게 된 것 즉, 구멍이 막히지 않은 상태를 생각해 볼 수 있다. 그렇다면 커버(12)와 같은 적합한 수단에 의하여 공동(도 8)을 덮음으로써 공동을 채우는 그리스가 러너의 무기능 후방 표면(10)을 통하여 새어나오는 것을 방지하는 것이 중요하다.

도 7에 도시된 배열에서, 면(10)을 포함하고 있는 쪽에서는 공동이 서로 연통하지 않는다. 그렇지만, 예를 들어 적합한 채널의 시스템을 통하여 이들이 연통할 수 있다는 것을 생각해 볼 수 있다.

첨부된 도면에서, 공동은 원통형 구멍의 형태로서 도시되는데, 이들은 서로와 동일하며 규칙적인 방식으로 배열되어 있다. 하지만, 이것은 필수 조건이 아니며 다른 배열이 본 발명의 범주에서 벗어나지 않으면서 다른 방식으로 배열될 수 있다.

도 9는 본 발명에 따라 축(13)/베어링 또는 베어링 부시(14) 구성인 안내 부재를 도시하고 있다. 공동은 베어링 부시(14)(도 10)에 만들어진다. 이러한 경우에서, 베어링 부시(14)의 전개된 표면에 대한 설명이 필요한데, 이것은 부싱을 이의 축선방향과 평행하게 잘라서 장방형 시트가 얻어질 때까지 펼치는 것에 의해 얻어진다. 그 후, 사전에 러너/슬라이드웨이 타입 장치에 대하여 전개한 고려사항들이 축/베어링 시스템으로 옮겨질 수 있다.

도 11은 본 발명에 따라 만들어진 볼(15)/소켓(16) 타입의 장치를 도시하고 있는데, 공동(9)은 오목한 미끄럼 부위인 소켓에 형성된다.

도 12는 도 1의 러너와 트랙을 반복하여 도시하고 있지만 러너의 하중(F)이 오-링 씨일(3)의 중앙부를 통하여 지나는 합력을 제시하지 않는 구성이다. 이러한 경우에서, 러너(1)는 기울어져서, 예리한 엣지 상의 베어링 표면이 있는 바람직하지 못한 현상을 초래하는데, 이러한 현상은 미끄럼 접촉에 있어서 표면의 조숙한 변질을 결과하는 과도한 응력을 생성한다. 이것을 피하기 위하여, 러너(1)는 적어도 3 개의 "패드"(17)에 의해 지지될 수 있어서, 하중의 합력이 러너를 트랙 상으로 누른 후 따라서 구획형성된 지지 다각형 내로 빠지게 된다(도 13).

도 14는 본 발명에 따르는 축/베어링 구성에 있는 안내 부재를 도시하고 있는데, 상기 구성은 축(13), 구멍(9)으로 관통된 베어링(부싱 14) 및 케이싱(18)으로 된 3 개의 맞비빔 부위가 있다는 사실로 인해 도 9의 구성과 구별된다.

이러한 배열에 따라, 관통된 부싱(14) 상에는 2 개의 기능면이 있어서, 하나는 이의 내부 보어로 이루어져 있고 또 하나는 이의 외부 실린더로 이루어져 있다.

이러한 구성에서, 관통된 부싱은 "떠있는 상태"이다.

도 15는 2 개의 맞비빔 부위를 가진 배열을 도시하고 있는데, 상기 부위는 축(13)과 구멍(9)으로 관통된 베어링(부싱 14)이다. 100C6 타입의 베어링 스틸로 만들어진 베어링 슬리브(19)가 이곳에 가열끼워맞춤되어 있다. 부싱(14) 자체는 이의 외부 지름에 의하여 케이싱(18)의 내경 내로 억지끼워맞춤된다.

도 16은 "떠있는 상태"의 관통된 베어링(부싱)을 가진 도 15의 변형도인데,각각 100C6 타입의 베어링 스틸로 만들어진 2 개의 베어링 슬리브(19,20)에 맞비비는 상기 관통된 베어링이고, 축상에 가열끼워맞춤되어 케이싱의 내경으로 끼워맞춤된다.

본 발명은 다음의 예를 참조로 하여 보다 상세하게 설명될 것이다.

예 1 (비교)

본 예는 진동하는 베어링에 대한 실험을 예시하고 있다.

구성은 축/베어링(베어링 부시)이다.

축의 종류: 담금질되어 표면경화 처리된 16NC6 스틸.

베어링(베어링 부시)의 종류: 40%가 흑연으로 용입된 PI 5508 타입의 폴리이미드.

축의 직경: 30 mm.

베어링 부시의 폭: l = 20 mm.

베어링 부시의 전개된 길이: π × 30 = 94.25 mm.

이동: 1 Hz 주파수로 90˚에 걸쳐 교대로 회전.

돌출된 표면 상의 계산된 압력: 10 MPa.

미끄럼 속도: 0.2 m/s.

극-압력 그리스: 리튬 비누, SNR-LUB EP 타입, NLGI 2 그래이드, 사용온도 -30에서 +110℃.

장착대에서의 그리스 칠 후, 추가적인 그리스 공급 없이 작동.

축/그리스와 베어링/그리스에 대한 접촉각(θ)을 결정하기 위하여 상기된 방법으로, 평행육면체의 견본 상에 그리스의 비드부가 놓여져 130℃에서 90초 동안 가열된 후 냉각되는 상태로 평균 5 회의 측정이 있었다.

결과는 다음과 같다.

- 축의 경우(담금질되어 표면 경화 처리된 16NC6 스틸) : θ= 30˚;

- 베어링의 경우(40%가 흑연으로 채워진 폴리이미드) : θ= 60˚.

본 예는 매끄러운 베어링 부시로 만들어졌는데, 이것은 본 발명의 분야에서 벗어남을 말한다.

실험의 결과:

- 평균 마찰계수: 0.11;

- 마찰계수의 급속 상승 전의 진동의 수: 35,000.

예 2 (본 발명의 따름)

예 1이 반복되는데, 베어링 부시가 각각 직경이 4 mm이고, 규칙적인 방식으로 배열되어 있는 40 개의 구멍(공동)으로 관통되어 있는 것만 다르며, d(2 개의 나란히 놓인 공동의 서로 바라보는 엣지를 분리하고 있는 가장 짧은 거리) = 4mm.

실험의 결과:

- 평균 마찰계수 : 0.009;

- 마찰계수의 급속 상승 전의 진동의 수: > 250,000 (결말이 있기 전에 실험이 끝났다).

예 3 (비교)

예 1이 재생되는데, 베어링 부시가 만들어지는 재료의 경우에서, 폴리이미드가 베이링용으로 통상적으로 사용되는 합금인 UE 12 P 타입 구리 합금으로 교체된것만 다르다.

베이링 부시는 매끄러운데, 이것은 본 발명에서 벗어남을 말한다.

예 1의 조건 하에서 측정된 베어링 부시/그리스의 접촉각(θ)은 35˚이다.

실험의 결과

- 평균 마찰계수 : 0.12;

- 마찰계수의 급속 상승 전의 진동의 수: 25,000.

예 4 (비교)

예 2가 반복되는데, 관통된 베어링 부시가 만들어지는 재료의 경우에서, 폴리이미드가 베이링용으로 통상적으로 사용되는 합금인 UE 12 P 타입 구리 합금으로 교체된 것만 다르다.

예 1의 조건 하에서 측정된 베어링 부시/그리스의 접촉각(θ)은 35˚인데, 이것은 관통된 부위를 위한 본 발명의 범위에서 벗어남을 말한다.

실험의 결과

- 평균 마찰계수 : 0.09;

- 마찰계수의 급속 상승 전의 진동의 수: 80,000.

예 1 내지 예 4에 대한 해설

1) 본 발명을 벗어나게 베어링 부시가 매끄러울 때, 이들의 수명은 폴리이미드 또는 구리 합금이든 간에 동일한 정도의 수준이다. 마찰계수 자체가 비교 가능하고 하이브리드 모드에 상응하며, 윤활제가 접촉 영역에 유지되는 한 이것은 계속된다. 베어링의 엣지를 통해 새어나올 수 있는 그리스가 완전히 제거될 때, 마찰계수는 급속히 증가하고, 그 후 베어링은 가열하여 열의 영향에 의해 변질을 겪음으로써 베어링 부시의 폴리이미드 또는 구리합금이 스틸 축으로 고착한다.

2) 폴리이미드(본 발명에 따름)와 구리합금(본 발명을 벗어남)으로 만들어진 관통된 베어링 부시의 수명은 매끄러운 베어링 부시의 것보다 두드러지게 길다. 실험이 끝난 후 분해 작업 시, 공동 내에 사용 가능한 모든 그리스가 소모된 것으로 관찰되었다. 이것은 공동이 구성하고 있는 "윤활제의 저장소"의 유익한 양태를 보여주고 있는 것이다.

3) 관통된 구리합금 베어링 부시의 마찰계수가 매끄러운 구리합금 베어링 부시의 것보다 작았다. 이것은 접촉 영역으로의 보다 규칙적인 그리스의 공급과 접촉 영역에서의 보다 균등한 그리스의 분포에 의해 축의 스틸과 베어링의 구리합금 간의 금속/금속 접촉의 위험을 줄일 수 있었던 것이 부분적으로 기인한 것일 수 있다.

4) 반대로, 3)의 설명은 관통된 폴리이미드 베어링 부시(본 발명에 따름)로 기록된 매우 작은 마찰계수를 고려하고 있지 않다. 실로, 0.009의 값은 통상적으로 유체역학적인 모드의 윤활에 상응하는 것으로서, 미끄럼 속도가 높지 않고 비교적 많은 하중이 걸리는 진동 베어링에서의 발견을 기대하지 않는 값이다.

관통된 폴리이미드 베어링의 수명(250,000 번 이상의 진동)은 구리합금 베어링 부시의 수명(80,000 번 진동)과 비교하여 보았을 때 또한 놀랍다.

개략적으로, 모든 일은 베어링 부시가 폴리이미드로 만들어졌다는 것과 이것이 관통되었다는 2 가지 사실이, 한편으로는 베어링의 수용 능력을 향상하고 또 한편으로는 윤활제의 저장분을 소모하는데 필요한 시간을 증가시킨 결과를 가져다준 것처럼 일어난다.

이러한 현상의 이론적 모델링은 수행되지 않았으며 설명적인 가설만이 제시될 수 있다. 이러한 것은 도 1을 참조로 하여 보다 편리하게 예시될 것이다. 러너(1), 트랙(2), 그리고 오-링 씨일(3) 사이의 이용가능한 공간(E)에 수용된 그리스(4)는, 이것이 경험하는 정상 압력의 소량만을 수평으로 전달하는데, 이러한 작은 량은 상기 그리스의 점성이 높을 수록 더 작아진다(이것은 파스칼의 법칙이나 유체정역학의 법칙을 따르는 유류와는 달리 그리스는 유동학의 법칙을 따르고 있다는 사실을 기반으로 한다).

따라서, 씨일(3)의 이탈과 윤활제 유출의 조짐이 있기 전까지, 베어링의 수용 능력이 향상되어 비교적 높은 하중을 견딜 수 있으며, 윤활제의 저장분이 증가하여 비교적 다량의 작동량을 얻을 수 있다.

본 발명의 구성에서, 씨일(3)은 존재하지 않는다. 이것은 유리한 결과를 가지고 있는데, 이것은 트랙 상에서의 러너의 미끄럼이 동일한 트랙 상에서의 씨일의 마찰을 극복할 필요성 없이 일어나서 저마찰계수 생성에 이바지한다는 사실과 관련되어 있다.

또 다른 불리한 결과가 있을 수 있는데, 이것은 더 이상 수용되어 있지 않은 그리스가 러너의 엣지를 통하여 자연스럽게 새어나가는 경향이다. 이러한 경향은 윤활제가 표면을 보다 우수하게 적실 수록 즉, 그리스와 표면이 만들어지는 재료 간의 접촉각이 작을 수록 보다 쉽고 빠르게 발생한다.

상기된 바는 러너/슬라이드웨이 장치에서 또 다른 장치인 축/베어링 타입으로 바로 옮겨질 수 있는데, 상기 예에서 설명된 바와 같이: 윤활제는 구리합금 베어링 부시(그리스와의 접촉각 = 35˚)보다 폴리이미드 베어링 부시(그리스와의 접촉각 = 60˚)로 더 우수하게 수용된다.

5) 스틸 축과 구리합금 베어링 부시를 갖춘 진동 베어링의 것과 비교되는 스틸 축과 폴리이미드 베어링 부시를 갖춘 진동 베어링의 두드러지게 우수한 성질을 설명하기 위하여 또 다른 현상이 발생하는 것을 인정할 수 있다.

접촉 영역에서 구리합금 베어링 부시보다 폴리이미드 베어링 부시로 그리스가 보다 우수하게 수용되는 것을 앞서 볼 수 있었지만, 2 가지 경우 모두 윤활제의 소모가 있다는 사실이 남아있다.

적셔야 되는 2 개의 금속 표면이 있으면, 그리스칠해진 가장 작은 적심각(wetting angle)을 가지고 있는 것과 윤활제가 접촉하는 것이 효과적으로 더 선호되는데, 이러한 경우에서는 폴리이미드 베어링 부시보다 스틸 축이다.

그러므로, 가설은 스틸 축의 표면이 폴리이미드 베어링 부시의 공동을 지나갈 때마다 상기 표면은 상기 공동에 수용된 그리스의 소량을 끌어온다고 제시될 수 있다. 따라서 축의 회전은 계속 이의 표면에 윤활제를 보충하는데, 이것은 윤활 체계를 안정시키는 데에 이바지하고 이에 따라 베어일의 수용 능력과 수명을 향상시킨다.

구리합금 베어링 부시(스틸의 것과 동일한 정도의 접촉각)의 경우에서는, 이러한 현상이 발생하지 않는다.

예 5 (비교)

예 1이 반복되는데, 베어링 부시가 만들어지는 재료의 경우에서, MoS₂로 채워진 에폭시 수지를 주 원료로 하는 유기 와니스의 10㎛로 기능면이 코팅된 XC 38 타입의 풀림처리된 탄소강으로 폴리이미드가 교체된 것만 다르다.

베어링 부시는 매끄러운데, 이것은 본 발명에서 벗어남을 말한다.

예 1의 조건 하에서 측정된 XC 38 스틸 + 와니스/그리스 접촉각(θ)은 70˚이다.

실험의 결과

- 평균 마찰계수 : 0.09;

- 마찰계수의 급속 상승 전의 진동의 수: 45,000(실험의 말기에 심한 마모가 있음).

예 6 (본 발명에 따름)

예 5가 반복되는데, 베어링 부시가 각각 직경이 4 mm이고, 규칙적인 방식으로 배열되어 있는 40 개의 구멍(공동)으로 관통되어 있는 것만 다르며, d(2 개의 나란히 놓인 공동의 서로 바라보는 엣지를 분리하고 있는 가장 짧은 거리) = 4mm.

실험의 결과

- 평균 마찰계수 : 0.0075;

- 마찰계수의 급속 상승 전의 진동의 수: > 250,000(결말이 있기 전에 실험이 끝났다).

예 7 (비교)

예 5가 반복되는데, 베어링 부시가 코팅되지 않은 XC 38 타입의 풀림처리된 탄소강으로 만들어지는 것만 다르다.

베어링 부시는 여전히 매끄러운데, 이것은 본 발명에서 벗어남을 말한다.

예 1의 조건 하에서 측정된 XC 38 스틸/그리스 접촉각(θ)은 25˚이다.

실험의 결과

- 평균 마찰계수 : 불안정;

- 마찰계수의 급속 상승 전의 진동의 수: 고착하기 전 몇십 개.

예 8 (비교)

예 6이 반복되는데, 관통된 베어링 부시가 코팅되지 않은 XC 38 타입의 풀림처리된 탄소강으로 만들어지는 것만 다르다.

예 1의 조건 하에서 측정된 XC 38 스틸/그리스 접촉각(θ)은 25˚인데, 이것은 관통된 부위를 위한 본 발명의 범위에서 벗어남을 말한다.

실험의 결과

- 평균 마찰계수 : 0.15;

- 마찰계수의 급속 상승 전의 진동의 수: 고착하기 전 몇백 개.

예 5 내지 예 8에 대한 해설

예 1 내지 예 4에서와 동일한 해설이 만들어질 수 있는데, 실험이 그리스의 저장분이 소모되었을 때 그리고/또는 와니스 코팅이 달아 없어졌을 때의 스틸/스틸 접촉으로 인한 심한 마모 유형 또는 고착까지의 보다 두드러진 악화현상의 결과를갖는다는 것만 다르다.

예 9 내지 예 14

공동이 차지하는 면적을 변경하기 위하여 구멍(일정한 직경을 가진)의 수를 변경함으로써, 와니스 코팅된 관통된 베어링 부시로 예 6이 반복된다. 이러한 면적은 맞비비는 표면의 전개부 상에서 측정되고 상기 전개부의 전체 면적의 백분율로 표현된다.

공동에 의해 차지되는 면적은 전체 면적에 대한 백분율로서 "S"로 표시된다.

진동의 수는 "N"으로 표시된다.

결과는 표 1에 주어져있다.

S%	5	10	20 내지 40	50	60
N	35,000	80,000	250,000	20,000	몇백개

해설

공동이 차지하는 면적이 베어링 전개부의 전체 면적의 20%보다 작을 때, 베어링 전개부의 수명은 빠르게 감소하여 매끄러운 베어링 부시를 가진 베어링의 수준에 도달한다.

40%를 넘으면 상기 감소는 더욱 빨라지고, 실험 후의 베어링 분해 시, 다수의 긁힘 자국과 와니스의 벗겨짐이 있는 상태로 베어링의 부시가 상당히 변질된 것을 관찰할 수 있다.

예 15 내지 예 17 (본 발명에 따름)

축이 만들어지는 재료의 종류를 변경함으로써 관통된 폴리이미드 베어링 부시로 예 2가 반복된다.

그리스/축 접촉각은 θ로 표시된다.

마찰계수는 C_f로 표시된다.

진동의 수는 "N"으로 표시된다.

결과는 표 2에 주어져있다.

예	15	16	17
축의 종류	경화 크롬	담금질되어 표면 경화된 16 NC 6 스틸	니트로-카르보-술피드화 된 42 CD 4 스틸
θ	35。	30。	25。
C_f	0.01	0.01	0.01
N	150,000	250,000	100,000

마찰계수는 비교할 수 있으나 진동의 수에 의해 나타내지는 수명은 우수한 상태를 유지하면서 두드러지게 상이하다.

예 18 (비교)

중합체 코팅의 종류를 변경함으로써 예 6이 반복된다.

베어링 부시의 스틸의 기능면이 10㎛의 PTFE(폴리테트라플루오로에틸렌)로 코팅된다.

그리스/베어링 부시 접촉각(θ)은 85˚인데, 이것은 본 발명에서 벗어남을 말한다.

마찰계수는 0.008 정도이다.

진동의 수는 90,000 개이다.

예 19 내지 예 20

본 예는 연속적인 회전운동에서의 베어링 구성에 관한 것이다(케이싱의 내경에서 회전하는 축의 안내).

예 19와 예 20은 2 개의 맞비비는 부위(단일 기능면)의 경우와 3 개의 맞비비는 부위(2 개의 기능면)의 경우를 각각, 도 15와 도 16을 참조하여 예시한다.

실험 조건은 다음과 같다:

- 매끄러운 부위의 재료 : 100C6 타입 베어링 스틸;

- 관통된 부위의 재료: 퍼플르오로알콕시로 만들어진 유기 와니스 12㎛로 코팅된 질화된 XC 38 타입 탄소강;

- 그리스의 종류: 예 1과 동일함;

- 축의 직경: 30 mm;

- 베어링 부시의 폭: 25 mm;

- 돌출된 부위 상의 계산된 압력: 5 bar

실험은 축의 회전속도에 대한 다양한 값으로 실시되었다.

모든 경우에서, 운동은 어떠한 작동상의 변칙없이 몇 백시간 동안 계속할 수 있으며 매우 낮은 저항 토크를 가지고 있는데, 이것은 유체역학적인 윤활 체계에서의 통상적인 0.005에서 0.0005 정도의 매우 낮은 마찰계수에 상응한다.

2 개의 맞비빔 부위와 3 개의 맞비빔 부위의 차이는 회전속도의 변경에 대한 2 개의 극단에서 나타난다.

2000에서 3000 rpm 이하에서는 3 개 맞비빔 부위을 가진 것(예 20: 90% 성공)과 대비되게, 2 개의 맞비빔 부위 시스템(예 19)이 보다 우수한 결과의 재생율(100% 성공)을 제공한다.

10,000에서 12,000 rpm 이상에서는 반대의 경우이다.

당해 분야의 종사자는, 본 발명이 특정한 실시예의 경우에서 설명되고 예시되었지만, 첨부된 청구의 범위에 정의된 바에 따라 본 발명의 범주 내에서 다수의 변경이 고안될 수 있다는 것을 이해할 것이다.

상기와 같이 구성하면, 밀봉 시스템의 사용을 없애는 것을 가능하게 할 수 있으며 해당 분야에서 효과적이고 저렴한 기계 요소를 위한 안내 장치를 제공할 수 있다.

Claims

미끄럼 마찰에 의해 상호작용하도록 의도된 2 개의 부위로 이루어져 있는 기계 부재를 위한 안내 장치로서, 상기 2 개의 부위 중 하나는 매끄러운 부위(11)로 명명되고, 매끄럽게 작용하는, 즉 매끄럽게 마찰하는 면을 가지고 있고, 다른 하나는 관통된 부위(8)로 명명되고, 비누형 성분, 유류 성분 및 극-압력 첨가제를 포함하는 윤활 패이스트형의 그리스를 수용하도록 의도된 노출 공동(9)을 포함하는 적어도 하나의 기능하는, 즉 마찰면(7)을 가지고 있는 상기 안내 장치에 있어서, 상기 비누형 성분과 상기 유류 성분간의 분리의 개시가 발생하는 온도보다 15℃±5℃ 낮은 측정온도로 명명된 온도에서 측정된, 상기 매끄러운 부위의 상기 기능면과 상기 그리스 사이의 접촉각(θ)이 20에서 40도 사이에 있고, 그리고 상기 측정온도에서 측정되었을 때 관통된 부위의 상기 기능면과 상기 그리스 사이의 상기 접촉각이 45에서 75도 사이에 있도록 상기 관통된 부위의 재료가 선택되는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 1 항에 있어서,

매끄러운 부위를 이루고 있는 재료가 스틸, 크롬 그리고 니켈들 중에서 선택되는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 2 항에 있어서,

표면경화 처리되어서 담금질 경화 처리되어 연마 가공된 스틸, 연마 가공되어 HF 담금질 경화 처리된 스틸, 경화 처리된 후 경화크롬으로 코팅된 스틸, 질화 스틸, 세라믹 코팅된 스틸 그리고 질화 탄소강들 중에서 스틸이 선택되는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,

관통된 부위를 이루고 있는 재료는 벌크(bulk)형 재료인 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,

관통된 부위를 이루고 있는 재료가 중합체 재료 및 공중합체 재료들 중에서 선택되는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 5 항에 있어서,

관통된 부위를 이루고 있는 재료가 폴리이미드, 용입된 폴리이미드, 에폭시 수지, 용입된 에폭시수지, 폴리아세탈 수지, 폴리에틸렌, 치환된 또는 치환되지 않은 플루오르화탄소, 폴리에틸렌 테레프탈레이트, 폴리에테르술폰, 폴리아미드 그리고 폴리에테르에테르케톤들 중에서 선택되는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 1 항 내지 제 3 항 중 어는 한 항에 있어서,

관통된 부위를 이루고 있는 재료가 벌크 기판, 압연 가공된 박판 그리고 코팅부로 피복된 기판들 중에서 선택되는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 7 항에 있어서,

코팅부를 이루고 있는 재료가 중합체 재료 및 공중합체 재료들 중에서 선택되는 재료인 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 8 항에 있어서,

코팅부를 이루고 있는 재료가 폴리이미드, 용입된 폴리이미드, 에폭시 수지, 용입된 에폭시 수지, 폴리아세탈 수지, 폴리에틸렌, 치환된 또는 치환되지 않은 플루오르화탄소, 폴리에틸렌 테레프탈레이트, 폴리에테르술폰, 폴리아미드 그리고 폴리에테르에테르케톤들 중에서 선택되는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 6 항에 있어서,

플루오르화탄소는 PFA(퍼플루오로알콕시)인 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 8 항에 있어서,

관통된 부위를 이루고 있는 재료가 사전질화된 스틸 중에서 선택되는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 11 항에 있어서,

스틸이 사전에 표면 경화 처리를 받아서 질소가 상기 스틸 내로 방산하게 하는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 12 항에 있어서,

상기 경화 처리가 알칼리성 금속 시안산염과 탄산염의 용탕에서의 열화학적 질화 처리인 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 13 항에 있어서,

용탕이 추가적으로 적어도 하나의 일정량의 유황류를 더 담고있는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 1 항에 있어서,

관통된 부위의 전체 표면에 걸쳐 공동이 분포된 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 15 항에 있어서,

적어도 3 개의 공동이 2 개의 부위에 작용하는 하중을 지지하는데 이바지하는 것을 특징으로 안내 장치.
제 15 항에 있어서,

관통된 부위의 기능면의 전개부 상에서 공동이 차지하는 면적이 상기 전개부의 전체 면적의 약 20 내지 40%를 나타내는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 1 항 또는 제 15 항 또는 제 16 항에 있어서,

공동이 서로 동일한 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 1 항 또는 제 15 항 또는 제 16 항에 있어서,

공동이 관통된 부위의 전체 표면에 걸쳐 규칙적으로 분포된 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 1 항 또는 제 15 항 또는 제 16 항에 있어서,

공동이 서로 동일하지 않은 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 1 항 또는 제 15 항 또는 제 16 항에 있어서,

공동은 관통된 부위의 전체 표면에 걸쳐 불규칙적으로 분포된 것을 특징으로 하는 장치.
제 20 항에 있어서,

2 개의 나란히 놓인 공동의 엣지들 사이의 최단거리가 약 2 mm보다 큰 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 1 항 또는 제 15 항 또는 제 16 항에 있어서,

각각의 공동의 노출 표면이 약 3 mm²에서 40 mm²사이의 면적을 갖는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 20 항에 있어서,

2 개의 나란히 놓인 공동의 엣지들 사이의 최단거리가 약 2 mm보다 크고 그리고 각각의 공동의 노출 표면이 약 10 mm²에서 30 mm²사이의 면적을 갖는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 1 항 또는 제 15 항 또는 제 16 항에 있어서,

관통된 부위의 기능면에 노출하는 공동이 상기 관통된 부위의 상기 기능면을 수용하는 쪽에서 서로 연통하지 않는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 1 항 또는 제 15 항 또는 제 16 항에 있어서,

관통된 부위의 기능면에 노출하는 공동이 상기 관통된 부위의 무기능면을 수용하는 쪽에서 서로 연통하지 않는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 1 항 또는 제 15 항 또는 제 16 항에 있어서,

관통된 부위의 기능면에 노출하는 공동이 상기 관통된 부위의 무기능면을 수용하는 쪽에서 채널의 체계를 통하여 서로 연통하는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 27 항에 있어서,

커버(12)가 공동을 덮는 것을 특징으로 하는 안내 장치.
제 1 항 또는 제 15 항 또는 제 16 항에 있어서,

공동이 원통형인 것을 특징으로 하는 안내 장치.
축이 매끄러운 부위고 베어링이 관통된 부위인 것에 특징되어지는 제 1 항 또는 제 15 항 또는 제 16 항에 따른 축/베어링 장치.
슬라이드웨이가 매끄러운 부위고 러너가 관통된 부위인 것에 특징되어지는 제 1 항 또는 제 15 항 또는 제 16 항에 따른 슬라이드웨이/러너 장치.
볼이 매끄러운 부위고 소켓이 관통된 부위인 것에 특징되어지는 제 1 항 또는 제 15 항 또는 제 16 항에 따른 볼/소켓 장치.
제 30 항에 있어서,

베어링이 2 개의 기능면을 가진 것을 특징으로 하는 축/베어링 장치.