KR100346629B1 - 겉보기 시계가 큰 실상식 파인더 - Google Patents

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Abstract

이 발명은 겉보기 시계(apparent field of view)가 큰 실상식 파인더이다. 물체측으로부터 순차적으로, 정의 굴절력을 가지는 제1 렌즈군, 부의 굴절력을 가지는 제2 렌즈군, 정의 굴절력을 가지는 제3 렌즈군, 루프 미러 및 제4 렌즈군으로 이루어지는 대물부; 및 프리즘과, 정의 굴절력을 가지는 제5 렌즈군으로 이루어지는 접안부를 포함한다. 그리고, 0.3 ≤dw-dt ≤1.5, 14 ≤D/nd≤16 (dw : 무한 물점에 대한 광각단에서의 시도(視度, eyesight)값, dt : 무한 물점에 대한 망원단에서의 시도값, D : 접안부의 프리즘의 입사면에서부터 출사면까지의 기하학적인 광로의 길이, nd: 접안부의 프리즘의 d-line 광선에 대한 굴절율, D/nd: 접안부의 프리즘의 광로장)을 만족한다. 이에 따라 실상식 파인더를 통하여 피사체를 보다 크게 관찰할 수 있으므로, 파인더의 대형화 요구에 부응할 수 있으며, 컴팩트 하면서도 겉보기 시계가 큰 실상식 파인더를 구현할 수 있다.

Description

겉보기 시계가 큰 실상식 파인더{REAL IMAGE FINDER HAVING LARGE APPARENT FIELD OF VIEW}
이 발명은 실상식 파인더에 관한 것으로 더욱 상세하게 말하자면, 겉보기 시계가 큰 컴팩트한 실상식 파인더에 관한 것이다.
최근에는 영상 정보를 표시하는 디스플레이 장치의 대형화가 요구되고 있으며, 이러한 추세에 따라 카메라에서도 사용자가 파인더를 통하여 피사체 상을 보다 크게 관찰할 수 있도록 요구되고 있다.
디스플레이 장치의 화면 크기와 동일한 의미를 가지는 파인더의 화면의 크기는 일반적으로 접안부의 배율과 시야테의 크기의 곱으로 표시될 수 있으며, 이것을 겉보기 시계라고 부른다.
겉보기 시계는 접안부를 통하여 관찰되는 시야테의 크기라고도 할 수 있으며, 겉보기 시계를 크게 한다는 것은 화면 크기가 커지는 것 즉, 보다 높은 배율로 피사체를 볼 수 있다는 것을 의미한다.
도 1에 실상식 파인더에서의 시야테와 접안부의 배율 및 겉보기 시계와의 관계가 도시되어 있다.
첨부한 도 1에 도시된 바와 같이, 접안부의 배율이 높아질수록 시야테의 상이 커지게 됨에 따라 겉보기 시계가 커지게 된다.
그러므로 겉보기 시계를 크게 하기 위해서는 시야테의 크기와 접안부의 배율을 크게 하면 된다.
일반적으로 시야테의 크기 즉, 시야테 상의 높이는 대물부의 초점 거리와 파인더의 화각에 비례하기 때문에 대물부의 초점 거리를 길게 하여 시야테의 크기를 크게 할 수 있으나, 대물부의 크기가 증가됨으로 파인더의 소형화가 어렵다.
그리고 접안부의 배율을 크게 하여서 겉보기 시계를 확보하는 방법이 있으나, 접안부의 배율을 크게 하기 위해서 접안부의 초점 거리를 감소시키는 것은 용이하지가 않다. 왜냐하면, 접안부의 초점 거리를 감소시키기 위해서는 접안부를 통하여 입사되는 광이 이동하는 경로의 길이 즉, 광로장(optical path length)을 감소시켜야 하는 어려움이 있기 때문이다.
더구나, 고배율 줌 파인더의 경우에는 망원단에서 대물 렌즈군의 초점 거리가 상당히 길어지고 접안부의 초점 거리가 짧아짐에 따라, 광각단과 망원단에서 근거리 피사체에 대한 시도(視度, eyesight)차가 발생하게 된다.
종래에 겉보기 시계를 크게 하고자 하는 파인더로는 다음과 같은 것들이 개시되어 있다.
1) 미국 특허 번호 5,694,244
2) 미국 특허 번호 5,692,227
종래 기술 중 1)에 개시된 실상식 파인더는 고굴절율의 프리즘을 사용하여 접안 렌즈의 배율이 증가되도록 하여 겉보기 시계를 증가시켰다. 그러나, 1)에 개시된 실상식 파인더는 광각단과 망원단에서 발생되는 근거리 피사체에 대한 시도차를 감소시키기 위하여 대물부와 접안부의 초점 거리가 상당히 길게 되어 있기 때문에 파인더의 크기가 커지는 단점이 있다. 따라서 컴팩트한 파인더를 구현하기가 어렵다.
한편, 2)에 개시된 실상식 파인더는 피사체 거리에 따라 파인더의 대물부의 렌즈를 구동시켜 대물부의 후초점 거리를 가변시키는 매커니즘을 사용하여 망원단과 광각단에서 근거리 피사체에 대하여 발생되는 시도차를 감소시키고 있다. 그러나 2)에 개시된 종래 기술에서는 피사체 거리에 따라 대물부의 렌즈를 구동시키기위한 매커니즘이 사용되어 제조 비용이 증가되는 단점이 있다.
그러므로, 이 발명이 이루고자 하는 기술적 과제는 이러한 종래의 단점을 해결하기 위한 것으로, 피사체 거리에 따른 시도차를 줄이면서 겉보기 시계가 큰 실상식 파인더를 제공하고자 하는데 있다.
또한, 이 발명이 이루고자 하는 다른 기술적 과제는 저가로 소형화가 가능하면서 겉보기 시계가 큰 컴팩트한 실상식 파인더를 제공하고자 하는데 있다.
도 1은 일반적인 실상식 파인더에서의 시야테 접안 렌즈 배율 및 겉보기 시계와의 관계를 나타낸 도이다.
도 2는 이 발명의 제1 및 제2 실시예에 따른 실상식 파인더의 구조도이다.
도 3은 종래의 실상식 파인더의 피사체 거리별 광각단과 망원단의 시도를 나타내는 그래프이다.
도 4a 및 도 4b는 이 발명의 제1 및 제2 실시예에 따른 실상식 파인더의 피사체 거리별 광각단과 망원단의 시도를 나타내는 그래프이다.
도 5는 이 발명의 제3 실시예에 따른 실상식 파인더의 렌즈 구조도이다.
도 6은 이 발명의 제3 실시예에 따른 실상식 파인더의 피사체 거리별 광각단과 망원단의 시도를 나타내는 그래프이다.
이러한 기술적 과제를 달성하기 위한 이 발명의 특징에 따른 실상식 파인더는, 물체측으로부터 순차적으로, 정의 굴절력을 가지는 제1 렌즈군, 부의 굴절력을 가지는 제2 렌즈군, 정의 굴절력을 가지는 제3 렌즈군, 루프 미러 및 제4 렌즈군으로 이루어지는 대물부; 및 프리즘과, 정의 굴절력을 가지는 제5 렌즈군으로 이루어지는 접안부를 포함한다.
상기 제4 렌즈군의 일측면이 평면으로 이루어지며, 상기 평면이 대물부의 상면이 된다.
이러한 기술적 과제를 달성하기 위한 이 발명의 다른 특징에 따른 실상식 파인더는, 물체측으로부터 순차적으로, 부의 굴절력을 가지는 제1 렌즈군, 정의 굴절력을 가지는 제2 렌즈군, 정의 굴절력을 가지는 제3 렌즈군, 제1 프리즘 및 제4 렌즈군으로 이루어지는 대물부; 및 제2 프리즘과, 정의 굴절력을 가지는 제5 렌즈군으로 이루어지는 접안부를 포함한다.
상기 제1 프리즘은 편차 프리즘이고 상기 제2 프리즘은 슈미트 프리즘일 수있으며, 상기 제2 프리즘의 입사면이 대물부의 상면이 된다.
이러한 기술적 과제를 달성하기 위한 이 발명의 다른 특징에 따른 실상식 파인더는, 0.3 ≤dw-dt ≤1.5, 14 ≤D/nd≤16(dw : 무한 물점에 대한 광각단에서의 시도값, dt : 무한 물점에 대한 망원단에서의 시도값, D : 접안부의 프리즘의 입사면에서부터 출사면까지의 기하학적인 광로의 길이, nd: 접안부의 프리즘의 d-line 광선에 대한 굴절율, D/nd: 접안부의 프리즘의 광로장)을 만족한다.
또한 이러한 기술적 과제를 달성하기 위한 이 발명의 다른 특징에 따른 실상식 파인더는, 물체측으로부터 순차적으로, 전체적으로 정의 굴절력을 가지면서 변배를 수행하는 대물부; 및 상기 대물부에 의해 결상된 상을 확대하는 정의 굴절력의 접안부 를 포함하고, 0.3 ≤dw-dt ≤1.5 (dw : 무한 물점에 대한 광각단에서의 시도값, dt : 무한 물점에 대한 망원단에서의 시도값)를 만족한다.
이 때, 상기 대물부의 변배비가 3 이상일 수 있다.
이하, 이 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 이 발명을 용이하게 실시할 수 있는 가장 바람직한 실시예를 첨부된 도면을 참조로 하여 상세히 설명한다.
도 2에 이 발명의 제1 및 제2 실시예에 따른 실상식 파인더의 구조가 도시되어 있다.
첨부한 도 2에 도시되어 있듯이, 이 발명의 제1 및 제2 실시예에 따른 실상식 파인더는 크게 대물부(I)와, 접안부(II)로 이루어진다.
대물부(I)는 정의 굴절력을 가지는 제1 렌즈군(1), 부의 굴절력을 가지는 제2 렌즈군(2), 정의 굴절력을 가지는 제3 렌즈군(3), 루프 미러(roof mirror)(4) 및 제4 렌즈군(5)으로 이루어진다.
여기서 제4 렌즈군(4)의 일측면이 평면으로 이루어지며, 이 평면은 대물부(I)의 상면이 된다. 제2 렌즈군(2)과 제3 렌즈군(3)이 광축을 따라 이동하여 변배가 이루어지며, 루프 미러(4)는 상을 반전시키는 기능을 수행한다.
접안부(II)는 프리즘(6)과, 정의 굴절력을 가지는 제5 렌즈군(7)으로 이루어진다. 이 프리즘(6)은 펜타 프리즘이나, 이에 한정되지는 않는다.
도 2에는 도시되어 있지 않지만, 대물부(I)의 제4 렌즈군(5)과 접안부(II)의 프리즘(6) 사이에 시야테 패널이 위치되며, 이와는 달리 제4 렌즈군(5)의 프리즘측면에 시야테가 코팅될 수도 있다.
이러한 구조로 이루어지는 이 발명의 제1 및 제2 실시예에 따른 실상식 파인더에 대하여 설명한다.
위에 기술한 바와 같이, 파인더에서 겉보기 시계를 크게 하기 위해서는 시야테의 크기를 최대한 크게 하고 접안부의 배율을 크게 하는 것이다. 이를 위해서는 대물부의 초점 거리를 길게 하여 대물부에 의하여 생성되는 시야테 상의 크기를 크게 하여야 하고, 접안부의 초점 거리를 짧게 하여 접안부의 배율을 크게 하여야 한다.
그러나 대물부의 초점 거리를 길게 하는 경우에는 파인더가 대형화되기 때문에 대물부의 초점 거리를 길게 하는 것은 한계가 있다.
이에 따라 이 발명에서는 접안부의 배율을 최대한 높혀서 겉보기 시계가 커지도록 한다.
접안부의 배율을 높이기 위해서는 접안부의 초점 거리를 짧게 해야 하고, 접안부의 초점 거리를 짧게 하기 위해서는 접안부(II)의 프리즘(6)의 광로장이 최소가 되어야 하나, 이에 따라 근거리 피사체에 대한 시도가 광각단과 망원단에서 크게 달라지게 된다.
이 발명에서는 이러한 시도차를 방지하기 위하여, 이 발명의 실시예에 따른 실상식 파인더가 다음의 조건을 만족하도록 설계된다.
0.3 ≤dw-dt ≤1.5
여기서, dw는 무한 물점에 대한 광각단에서의 시도값이며, dt는 무한 물점에 대한 망원단에서의 시도값이다. 시도값의 단위는 디옵터(diopter)이다.
수학식1의 하한값을 벗어나면 근거리 피사체의 시도차가 크게 되어 바람직하지 않게 되고, 수학식1의 상한값을 벗어나면 근거리 시도차는 감소되나 원거리(무한대쪽) 피사체의 시도차가 크게 된다.
통상적으로 인간의 눈은 자동으로 시도를 보정하고 있으며 약 ±1 디옵터 범위를 만족하므로, 수학식1의 범위를 벗어나지 않도록 하는 것이 바람직하다.
그리고, 이 발명의 실시예에 따른 살상식 파인더는 접안부(II)의 프리즘(6)의 광로장이 다음의 조건을 만족한다.
14 ≤D/nd ≤16
여기서, D는 접안부(II)의 프리즘(6)의 입사면에서부터 출사면까지의 기하학적인 광로의 길이를 나타내며, nd는 접안부(II)의 프리즘(6)의 d-line 광선에 대한 굴절율을 나타낸다. 그리고 D/nd는 접안부(II)의 프리즘(6)의 광로장을 나타낸다.
수학식2의 하한값을 벗어나면 프리즘(6)의 크기가 작아지기 때문에 프리즘(6)의 입사면도 작아져서 시야테 패널의 크기를 크게 하는 것이 어렵게 된다. 수학식2의 상한값을 벗어나면 접안부(II)의 초점 거리를 짧게 할 수 없으므로 겉보기 시계를 크게 하는 것이 어렵게 된다.
또한, 수학식1과 수학식2를 만족하면 근거리 피사체에 대한 시도차를 줄이면서 겉보기 시계가 큰 파인더의 소형화가 가능하다.
이와 같이 이 발명의 실시예에 따른 실상식 파인더는 무한 물점에 대한 광각단과 망원단의 시도차를 0.3에서 1.5 이내에서 발생되도록 하여 근거리에서 발생되는 광각단과 망원단 사이의 시도차를 감소시키고, 접안부의 프리즘이 고굴절을 가지도록 광로장을 감소시켜 접안 렌즈의 배율을 증가시켰다. 이에 따라 겉보기 시계가 큰 실상식 파인더를 구현할 수 있었다.
이하에서, 수학식1과 수학식2를 만족하도록 설계된 이 발명의 실시예에 따른 실상식 파인더의 설계값을 개시한다.
다음의 f는 초점 거리를 나타내며, ri(i=1∼16)는 굴절면의 곡률 반경,di(i=1∼16)는 렌즈의 두께 또는 렌즈간의 거리를 나타내며, N은 렌즈의 d-line 굴절률을 나타낸다.
이 발명의 제1실시예에 따른 실상식 파인더의 실시예값은 다음 표1과 같다.
면번호 곡률반경(r) 두께,거리(d) 굴절률(nd) 아베수(υ)
1 29.703 1.80 1.492 57.40
* 2 -47.762 가변
3 -13.581 0.80 1.492 57.40
* 4 10.156 가변
* 5 13.242 2.00 1.492 57.40
6 -11.651 가변
7 ∞ 0.00 1.492 57.40
8 ∞ 10.40
* 9 16.932 2.97 1.492 57.40
10 ∞ 0.00
11 ∞ 2.10
12 ∞ 27.05 1.741 27.76
13 ∞ 2.21
*14 24.034 3.00 1.492 57.40
15 -17.407 18.50
16 ∞ 0.00
위의 표 1에서 *는 비구면을 나타낸다. 비구면을 나타내는 식은 다음과 같다.
여기서, z는 중심 광축으로부터 높이가 h인 비구면상의 좌표점에 대한 비구면 정점상의 수직면으로부터의 거리를 나타내고, K는 코닉(conic) 상수이며, c는 비구면 정점의 렌즈 곡률을 나타내고, r은 렌즈 곡률 반경을 나타낸다. 그리고 A4,A6, A8, A10은 비구면 계수를 나타낸다.
이러한 수학식3을 토대로 하여 산출되는 이 발명의 제1 실시예에 따른 실상식 파인더의 비구면 계수는 다음과 같다.
제2면의 비구면 계수 제4면의 비구면 계수
K -0.3508949864801E+00 K -0.1871588353325E+02
A4 0.2131802972643E-04 A4 0.1504103747276E-02
A6 0. A6 -0.8185605874322E-04
A8 0. A8 0.1918824969221E-05
제5면의 비구면 계수 제9면의 비구면 계수 제14면의 비구면 계수
K -0.2742515190543E+02 K -0.2303010056156E+02 K -0.1158249803713E+02
A4 0.9186885511644E-03 A4 0. A4 0.2402071668931E-04
A6 -0.4036253548008E-04 A6 0. A6 0
A8 0.6517237429183E-06 A8 0. A8 0
그리고 변배시에 표 1에서 가변되는 거리 d2, d4 및 d6의 값은 다음과 같다.
공기 간격 및 거리 광각단 중간단 망원단
d2 2.04 8.77 13.35
d4 19.22 9.75 1.61
d6 6.33 9.07 12.64
이 발명의 제1 실시예의 화각(2w)은 광각단에서 50.46°, 중간단에서 24.02°, 망원단에서 12.37°이며, 변배비는 4.08이다.
이러한 실시예값으로 구현된 이 발명의 제1 실시에에 따른 실상식 파인더의광각단과 망원단에서의 피사체 거리별 시도값은 다음과 같다.
피사체거리 1M 3M 5M 10M 무한거리
광각단 0.20 0.07 0.04 0.02 0.00
망원단 2.56 0.52 0.13 -0.17 -0.46
표4에서와 같이 이 발명의 제1 실시예에 따른 실상식 파인더는 무한 물점에대하여 광각단에서 0 디옵터의 시도값을 가지며, 망원단에서는 -0.46 디옵터의 시도값을 가진다. 따라서 광각단과 망원단의 시도차가 0.46으로 수학식 1을 만족함에 따라 근거리 피사체 대한 시도차가 감소된다.
그리고 접안부의 프리즘의 굴절율이 표 1에서와 같이 1.741로서 고굴절율이고 광로장이 15.5가 되어 접안부의 초점 거리가 감소된다. 따라서 접안부의 배율이 증가하게 된다.
도 3에는 종래 기술의 실상식 파인더의 피사체 거리별 광각단과 망원단에서의 시도 특성이 도시되어 있다. 종래에는 도 3에서와 같이 근거리 피사체에 대한 광각단과 망원단의 시도차가 크게 나타나 근거리 피사체가 흐릿하게 보인다. 이와 같은 문제점은 파인더의 줌비가 3배보다 클 때 더욱 심해진다.
도 4a에 이 발명의 제1 실시예에 따른 실상식 파인더의 피사체 거리별 광각단과 망원단의 시도 특성이 그래프로 도시되어 있다. 도 4a를 참조하면 본 발명에서 해결하고자 하는 문제점인 광각단과 망원단에서의 근거리 피사체에 대한 지나친 시도차가 감소되었음을 알 수 있다. 일반적으로 망원단 촬영시에는 근거리 피사체를 촬영하는 경우가 많으므로 근거리에서의 시도차가 적어야 바람직하다.
또한, 이 발명의 제2 실시예에 따른 실상식 파인더의 실시예값은 다음 표5와 같다.
면번호 곡률반경(r) 두께,거리(d) 굴절률(nd) 아베수(v)
1 29.703 1.80 1.492 57.40
* 2 -47.762 가변
3 -13.581 0.80 1.492 57.40
* 4 10.156 가변
* 5 13.242 2.00 1.492 57.40
6 -11.651 가변
7 ∞ 0.00 1.492 57.40
8 ∞ 10.40
* 9 16.932 2.97 1.492 57.40
10 ∞ 0.00
11 ∞ 2.10
12 ∞ 27.05 1.847 23.80
13 ∞ 1.20
*14 16.464 2.50 1.492 57.40
15 -19.824 16.50
16 ∞ 0.00
이 발명의 제2 실시예에 따른 실상식 파인더의 비구면 계수는 다음과 같다.
제2면의 비구면 계수 제4면의 비구면 계수
K -0.3508949864801E+00 K -0.1871588353325E+02
A4 0.2131802972643E-04 A4 0.1504103747276E-02
A6 0. A6 -0.8185605874322E-04
A8 0. A8 0.1918824969221E-05
제5면의 비구면 계수 제9면의 비구면 계수 제14면의 비구면 계수
K -0.2742515190543E+02 K -0.2303010056156E+02 K -0.6302506816734E+01
A4 0.9186885511644E-03 A4 0. A4 0.6417648164046E-04
A6 -0.4036253548008E-04 A6 0. A6 0
A8 0.6517237429183E-06 A8 0. A8 0
그리고 변배시에 표 5에서 가변되는 거리 d2, d4 및 d6의 값은 다음과 같다.
공기 간격 및 거리 광각단 중간단 망원단
d2 2.19 8.92 13.50
d4 19.37 9.90 1.76
d6 6.18 8.92 12.49
이 발명의 제2 실시예의 화각(2w)은 광각단에서 50.46°, 중간단에서 24.02°, 망원단에서 12.37°이며, 변배비는 4.08이다.
이러한 실시예값으로 구현된 이 발명의 제2 실시예에 따른 실상식 파인더의 광각단과 망원단에서의 피사체 거리별 시도값은 다음과 같다.
피사체거리 1M 3M 5M 10M 무한거리
광각단 0.26 0.08 0.05 0.03 0.00
망원단 3.04 0.47 -0.02 -0.39 -0.76
표8에서와 같이 이 발명의 제2 실시예에 따른 실상식 파인더는 무한 물점에 대하여 광각단에서 0 디옵터의 시도값을 가지며, 망원단에서는 -0.76 디옵터의 시도값을 가진다. 따라서 광각단과 망원단의 시도차가 0.76으로 수학식 1을 만족함에 따라 근거리 피사체 대한 시도차가 감소된다.
그리고 접안부의 프리즘의 굴절율이 표 5에서와 같이 1.847로서 고굴절율이고 광로장이 14.6이 되어 접안부의 초점 거리가 감소된다. 따라서 접안부의 배율이 증가하게 된다.
도 4b에 이러한 이 발명의 제2 실시예에 따른 실상식 파인더의 피사체 거리별 광각단과 망원단의 시도 특성이 그래프로 도시되어 있다.
다음에는 이 발명의 제3 실시예에 따른 실상식 파인더에 대하여 설명한다.
도 5에 이 발명의 제3 실시예에 따른 실상식 파인더의 렌즈 구조가 도시되어 있다.
첨부한 도 5에 도시되어 있듯이, 이 발명의 제3 실시예에 따른 실상식 파인더는 제1 및 제2 실시예와 동일하게 대물부(I)와 접안부(II)로 이루어지나, 대물부(I)와 접안부(II)의 굴절력 배치 및 구조가 제1 및 제2 실시예와는 조금 다르다.
대물부(I)는 부의 굴절을 가지는 제1 렌즈군(11), 정의 굴절력을 가지는 제2 렌즈군(21), 정의 굴절력을 가지는 제3 렌즈군(31) 및 편차 프리즘(41)으로 이루어진다.
이와 같이, 제1 및 제2 실시예에 따른 대물부(I)는 정, 부, 정의 굴절력 배치로 이루어지는 반면에, 제3 실시예에 따른 대물부(I)는 부, 정, 정의 굴절력 배치로 이루어진다. 한편, 제2 렌즈군(21)과 제3 렌즈군(31)은 제1 및 제2 실시예와 동일하게 광축을 따라 이동하여 변배를 수행한다.
접안부(II)는 또한 프리즘과, 정의 굴절력을 가지는 제5 렌즈군로 이루어지나, 제1 및 제2 실시예와는 달리 상기 프리즘이 슈미트 프리즘(61)으로 이루어진다. 슈미트 프리즘(61)의 입사면이 대물부(I)의 상면이 되며, 슈미트 프리즘(61)은 상을 반전시키는 기능을 수행한다.
제1 및 제2 실시예와 동일하게 시야테 패널이 편차 프리즘(41)과 슈미트 프리즘(61) 사이에 위치될 수 있다.
이러한 구조로 이루어지는 이 발명의 제3 실시예에 따른 실상식 파인더도 위에 기술된 수학식1과 수학식2를 만족하도록 설계되며, 이에 따라 광각단과 망원단에서의 근거리 피사체에 대한 시도차가 감소되고 겉보기 시계가 커지게 된다.
이 발명의 제3 실시예에 따른 실상식 파인더의 실시예값은 다음 표9와 같다.
면번호 곡률반경(r) 두께,거리(d) 굴절률(nd) 아베수(v)
1 -11.655 0.70 1.492 57.40
2 19.000 가변
3 11.915 2.00 1.492 57.40
* 4 -13.520 가변
5 16.164 2.00 1.492 57.40
* 6 84.300 가변
7 ∞ 12.80 1.492 57.40
* 8 -6.227 1.54
9 ∞ 24.00 1.525 56.20
10 ∞ 1.4850
*11 21.130 3.11 1.492 57.40
12 -15.159 18.00
13 ∞ 0.00
이 발명의 제3 실시예에 따른 실상식 파인더의 비구면 계수는 다음과 같다.
제4면의 비구면 계수 제6면의 비구면 계수
K -0.7962131775085E+01 K -0.1000000000000E+03
A4 -0.2672399196625E-03 A4 0.2948529984679E-03
A6 0.7708580938040E-05 A6 -0.1430390432589E-05
A8 0 A8 0
제8면의 비구면 계수 제11면의 비구면 계수
K -0.2785715628226E+02 K -0.1105048244639E+02
A4 0 A4 0
A6 0 A6 0
A8 0 A8 0
그리고 변배시에 표 9에서 가변되는 거리 d2, d4 및 d6의 값은 다음과 같다.
공기 간격 및 거리 광각단 중간단 망원단
d2 11.68 5.37 2.05
d4 0.90 4.78 3.29
d6 3.22 5.64 10.46
이 발명의 제3 실시예의 화각(2w)은 광각단에서 49.02°, 중간단에서 32.80°, 망원단에서 20.21°이며, 변배비는 2.43이다.
이러한 실시예값으로 구현된 이 발명의 제3 실시예에 따른 실상식 파인더의 광각단과 망원단에서의 피사체 거리별 시도값은 다음과 같다.
피사체거리 1M 3M 5M 10M 무한거리
광각단 0.17 0.06 0.03 0.02 0.00
망원단 0.52 -0.10 -0.23 -0.32 -0.41
표 12에서와 같이 이 발명의 제3 실시예에 따른 실상식 파인더는 무한 물점에 대하여 광각단에서 0 디옵터의 시도값을 가지며, 망원단에서는 -0.41 디옵터의 시도값을 가진다. 따라서 광각단과 망원단의 시도차가 0.41로 수학식 1을 만족함에 따라 근거리 피사체 대한 시도차가 감소된다.
그리고 접안부의 프리즘의 굴절율이 표 9에서와 같이 1.525이고 광로장이 15.7이 되어 접안부의 초점 거리가 감소된다. 따라서 접안부의 배율이 증가하게 된다.
도 6에 이러한 이 발명의 제3 실시예에 따른 실상식 파인더의 피사체 거리별 광각단과 망원단에서의 시도 특성이 그래프로 도시되어 있다.
이외에도 이 발명의 요지를 벗어나지 않는 범위에서 다양한 실시가 가능하다.
이상에서와 같이 이 발명의 실시예에 따라, 실상식 파인더에서 광각단과 망원단에서의 근거리 피사체에 대한 시도차를 최대한 감소시키면서 겉보기 시계를 증가시킬 수 있다.
이에 따라 실상식 파인더를 통하여 피사체를 보다 크게 관찰할 수 있으므로, 파인더의 대형화 요구에 부응할 수 있다.
또한 대물부의 초점 거리를 길게 하지 않도고 겉보기 시계를 크게 할 수 있으므로, 컴팩트하면서도 겉보기 시계가 큰 실상식 파인더를 구현할 수 있다.
또한 별도의 부품 추가없이도 겉보기 시계가 큰 실상식 파인더를 구현할 수 있으므로, 제조 원가의 증가를 방지할 수 있다.

Claims (7)

  1. 물체측으로부터 순차적으로,
    정의 굴절력을 가지는 제1 렌즈군, 부의 굴절력을 가지는 제2 렌즈군, 정의 굴절력을 가지는 제3 렌즈군, 루프 미러 및 제4 렌즈군으로 이루어지는 대물부; 및
    프리즘과, 정의 굴절력을 가지는 제5 렌즈군으로 이루어지는 접안부
    를 포함하고, 다음의 조건을 만족하는 실상식 파인더.
    0.3 ≤dw-dt ≤1.5
    14 ≤D/nd≤16
    dw : 무한 물점에 대한 광각단에서의 시도(視度, eyesight)값
    dt : 무한 물점에 대한 망원단에서의 시도값
    D : 접안부의 프리즘의 입사면에서부터 출사면까지의 기하학적인 광로의 길이
    nd: 접안부의 프리즘의 d-line 광선에 대한 굴절율
    D/nd: 접안부의 프리즘의 광로장
  2. 제1항에 있어서,
    상기 제4 렌즈군의 일측면이 평면으로 이루어지며, 상기 평면이 대물부의 상면이 되는 실상식 파인더.
  3. 물체측으로부터 순차적으로,
    부의 굴절력을 가지는 제1 렌즈군, 정의 굴절력을 가지는 제2 렌즈군, 정의 굴절력을 가지는 제3 렌즈군, 제1 프리즘 및 제4 렌즈군으로 이루어지는 대물부; 및
    제2 프리즘과, 정의 굴절력을 가지는 제5 렌즈군으로 이루어지는 접안부
    를 포함하고, 다음의 조건을 만족하는 실상식 파인더.
    0.3 ≤dw-dt ≤1.5
    14 ≤D/nd≤16
    dw : 무한 물점에 대한 광각단에서의 시도(視度, eyesight)값
    dt : 무한 물점에 대한 망원단에서의 시도값
    D : 접안부의 제2 프리즘의 입사면에서부터 출사면까지의 기하학적인 광로의 길이
    nd: 접안부의 제2 프리즘의 d-line 광선에 대한 굴절율
    D/nd: 접안부의 제2 프리즘의 광로장
  4. 제3항에 있어서, 상기 제1 프리즘은 편차 프리즘이고 상기 제2 프리즘은 슈미트 프리즘인 실상식 파인더.
  5. 제3항에 있어서, 상기 제2 프리즘의 입사면이 대물부의 상면이 되는 실상식 파인더.
  6. 물체측으로부터 순차적으로,
    전체적으로 정의 굴절력을 가지면서 변배를 수행하는 대물부; 및
    상기 대물부에 의해 결상된 상을 확대하는 정의 굴절력의 접안부
    를 포함하고, 다음의 조건을 만족하는 실상식 파인더.
    0.3 ≤dw-dt ≤1.5
    dw : 무한 물점에 대한 광각단에서의 시도(視度, eyesight)값
    dt : 무한 물점에 대한 망원단에서의 시도값
  7. 제6항에 있어서, 상기 대물부의 변배비가 3 이상인 실상식 변배 파인더.
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