KR0163654B1 - 피복경질합금 절삭공구 - Google Patents

피복경질합금 절삭공구 Download PDF

Info

Publication number
KR0163654B1
KR0163654B1 KR1019950006333A KR19950006333A KR0163654B1 KR 0163654 B1 KR0163654 B1 KR 0163654B1 KR 1019950006333 A KR1019950006333 A KR 1019950006333A KR 19950006333 A KR19950006333 A KR 19950006333A KR 0163654 B1 KR0163654 B1 KR 0163654B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
ticn
hard alloy
cutting tool
coated
layer
Prior art date
Application number
KR1019950006333A
Other languages
English (en)
Other versions
KR950032708A (ko
Inventor
히로노리 요시무라
아키라 오사다
켄이치 우노오
타카토시 오오시카
쥰 수가와라
유우키 하마구치
Original Assignee
아키모토 유우미
미쯔비시마테리알 카부시키가이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP6141122A external-priority patent/JP2927182B2/ja
Priority claimed from JP06141123A external-priority patent/JP3119414B2/ja
Priority claimed from JP14110094A external-priority patent/JP2606137B2/ja
Priority claimed from JP6141101A external-priority patent/JP2927181B2/ja
Priority claimed from JP15684294A external-priority patent/JP3230372B2/ja
Priority claimed from JP15684394A external-priority patent/JP3230373B2/ja
Priority claimed from JP15684494A external-priority patent/JP3230374B2/ja
Priority claimed from JP15684594A external-priority patent/JP3230375B2/ja
Priority claimed from JP6249945A external-priority patent/JPH0890311A/ja
Application filed by 아키모토 유우미, 미쯔비시마테리알 카부시키가이샤 filed Critical 아키모토 유우미
Publication of KR950032708A publication Critical patent/KR950032708A/ko
Publication of KR0163654B1 publication Critical patent/KR0163654B1/ko
Application granted granted Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
    • C23C16/36—Carbonitrides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
    • C23C16/40—Oxides
    • C23C16/403—Oxides of aluminium, magnesium or beryllium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
    • Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
    • Y10T428/12049—Nonmetal component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Vapour Deposition (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)

Abstract

피복경질합금 절삭공구가 WC계 초경합금 또는 TiCN계 서멧의 경질합금으로 형성한 모재와, 상기한 모재에 부착시킨 경질피복으로 구성된다. 이 경질피복은 한쪽으로만 성장한 세로길이 형상의 결정을 가진 TiCN의 내층과 κ형 또는 κα인 κ+α형의 결정을 가진 Al2O3의 외층을 포함한다. 이 결과 상기한 피복경질합금 절삭공구는 높은 내마모성과 내파손성을 보유하고, 고도의 절삭성능을 가진다.

Description

피복경질합금 절삭공구
제1도는 본 발명에 따른 피복경질합금 절삭공구의 주사전자현미경 사진.
본 발명은 연속절삭과 단속절삭 모두에 대하여 특수강좌 주철의 절삭능력을 가진 피복경질합금 절삭공구나 블레이드(blade)부재에 관한 것이다.
지금까지는 강이나 주철의 절삭을 위해서 WC계 초경합금모재에 탄화티타늄, 질화티타늄, 탄질화티타늄, 탄산화티타늄, 탄질산화티타늄, 산화알루미늄(이하 각각 TiC, TiN, TiCN, TiCO, TiCNO, Al2O3으로 표기한다)의 1종 또는 2종 이상의 1층 또는 여러층의 피복층을 평균 두계 0.5∼20㎛로 화학증착(CVD)법이나 물리증착(PAD)법을 사용하여 형성한 피복초경합금 절삭공구가 널리 알려져 있다.
상기한 피복초경합금 절삭공구의 폭넓은 사용을 이끄는 가장 중요한 기술적 진보는 일본 특원소52-46347호와 특원소51-27171호에 기재되어 있듯이, 내부보다 결합금속인 Co를 더 많이 함유한 WC계 초경함금모재의 표면층에 의해, 피복초경합금 절삭공구의 내파손성이 비약적으로 향상된 특히 강인한 모재의 개발이었다.
더욱이, 일본 특원소52-156303호와 특원소 54-83745호에 기재되어 있듯이, 질소를 함유하는 WC계 초경합금을 진공과 같은 탈질소분위기에서 소결하는 것에 의해, WC계 초경합금모재의 표면층이 B-1형 결정구조를 갖는 경질 분산상을 포함하지 않는 WC-Co로 만들어지고, 이에 의해 내부보다 표면층이 Co를 더 많이 함유한 WC계 초경합금을 값싸게 생산하는 것도 또한 중요하다.
피복층의 진보에 있어서는, 일본 특원소61-231416호에 기재되어 있듯이, TiC, TiN, TiCN 등과 같은 Ti화합물의 X-선 회절피크가 대략 (200)배향을 가지고 또 Al2O3이 α형 결정구조를 가진 피복층을 포함하는 피복초경합금과, 일본 특원소 62-29263호에 기재되어 있듯이, TiC, TiN, TiCN 등과 같은 Ti 화합물의 X-선 회절피크가 대략 (220)배향을 가지고 또 Al2O3이 κ형 결정구조를 가진 피복층을 포함하는 피복초경합금이 공구수명에 약간의 변화를 가져 왔다.
또한, 일본 특원평2-156663호에는 TiC가 대략 (111)배향을 가지고 또 Al2O3이 κ형인 피복층을 포함하는 피복초경합금이 피복층의 분리가 적고 수명이 긴 것을 특징으로 하는 것이 기재되어 있다.
그러나, 일본 특원소61-231416호 및 특원소62-29263과 특원평2-156663호의 TiC와 같은 Ti 화합물은 통상의 CVD법에 의해 피복되므로, 결정구조가 종래의 피복층과 같은 입자상이고, 절삭가능이 항상 만족스럽지 않았다.
더욱이, 일본 특원소50-16171호에는 유기가스를 반응가스의 일부로 사용하고 비교적 저온에서 피복하는 것이 가능한 것이 기재되어 있다.
이 특허에서는 피복층의 결정구조가 묘사되어 있지 않고, 또 피복조건에 의해서 결정구조가 입자상이거나 결정이 한방향으로 성장(세로길이 결정)으로 되어 있다. 또한 이 특허에 나타난 인용예에서는 피복층을 TiCN만으로 만들고, Al2O3은 나타나 있지 않다. 더욱이 이 TiCN은 모재와의 결합강도가 약하다.
최근 절삭가공기술의 주목할만한 진보는 무인화와 고속화공정을 향한 것이다. 따라서, 높은 내마모성과 내파손성을 가진 공구가 요구된다.
그러므로, 본 발명자는 고도의 절삭가능을 가진 피복초경합금 절삭공구의 개발에 대한 연구를 행하였다.
그 결과로서, WC계 초경합금모재와 TiCN계 서멧모재의 표면에, 내층을 한방향으로 성장한 결정(세로길이 결정)을 가진 TiCN으로 피복하고, 외층을 κ형이나 κα인 κ+α형 결정구조를 가진 Al2O3으로 피복하는 것에 의해, 연속절삭과 단속절삭 모두에 대하여 강이나 주철의 절삭가능이 주목할만하게 향상되는 것을 발견하였다.
그래서, 본 발명에 따른 피복경질합금 절삭공구나 블레이드(blade)부재는 WC계 초경합금과 TiCN계 서멧으로 구성되는 그룹으로부터 선택된 경질합금으로 형성한 모재와, 상기한 모재에 부착시킨 경질피복으로 구성되고, 이 경질피복은 한쪽으로만 성장한 세로길이 형상의 결정을 가진 TiCN의 내층과, κ형이나 κα인 κ+α형의 결정을 가진 Al2O3의 외층을 포함한다.
다음으로 본 발명에 따른 피복경질합금 절삭공구나 블레이드(blade)부재를 상세하게 설명한다.
상기한 바와 같이, 본 발명에 따른 피복경질합금 절삭공구나 블레이드(blade)부재는 WC계 초경합금과 TiCN계 서멧으로 구성되는 그룹으로부터 선택된 경질합금으로 형성한 모재와, 상기한 모재에 부착시킨 경질피복으로 구성되고, 이 경질피복은 한쪽으로만 성장한 세로길이 형상의 결정을 가진 TiCN의 내층과, κ형이나 κα인 κ+α형의 결정을 가진 Al2O3의 외층을 포함한다.
본 발명을 실시하기 위해서는 먼저 높은 결합강도를 가진 세로길이 결정 TiCN으로 모재를 피복할 필요가 있다. TiCN으로 피복하는 조건은 예를 들면, 반응가스가 용량%로 TiCl4:1∼10%, CH3CN:0.1∼5%, N2:0∼35%, 나머지:H2이고, 반응온도가 800∼950℃이며, 압력이 30∼500torr이고, 더욱이 피복의 초기에 있어서 CH3CN가스가 1∼120분 동안의 제1피복반응에서는 0.01∼0.1%로 감소하고, 제2피복반응에서는 CH3CN가스가 0.1∼1%로 증가하며, 이에 의해 높은 결합강도를 가진 세로길이 결정 TiCN을 얻을 수 있다. TiCN 피복층의 두께는 1∼20㎛가 바람직하다. 이것은 1㎛보다 작으면 내마모성이 나빠지고, 20㎛보다 많으면 내파손성이 나빠지기 때문이다.
또한, TiCN을 피복할 때에 반응온도나 CH3CN의 양을 증가시키면, TiCN의 X-선회절패턴의 (200)면 성분이 (111)과 (220)면 성분보다 약하게 되고, 상층에 있는 κ형을 주체로 하는 Al2O3과의 결합강도가 증가하며, 내마모성이 향상된다.
다음에 κ형 또는 κα인 κ+α형의 Al2O3을 피복한다.
κ형이 주체인 Al2O3을 피복하기 위한 조건은 예를 들면, 처음 1∼120분에 있어서 반응가스를 용량%로 AlCl3:1∼20%, HCl:1∼20%, 그리고 필요하다면 H2S:0.05∼5%, 나머지:H2로 해서 제1반응을 행하고, 그 후에 제2반응을 AlCl3:1~20%, CO2:0.5~30%, HCl:1~20%, 그리고 필요하다면 H2S:0.05~5%, 나머지:H2로 해서 행하며, 이 때에 다른 조건은 반응온도가 850∼1000℃이고 압력이 30∼500torr이다.
이 Al2O3피복층의 두께는 0.1∼10㎛가 바람직하다. 0.1㎛보다 작으면 내마모성이 나빠지고, 10㎛보다 크면 내파손성이 나빠진다.
제1TiCN층과 제2Al2O3층의 결합두께는 2∼30㎛이 바람직하다.
본 발명에 있어서, κ+α형 Al2O3의 κ비는 Cu-κ α X-선 회절로부터의 피크를 사용하고, 다음 식으로 결정되며, κα이면 κ비는 50% 이상이다.
여기에서, Iκ2.79 : ASTM No.4-0878에 의한 면지수간격 d=2.79에서의
X-선 회 절피크 높이
Iκ1.43 : ASTM No.4-0878에 의한 면지수간격 d=1.43에서의
X-선 회 절피크 높이
Iα2.085 : ASTM No.10-173에 의한 면지수간격 d=2.085
((113)면)에서의 X-선 회절피크 높이
Iα1.601 : ASTM No.10-173에 의한 면지수간격 d=1.601
((116)면)에서의 X-선 회절피크 높이
본 발명은 실시예의 여러 변형예에 있어서 다음의 예를 포함한다.
(1) 최외층으로서 TiN이나 TiCN 중의 1종 또는 2종을 외층인 Al2O3층 위에 피복하여도 좋다. 이 피복층의 목적은 사용면적 사이의 식별에 있고, 0.2∼2㎛의 두께가 바람직하다.
(2) 최내층으로서 입자상인 TiN이나 TiC 또는 TiCN 증의 1종 또는 2종 이상을 내층인 TiCN층 아래에 피복하여도 좋다.
이 최내층을 피복하는 것에 의해, 세로길이 결정인 TiCN의 결합강도가 향상되고, 내마모성도 향상된다.
이 피복의 가장 바람직한 두께는 0.1∼5㎛이다.
(3)내층인 TiCN층과 외층인 Al2O3층 사이에 입자상인 TiN이나 TiC 또는 TiCN중의 1종 또는 2종 이상을 제1중간층으로서 피복하여도 좋다. 이 제1중간층은 저속절삭 동안의 내마모성을 향상시킨다. 그러나, 고속절삭 동안에는 내마모성이 나빠진다. 이 제1중간층의 가장 바람직한 두께는 1∼7㎛이다.
(4) 내층인 TiCN층과 외층인 Al2O3층 사이에 TiCO이나 TiCNO중의 1종 또는 2종을 제2중간층으로서 피복하여도 좋다.
이 제2중간층은 세로길이 결정 TiCN층과 κ형 또는 κ+α형의 Al2O3층 사이의 결합강도를 향상시킨다.
이 제2중간층의 가장 바람직한 두께는 0.1∼2㎛이다.
(5) 상기한 (1)∼(4)를 적당하게 조합하는 것도 가능하다.
(6) 세로길이 결정인 TiCN으로 피복된 내층을 분할TiCN층으로 이루어진 1층 또는 2층 이상의 TiN층에 의해 분할하여도 좋다.
이 분할TiCN층은 결손을 일으키기 어렵고, 내파손성을 향상시킨다.
(7) 상기한 분할 세로길이 결정 TiCN층과 κ형 또는 κ+α형의 Al2O3층에 있어서, 상기한 (1)과 같이 TiN이나 TiCN 중의 1종 또는 2종을 최외층으로서 피복하거나, 상기한 (2)와 같이 TiN이나 TiC 또는 TiCN(입자상) 중의 1종 또는 2종 이상을 최내층으로서 피복하거나, 상기한 (3)과 같이 TiN이나 TiC 또는 TiCN(입자상)중의 1종 또는 2종 이상을 제1중간층으로서 피복하거나, 상기한 (4)와 같이 TiCO이나 TiCNO중의 1종 또는 2종을 제2중간층으로서 피복하거나, 이들을 조합하여 피복하는 것도 가능하다.
(8) WC계 초경합금모재의 가장 바람직한 조성은 중량%로서 Co:4∼12%, Ti:0∼7%, Ta:0∼7%, Nb:0∼4%, Cr:0∼2%, N:0∼1%, 나머지: W와 C이고, O, Fe, Ni, Mo 등과 같은 피할 수 없는 불순물도 또한 포함된다.
(9) 본 발명의 WC계 초경합금으로 강을 선반가공하기 위해서는 초결합금이 표면부(표면으로부터 최대 100㎛까지)에서의 Co 또는 Co+Cr의 양이 내부(표면으로부터 1㎜)에서의 양보다 1.5∼5배 많은 것이 바람직하고, 주철을 선반가공하기 위해서는 Co 또는 Co+Cr의 부화(enrichment)가 없고, Co 또는 Co+Cr의 양이 적은 것이 바람직하다. 더욱이, 강을 밀링가공할 경우에 있어서는 초경합금이 Co 또는 Co+Cr의 부화(enrichment)가 없고, Co 또는 Co+Cr의 양이 많은 것이 바람직하다.
(10) TiCN계 서멧모재의 가장 바람직한 조성은 중량%로서 Co:2∼14%, Ni:2∼12%, Ta:2∼20%, Nb:0.1∼10%, W:5∼30%, MO:5∼20%, N:2∼8%, 그리고 Cr, V, Zr, Hf:0∼5%, 나머지: Ti와 C이고, O, Fe 등의 피할 수 없는 불순물도 포함한다.
(11) 본 발명의 TiCN계 서멧은 모재의 표면층(표면으로부터 최대 100㎛까지)이내부(표면으로부터 1㎜)보다 5% 이상 경도가 높거나, 표면층과 내부의 경도 사이에 차이가 없어야 한다.
본 발명을 다음의 실시예에 의하여 상세하게 설명한다.
[실시예 1]
원료로서, 평균입자크기가 3㎛인 중간입자 WC분말, 5㎛인 거친입자 WC분말, 1.5㎛인 (Ti, W)C(중량비 TiC/WC=30/70)분말, 1.2㎛인 (Ti, W)(C,N) (TiC/TiN/WC=24/20/56)분말, 1.5㎛인 Ti(C,N)(TiN/TiN=50/50)분말, 1.6㎛인(Ta, Nb)C(TaC/NbC=90/10)분말, 1.8㎛인 TaC분말, 1.1㎛인 Mo2C분말, 1.7㎛인 ZrC분말, 1.8㎛ Cr3C2분말, 2.0㎛인 Ni분말, 2.2㎛인 NiAl(Al:31중량%)분말, 1.2㎛인 Co분말을 준비하고, 이들 원료분말을 표 1에 나타낸 바와 같은 조성으로 배합하고 72시간 동안 볼공구를 사용하여 습식혼합하였다.
건조한 후에, ISO CNMG 120408(초경합금모재 A∼D, 서멧모재 F∼G)과 SEEN 42 AFTN 1(초경합금 E∼E')형상의 압분체로 압축성형하고, 즉 이 압분체를 표 1에 나타낸 조건에서 소결하고, 그 결과로서 초경합금모재 A∼E, E'와 서멧모재 F∼G를 제조하였다.
상기한 초경합금모재 A∼E, E'와 서멧모재 F∼G의 소결체 표면으로부터 1㎜이상 내부의 여러 시험값이 표 2와 같았다.
더욱이, 상기한 초경합금모재 B의 경우에 있어서, 100torr의 CH4가스 분위기와 1400℃의 온도에서 1시간 유지한 후, 서냉침탄처리공정을 행하고, 모재표면에 부착한 C와 Co를 산과 배럴연마(barrel polishing)를 사용하여 제거함에 의해, 표면으로부터 10㎛의 위치에서 Co함유량이 최대 15중량%인 깊이 40㎛의 Co 부화구역이 모재표면층에 형성되었다.
또한, 상기한 초경합금모재 A와 D의 경우에 있어서는, 소결하는 동안에 표면으로부터 15㎛의 위치에서 Co함유량이 각각 최대 11중량%와 9중량%인 깊이 20㎛의 Co 부화구역이 형성되었고, 나머지 초겨합금모재 C와 E와 E'에 있어서는 Co 부화구역이 형성되지 않았으며, 전체적으로 균일한 조직을 갖고 있었다.
상기한 서멧모재 F와 G에 있어서는 소결한 상태에 있어서, 내부보다 경질인 표면층이 존재하였다.
서멧모재 F와 G에 대한 표면과 표면 1㎜ 아래에서의 경도는 표 2에 나타내었다.
다음으로, 초경합금모재 A∼E, E'와 서멧모재 F∼G의 표면을 호닝한 후에, 표 3(a)와 표 3(b)에 나타낸 특수한 피복조건아래 피복층을 형성하고, 화학증착장치를 사용하여 표 4에 나타낸 조성, 결정구조, TiCN의 배향(나타낸 바와 같이, 왼쪽으로부터 시작하여 부합하는 X-선 회절피크의 집중도), 평균두께를 갖게 함에 의해, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구 1∼12, 15∼26 및 본 발명의 피복서멧 절삭공구 13, 14, 27, 28과, 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 1∼12, 15∼26 및 종래 기술의 피복서멧절삭공구 13, 14, 27, 28을 제조하였다.
그 다음에, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구 1∼10, 15∼24와 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 1∼10, 15∼24에 대하여, 아래조건에서 연강 연속절삭 시험을 행하고,
가공물 : 연강환봉
절삭속도 : 270m/min
이송속도 : 0.25 mm/rev
절삭깊이 : 2 mm
절삭시간 : 30 min
절삭공구의 결손이나 피복층의 분리 때문에 가공물에 발생하는 뜯김으로 인한 절삭불능이 되는지 아닌지를 판단하였다. 그리고, 소정시간 동안 절삭할 수 있는지에 대하여는 측면마모를 측정하였다. 더 나아가서, 아래조건에서 단속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 홈이 있는 연강 환봉
절삭속도 : 250 m/min
이송속도 : 0.25 mm/rev
절삭깊이 : 1.5 mm
절삭시간 : 40 min
절삭공구의 결손이나 파손과 같은 문제로 인한 절삭불능이 되는지 아닌지를 판단하였다. 그리고, 소정시간 동안 절삭할 수 있는지에 대하여는 측면마모를 측정하였다.
본 발명의 피복초경합금 절삭공구 11, 12, 25, 26과 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 11, 12, 25, 26에 대하여, 아래조건에서 연강 밀링가공 시험을 행하고,
가 공 물 : 연강 사각형 재료
절삭속도 : 250 m/min
이송속도 : 0.35 mm/tooth
절삭깊이 : 2.5 mm
절삭시간 : 40 min
절삭공구의 결손같은 문제로 인한 밀링가공불능이 되는지 아닌지를 판단하였다. 그리고, 소정시간 동안 절삭할 수 있는지에 대하여는 측면마모를 측정하였다.
본 발명의 피복서멧 절삭공구 13, 14, 27, 28과 종래 기술의 피복서멧 절삭공구 13, 14, 27, 28에 대하여, 아래조건에서 연강 연속절삭 시험을 행하고,
가공물 : 연강환봉
절삭속도 : 320 m/min
이송속도 : 0.25 mm/rev
절삭깊이 : 1 mm
절삭시간 : 20 min
절삭공구의 결손이나 파손으로 인한 절삭불능이 되는지 아닌지를 판단하였다. 그리고, 소정시간 동안 절삭할 수 있는지에 대하여는 측면마모를 측정하였다. 더 나아가서, 아래조건에서 단속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 홈이 있는 연강 환봉
절삭속도 : 300 m/min
이송속도 : 0.20 mm/rev
절삭깊이 : 1 mm
절삭시간 : 20 min
절삭공구의 결손같은 문제로 인한 절삭불능이 되는지 아닌지를 판단하였다. 그리고, 소정시간 동안 절삭할 수 있는지에 대하여는 측면마모를 측정하였다.
상기한 시험의 결과를 표 4∼표 7에 나타내었다.
표 4∼표 7로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구와 피복서멧 절삭공구 모두가 절삭공구의 파손이나 결손이 일어나기 어렵고, 피복층의 분리가 드문 성질이 증명되고, 또한 강한 내마모성과 내파손성을 나타낸다.
[실시예 2]
실시예 1에 있어서의 표 3(a)와 표 3(b)에서 나타낸 것과 같은 피복조건 아래에서, 실시예 1과 같은 초경합금모재 A∼E, E'와 서멧모재 F∼G를 사용하여, 표 8과 표 9에 나타낸 조성, 결정구조, 평균두께의 피복층을 형성함에 의해, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구 29∼40 및 본 발명의 피복서멧 절삭공구 41, 42와, 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 29∼40 및 종래 기술의 피복서멧절삭공구 41, 42를 제조하였다.
그 다음에, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구 29∼38과 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 29∼38에 대하여, 아래조건에서 연강 연속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 연강 환봉
절삭속도 : 250 m/min
이송속도 : 0.27 mm/rev
절삭깊이 : 2 mm
절삭시간 : 30 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다. 더 나아가서, 아래조건에서 단속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 홈이 있는 연강 환봉
절삭속도 : 230 m/min
이송속도 : 0.27 mm/rev
절삭깊이 : 1.5 mm
절삭시간 : 40 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다.
본 발명의 피복초경합금 절삭공구 39, 40과 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 39, 40에 대하여, 아래조건에서 연강 밀링가공 시험을 행하고,
가 공 물 : 연강 사각형 재료
절삭속도 : 230 m/min
이송속도 : 0.37 mm/rev
절삭깊이 : 2.5 mm
절삭시간 : 40 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다.
본 발명의 피복서멧 절삭공구 41, 42와 종래 기술의 피복서멧 절삭공구 41, 42에 대하여, 아래조건에서 연강 연속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 연강 환봉
절삭속도 : 300 m/min
이송속도 : 0.27 mm/rev
절삭깊이 : 1 mm
절삭시간 : 20 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다. 더 나아가서, 아래조건에서 단속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 홈이 있는 연강 환봉
절삭속도 : 280 m/min
이송속도 : 0.22 mm/rev
절삭깊이 : 1 mm
절삭시간 : 20 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다.
상기한 시험의 결과를 표 8, 표 9(a), 표 9(b)로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구와 피복서멧 절삭공구 모두가 절삭공구의 파손이나 결손이 일어나기 어렵고, 피복층의 분리가 드문 성질이 증명되고, 또한 강한 내마모성과 내파손성을 나타낸다.
[실시예 3]
실시예 1에 있어서의 표 3(a)와 표 3(b)에서 나타낸 것과 같은 피복조건 아래에서, 실시예 1과 같은 초경합금모재 A∼E, E'와 서멧모재 F∼G를 사용하여, 표 10∼13에 나타낸 조성, 결정구조, 평균두께의 피복층을 형성함에 의해, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구 43∼54, 57∼68 및 본 발명의 피복서멧 절삭공구 55, 56, 69, 70과, 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 43∼54, 57∼68 및 종래 기술의 피복서멧 절삭공구 55, 56, 69, 70을 제조하였다. 제1도는 주사전자현미경에 의한 본 발명의 피복초경합금 절삭공구의 표면층 사진을 보여 준다.
그 다음에, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구 43∼54, 57∼66과 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 43∼52, 57∼66에 대하여, 아래조건에서 연강 연속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 연강 환봉
절삭속도 : 280 m/min
이송속도 : 0.23 mm/rev
절삭깊이 : 2 mm
절삭시간 : 30 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다. 더 나아가서, 아래조건에서 단속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 홈이 있는 연강 환봉
절삭속도 : 260 m/min
이송속도 : 0.23 mm/rev
절삭깊이 : 1.5 mm
절삭시간 : 40 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다.
본 발명의 피복초경합금 절삭공구 53, 54, 67, 68과 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 53, 54, 67, 68에 대하여, 아래조건에서 연강 밀링가공 시험을 행하고,
가 공 물 : 연강 사각형 재료
절삭속도 : 260 m/min
이송속도 : 0.33 mm/rev
절삭깊이 : 2.5 mm
절삭시간 : 40 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다.
본 발명의 피복서멧 절삭공구 55, 56, 69, 70과 종래 기술의 피복서멧 절삭공구 55, 56, 69, 70에 대하여, 아래조건에서 연강 연속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 연강 환봉
절삭속도 : 330 m/min
이송속도 : 0.23 mm/rev
절삭깊이 : 1 mm
절삭시간 : 20 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다. 더 나아가서, 아래조건에서 단속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 홈이 있는 연강 환봉
절삭속도 : 310 m/min
이송속도 : 0.18 mm/rev
절삭깊이 : 1 mm
절삭시간 : 20 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다.
상기한 시험의 결과를 표 10∼표 13에 나타내었다.
표 10∼표 13으로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구와 피복서멧 절삭공구 모두가 절삭공구의 파손이나 결손이 일어나기 어렵고, 피복층의 분리가 드문 성질이 증명되고, 또한 강한 내마모성과 내파손성을 나타낸다.
[실시예 4]
실시예 1에 있어서의 표 3(a)와 표 3(b)에서 나타낸 것과 같은 피복조건 아래에서, 실시예 1과 같은 초경합금모재 A∼E, E'와 서멧모재 F∼G를 사용하여, 표 14∼17에 나타낸 조성, 결정구조, 평균두께의 피복층을 형성함에 의해, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구 71∼82, 85∼96 및 본 발명의 피복서멧 절삭공구 83, 84, 97, 98과, 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 71∼82, 85∼96 및 종래 기술의 피복서멧 절삭공구 83, 84, 97, 98을 제조하였다.
그 다음에, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구 71∼80, 85∼94과 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 71∼80, 85∼94에 대하여, 아래조건에서 연강 연속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 연강 환봉
절삭속도 : 260 m/min
이송속도 : 0.26 mm/rev
절삭깊이 : 2 mm
절삭시간 : 30 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다. 더 나아가서, 아래조건에서 단속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 홈이 있는 연강 환봉
절삭속도 : 240 m/min
이송속도 : 0.26 mm/rev
절삭깊이 : 1.5 mm
절삭시간 : 40 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다.
본 발명의 피복초경합금 절삭공구 81, 82, 95, 96과 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 81, 82, 95, 96에 대하여, 아래조건에서 연강 밀링가공 시험을 행하고,
가 공 물 : 연강 사각형 재료
절삭속도 : 240 m/min
이송속도 : 0.36 mm/rev
절삭깊이 : 2.5 mm
절삭시간 : 40 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다.
본 발명의 피복서멧 절삭공구 83, 84, 97, 98과 종래 기술의 피복서멧 절삭공구 83, 84, 97, 98에 대하여, 아래조건에서 연강 연속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 연강 환봉
절삭속도 : 310 m/min
이송속도 : 0.26 mm/rev
절삭깊이 : 1 mm
절삭시간 : 20 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다. 더 나아가서, 아래조건에서 단속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 홈이 있는 연강 환봉
절삭속도 : 290 m/min
이송속도 : 0.21 mm/rev
절삭깊이 : 1 mm
절삭시간 : 20 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다.
상기한 시험의 결과를 표 14∼표 17에 나타내었다.
표 14∼표 17으로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구와 피복서멧 절삭공구 모두가 절삭공구의 파손이나 결손이 일어나기 어렵고, 피복층의 분리가 드문 성질이 증명되고, 또한 강한 내마모성과 내파손성을 나타낸다.
[실시예 5]
실시예 1에 있어서의 표 3(a)와 표 3(b)에서 나타낸 것과 같은 피복조건 아래에서, 실시예 1과 같은 초경합금모재 A∼E, E'와 서멧모재 F∼G를 사용하여, 표 18∼21에 나타낸 조성, 결정구조, 평균두께의 피복층을 형성함에 의해, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구 99∼112, 122∼126 및 본 발명의 피복서멧 절삭공구 113∼121과, 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 99∼112, 122∼126 및 종래 기술의 피복서멧 절삭공구 113∼121을 제조하였다.
그 다음에, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구 99∼112와 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 99∼112에 대하여, 아래조건에서 연강 고속이송 연속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 연강 환봉
절삭속도 : 210 m/min
이송속도 : 0.38 mm/rev
절삭깊이 : 2 mm
절삭시간 : 30 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다. 더 나아가서, 아래조건에서 큰 절삭깊이 단속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 연강 환봉
절삭속도 : 210 m/min
이송속도 : 0.23 mm/rev
절삭깊이 : 4 mm
절삭시간 : 40 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다.
본 발명의 피복초경합금 절삭공구 122∼126과 종래 기술의 피복초경합금 절삭공구 122∼126에 대하여, 아래조건에서 연강 밀링가공 시험을 행하고,
가 공 물 : 연강 사각형 재료
절삭속도 : 260 m/min
이송속도 : 0.33 mm/rev
절삭깊이 : 3 mm
절삭시간 : 40 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다.
본 발명의 피복서멧 절삭공구 113∼121과 종래 기술의 피복서멧 절삭공구 113∼121에 대하여, 아래조건에서 연강 연속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 연강 환봉
절삭속도 : 340 m/min
이송속도 : 0.22 mm/rev
절삭깊이 : 1 mm
절삭시간 : 20 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다. 더 나아가서, 아래조건에서 단속절삭 시험을 행하고,
가 공 물 : 홈이 있는 연강 환봉
절삭속도 : 320 m/min
이송속도 : 0.17 mm/rev
절삭깊이 : 1 mm
절삭시간 : 20 min
실시예 1의 것과 동일한 평가를 행하였다.
상기한 시험의 결과를 표 18∼표 21에 나타내었다.
표 18∼표 21로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 발명의 피복초경합금 절삭공구와 피복서멧 절삭공구 모두가 절삭공구의 파손이나 결손이 일어나기 어렵고, 피복층의 분리가 드문 성질이 증명되고, 또한 강한 내마모성과 내파손성을 나타낸다.

Claims (37)

  1. WC계 초경합금과 TiCN계 서멧으로 구성되는 그룹으로부터 선택된 경질합금으로 형성한 모재와 상기한 모재에 부착시킨 경질피복으로 구성되고, 상기한 경질피복은 한쪽으로만 성장한 세로길이 형상의 결정을 가진 TiCN의 내층과 κ형 또는 κα인 κ+α형의 결정을 가진 Al2O3의 외층을 포함하는 것을 특징으로 하는 피복경질합금 절삭공구.
  2. 제1항에 있어서, 상기한 내층의 세로길이 결정인 TiCN이 (200)면의 강도가 (111)과 (220)면의 강도보다 약한 X-선 회절피크를 가진 피복경질합금 절삭공구.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층 아래에 입자상인 TiN이나 TiC 또는 TiCN중의 1종 또는 2종 이상으로 형성된 최내층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  4. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 Al2O3의 외층에 입자상인 TiN 또는 TiCN 중의 1종 또는 2종으로 형성된 최외층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  5. 제3항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 Al2O3의 외층에 입자상인 TiN 또는 TiCN 중의 1종 또는 2종으로 형성된 최외층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  6. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 입자상인 TiN이나 TiC 또는 TiCN 중의 1종 또는 2종 이상으로 형성된 제1중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  7. 제3항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 입자상인 TiN이나 TiC 또는 TiCN 중의 1종 또는 2종 이상으로 형성된 제1중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  8. 제4항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 입자상인 TiN이나 TiC 또는 TiCN 중의 1종 또는 2종 이상으로 형성된 제1중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  9. 제5항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 입자상인 TiN이나 TiC 또는 TiCN 중의 1종 또는 2종 이상으로 형성된 제1중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  10. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  11. 제3항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  12. 제4항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  13. 제5항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  14. 제6항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  15. 제7항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  16. 제8항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  17. 제9항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  18. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기한 TiCN의 내층이 이 내층을 분할하는 TiN의 1층 또는 2층 이상을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  19. 제18항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층 아래에 입자사인 TiN이나 TiC 또는 TiCN 중의 1종 또는 2종 이상으로 형성된 최내층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  20. 제18항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 Al2O3의 외층에 입자상인 TiN 또는 TiCN 중의 1종 또는 2종으로 형성된 최외층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  21. 제19항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 Al2O3의 외층에 입자상인 TiN 또는 TiCN 중의 1종 또는 2종으로 형성된 최외층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  22. 제18항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 입자상인 TiN 이나 TiC 또는 TiCN 중의 1종 또는 2종 이상으로 형성된 제1중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  23. 제19항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 입자상인 TiN 이나 TiC 또는 TiCN 중의 1종 또는 2종 이상으로 형성된 제1중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  24. 제20항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 입자상인 TiN 이나 TiC 또는 TiCN 중의 1종 또는 2종 이상으로 형성된 제1중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  25. 제21항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 입자상인 TiN 이나 TiC 또는 TiCN 중의 1종 또는 2종 이상으로 형성된 제1중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  26. 제18항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  27. 제19항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  28. 제20항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  29. 제21항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  30. 제22항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  31. 제23항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  32. 제24항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  33. 제25항에 있어서, 상기한 경질피복이 상기한 TiCN의 내층과 Al2O3의 외층 사이에 TiCO 또는 TiCNO 중의 1종 또는 2종으로 형성된 제2중간층을 포함하는 피복경질합금 절삭공구.
  34. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기한 WC계 초경합금이 Co : 4∼12중량%, Ti : 0∼7중량%, Ta : 0∼7중량%, Nb : 0∼4중량%, Cr : 0∼2중량%, N : 0∼1중량%, 나머지 : W와 C를 필수성분으로 하는 피복경질합금 절삭공구.
  35. 제34항에 있어서, 표면으로부터 최대 100㎛깊이 범위인 모재의 표면층에서 Co의 최대양이 표면으로부터 1㎜ 깊이인 내부에서의 Co의 양보다 1.5∼5배 많은 피복경질합금 절삭공구.
  36. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기한 TiCN계 서멧이 Co : 2∼14중량%, Ni : 2∼12중량%, Ta : 2∼20중량%, Nb : 0.1∼10중량%, W : 5∼30중량%, N : 2∼8중량%, 그리고 Cr과 V과 Zr과 Hf 중의 적어도 하나가 5중량% 미만, 나머지 : Ti와 C를 필수성분으로 하는 피복경질합금 절삭공구.
  37. 제36항에 있어서, 표면으로부터 최대 100㎛깊이 범위인 모재의 표면층에서의 경도가 표면으로부터 1㎜ 깊이인 내부의 경도보다 5% 이상 높은 피복경질합금 절삭공구.
KR1019950006333A 1994-05-31 1995-03-24 피복경질합금 절삭공구 KR0163654B1 (ko)

Applications Claiming Priority (18)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP6141122A JP2927182B2 (ja) 1994-05-31 1994-05-31 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JP94-141100 1994-05-31
JP94-141101 1994-05-31
JP6141101A JP2927181B2 (ja) 1994-05-31 1994-05-31 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JP94-141122 1994-05-31
JP94-141123 1994-05-31
JP14110094A JP2606137B2 (ja) 1994-05-31 1994-05-31 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JP06141123A JP3119414B2 (ja) 1994-05-31 1994-05-31 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JP94-156845 1994-06-15
JP15684394A JP3230373B2 (ja) 1994-06-15 1994-06-15 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JP94-156843 1994-06-15
JP94-156842 1994-06-15
JP15684294A JP3230372B2 (ja) 1994-06-15 1994-06-15 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JP94-156844 1994-06-15
JP15684494A JP3230374B2 (ja) 1994-06-15 1994-06-15 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JP15684594A JP3230375B2 (ja) 1994-06-15 1994-06-15 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JP6249945A JPH0890311A (ja) 1994-09-19 1994-09-19 複合硬質層表面被覆切削工具
JP94-249945 1994-09-19

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR950032708A KR950032708A (ko) 1995-12-22
KR0163654B1 true KR0163654B1 (ko) 1999-01-15

Family

ID=27577449

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019950006333A KR0163654B1 (ko) 1994-05-31 1995-03-24 피복경질합금 절삭공구

Country Status (5)

Country Link
US (2) US5920760A (ko)
EP (1) EP0685572B1 (ko)
KR (1) KR0163654B1 (ko)
CN (1) CN1070540C (ko)
DE (1) DE69518039T2 (ko)

Families Citing this family (74)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0709483B1 (en) * 1994-10-28 2002-04-10 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Multilayer material
SE514181C2 (sv) * 1995-04-05 2001-01-15 Sandvik Ab Belagt hårmetallskär för fräsning av gjutjärn
SE514177C2 (sv) * 1995-07-14 2001-01-15 Sandvik Ab Belagt hårdmetallskär för intermittent bearbetning i låglegerat stål
US5786069A (en) 1995-09-01 1998-07-28 Sandvik Ab Coated turning insert
USRE39999E1 (en) 1995-11-30 2008-01-08 Sandvik Intellectual Property Ab Coated turning insert and method of making it
DE69619272T2 (de) * 1995-11-30 2002-10-31 Sandvik Ab Beschichteter schneideinsatz und verfahren zu dessen herstellung
SE9504304D0 (sv) * 1995-11-30 1995-11-30 Sandvik Ab Coated milling insert
JP3418066B2 (ja) * 1996-07-03 2003-06-16 日立金属株式会社 アルミナ被覆工具とその製造方法
ES2192690T3 (es) 1996-09-03 2003-10-16 Unaxis Balzers Ag Pieza con recubrimiento protector frente al desgaste.
USRE40005E1 (en) 1996-09-06 2008-01-15 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cutting insert
SE509560C2 (sv) * 1996-09-06 1999-02-08 Sandvik Ab Belagt hårdmetallskär för bearbetning av gjutjärn
DE69802035T2 (de) * 1997-05-12 2002-03-21 Mitsubishi Materials Corp Beschichtetes Schneidwerkzeug
US6447890B1 (en) * 1997-06-16 2002-09-10 Ati Properties, Inc. Coatings for cutting tools
SE9802488D0 (sv) * 1998-07-09 1998-07-09 Sandvik Ab Coated grooving or parting insert
US6221469B1 (en) * 1998-12-09 2001-04-24 Seco Tools Ab Grade for steel
US6251508B1 (en) * 1998-12-09 2001-06-26 Seco Tools Ab Grade for cast iron
WO2000052225A1 (en) * 1999-03-02 2000-09-08 Kennametal Inc. A tool having a multilayer coating comprising multiple mtcvd layers
DE10017909B4 (de) * 1999-04-13 2009-07-23 Mitsubishi Materials Corp. Beschichtetes Sinterkarbid-Schneidwerkzeugelement
SE516071C2 (sv) 1999-04-26 2001-11-12 Sandvik Ab Hårdmetallskär belagt med en slitstark beläggning
ATE273405T1 (de) * 1999-11-25 2004-08-15 Seco Tools Ab Beschichteter schneideinsatz für fräs- und drehanwendungen
US6638571B2 (en) 2000-05-31 2003-10-28 Mitsubishi Materials Corporation Coated cemented carbide cutting tool member and process for producing the same
ATE380890T1 (de) 2000-05-31 2007-12-15 Mitsubishi Materials Corp Beschichtetes schneidwerkzeug aus zementiertem karbid und verfahren zu dessen herstellung
KR100688923B1 (ko) * 2000-07-12 2007-03-09 스미토모덴키고교가부시키가이샤 피복 절삭 공구
US6575671B1 (en) 2000-08-11 2003-06-10 Kennametal Inc. Chromium-containing cemented tungsten carbide body
US6612787B1 (en) 2000-08-11 2003-09-02 Kennametal Inc. Chromium-containing cemented tungsten carbide coated cutting insert
US6554548B1 (en) 2000-08-11 2003-04-29 Kennametal Inc. Chromium-containing cemented carbide body having a surface zone of binder enrichment
ATE308630T1 (de) * 2001-06-11 2005-11-15 Mitsubishi Materials Corp Beschichtetes sinterkarbidschneidwerkzeug
US7264668B2 (en) 2001-10-16 2007-09-04 The Chinese University Of Hong Kong Decorative hard coating and method for manufacture
SE523827C2 (sv) * 2002-03-20 2004-05-25 Seco Tools Ab Belagt skär för bearbetning med hög hastighet av låg-och medelhögt legerade stål, sätt att framställa ett skär och använding av skäret
SE526604C2 (sv) * 2002-03-22 2005-10-18 Seco Tools Ab Belagt skärverktyg för svarvning i stål
JP4022865B2 (ja) * 2002-09-27 2007-12-19 住友電工ハードメタル株式会社 被覆切削工具
JP2004284003A (ja) * 2003-02-28 2004-10-14 Mitsubishi Materials Corp 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具
CN100365166C (zh) * 2003-03-18 2008-01-30 浙江工业大学 一种刀具及其加工方法
SE527349C2 (sv) * 2003-04-24 2006-02-14 Seco Tools Ab Skär med beläggning av skikt av MTCVD-Ti (C,N) med styrd kornstorlek och morfologi och metod för att belägga skäret
ATE503038T1 (de) * 2003-12-22 2011-04-15 Mitsubishi Materials Corp Beschichtetes cermet schneidwerkzeug mit harter überzugsschicht mit hervorragender schlagbeständigkeit.
CN100431756C (zh) * 2004-01-30 2008-11-12 三菱麻铁里亚尔株式会社 表面包覆超硬合金制切削工具及其制造方法
US7455918B2 (en) * 2004-03-12 2008-11-25 Kennametal Inc. Alumina coating, coated product and method of making the same
US7581906B2 (en) * 2004-05-19 2009-09-01 Tdy Industries, Inc. Al2O3 ceramic tools with diffusion bonding enhanced layer
JP4466841B2 (ja) † 2004-06-30 2010-05-26 三菱マテリアル株式会社 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具
SE0500015D0 (sv) * 2004-11-08 2005-01-03 Sandvik Ab Coated inserts for wet milling
SE528380C2 (sv) 2004-11-08 2006-10-31 Sandvik Intellectual Property Belagt skär för torrfräsning, sätt och användning av detsamma
SE528929C2 (sv) * 2005-04-18 2007-03-20 Sandvik Intellectual Property Skär belagt med ett skiktsystem och metod att framställa detta
US7896848B2 (en) 2005-06-29 2011-03-01 Samvel Artavazovich Charukhchian Ostomy tube device, ostomy placement kit and method for an ostomy tube placement
US7754350B2 (en) 2006-05-02 2010-07-13 United Technologies Corporation Wear-resistant coating
US8080312B2 (en) 2006-06-22 2011-12-20 Kennametal Inc. CVD coating scheme including alumina and/or titanium-containing materials and method of making the same
EP2058068B1 (en) * 2006-08-31 2018-05-30 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Surface-coated cutting tool
ES2426582T5 (es) * 2006-09-05 2016-11-22 Tungaloy Corporation Herramienta de corte recubierta y método para producirla
US8530050B2 (en) 2007-05-22 2013-09-10 United Technologies Corporation Wear resistant coating
US8080323B2 (en) * 2007-06-28 2011-12-20 Kennametal Inc. Cutting insert with a wear-resistant coating scheme exhibiting wear indication and method of making the same
KR100920835B1 (ko) * 2007-12-20 2009-10-08 주식회사 하이닉스반도체 반도체 메모리 장치
JP5111600B2 (ja) * 2008-02-27 2013-01-09 京セラ株式会社 表面被覆部材および切削工具
JP5496205B2 (ja) 2008-08-28 2014-05-21 コーニング インコーポレイテッド 工具ダイ用の耐摩耗性被覆
AT12293U1 (de) * 2009-10-05 2012-03-15 Ceratizit Austria Gmbh Schneidwerkzeug zur bearbeitung metallischer werkstoffe
CN101879611B (zh) * 2010-06-28 2012-01-18 株洲钻石切削刀具股份有限公司 用于不锈钢车削的硬质合金涂层刀片
US9044811B2 (en) * 2010-09-07 2015-06-02 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Surface coated cutting tool
US8734070B2 (en) 2010-10-20 2014-05-27 Kennametal Inc. Toolholder with externally-mounted dynamic absorber
CN102463358B (zh) * 2010-11-12 2016-01-06 三菱综合材料株式会社 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具
JP5636971B2 (ja) * 2011-01-11 2014-12-10 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた靭性、耐チッピング性を備える表面被覆切削工具
US8409734B2 (en) 2011-03-04 2013-04-02 Kennametal Inc. Coated substrates and methods of making same
AT510963B1 (de) * 2011-03-18 2012-08-15 Boehlerit Gmbh & Co Kg Beschichteter körper und verfahren zu dessen herstellung
JP5214075B1 (ja) * 2011-08-29 2013-06-19 京セラ株式会社 切削工具
US8524360B2 (en) 2011-08-29 2013-09-03 Kennametal Inc. Cutting insert with a titanium oxycarbonitride coating and method for making the same
JP5850402B2 (ja) * 2012-02-16 2016-02-03 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
JP5831704B2 (ja) * 2012-03-06 2015-12-09 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性、耐欠損性を備える表面被覆切削工具
US9067282B2 (en) * 2013-05-14 2015-06-30 Caterpillar Inc. Remanufacturing cast iron component with steel outer layer and remanufactured component
CN104985209A (zh) * 2015-08-10 2015-10-21 江苏塞维斯数控科技有限公司 用于数控设备的超硬构造刀具
CN105385983B (zh) * 2015-11-09 2017-10-24 中国矿业大学 一种以纳米碳材料的热扩散为预处理的硬质涂层制备方法
EP3263738B1 (en) * 2016-07-01 2018-12-05 Walter Ag Cutting tool with textured alumina layer
CN106583731B (zh) * 2016-12-13 2018-03-30 成都邦普切削刀具股份有限公司 一种用于火车轮毂加工的涂层刀具的制备方法
JP7036437B2 (ja) * 2017-08-22 2022-03-15 住友電工ハードメタル株式会社 回転切削工具およびその製造方法
CN107695638B (zh) * 2017-09-27 2020-10-09 安徽日升机械制造有限公司 一种复合材料热剪刀片的制造方法
WO2019181792A1 (ja) * 2018-03-20 2019-09-26 京セラ株式会社 インサート及びこれを備えた切削工具
CN110331380B (zh) * 2019-08-06 2020-05-15 株洲华锐精密工具股份有限公司 一种刀片基体上的涂覆涂层及其制备方法
JP6916472B2 (ja) * 2019-08-30 2021-08-11 株式会社タンガロイ 被覆切削工具

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US34180A (en) * 1862-01-14 Improvement in mowing-machines
JPS56156767A (en) * 1980-05-02 1981-12-03 Sumitomo Electric Ind Ltd Highly hard substance covering material
USRE34180E (en) 1981-03-27 1993-02-16 Kennametal Inc. Preferentially binder enriched cemented carbide bodies and method of manufacture
JPS5858273A (ja) * 1981-10-01 1983-04-06 Sumitomo Electric Ind Ltd 被覆超硬合金
JPS60238481A (ja) * 1984-05-14 1985-11-27 Sumitomo Electric Ind Ltd 多重層被覆超硬合金
JPH0732961B2 (ja) * 1986-10-03 1995-04-12 三菱マテリアル株式会社 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JPS63169356A (ja) * 1987-01-05 1988-07-13 Toshiba Tungaloy Co Ltd 表面調質焼結合金及びその製造方法
JP2535866B2 (ja) * 1987-02-10 1996-09-18 三菱マテリアル株式会社 表面被覆硬質合金製切削工具
JP2684721B2 (ja) * 1988-10-31 1997-12-03 三菱マテリアル株式会社 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具およびその製造法
US5066553A (en) * 1989-04-12 1991-11-19 Mitsubishi Metal Corporation Surface-coated tool member of tungsten carbide based cemented carbide
SE464818B (sv) * 1989-06-16 1991-06-17 Sandvik Ab Belagt skaer foer skaerande bearbetning
DE69007885T2 (de) * 1989-07-13 1994-07-28 Seco Tools Ab Mit mehreren Oxiden beschichteter Karbidkörper und Verfahren zu seiner Herstellung.
US5436071A (en) * 1990-01-31 1995-07-25 Mitsubishi Materials Corporation Cermet cutting tool and process for producing the same
JP2985300B2 (ja) * 1990-12-25 1999-11-29 三菱マテリアル株式会社 硬質層被覆サーメット
DE69310568T2 (de) * 1992-02-20 1998-01-22 Mitsubishi Materials Corp Hartmetallegierung
JP3161088B2 (ja) * 1992-09-28 2001-04-25 三菱マテリアル株式会社 表面被覆ｗｃ基超硬合金製切削工具
US5372873A (en) * 1992-10-22 1994-12-13 Mitsubishi Materials Corporation Multilayer coated hard alloy cutting tool
US5374471A (en) * 1992-11-27 1994-12-20 Mitsubishi Materials Corporation Multilayer coated hard alloy cutting tool
SE501527C2 (sv) * 1992-12-18 1995-03-06 Sandvik Ab Sätt och alster vid beläggning av ett skärande verktyg med ett aluminiumoxidskikt
JP2746036B2 (ja) * 1992-12-22 1998-04-28 三菱マテリアル株式会社 表面被覆切削工具

Also Published As

Publication number Publication date
EP0685572A3 (en) 1996-09-04
US6093479A (en) 2000-07-25
KR950032708A (ko) 1995-12-22
EP0685572B1 (en) 2000-07-19
DE69518039D1 (de) 2000-08-24
CN1070540C (zh) 2001-09-05
CN1121537A (zh) 1996-05-01
EP0685572A2 (en) 1995-12-06
DE69518039T2 (de) 2001-03-22
US5920760A (en) 1999-07-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR0163654B1 (ko) 피복경질합금 절삭공구
EP1953258B1 (en) Texture-hardened alpha-alumina coated tool
US5786069A (en) Coated turning insert
EP0709484B2 (en) Coated tungsten carbide-based cemented carbide blade member
EP0953065B1 (en) Coated cutting insert
EP0653499B1 (en) Coated cutting tool and method for producing the same
EP0337696B1 (en) A surface-coated cemented carbide
KR100432108B1 (ko) 피복된선삭용인서트및그제조방법
EP3008225B1 (en) Coated cutting tool
EP1464727A2 (en) Oxide coated cutting tool
EP0786536B1 (en) Coated cutting tool
KR19990071775A (ko) 피복된 밀링 삽입체 및 그 제조 방법
EP3437772A1 (en) Surface coated cutting tool
EP0878563B1 (en) Coated cutting tool member
EP0440157A1 (en) Process for producing a surface-coated blade member for cutting tools
JP2004122269A (ja) 高速重切削ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具
JP3697894B2 (ja) 被覆超硬合金切削工具
EP1043414A1 (en) Cermet cutting insert
JP3360565B2 (ja) 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具
JP3240918B2 (ja) 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具
JP3358530B2 (ja) 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製スローアウエイ切削チップ
JP3230396B2 (ja) 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JP3265885B2 (ja) 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JP3240919B2 (ja) 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具
JP3240914B2 (ja) 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20120831

Year of fee payment: 15

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20130830

Year of fee payment: 16

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20140901

Year of fee payment: 17

EXPY Expiration of term