KR0153506B1 - 가역적으로 네킹화된 재료 및 그 제조 방법과, 이 가역적으로 네킹화된 재료 1종 이상으로 구성되는 다층 재료 - Google Patents

가역적으로 네킹화된 재료 및 그 제조 방법과, 이 가역적으로 네킹화된 재료 1종 이상으로 구성되는 다층 재료 Download PDF

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마틴 에이취.마이클
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Abstract

내용 없음.

Description

[발명의 명칭]
가역적으로 네킹화된 재료 및 그 제조 방법과, 이 가역적으로 네킹화된 재료 1종 이상으로 이루어지는 다층 재료.
[발명의 분야]
본 발명의 탄성화 재료 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
[발명의 배경]
멜트블로우잉법 및 스펀본딩법과 같은 부직포 압출법에 의해 형성된 플라스틱 부직포 웹은 제품이 다만 1회 사용되거나 또는 수회 사용된 후에 버려지는 것으로 취급될 수 있도록 저가로 제품 또는 제품의 구성요소로 제조될 수 있다. 이와 같은 제품의 대표적인 예로서는 의류 재료, 기저귀, 티슈, 와이프, 가먼트, 매트리스 패드 및 여성용 생리대 등을 들 수 있다.
폴리프로필렌과 같은 비탄성 폴리머를 기재로 하여 성형된 부직포 웹은 일반적으로 비탄성체라고 여겨진다. 탄성이 충분치 못한 이들 부직포 웹 재료는 보편적으로 그 사용이, 예컨대, 기저귀, 매트리스 패드, 여성용 생리대 및 이와 관련된 가먼트 재료 등의 탄성이 필요하거나 요구되는 적용물에는 제한된다는 결점이 있다.
염색 처리가 고온의 염료조(dyebath)에서 피염색물을 인장(tention)시키는 로울러 배치를 이용해서 수행되는 바와 같이, 특정 직물의 마무리 가공은 부직포 섬유들의 웹을 신장성이 있고, 신장되기 전의 그의 치수에 가깝게 회복할 수 있는 부드러우며 드레이프성인 탄성 직물로 수축시키기 위한 연구가 진행되어 왔다. 이와 관련해서, 오스테르메이어(Ostermier)의 미합중국 특허 제3,949,128호에는 약 65%까지 신장될 수 있고, 또 신장되기 전의 그의 치수에 가깝게 회복할 수 있는 방출 가능한 결합을 갖는 열처리된 재료가 기재되어 있다.
당 업계에 공지된 방법으로 제조한 탄성화 직물은 일부 목적에 알맞게 사용할 수 있지만, 아직도 신장률 및 회복률이 더욱 큰 직물이 요구되고 있다.
[정의]
본 명세서에서, 회복은 재료에 편산력(biasing force)을 가해 이를 신장시킨 후, 편산력을 멈추었을 때, 신장된 재료가 수축되는 것을 의미한다. 예를 들어, 비편산되고 이완된 1인치의 길이를 갖는 재료가 1.5인치의 길이로 신장되어 50% 연신되는 경우, 그 재료는 50%(0.5인치)가 연신되었고, 그의 이완된 길이의 150%가 신장된 것이다. 이와 같이 편산력 및 신장력을 가해서 신장시킨 대표적인 재료에 가하던 힘을 멈춤으로써 재료가 수축되는 경우, 재료는 1.1인치의 길이로 회복되는데, 이는 재료가 그의 0.5인치 연신 길이의 80%(0.4인치)이 회복되었음을 의미한다.
회복율은 하기식
으로 구할 수 있다.
본 명세서에서, 부직포 웹은 섬유 또는 드레드(thread)의 하나하나가 적층되어 형성되지만 그 적층 방법이 결코 동일한 배열을 갖지 않는 구조를 갖는 웹을 의미한다. 이전에는, 부직포 웹은, 예컨대, 멜트블로우잉법, 스펀본딩법 및 본디드 카디드 웹 공법 등의 각종 가공법을 이용해서 제조하여 왔다.
본 명세서에서, 마이크로섬유는 섬유의 평균 직경이 약 100미크론 이하, 예컨대, 약 0.5 내지 약 50 미크론의 직경을 갖는 소직경의 섬유를 의미하며, 보다 특별하게는 본 발명의 마이크로 섬유는 약 4 내지 약 40 미크론의 평균 직경도 가질 수 있다.
본 명세서에서, 섬유간 접착(bondring)은 응집성(coherent) 웹 구조를 형성하기 위해 열 접착에 의하지 않고 개개의 멜트블로운 섬유들 사이의 엉김에 의해 이루어진 접착을 의미한다. 이러한 섬유 엉김은 멜트블로운 공법에 고유한 것인데, 수압 엉김법이나 또는 니들펀칭법 등의 가공법에 의해서도 발생되거나, 그 엉김 정도를 더욱 증가시킬 수 있다. 접착제는 목적하는 접착을 증가시키고 웹의 구조적 엉김성을 유지시키기 위해서 선택적으로 및(또는) 부가적으로 사용될 수 있다. 예를 들면, 분말 접착제 및 화학 용매 접착이 사용될 수 있다.
본 명세서에서, 멜트블로운 섬유는 용융된 열가소성 재료가 용융된 열가소성 재료의 필라멘트를 아테뉴에이션(attenuation)시켜서 이들의 직경을 감소(마이크로 섬유의 직경으로 감소될 수 있음)시키는 가늘고, 보통 원형인 다수의 다이 모세관들을 통해 용융사 또는 필라멘트로서 고속 가스(예, 공기) 스트림으로 압축시켜 형성된 섬유를 의미하며, 이와 같이 해서 형성된 멜트블로운 섬유는 그 직경을 마이크로섬유 직경으로 가질 수 있다. 이어서, 멜트블로운 섬유는 고속 가스 스트림에 의해 운반되어 포집면(捕集面)상에 부착됨으로써 불규칙하게 뿌려진 멜트블로운 섬유들의 웹을 형성한다. 이와 같은 제조 방법은 부틴(Butin)의 미합중국 특허 제3,849,241호에 예시되어 있으며, 본 명세서에서는 이 특허 문헌을 참고하기 위해 기재한다.
본 명세서에서, 스펀본디드 섬유는 용융된 열가소성 재료를 압출된 필라멘트의 직경을 갖는 방사구 중의 가늘고 보통 원형인 복수개의 모세관들을 통해 압출시킴으로써 이른바 필라멘트를 형성하고, 이어서 이들 필라멘트를 추출하는 드로잉 메카니즘이나 또는 다른 공지된 스펀본딩 메카니즘에 의해 신속히 수축시킴으로써 형성된 소직경의 섬유를 의미한다. 스펀본디드 부직포 웹의 제조법은 아펠(Appel) 등의 미합중국 특허 제4.340.563호와 드로쉐너(Dorschner) 등의 미합중국 특허 제3,692,618호에 예시되어 있으며, 본 명세서에서는 이들 두 특허 문헌을 참고하기 위해 기재한다.
본 명세서에서,네킹화된 재료는 예컨대 드로잉법이나 게더링법과 같은 방법에 의해 적어도 하나의 치수가 잘록하게 되는 재료를 의미한다.
본 명세서에서, 네킹성 재료는 네킹될 수 있는 재료를 의미한다. 본 명세서에서 가역적으로 네킹화된 재료는 네킹되는 동안, 네킹된 재료를 그의 네킹되기 전의 치수로 신장시키기 위해 힘을 가했을 때, 가하던 힘을 멈추면, 네킹되고 처리된 부분이 일반적으로 다시 회복할 수 있도록, 재료에 기억을 부여하는 처리를 한 네킹화된 재료를 의미한다. 처리법의 한 형태는 열을 가하는 방법이다. 일반적으로, 가역적으로 네킹화된 재료의 신장은 그의 네킹되기 전의 치수의 신장으로 실질적으로 그 정도가 한정된다. 따라서, 재료가 탄성체가 아닌 한, 그의 네킹되기 전의 치수를 상당히 넘는 신장은 결과적으로 그 재료가 실패하는 원인이 된다. 가역적으로 네킹화되는 재료는, 예컨대, 스펀본디드 웹의 다층, 멜트블로운 웹의 다층, 본디드 카디드 웹 또는 이들의 기타 적합한 조합이나 또는 혼합물과 같이 1층 이상의 층들을 포함할 수 있다.
본 명세서에서, % 넥다운(neckdown)은 네킹성 재료의 네킹되기 전의 치수와 네킹된 치수의 차이를 측정하고, 이어서, 이 차이를 네킹성 재료의 네킹되기 전의 치수로 나눔으로써 구해진 비를 의미한다.
본 명세서에서, % 신장은 신장된 치수의 증가 분을 측정하고, 이 값을 원 치수로 나눔으로써 구해진 비, 즉, 하기식
의 값을 의미한다.
[발명의 요약]
본 발명은 125%이상이 신장될 수 있고, 125% 신장되었을 때, 약 50%이 상이 회복될 수 있는 가역적으로 네킹화되는 재료를 제공함으로써, 공지된 기술에 의한 65%의 신장/회복률의 제한을 극복한다.
가역적으로 네킹화되는 재료는 상기 기억 특성을 얻기 위해 처리될 수 있는 모든 네킹성 재료로부터 제조할 수 있다. 이와 같은 네킹성 재료의 예로서는 본디드 카디드 웹, 스펀본디드 웹 또는 멜트블로운 웹을 들 수 있다. 이 멜트블로운 웹은 멜트블로운 마이크로섬유들을 포함할 수 있다. 가역적으로 네킹화되는 재료는 또낳 다수의 스펀본디드 층 및(또는) 다수의 멜트블로운 층과 같은 다층을 가질 수 있다. 네킹성 재료는, 예컨대, 폴리올레핀과 같은 폴리머로 제조될 수 있다. 대표적인 폴리올레핀으로서는 폴리프로필렌, 폴리에틸렌, 에틸렌 공중합체 및 프로필렌 공중합체를 들 수 있다.
또한, 네킹성 재료는 2종 이상의 서로 다른 섬유들의 혼합물로 제조되거나 또는 섬유들과 다른 재료들의 혼합물로 제조되는 복합 재료일 수 있다. 다른 재료의 예로서는 방직 섬유, 목재 펄프, 및 보편적으로 초흡수재라 불리우는 하이드로 콜로이드(하이드로겔)미립자와 같은 입자들을 들 수 있다.
네킹성 재료가 신장될 수 있는 경우, 이는 넥다운의 소정의 방향에 대해 일반적으로 법선 방향으로 신장됨으로써 네킹될 수 있다, 별법으로, 그 재료는 넥다운을 수행하기 위해 조밀하게 될 수 있다. 재료가 네킹화되는 배치의 기억은 어떤 네킹화되는 재료에 네킹화된 재료를 가열하는 공정, 및 네킹화된 배치 형태를 여전히 유지하면서 재료를 냉각시키는 공정에 의해 부여될 수 있다. 또한, 다른 기억을 부여하는 방법이 그 재료에 적절히 이용될 수 있다.
네킹화되는 재료의 열 처리는 네킹화되는 동안 열을 가하기 전의 재료보다 더욱 큰 융해열을 갖고(갖거나) 더욱 낮은 융점을 갖는 가역적으로 네킹화된 재료가 만들어진다.
[도면의 간단한 설명]
제1도는 일련의 증기캔을 사용해서 가역적으로 네킹화되는 재료를 형성하기 위한 대표적인 가공법의 개략도이다.
제2도는 인장 및 네킹을 가하기 전의 대표적인 네킹성 재료의 평면도이다.
제2a도는 가역적으로 네킹화되는 대표적인 재료의 평면도이다.
제2b도는 가역적으로 네킹화되는 대표적인 재료가 부분적으로 신장되었을 때를 도시한 평면도이다.
제3도는 신장/회복의 대표적인 프로파일을 나타내는 신장 대 회복의 플롯이다.
제4도는 대표적인 네킹성 재료를 열 처리하기 전에, 시차 주사 열량계로 이를 주사한 것이다.
제5도는 가역적으로 네킹화되는 대표적인 재료를 네킹시키는 동안에, 열처리 후 시차 주사 열량계로 이를 주사한 것이다.
제6도는 대표적인 네킹성 재료를 네킹시키는 동안 열처리에 앞서 이를 확대한 현미경 사진이다.
제7도는 가역적으로 네킹화되는 대표적인 재료를 확대한 현미경 사진이다.
제8도는 S형-로울 배치를 사용해서 네킹성 재료를 수축시키기 위한 대표적인 가공법의 개략도이다.
[발명의 상세한 설명]
도면들에 있어서, 참조 숫자는 도형이나 공정의 순서를 나타내며, 그 중 일부인 제1도는 일련의 증기캔을 사용해서 가역적으로 네킹화되는 재료를 형성하기 위한 대표적인 공정을 10에서 개략적으로 예시한다. 네킹성 재료(12)는 공급 로울(14)에서 풀려진다. 네킹성 재료(12)는 구동 로울러(20) 및 (22)에 의해 형성된 구동 로울러 배치(18)의 구동닙(16)을 통과해서 2개의 아이들러 로울(24)과 (26)를 지나간다.
네킹성 재료(12)는 멜트블로잉법, 스펀본딩법 또는 본디드 카디드 웹 제조법 등과 같은 공지된 부직포 제조법에 의해 형성될 수 있으며, 공급 로울 상에 일차로 권취됨이 없이 곧 바로 닙(16)을 통해 통과시킬 수 있다.
네킹성 재료(12)는, 예컨대, 스펀본디드 웹, 멜트블로운 웹 또는 본디드 카디드 웹과 같은 부직포 재료일 수 있다. 네킹성 재료(12)가 멜트블로운 섬유들로 이루어진 웹인 경우, 네킹성 재료로서 멜트블로운 마이크로섬유들이 포함될 수 있다. 네킹성 재료(12)는, 처리 후 네킹화된 재료를 네킹되기 전의 치수로 신장시키기 위해 힘을 가했을 때, 일반적으로 가하던 힘을 멈추면 그의 네킹화된 치수로 회복될 수 있도록 네킹되어 있는 동안 처리될 수 있는 임의의 재료로 제조된다. 처리법으로는 열을 가하는 방법이 사용된다. 예컨대, 폴리올레핀, 폴리에스테르 및 폴리아미드와 같은 특정 폴리머는 이와 같은 기억을 부여하기에 적합한 조건하에서 열처리될 수 있다. 이러한 폴리올레핀으로는 전형적으로 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리부텐, 에틸렌 공중합체, 프로필렌 공중합체 및 부텐 공중합체 1종 이상을 들 수 있다. 폴리프로필렌 중 본 발명에 유용하게 사용할 수 있는 재료로서는 히몬트 코포레이션(Himont Corporation)사가 PC-973으로 시판하는 프로필렌, 엑손 케이칼 캄파니(Exxon Chemical Company)사가 엑손 3445로 시판하는 프로필렌 및 셀 케미칼 캄파니(Shell Chemical Company)사가 DX 5A09로 시판하는 폴리프로필렌을 들 수 있다. 이들 재료의 화학적 특성은 이들을 제조한 각 회사에서 입수할 수 있다.
본 발명의 하나의 실시태양에서, 네킹성 재료(12)는 예를 들면, 1층 이상의 멜트블로운 웹, 본디드 카디드 웹 또는 다른 적합한 재료에 연결된 1층 이상의 스펀본디드 웹을 갖는 다층 재료이다. 예를 들어, 네킹성 재료(12)는 제1층에 약 0,2 내지 약 8 oz./yd2.(osy)[약 6.8 내지 약 271 g/㎡(gsm)]의 기본 중량을 갖는 스펀본디드 폴리프로필렌층이나 또는 약 0.2 내지 약 4osy(약 6.8 내지 약 135.6 gsm)의 기본 중량을 갖는 멜트블로운 폴리프로필렌층과 제2층에 약 0.2 내지 약 8 osy의 기본 중량을 갖는 스펀본디드 폴리프로필렌층을 갖는 다층 재료일 수 있다.
별법으로, 네킹성 재료(12)는 예컨대, 약 0,2 내지 약 10osy(약 6.8 내지 약 339 gsm)의 기본 중량을 갖는 스펀본디드 웹이거나 또는 약 0.2 내지 약 8osy의 기본 중량을 갖는 멜트블로운 웹과 같은 단층 재료일 수 있다.
또한, 네킹성 재료(12)는 2종 이상의 서로 다른 섬유들의 혼합물로 제조되거나 또는 섬유와 미립자의 혼합물로 제조된 복합 재료일 수 있다. 이와 같은 혼합물은 멜트블로운 섬유와 다른 재료, 예컨대, 목재 펄프, 스테이플 섬유 또는 미립자들(예, 초흡수재)의 친밀하게 엉겨진 혼합이 불규칙하게 포집 장치 위에서 섬유들을 포집하기 전에 수행되도록, 분산된 섬유와 본 명세서에서 참고 인용하는 미합중국 특허 제4,100,324호에 기재된 바와 같은 다른 재료와의 응집(coherent) 웹을 형성하도록 멜트블로운 섬유를 운반하는 가스 스트림에 섬유 및(또는) 미립자들을 첨가함으로써 형성될 수 있다.
네킹성 재료(12)가 섬유들의 부직포 웹인 경우에는 이들 섬유들이 네킹에 견딜 수 있는 응집 웹 구조를 형성하도록 섬유간 접착에 의해 연결되어야 한다. 섬유간 접착은 개개의 멜트블로운 섬유 사이의 엉김에 의해 형성될 수 있다. 섬유 엉김은 멜트블로운 방법에서 고유한 것이지만, 수압 엉김법이나 니들펀칭법 등과 같은 방법에 의해서도 발생되거나, 증가될 수 있다. 접착제는 목적하는 접착을 증가시키기 위해서 선택적으로 및(또는) 부가적으로 사용할 수 있다.
구동 로울러 배치(18)의 닙(16)을 지나 아이들러 로울(24)과 (26)를 통과한 후, 네킹성 재료(12)는 일련의 역(reverse) S형 루우프 중의 증기 캔(28)-(38) 위를 지난다. 증기 캔(28)-(38)은 전형적으로 약 24인치(약 61㎝)의 외경을 갖지만, 다른 크기의 캔들도 사용할 수 있다. 증기 캔 상에서 네킹성 재료의 열처리를 수행하기 위한 접촉 시간이나 또는 잔류 시간은 증기 캔의 온도와 재료의 유형 및(또는) 기본 중량 등의 요인에 따라 가변될 수 있다. 예를 들어, 폴리프로필렌의 네킹화된 웹을 약 90 내지 약 150℃(약 194 내지 약 302℉)의 측정온도로 일련의 가열된 증기 캔 위를 열처리를 수행하는 약 1 내지 약 300초의 접촉 시간 동안에 통과시킬 수 있다. 보다 구체적으로, 온도는 약 125 내지 약 143℃의 범위에서 가변될 수 있고, 잔류 시간은 약 20 내지 약 50초의 범위에서 가변될 수 있다.
구동 로울러(20) 및 (22)의 주변 선속도를 증기 캔(28)-(38)의 주변 선속도보다 저속으로 조정함으로써, 네킹성 재료(12)는 증기 캔(28)-(38)과 구동 로울러(20) 및 (22) 사이에서 인장된다. 이들 로울러의 속도 차를 조정함으로써, 네킹성 재료(12)가 가열된 증기 캔(28)-(38) 위를 통과하는 동안 상기 네킹화되는 조건에서 소정의 양으로 네킹되고, 유지되도록 이 네킹성 재료(12)에 인장력을 가할 수 있다. 이 작용은 네킹성 재료(12)에 네킹화된 조건의 기억을 부여한다. 이어서, 네킹성 재료(12)는 마지막 증기 캔(38)을 통과한 후에 네킹화된 상태로 냉각된다. 아이들러 로울러 배치(42)의 로울러의 주변 선속도는, 네킹화된 재료(12)가 네킹화되는 조건에서 권취 로울(46)의 방향으로 이동하면서 냉각되도록 증기 캔(28)-(38)과 동일한 속도로 유지된다. 이 공정은 가역적으로 네킹화된 재료(44)의 형성으로 완결된다. 가역적으로 네킹화된 재료(44)는 네킹의 방향에 대해 일반적으로 평행한 방향에서 신장력이 가해졌을 네킹화되기 전의 그의 원 치수이상으로 신장될 수 있고, 이어서 가하던 신장력을 멈추면 가역적으로 네킹화된 치수의 약 50%이상의 범위 내로 회복될 수 있다. 본 발명에 의해서, 연신율 또는 신장율이 170% 이상으로 달성되었다.
통상의 구동 수단 및 제1도의 장치들과 접속해서 사용할 수 있는 다른 통상의 장치들은 당 업계에 공지되어 있으므로, 제1도의 개략도에는 본 발명의 명확히 하기 위해서 예시하지 않았다.
네킹성 재료(12)를 안장시킨 후의 폭 및 본래의 폭 사이의 관계를 이용하면은 가역적으로 네킹화된 재료(44)의 최대 신장선이 구해진다. 예를 들어, 제2, 2a 및 2b도와 관련해서, 연신율이 150%(즉 그의 네킹화되는 폭의 250%)으로 신장될 수 있고, 그의 네킹화된 폭의 약25% 이내로 회복할 수 있는 가역적으로 네킹화되는 재료를 제조하는 것이 요구되는 경우, 개략적으로 나타낸 제2도에서 예컨대 250㎝의 폭 A를 갖는 네킹성 재료는 인장력이 가해지는 약 60%의 네킹 또는 넥다운을 위해 약 100㎝의 폭 B로 넥다운되도록 인장되고, 제2a도에 나타낸 바와 같이 그의 가역적으로 네킹화된 배치를 유지하기 위해 열 처리된다. 그 결과, 제2b도에 개략적으로 나타낸 가역적으로 네킹화된 재료는 약 100㎝의 폭B를 가지며, 네킹성 재료 원 치수 A(250㎝)이상으로 신장되어 약 150%의 연신율 또는 신장률을 가질 수 있다. 가역적으로 네킹화된 재료는 가하던 신장력을 멈추면, 약 100㎝로 네킹화된 폭의 약 25% 내로(즉, 약 125㎝의 폭으로)되돌아와서 약 83%의 회복률을 가진다.
본 발명의 특허 청구의 범위는 재료의 신장/회복 프로파일 중에 적어도 몇 개의 점에서 75%이상의 신장률 및 50% 이상의 회복률로 조정되는 재료들을 포함한다. 예컨대, 본 발명의 재료는 75%이상으로 신장되고, 75% 신장되었을 때 50% 이상으로 회복한다. 제3도는 대표적인 신장/회복 프로파일을 나타내는 신장 대 회복의 플롯이다. 곡선 A는 본 발명의 재료를 위한 대표적인 신장/회복의 프로파일이다. 곡선 B는 본 발명의 범위 내에 있지 않는 재료의 대표적인 신장/회복의 프로파일이다.
본 발명이 특수한 이론에 구속되는 것은 아니지만, 열 처리는 특정 시간 동안에, 재료가 네킹화된 상태에 있는 동안에 폴리머 결정화가 부가적으로 일어나는 것으로 여겨지는 온도까지 네킹성 재료(12)의 온도를 상승시켜야 한다. 섬유들 중 일부 유형의 섬유는 예를 들면, 섬유들을 급속히 냉각시키는 멜트블로잉법 및 스펀본딩법에 의해 형성되기 때문에, 섬유들을 형성하는 폴리머가 충분히 결정화되지 않는 것으로 여겨진다. 즉, 폴리머가 결정화 되ㄱ전에 경화된다. 부가적인 결정화는 재료의 온도를 재료의 융점 이하의 온도까지 증가시킴으로써 달성할 수 있을 것으로 여겨진다. 이러한 부가적인 결정화가 재료를 네킹시킨 상태에서 일어나는 경우에 네킹화되는 조건의 기억이 재료에 부여되는 것으로 여겨진다.
제4도는 스펀본디드 폴리프로필렌 재료의 대표적인 시차 주사 열량계를 주사한 것이다. 제5도는 네킹화되고 열 처리된 상기와 동일한 스펀본디드 폴리프로필렌 재료의 대표적인 시차주사 열량계를 주사한 것이다. 시차 주사 열량계는 네킹화되고 열처리된 스펀본디드 웹과 같은 네킹성 재료가 열 처리되지 않은 상기 재료보다 더욱 큰 융해열을 가짐을 입증하기 위해 사용할 수 있다. 즉, 가역적으로 네킹화된 재료의 융해열은 가역적으로 네킹화되기 전의 재료보다 약 5% 이상, 예컨대, 약 5 내지 약 15%가 전형적으로 더욱 크다. 부가적으로, 용융은 이들의 열처리되지 않는 재료보다는 네킹화되고 열 처리된 재료의 경우, 보다 저온에서부터 시작한다. 즉, 가역적인 네킹화된 재료의 용융의 개시가 가역적으로 네킹화되기 전의 온도보다 약 5℃ 이상이 낮은 온도, 예컨대, 약 5 내지 약 15℃ 낮은 온도에서 일어난다. 보다 큰 융해열은 열처리 동안에 일어나는 부가적인 결정화를 야기시키는 것으로 여겨진다. 보다 낮은 온도에서 용융의 개시가 일어나는 것은 네킹화된 상태에서 재료를 열 처리하는 동안에 불완전하거나 또는 변형된 결정의 형성을 유발시키는 것으로 여겨진다.
비탄성 재료(12)의 인장 및 열처리는 또한 제5도에 나타낸 바와 같이 재료에 곱슬 모양(crimp) 및 비꼬임(kinking)을, 특히 제6도에 나타낸 바의 미처리된 재료와 비교했을 때, 더해준다. 이들 곱슬 모양 및 비꼬임은 재료의 신장성 및 회복성을 더해주는 것으로 여겨진다.
제8도에 네킹성 재료를 S형 로울 배치를 이용해서 네킹시키기 위한 대표적인 공정을 (50)에서 개략적으로 예시한다. 네킹성 재료(52)는 공급 로울(54)에서 풀려진다. 이어서, 네킹성 재료(52)는 공급 로울(54)이 화살표 방향으로 회전함에 따라 화살표 방향으로 이동한다. 그 다음, 네킹성 재료(52)는 스태크(stack) 로울(60) 및 (62)에 의해 형성된 S형 로울 배치(58)의 닙(56)을 통해서 지나간다. 별법으로, 네킹성 재료(52)는 예를 들면 공지의 스펀본딩법이나 또는 공지의 멜트블로우닝법 등의 공지된 압출법으로 형성할 수 있으며, 공급 로울 상에 1차 저장됨이 없이 곧 바로 닙(56)을 통해 통과시킬 수 있다.
네킹성 재료(52)는 스태크 로울(60) 및 (62)과 관련된 회전 방향 화살표에 의해 나타낸 대로 역 S형 랩(wrap)통로에서 S형 로울 배치(58)의 닙(56)을 통해 지나간다. S형 로울 배치(58)로부터, 네킹성 재료(52)는 구동 로울러(68) 및 (70)에 의해 형성된 구동 로울러 배치(66)의 닙(64)을 통해서 지나간다.
S형 로울 배치(58)중의 스태크 로울러(60) 및 (62)의 주변 선속도가 구동 로울러 배치(66)중의 구동 로울러(68) 및 (70)의 주변 선속도보다 저속으로 조정되기 때문에, 네킹성 재료(52)는 S형 로울 배치(58)와 구동 로울러 배치(66)의 닙(64)사이에서 인장된다. 로울러의 속도차를 조정함으로써, 네킹성 재료(52)는, 소정의 양으로 네킹화되도록 인장되고, 권취 로울(72)위에서 권취될 때 이러한 네킹화된 상태를 유지할 수 있다.
별법으로, 구동 권취 로울(도시하지 않음)은 네킹성 재료(52)가 S형 로울 배치(58) 및 구동 권취 로울 사이에서, S형 로울 배치(58)의 로울러(60) 및 (62)의 주변 선속도를 구동 권취 로울의 주변 선속도보다 저속으로 신장될 수 있거나 인발될 수 있도록 하기 위해서 사용될 수 있다. 또 다른 실시태양에 있어서, 저항을 제공하기 위해 장착될 수 있는 브레이크를 갖는 권취 로울러를 S형 배치 대신에 사용될 수 있다.
네킹성 재료(52)를 인장시키는 다른 방법으로는 텐터 프레임, 또는 열 처리 후 생성된 가역적으로 네킹화된 재료(도시하지 않음)가, 네킹의 방향에 대해 일반적으로 법선 방향 즉, 종방향(machine direction)으로 탄성을 가질 수 있도록 예를 들면 횡방향(cross-machine direction)과 같은 방향으로 네킹성 재료(52)를 연신시키거나 또는 신장시키는 여러 가지 횡방향 스트레처(stretcher)를 배치해서 사용할 수 있다.
이어서, 네킹화된 재료(52)의 권취 로울(72)은 네킹화된 재료를 구성하는 1종 이상의 폴리머를 부가적으로 결정화시키기 위해 오븐(도시하지 않음)에서 열처리된다. 이어서, 네킹화된 재료(52)가 권취되어 있는 로울(72)이 냉각됨으로써, 제5도의 확대 현미경 사진에 나타낸 가역적으로 네킹화된 재료를 형성한다. 별법으로. 네킹성 재료는 네킹되어, 열챔버(도시하지 않음)를 통과한 다음, 네킹화된 상태에서 냉각됨으로써 가역적으로 네킹화된 재료(도시하지 않음)를 형성할 수 있다.
[실시예 1-6]
실시예 1-6의 가역적으로 네킹화된 재료는 본 발명에 의해서 네킹성 재료를 인장시킴으로써 잘록하게 제조되었다. 인장되고 네킹화된 재료는 네킹성 재료를 구성하는 폴리머의 결정성을 증가시키는 온도로 열 처리되고, 이어서 주변 온도로 냉각되었다. 이러한 방법으로 제조된 가역적으로 네킹화된 재료는 그의 원 치수인 네킹화되기 전의 치수까지 거의 신장시킨 다음 가하던 신장력을 멈추면 일반적으로 그의 가역적으로 네킹화된 치수로 회복됨을 알아냈다. 표1-9는 기준 시편 및 가역적으로 네킹화된 시편의 그랩 인장시험(Grab Tensile Test) 데이터를 제공하며, 이는 재료에 대한 네킹 및 열 처리의 효과를 나타낸다. 시험은 4 in × 6 in.(약 10㎝× 15㎝)의 시편을 사용하여 신장 시험기인 인스트론(Instron) 모델 1122 만능시험기의 정속도상에서 수행하였다.
시편은인 리어 조(rear jaw)를 갖는 2개의 클램프로 고정시켰다. 1인치의 치수는 부하의 적용에 대한 평행 방향에 있었고,치수는 부하의 적용에 대한 법선에 방향에 있었다. 각 클램프의 전면 조오는 1 in. × 1in.(2.54㎝×2.54㎝) 크기를 가졌다. 각각의 조오면(jaw face)도 매끄럽게 고무화 처리된 그립성 표면을 가졌다. 각각의 시편에 대해서 피크 부하, 피크의 전체 흡수 에너지 및 연신률의 기계적 특성을 측정하였다.
또한, 기준 시편 및 가역적으로 네킹화된 시편을 Micron 11-50㎏의 부하 셀을 가진 인스트론 모델 1122 상에서 순환시켰다. 시험기의 조오 면은 1 in,× 3 in.(2.54㎝×7.62㎝) 크기이기 때문에 시편을 3 인치×7인치(7.62㎝×17.8㎝)(시험되는 방향이 7인치임)로 절단하고, 이들 시편의 각각의 무게(g)를 측량하였다. 4인치 길이의 게이지를 사용하였다. 챠트(chart) 및 크로스헤드 속도를 분당 20 in.(50.8㎝)의 속도로 설정하고, 단위를 0으로 조정한 상태에서, 시편을 평형으로 유지시키고, 표준 방법에 따라 보정하였다. 순환(cycle) 길이의 최대 연장선을 그래브 인장 시험으로부터 연신 파괴점의 56%를 산출함으로써 결정된 길이에서 설정하였다. 시편을 일정 순환 길이까지 4회 순환시키고, 이어 5회 순환에서 파괴가 일어났다. 시험 장치는 파운드 힘(lbs) 단위의 피크 부하, 인치(in.) 단위의 피크 연신 길이 및 평방 인치 당의 인치 파운드 힘 단위의 피크 흡수 에너지를 기록하도록 설정하였다. 에너지 측정에 사용된 면적(즉, 시험한 재료의 표면적)은 게이지 길이(4 인치(10.2㎝))×시편 폭(3인치(7.6㎝))인 12 in2(77㎠)이다. 그래브 인장 시험 및 순환 시험의 결과는 시편의 기초 중량을 측정해서 이를 기준으로 하였다.
본 명세서에서, 피크 전체 흡수 에너지(TEA)는 피크 또는 최대 부하점까지 응력 대 변형(부하 대 연신) 곡선 아래의 면적을 전체 에너지로서 정의한다. TEA는 일/(길이)2또는 (파운드 힘 ×in)/in2의 단위로 표현한다. 이 값을 1평방야드당 온즈(osy) 단위를 갖는 시편의 기초 중량으로 나눔으로써 정규화하였으며, 단위는 [(lbsf × in)/in2]/osy로 나타낸다.
본 명세서에서, 피크 부하는 시편을 파괴점까지 연신시키는 최대 부하 또는 힘으로써 정의된다. 피크 부하는 재료의 기초 중량에 대해 정규화 되었던 힘(lbsf)의 단위로 표시되므로, 값은 lbsf/(osy)단위로 표시된다.
본 명세서에서, 연신은 인장 시험 동안에 원 시편 길이에 대한 상대적 증가 분으로서 정의한다. 연신은[(길이의 증가분)/(원 길이)]×100으로 구해지는 %단위로 나타낸다.
본 명세서는, 신장 주기후의 영구 변형률은 1회 순환된 후 시편의 길이의 증가분을 순환 동안의 최대 신장분으로 나눈 비로 정의한다. 영구 변형률[(최종 시편 길이-초기 시편)/(순환 동안의 최대 신장길이-초기 시편길이)]×100으로 구해진 %단위로 나타낸다. 영구 변형률은 회복을 퍼센트로 나타낼 때, [영구 변형률=100-회복률]로 표현되는 바와 같이 회복과 관련이 있다.
[실시예 1]
스펀본디드 폴리프로필렌 0.6osy,(20.3 gsm), 멜트블로운 폴리프로필렌 0.6 osy 및 스펀본디드 폴리프로필렌 0.6 osy로 구성되는 다층의 네킹성 재료[전체 중량 1.8 osy(61.0 gsm)]을 유니버설 테스팅 인스트루먼트(Universal Testing Instrument)사의 인스트론 모델 1122 만능 시험기로 시험했다. 그 결과를 하기 표1 및 2의 비교예1 아래에 기록하였다. 종방향에서 피크의 전체 흡수 에너지는 표1의 열(column)에 MD TEA라는 명칭으로 나타냈다. 종방향 피크 부하는 MD 피크부하라는 명칭의 열에 나타냈다. 파괴점까지의 종방향 신장은 MD 신장이라는 명칭의 열에 나타냈다. 횡방향 피크의 전체 흡수 에너지는 CD TEA라는 명칭의 열에 나타냈다. 횡방향 피크 부하는 CD 피크 부하라는 명칭의 열에 나타냈다. 파괴점까지의 횡방향 신장은 CD 신장이라는 명칭의 열에 나타냈다.
매회 신장에 대한 피크 TEA, 피크 부하 및 영구변형률의 결과를 표2에 나타냈다. 일련의 순환 끝에 시편이 연신되어 파괴되고, 파괴가 이루어졌을 때의 결과를 파괴점까지이라는 명칭으로 기록하였다. 파괴점까지의 열 및 영구변형의 행에서의 신장 값은 최종 인장 중에 피크 부하에서의 신장값이다.
약 15.75 in.(약 40.01㎝)의 폭을 갖는 다층의 네킹성 스펀본드/멜트 블로운/스펀본드 폴리프로필렌 재료를 빗자루형 권취에서 출발시켜, 매분 약 3 내지 약 4 ft.(약 0.30 내지 약 1.22m)의 주변 속도를 갖는 구동 로울러 사이의 닙을 거쳐 통과시켰다. 이어서, 이 재료를 약 143℃(289℃)으로 가열된 버터워스 트리터(Butterworth Treater) 배치 중에서 일련의 4개의 증기 캔 위를 통과시켰다. 증기 캔은 매분 약 5 내지 약 6 ft.(약 1.5 내지 약 1.8m)의 주변 속도를 가졌으며, 그 결과 캔 상의 잔류 시간은 약 180초가 되었다. 네킹성 재료는 약 6 내지 약 6.5 in.(약 15.24 내지 약 16.51㎝)의 폭으로 잘록하게 되거나 네킹되었다. 네킹의 약 반은 증기 캔과 접촉 전에 발생되었으며, 그 나머지는 증기 캔과 접촉 중에 발생했다. 네킹화된 재료는 몇 개의 아이들러 로울러 상을 통과할 때 냉각되었으며, 구동 권사기에서 매분 약 5 내지 약 6ft(약 1.5 내지 약 1.8m)의 속도로 권취되었다. 이러한 방법에 의해 제조된 가역적으로 네킹화된 재료를 인스트론 모델 1122 만능시험기로 시험하고, 그 결과를 표1 및 2의 실시예1 아래에 기록하였다. 표1 및 2에 나타낸 인장 특성의 대부분 횡방향으로 신장성을 증가시키는 방법을 적용시키면 대체로 감소된다. 인장 특성에서의 일부 감소는 재료를 네킹시키는 것에 의한 기본 중량의 증가에 기인한다.
[실시예 2]
약 17in. (약 43.2㎝)의 초기 폭을 갖는 실시예1의 네킹성 스펀본드/멜트블로운/스펀본드(SMS) 폴리프로필렌 재료의 로울을 블랙-클로슨 캄파니(Black-Clawson Company)사에 의해 제조된 22인치 Face Coating Line 리와인더(rewinder)상에서 권출시켰다. 권취 속도를 분당 약 40ft.(12m)의 속도로 설정하고, 권출(unwind)저항력을 로울 상에 권취시 네킹성 재료가 약 10 in의 폭으로 네킹되거나 수축되는 40 lb/in2(2.8㎏/㎠)로 설정하였다. 네킹화된 재료의 로울에 121℃의 AMSCO Eagle Series 2021 Gravity 오토클레이브에서 300초 이상의 오토클레이브 온도로 전체 로울이 가열되기까지 요구되는 시간보다 더 많다고 생각되는 99분 동안 열을 가했다. 열 처리에 이어 진공 건조 처리를 60분 동안 수행하였다.
이러한 방법으로 제조된 가역적으로 네킹화된 재료를 인스트론 모델 1122 만능 시험기 상에서 시험하고, 그 결과를 표3 및 4의 실시예2 아래에 기록하였다. 표3 및 4가 보여 주듯이 가역적으로 네킹화된 재료와 네킹성 재료를 비교했을 때, 대분의 인장 특성이 감소되었고, 파괴점까지의 연신은 횡방향에서는 증가하였지만 종방향에서는 감소하였음을 알 수 있다.
[실시예 3]
약 0.8 osy의 기본 중략을 갖는 스펀본디드 폴리프로필렌의 네킹성 웹을 인스트론 모델 1122 만능 시험기 상에서 시험하였다. 그 결과를 표5 및 7의 비교예3 아래에 기록하였다.
약 17.75in(45.09㎝)의 폭을 갖는 상기 재료의 네킹성 웹을 약 6.5 in의 폭으로 네킹시키고, 실시예 1의 방법에 따라 일련의 증기 캔 상에서 열처리하였다. 증기 캔의 온도를 약 265내지 약 270℉(약 126 내지 29℃)의 온도로 설정하였지만, 실제 증기 캔의 온도는 약 258 내지 약 263℉(약 122 내지 약 125℃)의 온도로 측정되었다. 증기 캔 상에서 네킹화된 재료의 잔류 시간은 약 270초이었다. 시험 결과를 표5 및 6의 실시예3 아래에 기록하였다. 표5 및 6이 보여 주듯이 대부분의 인장 값은 이 방법에 의해서 저하된 반면에 횡방향 신장성은 증가되었음을 알 수 있다. 인장 강도가 일부 떨어지는 이유는 네킹에 의해 재료의 겉보기 기본 중량이 증가하기 때문이다.
[실시예 4]
약 0.8 osy(27.1 gsm)의 기본 중량을 갖는 실시예 3의 네킹성 스펀본디드 폴리프로필렌 재료의 17.75 in 권취 로울을 블랙-클로슨 캄파니사에 의해 제조된 22인치 Face Coating Line 리인와인더에서 실시예2의 방법에 따라 약 9in(22.9㎝)의 폭으로 네킹시켰다. 권출 속도를 분당 약 4 내지 5ft(약 1.22 내지 약 1.52m)의 속도로 설정하고, 권출 저항력을 40 1bsf/in2로 설정하였다. 네킹화된 재료의 로울을 120℃의 Fisher Econotemp™에서 6시간 동안 열처리하고, 냉각시켰다. 이러한 방법으로 제조된 가역적으로 네킹화된 재료를 인스트론 모델 1122 만능시험기 상에서 시험하고, 그 결과를 표7 및 8의 실시예 4 아래에 기록하였다. 이들 표에서 알 수 있듯이, 이 방법에 의해, 횡방향에 대한 신장성은 증가한 반면, 대부분의 인장값은 저하되었다. 인장 강도가 일부 떨어지는 이유는 네킹에 의해 재료의 겉보기 중량에 증가하기 때문이다. 본 방법은 일관된 결과를 제공하였다.
[실시예 5]
실시예 3의 네킹성 스펀본디드 폴리프로필렌 재료를 실시예4의 방법을 사용해서 22 블랙-클로슨 리와인더에서 처리하였다. 권취 속도를 분당 약 4 내지 약 5ft로 설정하고, 권출 저항력을 48 lb/in2로 설정해서 17.75 in.(45.09㎝) 폭의 네킹성 재료를 로울 상에 권취시 약 8.5 in.(21.6㎝)의 폭으로 네킹시키거나 수축시켰다. 네킹화된 재료의 로울에 Fisher Econotemp™ Lab Oven Model 30에서 6시간 동안 120℃의 온도로 열을 가하고, 냉각시켰다. 가역적으로 네킹화된 재료를 인스트론 모델 1122 만능 시험기 상에서 시험하고, 그 결과를 표7 및 8의 실시예5 아래에 기록하였다.
[실시예 6]
약 0.8 osy(27.1 gsm)의 기본 중량, 약 8in(20.3㎝)의 폭 및 약 10ft(3.05m)의 길이를 갖는 네킹성 스펀본디드 웹을 그의 폭 및 길이 모두에서 공히 1in.(2.54㎝) 증가로 표시하였다. 이 재료를 수동으로 조작되는 벤치 스케일 리와인드 유니트 2in.(5.08㎝) 공급 로울 상으로 인장력을 가함이 없이 권취하였다. 네킹성 재료를 리와인드 유니트의 테이크업 로울에 부착시키고, 충분히 인장력을 가하면서 권취시켜 재료를 5 in.(12.7㎝)의 폭을 네킹시켰다.
약 30분 후에, 네킹화된 재료 약 2ft.(0.61m)를 테이크업 로울에서 권출시키고, 표식 사이의 거리를 측정하였다. 이 시편을 5회 신장시켜서 그의 원래의 폭에 가깝게 신장시킨 다음, 재측정하였다. 그 결과를 표9의 비열처리란에 나타내었다.
로울 상에 남아 있는 네킹화된 재료를 116℃(242℉)의 오븐에서 열처리한 다음, 주변온도로 냉각시켜서 가역적으로 네킹화된 재료를 형성시켰다. 가역적으로 네킹화된 재료를 앞서 기재한 방법에 따라 처리한 다음, 그의 두(2) 길이를 측정하였다. 그 결과를 표9의 열처리№1 및열처리 №2란에 기록하였다.
표9에 있어서, 비열처리 재료를 5회 신장시킨 후, 시편 간격은 원래의 1in. 분리에 매우 근접하게 회복되는 반면, 가역적으로 네킹화된 열처리 시편은 이들의 가역적으로 네킹화된 치수 및 횡방향의 신장을 대체로 간직함을 알 수 있다.
[실시예 7]
네킹성 스펀본디드 폴리프로필렌의 시차 주사 열량계 분석을 듀폰 인스트루먼트 사에서 제조한 모델 1090 열 분석기(Thermal Analyzer)를 사용하여 수행하였다. 시편 크기는 약 3.0㎎이고, 온도 변화 속도는 분당 약 10℃이었다. 모델 1090 열 분석기에 의해 수행된 수 적분에 의해 융해열 값을 얻었다. 용융의 개시값은 열 흐름 대 온도의 플롯에서 선형성으로 부터의 편차로부터 측정하였다. 네킹성 스펀본디드 폴리프로필렌 재료에 대한 결과를 표10의 비열처리 란에 기록하였다. 스펀본디드 폴리프로필렌을 네킹 조건 중에서, 130℃에서 2시간 동안 가열시켰다. 네킹된 재료를 냉각시키고, 이어서 상기한 바대로, 처리된 시편의 시파 주사 열량계 분석을 수행하였다. 가역적으로 네킹된 스펀본디드 폴리프로필렌 재료에 대한 결과를 표10의 열처리란에 기록하였다.
표10이 보여 주듯이, 열처리 시편의 융해열은 비열처리 시편의 융해열보다 크다. 또한, 열처리 시편의 용융 개시점은 비열처리 시편의 용융 개시점보다 낮다.
[관련 출원]
본 출원은 동일 날짜에 출원되고 통상적으로 양도된 특허 출원들 중의 하나이다. 그 특허 출원들에는 마이클 티.모먼(Michael T. Morman)의 Elastomeric Nonworven Laminate라는 발명의 명칭의 특허 출원 번호 _________ 및 또한 마이클 티. 모먼의 Elastormeric Neck-Bonded Laminate라는 발명의 명칭이 특허출원 번호 ________가 있다. 본 명세서는 이들 특허 출원 참고하기 위해 기재한다.
상세히 기재된 본 발명의 바람직한 실시태양의 설명은 본 발명을 제한함이 없이 예시하기 위함이다. 당 업계의 숙련된 사람은 본 발명의 진정한 정신 및 영역 내에서 수 많은 변형을 가할 수 있을 것으로 이해된다.
순환 횟수 1 2 3 4 파괴점까지
[실시예 5]
종방향으로써 순환됨으로써 8.3%의 MD 신장률을 보임
[실시예 5 ]
횡방향으로 순환됨으로써 88%의 CD 신장률을 보임

Claims (32)

  1. 부직포에 인장력을 가해서 네킹시키는 공정, 상기 네킹화된 부직포에 열을 가하는 공정, 및 상기 네킹화된 부직포를 냉각시키는 공정으로 이루어지는, 네킹화된 상태에서 열을 가하기 전의 상기 부직포보다 더 큰 융해열을 갖고 75%이상의 신장률 및 75%까지 신장되었을 때 50%이상의 회복률을 갖는 가역적으로 네킹화된 부직포의 제조 방법.
  2. 부직포에 인장력을 가해서 네킹시키는 공정, 상기 네킹화된 부직포에 열을 가하는 공정, 및 상기 네킹화된 부직포를 냉각시키는 공정으로 이루어지는, 네킹화된 상태에서 열을 가하기 전의 상기 부직포 보다 더 낮은 융점을 갖고 75% 이상의 신장률 및 75%까지 신장되었을 때 50% 이상의 회복률을 갖는 가역적으로 네킹화된 부직포의 제조 방법.
  3. 제2항에 있어서, 상기 부직포가 본디드 카디드 웹, 스펀본디드 섬유의 웹, 멜트블로운 섬유의 웹, 및 스펀본디드 섬유의 웹 1층 이상과 멜트블로운 섬유의 웹 1층 이상의 적층물로 이루어지는 군에서 선택되는 것을 특징으로 하는 방법.
  4. 제3항에 있어서, 상기 멜트블로운 섬유가 멜트블로운 마이크로 섬유를 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  5. 제3항에 있어서, 상기 섬유가 폴리올레핀, 폴리에스테르 및 폴리아미드로 이루어지는 군에서 선택되는 폴리머를 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  6. 제5항에 있어서, 상기 폴리올레핀이 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리부텐, 에틸렌 공중합체, 프로필렌 공중합체 및 부텐 공중합체 중 1종 이상으로 이루어지는 군에서 선택되는 것을 특징으로 하는 방법.
  7. 제2항에 있어서, 상기 부직포가 1평방미터당 6 내지 200g의 기초 중량을 갖는 것을 특징으로 하는 방법.
  8. 제1항에 있어서, 상기 가역적으로 네킹화된 부직포가 125% 이상의 신장률 및 125%까지 신장되었을 때 50% 이상의 회복률을 갖는 것을 특징으로 하는 방법.
  9. 제2항에 있어서, 상기 가역적으로 네킹화된 부직포가 125%이상의 신장률 및 125%까지 신장되었을 때 50% 이상의 회복률을 갖는 것을 특징으로 하는 방법.
  10. 75% 이상으로 신장되고, 75%까지 신장되었을 때 50% 이상의 회복률을 갖고, 가역적으로 네킹화되기 전 보다 더 큰 융해열을 갖는 가역적으로 네킹화된 부직포.
  11. 75% 이상으로 신장되고, 75%까지 신장되었을 때 50% 이상의 회복률을 갖고, 가역적으로 네킹화되기 전 보다 더 낮은 융점을 갖는 가역적으로 네킹화된 부직포.
  12. 제11항에 있어서, 상기 가역적으로 네킹화된 부직포가 본디드 카디드 웹, 스펀본디드 섬유의 웹, 멜트블로운 섬유의 웹, 및 멜트블로운 섬유의 웹 1층 이상과 스펀본디드 섬유의 웹 1층 이상의 다층 부직포로 이루어지는 군 중에서 선택되는 웹을 포함하는 것을 특징으로 하는 부직포.
  13. 제12항에 있어서, 상기 멜트블로운 섬유가 멜트블로운 마이크로 섬유를 포함하는 것을 특징으로 하는 부직포.
  14. 제12항에 있어서, 상기 섬유가 폴리올레핀, 폴리에스테르 및 폴리아미드로 이루어지는 군에서 선택되는 폴리머를 포함하는 것을 특징으로 하는 부직포.
  15. 제14항에 있어서, 상기 폴리올레핀이 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리부텐, 에틸렌 공중합체, 프로필렌 공중합체 및 부텐 공중합체 중 1종 이상으로 이루어지는 군에서 선택되는 것을 특징으로 하는 부직포.
  16. 제11항 있어서, 상기 가역적으로 네킹화된 부직포가 멜트블로운 섬유와, 방직 섬유, 목재 펄프 섬유, 미립자 및 초흡수재로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 이상의 재료와의 혼합물을 포함하는 복합 부직포인 것을 특징으로 하는 부직포.
  17. 제10항 있어서, 상기 가역적으로 네킹화된 부직포가 125% 이상의 신장률 및 125%까지 신장되었을 때 50% 이상의 회복률을 갖는 것을 특징으로 하는 부직포.
  18. 제11항에 있어서, 상기 가역적으로 네킹화된 부직포가 125% 이상의 신장률 및 125%까지 신장되었을 때 50% 이상의 회복률을 갖는 것을 특징으로 하는 부직포.
  19. 제10항에 있어서, 상기 부직포가 가역적으로 네킹화된 폴리프로필렌 웹인 부직포.
  20. 제11항에 있어서, 상기 부직포가 가역적으로 네킹화된 폴리프로필렌 웹인 부직포.
  21. 제20항에 있어서, 상기 가역적으로 네킹화된 폴리프로필렌 웹이 섬유의 본디드 카디드 웹, 스펀본디드 섬유의 웹, 멜트블로운 섬유의 웹, 및 멜트블로운 섬유의 웹 1층 이상과 스펀본디드 섬유의 웹 1층 이상의 다층 부직포로 이루어지는 군에서 선택되는 웹을 포함하는 것을 특징으로 하는 부직포.
  22. 제20항에 있어서, 상기 멜트블로운 섬유가 멜트블로운 마이크로 섬유를 포함하는 것을 특징으로 하는 부직포.
  23. 제20항에 있어서, 상기 가역적으로 네킹화된 폴리프로필렌 웹이 멜트블로운 섬유와, 및 방직 섬유, 목재 펄프 섬유, 미립자 및 초흡수재로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 이상의 재료와의 혼합물로 구성되는 복합 부직포인 것을 특징으로 하는 부직포.
  24. 제19항에 있어서, 상기 가역적으로 네킹화된 부직포가 125%이상의 신장률 및 125%까지 신장되었을 때 50% 이상의 회복률을 갖는 것을 특징으로 하는 부직포.
  25. 제20항에 있어서, 상기 가역적으로 네킹화된 부직포가 125%이상의 신장률 및 125%까지 신장되었을 때 50% 이상의 회복률을 갖는 것을 특징으로 하는 부직포.
  26. 제10항에 있어서, 상기부직포가 1종 이상의 가역적으로 네킹화된 부직포를 포함하는 다층 부직포인 부직포.
  27. 제10항에 있어서, 상기 부직포가 2종 이상의 가역적으로 네킹화된 부직포를 포함하는 다층 부직포인 것을 특징으로 하는 부직포.
  28. 제11항에 있어서, 상기 부직포가 2종 이상의 가역적으로 네킹화된 부직포를 포함하는 다층 부직포인 것을 특징으로 하는 부직포.
  29. 제28항에 있어서, 상기 가역적으로 네킹화된 부직포가 본디드 카디드 웹, 스펀본디드 섬유의 웹 및 멜트블로운 섬유의 웹으로 이루어지는 군에서 선택되는 웹을 포함하는 것을 특징으로 하는 부직포.
  30. 제27항에 있어서, 상기 가역적으로 네킹화된 부직포가 125%이상의 신장률 및 125%까지 신장되었을 때 50% 이상의 회복률을 갖는 것을 특징으로 하는 것인 부직포.
  31. 제28항에 있어서, 상기 가역적으로 네킹화된 부직포가 125% 이상의 신장률 및 125%까지 신장되었을 때 50% 이상의 회복률을 갖는 것을 특징으로 하는 부직포.
  32. 제11항에 있어서, 상기 부직포가 1종 이상의 가역적으로 네킹화된 부직포를 포함하는 다층 부직포인 부직포.
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