JPWO2020008847A1 - 繊維強化複合材料用エポキシ樹脂組成物、および繊維強化複合材料ならびにその製造方法 - Google Patents
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Abstract
本発明の繊維強化複合材料用エポキシ樹脂組成物は、繊維強化複合材料の製造に用いられる、エポキシ樹脂と硬化剤から成るエポキシ樹脂組成物であって、テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン[A]、4,4’−メチレンビス(2−イソプロピル−6−メチルアニリン)[B]、及びビスフェノールF型エポキシ樹脂[C]を特定の割合で含み、かつ、30℃および80℃の樹脂粘度をη30、η80(単位:mPa・s)とするとき、200≦η30/η80≦500、かつ、 50≦ η80≦180を満たす。
Description
各実施例・比較例の樹脂組成物を得るために、以下の樹脂原料を用いた。なお、表中の樹脂組成物の欄における各成分の数値は含有量を示し、その単位は、特に断らない限り「質量部」である。
・“アラルダイト(登録商標)”MY721(ハンツマン・アドバンズド・マテリアルズ社製):テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン。
・“エピクロン(登録商標)”830(EPC830)(DIC(株)製):ビスフェノールF型エポキシ樹脂(粘度:3.5Pa・s(25℃))。
・“エピクロン(登録商標)”850(EPC850)(DIC(株)製):ビスフェノールA型エポキシ樹脂(粘度:13Pa・s(25℃))。
・“Lonzacure(登録商標)”M−MIPA(Lonza(株)製):4,4’−メチレンビス(2−イソプロピル−6−メチルアニリン)。
・“Lonzacure(登録商標)”M−DEA(Lonza(株)製):4,4’−メチレンビス(2,6−ジエチルアニリン)
・“Lonzacure(登録商標)”M−CDEA(Lonza(株)製):4,4’−メチレンビス(3−クロロ−2,6−ジエチルアニリン)。
・“カネエース(登録商標)”MX−416(“アラルダイト(登録商標)”MY721:75質量%/コアシェルゴム粒子(体積平均粒子径:100nm、コア部分:架橋ポリブタジエン[Tg:−70℃]、シェル部分:メタクリル酸メチル/グリシジルメタクリレート/スチレン共重合ポリマー):25質量%のマスターバッチ、(株)カネカ製)
・“スタフィロイド (登録商標)”AC−3355(ガンツ化成(株)製):(コアシェルゴム粒子(体積平均粒子径:500nm、コア部分:架橋ポリブチルアクリレート、シェル部分:架橋ポリスチレン、ガンツ化成(株)製)。
表に記載した含有割合で各成分を混合し、エポキシ樹脂組成物を調製した。
上記で調製したエポキシ樹脂組成物を減圧下で脱泡した後、2mm厚の“テフロン(登録商標)”製スペーサーにより厚み2mmになるように設定したモールド中に注入した。180℃の温度で40分間硬化させ、厚さ2mmの樹脂硬化板を得た。
下記製造方法に従ってバインダーを作製した。
1個のオリフィスを設けた口金から吐出したナイロン12(結晶性のポリアミド、融点:176℃、ガラス転移温度:50℃)の繊維を、先端に衝撃板を設けたアスピレータと圧縮空気を用いて延伸した後、金網状に散布して捕集した。金網上に捕集した繊維シートを、加熱プレス機を用いて熱接着し、不織布形態のバインダー1を作製した。
クレゾールノボラック型エポキシ樹脂(DIC(株)製“EPICLON(登録商標)”N−660)15質量部、ビスフェノール型エポキシ樹脂(三菱化学(株)製“jER(登録商標)”825)25質量部、ポリエーテルスルホン(住友化学(株)製“スミカエクセル(登録商標)”PES5200P)60質量部を180℃の温度条件にて小型二軸押出機(S1KRCニーダー、(株)栗本鐵工所)を使用して混練を行ってバインダー樹脂組成物を調製した。調製したバインダー樹脂組成物をハンマーミル(PULVERIZER、ホソカワミクロン(株)製)にて、孔サイズ1mmのスクリーンを使用し、液体窒素を用いて凍結粉砕して粒子形態のバインダー2を得た。かかる粒子を目開きサイズ150μmと75μmの篩いに通し、目開きサイズ75μmの篩いに残ったバインダー粒子を評価に使用した。
得られたバインダーを、炭素繊維一方向織物(平織、縦糸:炭素繊維T800S−24K−10C 東レ(株)製、炭素繊維目付295g/m2、縦糸密度7.2本/25mm、横糸:ガラス繊維ECE225 1/0 1Z 日東紡(株)製、横糸密度7.5本/25mm)の片面に付着させた。付着量は、バインダー1の場合は10g/m2、バインダー2の場合は20g/m2とした。その後、遠赤外線ヒーターを使用して加熱し、バインダーを融着させ、片側表面にバインダーが付与されたバインダー付き強化繊維基材を得た。
得られたバインダー付き強化繊維基材を395mm×395mmにカットした後、4層のバインダー付き強化繊維基材を、炭素繊維方向を0°として、0°方向に揃えて4枚積層した。得られた積層体をアルミニウム製の平面状成形型の面上に配置し、その上をバッグ材(ポリアミドフィルム)とシーラントにて密閉した。成形型とバッグ材により形成されたキャビティを真空にした後、成形型を熱風乾燥機に移し、室温から90℃の温度まで、1分間に3℃ずつ昇温した後、90℃の温度下で2時間加熱した。その後、キャビティの真空状態を保ちながら大気中にて60℃以下に冷却した後、キャビティを大気解放してプリフォームを得た。
得られたプリフォームを400mm×400mm×1.2mmの板状キャビティを有する金型に、セットし、型締めを行った。続いて、金型を90℃に加熱した後、前記のようにして調整され、予め80℃に加熱されたエポキシ樹脂組成物を、樹脂注入装置を用いて、注入圧0.2MPaで金型内に注入した。エポキシ樹脂組成物の注入開始後、40分(硬化時間)で金型を開き、脱型して、繊維強化複合材料を得た。
各実施例における評価は以下の通りに行った。なお、測定n数は特に断らない限り、n=1である。
測定すべき検体を、JIS Z8803(1991)における「円すい−平板形回転粘度計による粘度測定方法」に従い、標準コーンローター(1°34’×R24)を装着したE型粘度計を使用して、30℃あるいは80℃に保持した状態で測定した。E型粘度計としては、(株)トキメック製TVE−30Hを用いた。なお、検体としては、各成分を混合し、1分間攪拌後のエポキシ樹脂組成物を用いた。30℃で測定した粘度をη30、80℃で測定した粘度をη80とした。
測定すべき検体を、JIS Z8803(1991)における「円すい−平板形回転粘度計による粘度測定方法」に従い、標準コーンローター(1°34’×R24)を装着したE型粘度計を使用して、25℃に保持した状態で測定した。E型粘度計としては、(株)トキメック製TVE−30Hを用いた。なお、検体としては、各成分を混合し、1分間攪拌後あるいは25℃で1ヶ月間静置後のエポキシ樹脂組成物を用いた。1分間攪拌後の粘度をη25(T0)、25℃で1ヶ月間静置後の粘度をη25(T1)とし、25℃で1ヶ月間静置後の粘度上昇割合η25(T1)/η25(T0)を求めた。
測定すべき検体を、500ml容器に300g分取し、−20℃保持下での液面の動きを基に取扱性の評価を行った。容器を45°傾けた際に液面が全く動くことなく、その重心が傾ける前の状態から不変であり、運搬が容易である場合はAと判定した。一方、45°傾けた際に液面が少しでも動いて、その重心に変化が生じる場合は運搬が容易ではないとし、Bと判定した。なお、検体としては、各成分を混合し、1分間攪拌後のエポキシ樹脂組成物を用いた。
測定すべき検体を、熱硬化測定装置ATD−1000(Alpha Technologies(株)製)を用いて180℃に加熱したステージにサンプルを投入し、周波数1.0Hz、歪み1%で動的粘弾性測定を行い、複素粘性率を求めた。このとき、複素粘性率が1.0×107Pa・sに達するまでの時間をガラス化時間とした。なお、検体としては、各成分を混合し、1分間攪拌後のエポキシ樹脂組成物を用いた。
樹脂硬化板から幅12.7mm、長さ40mmの試験片を切り出し、DMA(TAインスツルメンツ社製ARES)を用いてTg測定を行った。測定条件は、昇温速度5℃/分である。測定で得られた貯蔵弾性率G’の変曲点での温度をTgとした。
前記のようにして得られた繊維強化複合材料を、0°方向と長さ方向とが同じになるようにして、長さ79.4mm×幅12.7mmにカットし、0°圧縮強度用試験片を作製した。この試験片について、72℃温水中に14日間浸漬した後、繊維強化複合材料の0°圧縮強度を測定した。0°圧縮強度の測定は、ASTM D695に準拠し、試験機として、材料万能試験機(インストロン・ジャパン(株)製 4208型インストロン)を用い、測定時のクロスヘッドスピードを1.27mm/min、測定温度を82℃とした。
前記のようにして、[A]、[B]、[C]および[B]以外の硬化剤を表1に記載した含有割合で配合してエポキシ樹脂組成物を調製した。表2に記載したとおり、η25(T0)、η30、η80を測定し、それぞれのエポキシ樹脂組成物を25℃で1ヶ月間静置し、粘度上昇割合η25(T1)/η25(T0)を求めた。また、エポキシ樹脂組成物の冷凍輸送時の取扱性を評価し、180℃におけるガラス化時間を測定した。さらにそれぞれのエポキシ樹脂組成物を用いて、樹脂硬化板および繊維強化複合材料を作製し、ガラス転移温度TgおよびH/W0°圧縮強度を測定した。実施例1〜4における変更点は[A]、[B]、[C]および[B]以外の硬化剤の含有割合のみである。いずれの場合も、200≦η30/η80≦500、かつ、 50≦ η80≦180を満たし、冷凍輸送時の取扱性が良好で、η25(T1)/η25(T0)も1.1以下と25℃常温保持下の安定性も良好、さらに強化繊維への含浸性も良好であった。また、180℃におけるガラス化時間も40分以下と硬化性良好で、エポキシ樹脂硬化物のTgは180℃以上、繊維強化複合材料についても、H/W0°圧縮強度が1100MPa以上と耐熱性、力学特性も良好であった。
前記のようにして、[A]、[B]、[C]および[B]以外の硬化剤を表1、表3に記載した含有割合で配合してエポキシ樹脂組成物を調製した。表2、表4に記載したとおり、η25(T0)、η30、η80を測定し、それぞれのエポキシ樹脂組成物を25℃で1ヶ月間静置し、粘度上昇割合η25(T1)/η25(T0)を求めた。また、エポキシ樹脂組成物の冷凍輸送時の取扱性を評価し、180℃におけるガラス化時間を測定した。さらにそれぞれのエポキシ樹脂組成物を用いて、樹脂硬化板および繊維強化複合材料を作製し、ガラス転移温度TgおよびH/W0°圧縮強度を測定した。実施例5〜7における変更点はH/Eのみである。いずれの場合も、200≦η30/η80≦500、かつ、 50≦ η80≦180を満たし、冷凍輸送時の取扱性が良好で、η25(T1)/η25(T0)も1.1以下と25℃常温保持下の安定性も良好、さらに強化繊維への含浸性も良好であった。また、180℃におけるガラス化時間も40分以下と硬化性良好で、エポキシ樹脂硬化物のTgは180℃以上、繊維強化複合材料についても、H/W0°圧縮強度が1100MPa以上と耐熱性、力学特性も良好であった。
前記のようにして、[A]、[B]、[C]および[B]以外の硬化剤、添加剤を表3に記載した含有割合で配合してエポキシ樹脂組成物を調製した。表4に記載したとおり、η25(T0)、η30、η80を測定し、それぞれのエポキシ樹脂組成物を25℃で1ヶ月間静置し、粘度上昇割合η25(T1)/η25(T0)を求めた。また、エポキシ樹脂組成物の冷凍輸送時の取扱性を評価し、180℃におけるガラス化時間を測定した。さらにそれぞれのエポキシ樹脂組成物を用いて、樹脂硬化板および繊維強化複合材料を作製し、ガラス転移温度TgおよびH/W0°圧縮強度を測定した。実施例8〜10における変更点は添加剤種およびH/Eである。いずれの場合も、200≦η30/η80≦500、かつ、 50≦ η80≦180を満たし、冷凍輸送時の取扱性が良好で、η25(T1)/η25(T0)も1.1以下と25℃常温保持下の安定性も良好、さらに強化繊維への含浸性も良好であった。また、180℃におけるガラス化時間も40分以下と硬化性良好で、エポキシ樹脂硬化物のTgは180℃以上、繊維強化複合材料についても、H/W0°圧縮強度が1100MPa以上と耐熱性、力学特性も良好であった。
前記のようにして、[A]、[B]、[C]および[B]以外の硬化剤を表3に記載した含有割合で配合してエポキシ樹脂組成物を調製した。表4に記載したとおり、η25(T0)、η30、η80を測定し、それぞれのエポキシ樹脂組成物を25℃で1ヶ月間静置し、粘度上昇割合η25(T1)/η25(T0)を求めた。また、エポキシ樹脂組成物の冷凍輸送時の取扱性を評価し、180℃におけるガラス化時間を測定した。さらにそれぞれのエポキシ樹脂組成物を用いて、樹脂硬化板および繊維強化複合材料を作製し、ガラス転移温度TgおよびH/W0°圧縮強度を測定した。実施例1からの実施例11における変更点はバインダー種のみである。いずれの場合も、200≦η30/η80≦500、かつ、 50≦ η80≦180を満たし、冷凍輸送時の取扱性が良好で、η25(T1)/η25(T0)も1.1以下と25℃常温保持下の安定性も良好、さらに強化繊維への含浸性も良好であった。また、180℃におけるガラス化時間も40分以下と硬化性良好で、エポキシ樹脂硬化物のTgは180℃以上、繊維強化複合材料についても、H/W0°圧縮強度が1100MPa以上と耐熱性、力学特性も良好であった。
実施例1において、[C]を増量し、表5に記載した含有割合で配合してエポキシ樹脂組成物を調製した。表6に記載のとおり、η25(T0)、η30、η80を測定し、それぞれのエポキシ樹脂組成物を25℃で1ヶ月間静置し、粘度上昇割合η25(T1)/η25(T0)を求めた。また、エポキシ樹脂組成物の冷凍輸送時の取扱性を評価し、180℃におけるガラス化時間を測定した。さらにそれぞれのエポキシ樹脂組成物を用いて、樹脂硬化板および繊維強化複合材料を作製し、ガラス転移温度TgおよびH/W0°圧縮強度を測定した。200≦η30/η80≦500、かつ、 50≦ η80≦180を満たし、冷凍輸送時の取扱性が良好で、η25(T1)/η25(T0)も1.08と25℃常温保持下の安定性も良好、さらに強化繊維への含浸性も良好であった。ただし、180℃におけるガラス化時間は45分と硬化性は不良で、エポキシ樹脂硬化物のTgが170℃、繊維強化複合材料についても、H/W0°圧縮強度が1090MPaと耐熱性、力学特性ともに不良であった。
実施例1において、[C]の代わりにEPC850を使用し、表5に記載した含有割合で配合してエポキシ樹脂組成物を調製した。表6に記載のとおり、η25(T0)、η30、η80を測定し、それぞれのエポキシ樹脂組成物を25℃で1ヶ月間静置し、粘度上昇割合η25(T1)/η25(T0)を求めた。また、エポキシ樹脂組成物の冷凍輸送時の取扱性を評価し、180℃におけるガラス化時間を測定した。さらにそれぞれのエポキシ樹脂組成物を用いて、樹脂硬化板および繊維強化複合材料を作製し、ガラス転移温度TgおよびH/W0°圧縮強度を測定した。200≦η30/η80≦500、かつ、 50≦ η80≦180を満たし、冷凍輸送時の取扱性が良好で、η25(T1)/η25(T0)も1.07と25℃常温保持下の安定性も良好、さらに強化繊維への含浸性も良好であった。また、180℃におけるガラス化時間は38分、エポキシ樹脂硬化物のTgも185℃と硬化性、耐熱性ともに良好であったが、繊維強化複合材料のH/W0°圧縮強度が1090MPaと力学特性が不良であった。
実施例1において、[A]および[B]以外の硬化剤を増量し、[C]を配合することなく、表5に記載した含有割合で配合してエポキシ樹脂組成物を調製した。表6に記載のとおり、η25(T0)、η30、η80を測定し、それぞれのエポキシ樹脂組成物を25℃で1ヶ月間静置し、粘度上昇割合η25(T1)/η25(T0)を求めた。また、エポキシ樹脂組成物の冷凍輸送時の取扱性を評価し、180℃におけるガラス化時間を測定した。さらにそれぞれのエポキシ樹脂組成物を用いて、樹脂硬化板および繊維強化複合材料を作製し、ガラス転移温度TgおよびH/W0°圧縮強度を測定した。200≦η30/η80≦500を満たさず、冷凍輸送時の取扱性が不良で、η25(T1)/η25(T0)も1.11と25℃常温保持下の安定性も不良であったが、強化繊維への含浸性は良好であった。また、180℃におけるガラス化時間が41分と硬化性は不良であったが、エポキシ樹脂硬化物のTgは182℃、繊維強化複合材料についても、H/W0°圧縮強度が1190MPaと耐熱性、力学特性ともに良好であった。
実施例1において、[A]および[B]以外の硬化剤を増量し、[C]を配合することなく、表5に記載した含有割合で配合してエポキシ樹脂組成物を調製した。表6に記載のとおり、η25(T0)、η30、η80を測定し、それぞれのエポキシ樹脂組成物を25℃で1ヶ月間静置し、粘度上昇割合η25(T1)/η25(T0)を求めた。また、エポキシ樹脂組成物の冷凍輸送時の取扱性を評価し、180℃におけるガラス化時間を測定した。さらにそれぞれのエポキシ樹脂組成物を用いて、樹脂硬化板および繊維強化複合材料を作製し、ガラス転移温度TgおよびH/W0°圧縮強度を測定した。200≦η30/η80≦500を満たさず、冷凍輸送時の取扱性が不良で、η25(T1)/η25(T0)も1.12と25℃常温保持下の安定性も不良であったが、強化繊維への含浸性は良好であった。また、180℃におけるガラス化時間が43分と硬化性は不良であり、エポキシ樹脂硬化物のTgは185℃と耐熱性は良好であったものの、繊維強化複合材料についても、H/W0°圧縮強度が1050MPaと力学特性は不良であった。
実施例1において、[A]を増量し、[B]の代わりにM−CDEAのみを使用し、[C]を配合することなく、表5に記載した含有割合で配合してエポキシ樹脂組成物を調製した。表6に記載のとおり、η25(T0)、η30、η80を測定し、それぞれのエポキシ樹脂組成物を25℃で1ヶ月間静置し、粘度上昇割合η25(T1)/η25(T0)を求めた。また、エポキシ樹脂組成物の冷凍輸送時の取扱性を評価し、180℃におけるガラス化時間を測定した。さらにそれぞれのエポキシ樹脂組成物を用いて、樹脂硬化板および繊維強化複合材料を作製し、ガラス転移温度TgおよびH/W0°圧縮強度を測定した。200≦η30/η80≦500、かつ、 50≦ η80≦180を満たし、冷凍輸送時の取扱性が良好で、η25(T1)/η25(T0)も1.05と25℃常温保持下の安定性も良好、さらに強化繊維への含浸性も良好であった。ただし、180℃におけるガラス化時間は180分と硬化性は不良で、エポキシ樹脂硬化物のTgが150℃、繊維強化複合材料についても、H/W0°圧縮強度が800MPaと耐熱性、力学特性ともに不良であった。
実施例8において、[A]を増量し、[C]を配合することなく、表5に記載した含有割合で配合してエポキシ樹脂組成物を調製した。表6に記載のとおり、η25(T0)、η30、η80を測定し、それぞれのエポキシ樹脂組成物を25℃で1ヶ月間静置し、粘度上昇割合η25(T1)/η25(T0)を求めた。また、エポキシ樹脂組成物の冷凍輸送時の取扱性を評価し、180℃におけるガラス化時間を測定した。さらにそれぞれのエポキシ樹脂組成物を用いて、樹脂硬化板および繊維強化複合材料を作製し、ガラス転移温度TgおよびH/W0°圧縮強度を測定した。50≦ η80≦180を満たさず、強化繊維への含浸性が不良であった。一方、η30/η80は370と冷凍輸送時の取扱性は良好で、η25(T1)/η25(T0)も1.06と25℃常温保持下の安定性も良好であった。また、180℃におけるガラス化時間は35分、エポキシ樹脂硬化物のTgは185℃、繊維強化複合材料についても、H/W0°圧縮強度が1210MPaと硬化性、耐熱性、力学特性ともに良好であった。
実施例8において、[A]および[B]を増量し、[C]を配合することなく、表5に記載した含有割合で配合してエポキシ樹脂組成物を調製した。表6に記載のとおり、η25(T0)、η30、η80を測定し、それぞれのエポキシ樹脂組成物を25℃で1ヶ月間静置し、粘度上昇割合η25(T1)/η25(T0)を求めた。また、エポキシ樹脂組成物の冷凍輸送時の取扱性を評価し、180℃におけるガラス化時間を測定した。さらにそれぞれのエポキシ樹脂組成物を用いて、樹脂硬化板および繊維強化複合材料を作製し、ガラス転移温度TgおよびH/W0°圧縮強度を測定した。50≦ η80≦180を満たさず、強化繊維への含浸性が不良であった。一方、η30/η80は450と冷凍輸送時の取扱性は良好で、η25(T1)/η25(T0)も1.04と25℃常温保持下の安定性も良好であった。また、180℃におけるガラス化時間は38分、エポキシ樹脂硬化物のTgは181℃、繊維強化複合材料についても、H/W0°圧縮強度が1260MPaと硬化性、耐熱性、力学特性ともに良好であった。
実施例8において、[A]および[B]を増量し、[C]を配合することなく、表5に記載した含有割合で配合してエポキシ樹脂組成物を調製した。表6に記載のとおり、η25(T0)、η30、η80を測定し、それぞれのエポキシ樹脂組成物を25℃で1ヶ月間静置し、粘度上昇割合η25(T1)/η25(T0)を求めた。また、エポキシ樹脂組成物の冷凍輸送時の取扱性を評価し、180℃におけるガラス化時間を測定した。さらにそれぞれのエポキシ樹脂組成物を用いて、樹脂硬化板およびバインダー種を変更した繊維強化複合材料を作製し、ガラス転移温度TgおよびH/W0°圧縮強度を測定した。50≦ η80≦180を満たさず、強化繊維への含浸性が不良であった。一方、η30/η80は450と冷凍輸送時の取扱性は良好で、η25(T1)/η25(T0)も1.04と25℃常温保持下の安定性も良好であった。また、180℃におけるガラス化時間は38分、エポキシ樹脂硬化物のTgは181℃、繊維強化複合材料についても、H/W0°圧縮強度が1100MPaと硬化性、耐熱性、力学特性ともに良好であった。
Claims (12)
- 加熱した成形型内に配置した強化繊維基材に注入し、含浸させ、該成形型内で硬化する繊維強化複合材料の製造に用いられる、エポキシ樹脂と硬化剤から成るエポキシ樹脂組成物であって、テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン[A]が、全エポキシ樹脂成分100質量部に対して70質量部以上90質量部以下含まれ、4,4’−メチレンビス(2−イソプロピル−6−メチルアニリン)[B]が、全硬化剤成分100質量部に対して80質量部以上100質量部以下含まれ、ビスフェノールF型エポキシ樹脂[C]が、全エポキシ樹脂成分100質量部に対して10質量部以上30質量部以下含まれており、かつ、30℃および80℃の樹脂粘度をη30、η80(単位:mPa・s)とするとき、200≦η30/η80≦500、かつ、 50≦ η80≦180を満たす繊維強化複合材料用エポキシ樹脂組成物。
- 強化繊維基材が不織布形態のバインダーで連結されたプリフォームである、請求項1に記載の繊維強化複合材料用エポキシ樹脂組成物。
- 強化繊維基材を構成する強化繊維が炭素繊維である、請求項1または2に記載の繊維強化複合材料用エポキシ樹脂組成物。
- シェル部分にエポキシ基を含むコアシェルゴム粒子を含み、前記コアシェルゴム粒子の体積平均粒子径が50nm以上300nm以下の範囲内にある、請求項1〜3のいずれかに記載の繊維強化複合材料用エポキシ樹脂組成物。
- エポキシ樹脂に含まれるエポキシ基総数(E)と硬化剤中に含まれるアミン化合物の活性水素総数(H)との比であるH/Eが1.1以上1.4以下である、請求項1〜4のいずれかに記載の繊維強化複合材料用エポキシ樹脂組成物。
- 180℃で40分間硬化したエポキシ樹脂硬化物のガラス転移温度Tgが、180℃以上200℃以下である、請求項1〜5のいずれかに記載の繊維強化複合材料用エポキシ樹脂組成物。
- 50℃以上120℃以下に加熱した請求項1〜6のいずれかに記載の繊維強化複合材料用エポキシ樹脂組成物を、90℃以上180℃以下に加熱した成形型内に配置した強化繊維基材に注入し、含浸させ、該成形型内で硬化する繊維強化複合材料の製造方法。
- 強化繊維基材を構成する強化繊維が炭素繊維である、請求項7に記載の繊維強化複合材料の製造方法。
- 強化繊維基材が不織布形態のバインダーで連結されたプリフォームである、請求項7または8に記載の繊維強化複合材料の製造方法。
- 請求項1〜6のいずれかに記載の繊維強化複合材料用エポキシ樹脂組成物のエポキシ樹脂硬化物と強化繊維基材とが組み合わされてなる、繊維強化複合材料。
- 強化繊維基材を構成する強化繊維が炭素繊維である、請求項10に記載の繊維強化複合材料。
- 強化繊維基材が不織布形態のバインダーで連結されたプリフォームである、請求項10または11に記載の繊維強化複合材料。
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