JPWO2019167829A1 - スクリュー抜き補助剤 - Google Patents
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Abstract
Description
また樹脂加工機の洗浄剤の転用では、スクリュー表層汚れの一部除去は可能であるが、シリンダー(バレル)やスクリューへの洗浄剤自身の付着もあるため、抜き負荷を大きく抑制することは難しい。また付着を抑制するために添加される特殊な樹脂、滑剤等の各種添加剤は、スクリュー抜きの際の負荷低減に有効な手段であるが、添加剤による耐熱性の低下や高コスト化等問題もある。また、洗浄効果と抜き負荷低減効果の両立が難しく、添加剤の選定や含有量の設定には課題が残る。
[1]表面張力が32mN/m以下であり、融点または軟化温度が70℃以上である滑剤(A)と、
前記(A)成分よりも5mN/m以上大きい表面張力を有する熱可塑性樹脂(B)とを含有する樹脂組成物からなり、
80℃で16時間加温した後の表面張力が32mN/m以下である
ことを特徴とする、樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。
[2](C)無機充填剤、及び
(D)発泡剤、
をさらに含有する、[1]に記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。
[3](E)フッ素系樹脂、酸化防止剤、及び熱安定剤からなる群から選ばれる少なくとも1種をさらに含有する、[1]または[2]に記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。
[4]前記(A)成分が、有機酸、有機酸の金属塩、及び有機酸アミドからなる群から選ばれる少なくとも1種である、[1]〜[3]のいずれか一つに記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。
[5]前記(A)成分が、有機酸の亜鉛塩である、[1]〜[4]のいずれか一つに記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。
[6]前記有機酸が、脂肪酸である、[4]または[5]に記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。
[7]前記スクリュー抜き補助剤中に、前記(A)成分を0.1〜30質量%、前記(C)成分を20〜70質量%、前記(D)成分を0.1〜20質量%、前記(E)成分を0.01〜5質量%含有する、[1]〜[6]のいずれか一つに記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。
[8]前記(B)成分が、スチレン系樹脂及びオレフィン系樹脂からなる群から選ばれる少なくとも1種である、[1]〜[7]のいずれか一つに記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。
[9][1]〜[8]のいずれか一つに記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤を用いることを特徴とする、樹脂加工機の分解掃除方法。
[10][1]〜[8]のいずれか一つに記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤を用いることを特徴とする、分解操作前の樹脂加工機内の予備洗浄方法。
[11]表面張力が32mN/m以下であり、融点又は軟化温度が70℃以上である滑剤(A)と、前記(A)成分よりも5mN/m以上大きい表面張力を有する熱可塑性樹脂(B)とを含有する樹脂組成物の使用であり、樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤として使用されることを特徴とする、樹脂組成物の使用。
本実施形態の樹脂加工機用スクリュー抜き補助剤は、表面張力が32mN/m以下であり、融点または軟化温度が70℃以上である(A)滑剤と、前記(A)成分よりも5mN/m以上大きい表面張力を有する(B)熱可塑性樹脂とを含有する樹脂組成物からなり、必要に応じて、(C)無機充填剤、(D)発泡剤、並びに(E)フッ素系樹脂、酸化防止剤、及び熱安定剤から選ばれる少なくとも1種をさらに含有してもよい。
また、本実施形態の樹脂加工機用スクリュー抜き補助剤を、単に補助剤と称する場合がある。
本実施形態の樹脂組成物は、表面張力が32mN/m以下であり、融点または軟化温度が70℃以上である(A)滑剤と、前記(A)成分よりも5mN/m以上大きい表面張力を有する(B)熱可塑性樹脂とを含有する。必要に応じて、(C)無機充填剤、(D)発泡剤、並びに(E)フッ素系樹脂、酸化防止剤、及び熱安定剤から選ばれる少なくとも1種をさらに含有してもよい。
本実施形態の樹脂組成物は、樹脂加工機用スクリュー抜き補助剤として使用することができる。
(A)滑剤は、表面張力が32mN/m以下であり、融点または軟化温度が70℃以上である。(A)滑剤は、上記の特性を有することにより、先のスクリュー抜き作業に適している。
(A)滑剤は、外部滑性を有し、(B)樹脂の表面にブリードアウトさせることで、スクリュー抜き時の負荷低減、(B)樹脂の金属への易剥離性に寄与することが必要である。そのため、一つの指標として、表面張力によって規定することが有効であり、(B)樹脂に対して、表面張力がより小さい(A)滑剤を用いる。
外部滑性を得るためには、表面張力が出来る限り小さいことが好ましく、(A)滑剤の表面張力は、32mN/m以下であり、より好ましくは28mN/m以下、さらに好ましくは26mN/m以下である。
なお、(A)滑剤の表面張力は、(A)滑剤を圧縮成形して得られる板状試験片について、40℃で16時間加熱後、室温まで冷却し、JIS R3257に準拠して下記の測定条件にて接触角θを求め、下記の計算式にて算出することができる。具体的には、後述の実施例に記載の方法で算出することができる。
測定条件:液体として精製水、ジヨードメタンの二種を用い、温度は23℃、測定数は5点とし、その平均値を測定結果として用いる。読み取り時間は着滴後1分、測定装置はFTÅ188(FirstTenÅngstroms社製)等を用いる。
計算式:(1+cosθ)γL=2(γsD・γLD)1/2+2(γsP・γLP)1/2
(γLは液体の表面張力、γsD、γsPは、それぞれ測定対象の表面張力の分散力成分、極性力成分、γLD、γLPは、それぞれ液体の表面張力の分散力成分、極性力成分を表す。)
有機酸金属塩における金属塩としては、ナトリウム、カリウム、リチウム、セシウム、マグネシウム、カルシウム、アルミニウム、亜鉛、鉄、コバルト、バリウム塩等があり、限定されるものではないが、中でも滑剤としての効果が最も発揮されるリチウム、カルシウム、バリウム、亜鉛又はアルミニウムの金属塩が好ましい。中でも、アルミニウム、亜鉛の金属塩は極性が低く、(B)樹脂からのブリードアウトにより外部滑性を発現しやすく、より好ましい。特に好ましくは、亜鉛金属塩である。
炭化水素部位は先に記述の脂肪酸の鎖長と同じく、入手のしやすさ、耐熱性の観点から、ステアリン酸あるいは12−ヒドロキシステアリン酸、パルミチン酸、ミリスチン酸、ラウリン酸が好ましい。
(B)熱可塑性樹脂としては、射出成形や押出成形等に用いられる一般的な樹脂を用いることができる。その具体例としては、例えば、ポリスチレン等のスチレン系樹脂;ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン等のポリオレフィン系樹脂;ポリメタクリル酸メチル等のアクリル系樹脂;ポリ塩化ビニル;ポリアミド系樹脂;ポリカーボネート等のポリカーボネート系樹脂;ポリエステル系樹脂;ポリエーテル系樹脂;等が挙げられる。これらの中でも、スチレン系樹脂、ポリオレフィン系樹脂が好ましい。
(B)熱可塑性樹脂は、1種を単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよく、2種以上の同一種又は異種の樹脂を併用してもよい。
なお、(B)熱可塑性樹脂の表面張力は、(B)熱可塑性樹脂を圧縮成形して得られる板状試験片について、80℃で16時間加熱後、室温まで冷却し、JIS R3257に準拠して下記の測定条件にて接触角θを求め、下記の計算式にて算出することができる。具体的には、後述の実施例に記載の方法で算出することができる。
測定条件:液体として精製水、ジヨードメタンの二種を用い、温度は23℃、測定数は5点とし、その平均値を測定結果として用いる。読み取り時間は着滴後1分、測定装置はFTÅ188(FirstTenÅngstroms社製)等を用いる。
計算式:(1+cosθ)γL=2(γsD・γLD)1/2+2(γsP・γLP)1/2
(γLは液体の表面張力、γsD、γsPは、それぞれ測定対象の表面張力の分散力成分、極性力成分、γLD、γLPは、それぞれ液体の表面張力の分散力成分、極性力成分を表す。)
なお、熱可塑性樹脂のメルトフローレートは、樹脂に応じて変わるが、ISO−R1133に準拠して測定されるものを意味し、測定条件は、ポリエチレンでは温度190℃、荷重2.16kg、ポリプロピレンでは温度230℃、荷重2.16kg、スチレン−アクリロニトリル共重合体、スチレン−ブタジエン−アクリロニトリル共重合体を代表とするスチレン系樹脂では温度220℃、荷重10kg、ポリスチレンでは温度200℃、荷重5kg、PMMAでは230℃、荷重は3.7kg、ポリカーボネートでは300℃、荷重1.2kgである。その他の熱可塑性樹脂の条件としては、樹脂種ごとに定められている標準成形条件あるいは使用温度範囲内で、規格あるいは製造業者の推奨するMFR条件に従って測定した値とする。
(C)無機充填剤としては、通常使用される炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、酸化チタン、酸化亜鉛、アルミナ、シリカ、タルク、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、ゼオライト、ウォラストナイト、マイカ、ケイソウ土、ガラス繊維、ガラス粉末、ガラス球、シラスバルーン、クエックサンド等が挙げられる。コスト、(A)成分との相性、スクリューの滑りを上げる効果を高めることが可能なことから、炭酸カルシウム、ウォラストナイト、タルクが好ましい。
(C)無機充填剤は、1種を単独で用いることも、2種以上を併用することもできる。
平均粒子径(SW径)はJIS M−8511に準じた空気透過法による比表面積の測定や画像解析式粒子径測定装置等から算出することができる。
本実施形態の樹脂加工機用スクリュー抜き補助剤は、(D)発泡剤を含有してもよく、(A)滑剤による潤滑効果と、(D)発泡剤による樹脂表面の空孔化による摩擦低減の相乗効果によって、スクリュー抜き時の抜き負荷を大幅に低減することができる。
(D)発泡剤に関しては、加熱により発泡、すなわち気体を発生する有機あるいは無機の化合物であれば使用可能である。
有機系発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、N,N’−ジニトロソペンタメチレンテトラミン等が挙げられる。
無機系発泡剤としては、水等の無機物理発泡剤、炭酸水素ナトリウム(重曹)や炭酸水素アンモニウム等の炭酸水素塩、炭酸ナトリウム、炭酸アンモニウム等の炭酸塩、亜硝酸アンモニウム等の亜硝酸塩等が挙げられる。特に使用の簡便さ、入手のしやすさから重曹や炭酸水素アンモニウム等の炭酸水素塩が好ましい。
本実施形態の樹脂加工機用スクリュー抜き補助剤は、(E)フッ素系樹脂、酸化防止剤、及び熱安定剤からなる群から選ばれる少なくとも1種を含有してもよく、金属面への樹脂付着性を抑制するフッ素系樹脂、樹脂劣化を抑制する酸化防止剤または熱安定剤の添加、(B)熱可塑性樹脂の選定及び配合比を最適化することにより、スクリューへの付着性及びスクリュー抜き後の樹脂の除去のしやすさが向上し、そして優れた前樹脂の除去性能を備えることで、樹脂加工機のスクリュー抜き操作における利便性をより一層改善させることが可能となる。
形状としては、ペレット状、パウダー状と種々あるが、加工する際に均一に分散させるためにパウダー状のものが特に好ましい。平均粒径は大きく限定はされないが、1,000μm以下が好ましい。
滑剤効果を一層高めるために、(A)滑剤以外のその他の滑剤を用いてもよい。上記その他の滑剤としては、蜜蝋などの天然ワックス等が挙げられる。上記その他の滑剤は、一種類あるいは二種類以上を組み合わせてもよい。
補助剤全量(100質量%)に対する上記その他の滑剤の含有量としては、0.01〜20質量%であることが好ましく、特に十分な効果を得るためには0.1〜10質量%がより好ましい。この含有量であれば有効成分の特性を阻害しない。
上記樹脂加工機の具体例としては、スクリューを含む樹脂を加工する機器が挙げられ、具体的には射出成形機、押出成形機等が挙げられる。
補助剤の表面張力を上記範囲に制御するためには、(A)滑剤の熱による劣化を抑えることが必要であり、高温で滞留させた場合は表面張力が上がる傾向にある。
なお、補助剤の表面張力は、補助剤を圧縮成形して得られる板状試験片について、80℃で16時間加熱後、室温まで冷却し、JIS R3257に準拠して下記の測定条件にて接触角θを求め、下記の計算式にて算出することができる。具体的には、後述の実施例に記載の方法で算出することができる。
測定条件:液体として精製水、ジヨードメタンの二種を用い、温度は23℃、測定数は5点とし、その平均値を測定結果として用いる。読み取り時間は着滴後1分、測定装置はFTÅ188(FirstTenÅngstroms社製)等を用いる。
計算式:(1+cosθ)γL=2(γsD・γLD)1/2+2(γsP・γLP)1/2
(γLは液体の表面張力、γsD、γsPは、それぞれ測定対象の表面張力の分散力成分、極性力成分、γLD、γLPは、それぞれ液体の表面張力の分散力成分、極性力成分を表す。)
なお、補助剤の算術平均粗さRaは、補助剤を圧縮成形して得られる板状試験片について、JIS B 0601に準拠して表面粗さ測定機を用いて測定される値であり、具体的には、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
本実施形態の補助剤の製造方法は、特に限定されないが、例えば、上記各成分を混合機で予備混合した後、押出機で混練押出し、ペレタイズする方法、加熱ロール、バンバリーミキサーとで溶融混練し、後にペレタイズする方法等により製造することができる。発泡剤成分に関しては発泡による劣化を抑制するために、分解発泡温度以下の条件にて加工することが好ましい。例えば、押出機を用いて低温押出後、ペレタイズする方法、造粒機等を用いて、バインダーとの混練、粒状化させる方法等が挙げられる。この時のバインダー成分はオレフィンワックスや滑剤等、粒状化時の温度で融点に達するような固体を用いることができる。
本実施形態の分解掃除方法は、本実施形態の補助剤を用いる。本実施形態の分解掃除方法としては、樹脂加工機に本実施形態の補助剤を投入し、樹脂加工機内の少なくともスクリューに補助剤が触れるように補助剤を流し、樹脂加工機を分解する方法等が挙げられる。
前樹脂を可能な限り排出させ、その後スクリュー抜き補助剤を投入する。投入量はシリンダー容量の半分から2倍程度が好ましく、前樹脂が補助剤に切り替わる程度は投入する。温度は加工時の前樹脂を流していた温度を踏襲して実施するのが好ましく、樹脂が固まる前の140℃以上や樹脂の分解が起こらない350℃よりも低い条件が好ましい。補助剤をパージし、ダイの分解、スクリューの抜き操作を行う。スクリュー抜きを行う際に、スクリュー抜き補助剤を投入することにより、抜き負荷が低減され、スクリュー抜き操作にかかっていた時間を短縮できる。これに加えて、従来の方法では、樹脂や添加剤の劣化によりべたつきが発生し、これが抜いた後のスクリュー表面から剥がしにくくなること、ひいては分解掃除に費やすトータルの時間増に繋がっていたが、本実施形態のスクリュー抜き補助剤の効果で改善され、結果的にスクリュー分解掃除にかかっている時間を大きく短縮することが可能となる。
スクリューの分解操作前の本実施形態の樹脂加工機内の予備洗浄方法は、本実施形態の補助剤を用いる。本実施形態の予備洗浄方法は、樹脂加工機内に補助剤を投入し、樹脂加工機内の少なくともスクリューに補助剤が触れるように補助剤を流して予備洗浄をする工程を含み、さらに、スクリューを樹脂加工機から抜く工程を含んでいてもよい。
また、本実施形態に係る樹脂加工機の予備洗浄方法は、上述の補助剤を樹脂加工機内に滞留させる工程を有してもよい。
<成分(A):滑剤>
(A−1)ステアリン酸
(A−2)ラウリン酸カルシウム
(A−3)12−ヒドロキシステアリン酸亜鉛
(A−4)エチレンビスステアリン酸アミド
(A−5)ステアリン酸マグネシウム
(A−6)ステアリン酸亜鉛
(A−7)グリセリン脂肪酸エステルモノグリセライド
成分(A)の融点または軟化温度(℃)、表面張力(mN/m)を表1に示す。
(B−1)高密度ポリエチレン(密度0.95g/cm3、MFR:0.1g/10分、条件:190℃、2.16kg)
(B−2)ポリプロピレン(MFR:0.6g/10分、条件:230℃、2.16kg)
(B−3)スチレン−アクリロニトリル共重合体(MFR:27g/10分、条件:220℃、10kg)
(B−4)ポリスチレン(MFR:2g/10分、条件:200℃、5kg)
(B−5)スチレン−ブタジエン−アクリロニトリル共重合体(MFR:5g/10分、条件:220℃、10kg)
(B−6)ポリメタクリル酸メチル(MFR:4g/10分、条件:230℃、3.7kg)
(B−7)ポリカーボネート(MFR:4g/10分、条件:300℃、1.2kg)
成分(B)の表面張力(mN/m)を表1に示す。
(C−1)炭酸カルシウム(平均粒子径:10μm)
(C−2)タルク(平均粒子径:5μm)
(C−3)ウォラストナイト(平均繊維長:200μm、平均繊維径:8μm、アスペクト比25)
(D−1)重曹
(D−2)アゾジカルボンアミド
(E−1)ポリフロンPTFE−M(ダイキン社製、平均粒径400μm)
(E−2)IRGANOX1010(BASF社製)
(E−3)PTFEファインパウダー(AGC社製、平均粒径550μm)
(F−1)ミネラルオイル(動粘度95mm2/秒)
[表面張力]
成分(A)、成分(B)、及び実施例・比較例で得られたサンプルの表面張力(mN/m)を以下のようにして求めた。
成分(B)及びサンプルペレットについては、所定の温度(B−1の樹脂がメイン組成の場合は150℃、B−2の樹脂がメイン組成の場合は180℃、B−3、B−4、B−5、B−6の樹脂がメイン組成の場合は240℃、B−7の樹脂がメイン組成の場合は280℃)にて圧縮成形することにより、算術平均粗さRaが1μm以下となる様にし、板状試験片を作製した(25cm×50mm)。柔らかい布で表面を拭きとり、80℃で16時間、オーブンで板状試験片を加温した後、室温まで冷却した。
成分(A)については、同様にして各サンプルの融点まで加熱、熱溶融した後に、圧縮成形することにより板状試験片を作製後、40℃で16時間、オーブンで板状試験片を加温した後、室温まで冷却した。
測定対象の表面の接触角θをJIS R3257に準拠して測定した。
測定条件は、液体として精製水、ジヨードメタンの二種を用い、温度は23℃、測定数は5点とし、その平均値を測定結果として用いた。読み取り時間は着滴後1分、測定装置はFTÅ188(FirstTenÅngstroms社製)を用いた。
得られた接触角θを用いて、表面張力を以下の計算式にて算出した。
(1+cosθ)γL=2(γsD・γLD)1/2+2(γsP・γLP)1/2
(γLは液体の表面張力、γsD、γsPは、それぞれ測定対象の表面張力の分散力成分、極性力成分、γLD、γLPは、それぞれ液体の表面張力の分散力成分、極性力成分を表す。)
算術平均粗さRa(μm)は下記の通り測定した。
上記の表面接触角の測定に使用した板状試験片について、JIS B 0601に準拠して以下の条件にて測定を実施した。
測定条件:評価長さ4mm、測定速度0.3mm/秒、カットオフ値0.8mm、測定回数3回、測定環境:23℃、50%RH、測定装置:表面粗さ輪郭形状測定機(サーフコム130A、東京精密社製)。
先行樹脂(前樹脂)であるアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合合成樹脂の黒着色成形材料500gを、シリンダー温度240℃にて二軸押出機成形機(株式会社池貝製PCM30、フルフライトスクリュー径30mm、L/D=40)に投入、樹脂の排出が終わるまでスクリュー回転(100rpm)を続け、回転停止後、30分同一温度で保持させた。
その後、シリンダーの温度を補助剤のベース樹脂の使用温度に合わせて変更した(ベース樹脂とは、補助剤の組成中に最も多く含まれる樹脂であり、同一比で複数樹脂が含まれている場合は、一番使用温度が高い樹脂とした)。B−1、B−2の樹脂がメイン組成の場合は200℃、B−3、B−4、B−5、B−6の樹脂がメイン組成の場合は240℃、B−7の樹脂がメイン組成の場合は280℃とした。実施例又は比較例で得られたスクリュー抜き補助剤500gを先行樹脂と同じように流した。
その後、シリンダー内の樹脂を可能な限り排出し、ダイを外し、スクリューを抜く際の負荷を評価した。抜く際はスクリュー先端にウエス等を巻き、シリンダーから引き抜く方法を用い、実際の抜き負荷は全く負荷を感じないか、負荷を感じるか、スクリューがまったく抜けないかの基準とした。この時、スクリューを引き抜く速度はおおよそ1.5m/10secで固定して実施した。
−スクリュー抜き負荷−
◎(優れる):スクリューの溝に樹脂の付着が殆どなく、抜き負荷は無い。
○(やや優れる):スクリューの溝に樹脂の付着があるが、抜き負荷は無い。
△(良好):スクリューの溝に樹脂の付着があり、抜き負荷がある。
×(不良):スクリューの溝に樹脂の付着があり、スクリューを抜くことが困難。
またスクリューを抜いた後のスクリューに付着した樹脂を剥がす試験を以下の評価基準に従って実施した。
−樹脂の剥がし易さ−
◎(優れる):スクリューの溝に樹脂の付着が殆どなく、剥がす手間は無し。
○(やや優れる):スクリューに樹脂の付着があり、エアブロー及び手で除去可能。
△(良好):スクリューに樹脂の付着があり、真鍮ブラシ等で擦り落とすことが可能。
×(不良):スクリューに樹脂の付着があり、粘性があるため、除去困難。
その後、補助剤を剥がした後のスクリュー表面に付着した先行樹脂、スクリュー抜き補助剤の残渣やスクリュー表面の焦げ等を直接目視にて観察し、洗浄性として以下の基準で評価した。
−洗浄性−
◎(優れる):黒着色成形材料は完全に除去され、焦げも見られない。
〇(やや優れる):黒着色成形材料は殆ど除去され、焦げも見られない。
△(良好):黒着色成形材料がある程度除去され、焦げが僅かに見られる。
×(不良):黒着色成形材料がスクリューに残存しており、焦げも発生している。
[サンプル1]
各成分を表2に示す割合で含む組成物を、予めタンブラーブレンダーを用いて5分間予備混合し、得られた混合物を二軸押出機によって混練した。混練には二軸押出機(東芝機械製、TEM26SS)を使用し、それぞれの樹脂にて設定したシリンダーの温度(B−1、B−2の樹脂がメイン組成の場合は200℃、B−3、B−4、B−5、B−6の樹脂がメイン組成の場合は240℃、B−7の樹脂がメイン組成の場合は280℃)にて、押出レート20kg/時間の条件で行った。このようにして得られた溶融混練物をストランド状に押し出し、水冷してからストランドカッターにて切断し、ペレット状の固形物を得た。
[サンプル2]
発泡剤を含むものに関しては、造粒機(DALTON社製、ペレッターダブルEXD型)を用いて、つなぎ成分である鉱油としてのミネラルオイル及びエステルワックスとしてのグリセリン脂肪酸エステルモノグリセライドを溶融させながら、発泡剤成分及び無機成分を添加し、混練した後に粒状化させた。その後、ペレットサイズにカッティングし、作製したサンプル1のペレットとドライブレンドして混ぜ合わせ評価サンプルとした。
Claims (11)
- 表面張力が32mN/m以下であり、融点または軟化温度が70℃以上である滑剤(A)と、
前記(A)成分よりも5mN/m以上大きい表面張力を有する熱可塑性樹脂(B)とを含有する樹脂組成物からなり、
80℃で16時間加温した後の表面張力が32mN/m以下である
ことを特徴とする、樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。 - (C)無機充填剤、及び
(D)発泡剤、
をさらに含有する、請求項1に記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。 - (E)フッ素系樹脂、酸化防止剤、及び熱安定剤からなる群から選ばれる少なくとも1種をさらに含有する、請求項1または2に記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。
- 前記(A)成分が、有機酸、有機酸の金属塩、及び有機酸アミドからなる群から選ばれる少なくとも1種である、請求項1〜3のいずれか一項に記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。
- 前記(A)成分が、有機酸の亜鉛塩である、請求項1〜4のいずれか一項に記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。
- 前記有機酸が、脂肪酸である、請求項4または5に記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。
- 前記スクリュー抜き補助剤中に、前記(A)成分を0.1〜30質量%、前記(C)成分を20〜70質量%、前記(D)成分を0.1〜20質量%、前記(E)成分を0.01〜5質量%含有する、請求項1〜6のいずれか一項に記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。
- 前記(B)成分が、スチレン系樹脂及びオレフィン系樹脂からなる群から選ばれる少なくとも1種である、請求項1〜7のいずれか一項に記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤。
- 請求項1〜8のいずれか一項に記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤を用いることを特徴とする、樹脂加工機の分解掃除方法。
- 請求項1〜8のいずれか一項に記載の樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤を用いることを特徴とする、分解操作前の樹脂加工機内の予備洗浄方法。
- 表面張力が32mN/m以下であり、融点又は軟化温度が70℃以上である滑剤(A)と、前記(A)成分よりも5mN/m以上大きい表面張力を有する熱可塑性樹脂(B)とを含有する樹脂組成物の使用であり、樹脂加工機用のスクリュー抜き補助剤として使用されることを特徴とする、樹脂組成物の使用。
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