JPWO2019107111A1 - 高強力細繊度ポリエステルマルチフィラメント - Google Patents

Abstract

芯成分の高粘度ポリエステルと、鞘成分の低粘度ポリエステルが芯鞘型に複合されたポリエステルマルチフィラメントであって、芯成分と鞘成分の固有粘度差が０．２０〜１．００であり、総繊度４〜３０ｄｔｅｘ、単糸繊度１.０〜５.０ｄｔｅｘ、破断強度５．０〜９．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度１２〜４５％、交絡度２．０〜１５．０個／ｍであり、フィラメント数が３〜１５であるポリエステルマルチフィラメント。優れた耐久性および製織性、織物品位を兼ね備えたスポーツおよびアウトドア向け衣料用途に好適な高密度薄地織物を得ることができる高強力かつ優れた耐摩耗性と収束性を持つ細繊度ポリエステルマルチフィラメントを提供する。

Description

本発明は製織性、耐摩耗性に優れ、特にスポーツおよびアウトドア向け衣料用途に好適な高密度薄地織物に用いることができる高強力細繊度マルチフィラメントに関する。

これまでにスポーツ衣料、エアバッグなどの用途を中心に、ポリエステルやナイロンをはじめとする合成繊維マルチフィラメントを用いた高密度織物が数多く提案されているが、用途の高度化に伴い、軽量化つまり薄地化、またこれに伴う高強度化した織物が求められている。特にスポーツおよびアウトドア向け衣料においては、激しい動きに対する耐久性向上の要求が高まっており、織物の耐摩耗性向上が求められている。

特許文献１では、ポリエチレンテレフタレートの固有粘度を０．７０〜１．２０とすることで高強力化し、全酸化チタン粒子数の６０％以上が一次粒子径０．１〜０．６μｍである酸化チタンを０．３〜０．８重量（ｗｔ）％含有させることで製織性を向上させた単成分ポリエステルマルチフィラメントの織物が提案されている。

また薄地化のためには、糸の総繊度を小さくする必要があり、必然的に糸の構成フィラメント数が少なくなるために、交絡（インターレース）が入りにくくなり、収束性が悪いという課題がある。収束性が悪いと、製造工程の工程通過性が悪化し、整経・製織時の取り扱いも困難になる。また収束性が不十分であるためにフィラメント割れ（単糸ばらけ）が起こり、製織時の経糸の捌きが悪くなり、経糸切れが生じやすくなる。経糸切れは単に停台するだけではなく、経糸を再度繋いで復帰させるためには多大な労力が必要となり、生産性も大幅に低下してしまうことが課題となる。また織物品位についても、フィラメント割れはスジ状の欠点となる。特許文献２では、収束性に優れたポリアミドマルチフィラメントを提供するため、総繊度が６〜１８ｄｔｅｘと細繊度にも関わらず、単糸繊度を０．８ｄｔｅｘ以下と細繊度化して交絡を入りやすくすることで交絡度を２５以上とすることが提案されている。

特許文献３では、モノフィラメントにおいて、芯鞘型複合糸とし、芯成分に用いるポリエステルの極限粘度を０．７０以上とすることで高強力化し、鞘成分に用いるポリエステルの極限粘度を芯成分より０．１５〜０．３０低くすることによりスカムが抑制（耐摩耗性向上）されたスクリーン紗用ポリエステルモノフィラメントが提案されている。

特開２００９−０７４２１３（段落番号［０００８］〜［０００９］） 特開２００９−０１３５１１（段落番号［０００８］〜［０００９］） 特開２００３−２１３５２８（段落番号［００１３］〜［００１４］）

しかしながら、特許文献１の単成分ポリエステルでは、耐摩耗性に課題があり、高度化用途の耐久性要求に応えることができない。

特許文献２では、確かに交絡度を大きくし収束性を上げることにより、製織性は大幅に改善するが、単糸繊度が小さいと、製織時に経糸および緯糸の糸切れ、毛羽発生が問題となる。

特許文献３では、モノフィラメントは高密度織物とすることが難しく、単糸繊度が高いために生地の剛性が高くなり、衣料用途には不適である。また芯鞘型複合糸の技術を細繊度マルチフィラメントに展開する場合、芯鞘型複合糸は単糸繊度を小さくすると、鞘割れが生じることや鞘部が薄くなり過ぎて十分な耐摩耗性が得られないことなどが課題であった。一方、単糸繊度を大きくすると、フィラメント数が少なくなるために、交絡が入りにくくなり、収束性が悪くなり、製織性および織物品位の悪化が課題となる。

すなわち、従来の技術では、高度化用途に求められる耐久性と製織性、織物品位を兼ね備えた薄地織物用ポリエステルマルチフィラメントを得ることは困難であり、高強力かつ優れた耐摩耗性と収束性を持つ細繊度ポリエステルマルチフィラメントの開発が期待されている。

本発明は、かかる従来技術の課題を解決し、優れた耐久性および製織性、織物品位を兼ね備えたスポーツおよびアウトドア向け衣料用途に好適な高密度薄地織物を得ることを目的に、高強力かつ優れた耐摩耗性と収束性を持つ細繊度ポリエステルマルチフィラメントを提供する。

本発明は、下記のポリエステルマルチフィラメントとすることで目的を達成できる。

芯成分の高粘度ポリエステルと、鞘成分の低粘度ポリエステルが芯鞘型に複合されたポリエステルマルチフィラメントであって、芯成分と鞘成分の固有粘度差が０．２０〜１．００であり、総繊度４〜３０ｄｔｅｘ、単糸繊度１．０〜５．０ｄｔｅｘ、破断強度５．０〜９．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度１２〜４５％、交絡度２．０〜１５．０個／ｍであり、フィラメント数が３〜１５であることを特徴とするポリエステルマルチフィラメントである。

さらに、芯成分の高粘度ポリエステルの固有粘度が０．７０〜１．５０、鞘成分の高粘度が０．４０〜０．７０であることを特徴とするポリエステルマルチフィラメントである。

本発明のポリエステルマルチフィラメントは、高強力かつ優れた耐摩耗性と収束性を持ち、優れた耐久性および製織性、織物品位を兼ね備えたスポーツおよびアウトドア向け衣料用途に好適な高密度薄地織物を得ることができる。

本発明のポリエステルマルチフィラメントについて説明する。

本発明のポリエステルマルチフィラメントは、単糸の横断面において芯成分が鞘成分により覆われ、芯成分が表面に露出していないように配置された芯鞘型複合繊維からなる。一般的に、ポリエステル繊維を高強度化するためには、原糸の製造過程において高延伸倍率で延伸を行い、高配向、高結晶化すればいいことがわかっているが、高密度薄地織物の製織では、総繊度が小さく高密度に織るために、経糸は筬により、強い負荷で多くの擦過を受けてしまい、単糸切れによる毛羽が発生するという課題がある。また高度化用途に用いられる薄地織物は、摩擦に対する耐久性が求められており、原糸の耐摩耗性向上が重要な課題である。

本発明のポリエステルマルチフィラメントは、優れた耐摩耗性を得るという観点から鞘成分に用いるポリエステルの固有粘度を芯成分ポリエステルの固有粘度より低くする必要があり、その差を０．２０〜１．００にすることが好ましい。固有粘度の差を０．２０以上とすることで鞘成分のポリエステル、つまりポリエステルマルチフィラメントの繊維表面の配向度および結晶化度を抑えることができ、良好な耐摩耗性を得ることができる。また、溶融紡糸の口金吐出孔内壁面における剪断応力を鞘成分が担うため、芯成分が受ける剪断力は小さくなり、芯成分は分子鎖配向度が低く、かつ均一な状態で紡出されるため、最終的に得られるポリエステルマルチフィラメントの強度が向上する。一方、ポリエステルマルチフィラメントが高強度を有するためには鞘成分の配向も適度に必要となるため、固有粘度の差が１．００より大きいと満足する原糸強度が得られない。さらに好ましいポリエステルの固有粘度の差は０．３０〜０．７０である。

本発明のポリエステルマルチフィラメントに用いる芯成分の高粘度ポリエステルの固有粘度は、０．７０〜１．５０の範囲であることが好ましい。固有粘度を０．７０以上とすることにより、十分な強度と伸度を兼ね備えたポリエステルマルチフィラメントを製造することが可能となる。より好ましい固有粘度は０．８０以上である。また、固有粘度の上限は溶融押出し等の成形の容易さの点から１．５０以下が好ましく、さらに製造コストや製造工程での熱や剪断力によって生じる分子鎖切断による分子量低下、溶融流動の安定性を考慮すると、より好ましくは１．２０以下である。

一方、鞘成分の低粘度ポリエステルの固有粘度は、０．４０以上にすることにより安定した製糸性が得られる。より好ましい固有粘度は０．５０以上である。また、良好な耐摩耗性を得るためには、０．７０以下とすることが好ましい。

本発明のポリエステルマルチフィラメントのポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと称する）を主成分とするポリエステルが用いられる。

本発明で用いるＰＥＴとしては、テレフタル酸を主たる酸成分としエチレングリコールを主たるグリコール成分とする、９０モル％以上がエチレンテレフタレートの繰り返し単位からなるポリエステルを用いることができる。ただし、１０モル％未満の割合で他のエステル結合を形成可能な共重合成分を含むものであっても良い。このような共重合成分としては、例えば、酸性分として、イソフタル酸、フタル酸、ジブロモテレフタル酸、ナフタリンジカルボン酸、オクトエトキシ安息香酸のような二官能性芳香族カルボン酸、セバシン酸、シュウ酸、アジピン酸、ダイマ酸のような二官能性脂肪族カルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸などのジカルボンサン類が挙げられ、また、グリコール成分としては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロパンジオール、ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、ビスフェノールＡや、シクロヘキサンジメタノール、ポリエチレングリコールやポリプロピレングリコールなどのポリオキシアルキレングリコールなどを挙げることができるが、これらに限られるものではない。

また、艶消剤として二酸化チタン、滑剤としてシリカやアルミナの微粒子、抗酸化剤としてヒンダードフェノール誘導体、さらには難燃剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤および着色顔料等を必要に応じてＰＥＴに添加することができる。

また、芯成分のＰＥＴはポリエステルマルチフィラメントの強度を主に担うため、通常ポリエステル繊維に添加される酸化チタンに代表される無機粒子の添加物は０．５ｗｔ％以下であることが好ましい。一方、鞘成分のＰＥＴはポリエステルマルチフィラメントの耐摩耗性を主として担うため酸化チタンに代表される無機粒子を０．１ｗｔ％〜０．５ｗｔ％程度添加させることが好ましい。

次に、本発明のポリエステルマルチフィラメントの横断面形状について説明する。

本発明のポリエステルマルチフィラメントは、先に述べたように、単糸の横断面において芯成分が鞘成分により覆われ、芯成分が表面に露出していないように配置された芯鞘型複合ポリエステルマルチフィラメントである。ここで芯鞘型とは芯成分が鞘成分により完全に覆われていれば良く、必ずしも同心円状に配置されている必要はない。なお、断面形状については丸、扁平、三角、四角、五角など幾つもの形状があるが、安定した製糸性および高次加工性を得やすいという点や、織物の高密度化のためには丸断面が好ましい。

本発明においては、芯成分、鞘成分ともにポリエステルであるため、ポリエステル／ナイロン複合糸に度々発生するような複合界面での剥離という現象は起きにくい。しかしながら鞘成分による耐摩耗性向上効果と芯成分による高強度化を両立するという点で、芯成分：鞘成分の複合比は６０：４０〜９５：５の範囲とすることが好ましく、より好ましい複合比は、７０：３０〜９０：１０の範囲である。

ここで、本発明で定義する複合比とは、ポリエステルマルチフィラメントの単糸の横断面写真において単糸を構成する２種のポリエステルの横断面積比率である。

本発明のポリエステルマルチフィラメントは、総繊度が４〜３０ｄｔｅｘであることが必要である。４ｄｔｅｘ以上とすることで安定的に製糸、製織することが可能となり、３０ｄｔｅｘ以下とすることで目的の高密度薄地織物とすることができる。好ましい総繊度の範囲は８〜２５ｄｔｅｘである。

また、本発明のポリエステルマルチフィラメントは、単糸繊度が１．０〜５．０ｄｔｅｘであることが必要である。単糸繊度を１．０ｄｔｅｘ未満とすると、目的の芯鞘断面の形成が困難になり、鞘割れを生じたり、鞘成分の厚みが薄くなり、耐摩耗性が不十分となる傾向がある。また製糸性や製織性等の工程通過性も悪化する傾向がある。また、５．０ｄｔｅｘ以下とすることで、交絡を付与しやすくなり、収束性が向上し、工程通過性および製織性の向上効果が得られる。また得られた織物は緻密性を保ちつつ、硬くなりすぎず良好な風合いを有する。好ましい単糸繊度の範囲は１．５〜３．０ｄｔｅｘである。上記のような単糸繊度を達成するためには、ポリエステルマルチフィラメントの製造方法において、吐出量および紡糸口金を適宜変更すればよい。

さらに、本発明のポリエステルマルチフィラメントは、フィラメント数が３〜１５であることが必要である。フィラメント数を３以上することで交絡が入りやすくなる。またフィラメント数が増えると、製織時の筬やガイド等との接触を各単糸に分散することができるため、単糸にかかる摩擦の負荷を低減でき、原糸の耐摩耗性や織物の耐久性を大幅に向上する。フィラメント数の上限は、総繊度や単糸繊度によるが、１５以下とする。

本発明のポリエステルマルチフィラメントは、優れた製織性および織物品位を得るために、収束性を高める必要がある。収束性が不十分である場合、フィラメント割れ（単糸ばらけ）が起こり、製織時の経糸の捌きが悪くなり、経糸切れが生じやすくなる。また織物品位についても、フィラメント割れはスジ状の織物欠点となる。

本発明のポリエステルマルチフィラメントは、１ｍあたりの交絡数を表す交絡度が２．０〜１５．０個／ｍであることが必要である。交絡度２．０個／ｍ未満になると経糸切れ等の製織性が悪化する傾向がある。得られた織物は、フィラメント割れによるスジ状の織物欠点が見られ、織物品位に劣る傾向がある。交絡度を２．０個／ｍ以上とすることで優れた製織性および織物品位が得られる。一方で、交絡度が高すぎると、拘束点が多くなりすぎてしまい、前述した、製織時の筬やガイド等との接触を各単糸に分散し、単糸にかかる摩擦の負荷を低減するという効果が下がり、原糸の耐摩耗性や織物の耐久性が劣る傾向があるため、交絡度を１５．０個／ｍ以下とする必要がある。さらには、より交絡度を大きくするためには交絡付与工程での負荷が高くなり、糸切れが多発し生産性が悪化する場合がある。より好ましい交絡度の範囲は４．０〜１０．０個／ｍである。

本発明のポリエステルマルチフィラメントは、破断強度を５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上とすることで、薄地織物としても十分な機械的特性を得ることができる。より好ましくは６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。また耐摩耗性の観点から配向や結晶化度を抑える必要があるため、９．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であり、より好ましくは８．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下である。

また、本発明のポリエステルマルチフィラメントは、破断伸度を１２％以上とすることで製織時の糸切れや毛羽発生を抑制することができ、取り扱い性にも優れ、４５％以下とすることで、目的の破断強度が得られる。より好ましい破断伸度の範囲は１７〜３５％である。

さらに、本発明のポリエステルマルチフィラメントの５％伸長時の強度（５％Ｍｏ）および１０％伸長時の強度（１０％Ｍｏ）は、織物の寸法安定性の観点から、５％Ｍｏは３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上が好ましく、３．８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上がより好ましい。１０％Ｍｏは４．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上が好ましく、４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上がより好ましい。また、耐摩耗性の観点から配向や結晶化度を抑えるため、５％Ｍｏは６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下が好ましく、５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下がより好ましい。１０％Ｍｏは８．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下が好ましく、７．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下がより好ましい。

次いで、本発明のポリエステルマルチフィラメントの好ましい製造方法について説明する。

本発明のポリエステルマルチフィラメントの製造方法の特徴は、交絡を付与する位置を延伸後とすることである。未延伸糸の段階で交絡を付与した場合、本発明のマルチフィラメントの総繊度および単糸繊度、フィラメント数の範囲では、交絡を入れるのが困難である。そこで延伸後の単糸繊度が小さくなった段階で交絡を付与することで、目的の交絡度を達成することが可能となる。

また本発明のポリエステルマルチフィラメントの交絡付与方法は、公知の交絡ノズルを用いることができる。交絡の圧空圧は０．１０〜０．４０ＭＰａとすることが好ましい。０．１０ＭＰａ未満では十分な交絡をいれることは難しく、０．４０ＭＰａを超えると糸切れが多発し生産性が悪くなる。より好ましくは０．１５〜０．３０ＭＰａである。

本発明のポリエステルマルチフィラメントの紡糸方法は、特に限定するものではなく、公知の技術に準じることができる。例えば、芯成分である高粘度ＰＥＴと鞘成分である低粘度ＰＥＴをそれぞれ溶融押出し、複合紡糸機を用い、所定の複合パックに送り、パック内で両ポリマーを濾過した後、紡糸口金で芯鞘型に貼り合わせて複合紡糸し、紡糸口金から吐出した糸条を引き取り、未延伸糸を得る。この未延伸糸は一旦巻き取ってから、延伸機にて延伸する２工程法でもよいし、未延伸糸を一旦巻き取ることなく、引き続き延伸を行う１工程法でもよいが、後述する交絡付与において、糸速度が速いと交絡が入りにくくなるため、２工程法のほうがより好ましい。

本発明のポリエステルマルチフィラメントの延伸方法は、特に限定するものではなく、公知の技術に準じることができる。例えば、第１ホットロールと第２ホットロール間で１段加熱延伸熱する方法、第１ホットロールと非加熱ロール、およびそのロール間のホットプレートで１段加熱延伸する方法、第１ホットロールと第２ホットロール間で１段目の加熱延伸、第２ホットロールと第３ホットロール間で２段目の加熱延伸をする方法などから好適に選択することができる。特に高強度を達成するためには未延伸糸を高倍率延伸することが必要となるが、１段延伸にて行うと、延伸張力が増大するため、糸斑が増大したり、糸切れが多発したりする等の問題が発生するため、２段以上の延伸とすることが好ましい。

また、本発明のポリエステルマルチフィラメントの延伸の温度は、１段延伸の場合、第１ホットロールは、通常、芯成分の高粘度ＰＥＴのガラス転移温度＋１０〜３０℃とし、第２ホットロールまたはホットプレートは、１３０〜２３０℃の範囲とするのが好ましい。１３０℃以上とすることにより、配向を制御し、繊維の結晶化を促進し、高強度化する。一方、２３０℃以下の場合はホットロールまたはホットプレートでの融着を防止し、製糸性が良好となる。多段延伸の場合、第１ホットロールは、芯成分の高粘度ＰＥＴのガラス転移温度＋１０〜３０℃とし、第２ホットロール以降は徐々に温度を増加していくことが好ましく、最終ホットロールは、１００〜２３０℃の範囲とするのが好ましい。

さらに、本発明のポリエステルマルチフィラメントの延伸倍率は、トータルで３．０〜７．０倍とすることが好ましい。より好ましくは３．５〜６．０倍、さらに好ましくは３．８〜５．０倍である。

以下、本発明のポリエステルマルチフィラメントについて実施例をもって具体的に説明する。実施例の測定値は、次の方法で測定した。

（１）固有粘度（ＩＶ）
η／η_０で定義される相対粘度：ηｒは、２５℃の温度の純度９８％以上のｏ−クロロフェノール（以下、ＯＣＰと略記する）１０ｍＬ中に試料ポリマーを０．８ｇ溶かしポリマー溶液とし、２５℃の温度にてオストワルド粘度計を用いて次の数式より求めた。ηｒより、固有粘度（ＩＶ）を次の数式より算出した。
ηｒ＝η／η_０＝（ｔ×ｄ）／（ｔ_０×ｄ_０）
固有粘度（ＩＶ）＝０．０２４２ηｒ＋０．２６３４
ここで、η：ポリマー溶液の粘度 η_０：ＯＣＰの粘度 ｔ：溶液の落下時間（秒） ｄ：溶液の密度（ｇ／ｃｍ^３） ｔ_０：ＯＣＰの落下時間（秒） ｄ_０：ＯＣＰの密度（ｇ／ｃｍ^３） 。

（２）総繊度（ｄｔｅｘ）
糸条を５００ｍかせ取り、かせの質量（ｇ）に２０を乗じた値を繊度とした。

（３）破断強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）および破断伸度（％）、５％伸長時の強度（モジュラス）（ｃＮ／ｄｔｅｘ）および１０％伸長時の強度（モジュラス）（ｃＮ／ｄｔｅｘ）
ＪＩＳ Ｌ１０１３（１９９９）に従い、オリエンテック製テンシロンＵＣＴ−１００を用いて測定した。

（４）交絡度（個／ｍ）
糸条を水上に浮かべ、１ｍあたりの収束点の個数を測定し、交絡度とした。測定は１０回行い、平均値を算出した。

（５）原糸耐摩耗性
糸条に０．９ｇ／ｄｔｅｘの糸張力を掛け、筬（材質：ＳＫ材、幅７ｍｍ×長さ５０ｍｍ×厚み５０μｍ）の平面部を接触角２０°になるように押し付け、ストローク長３０ｍｍ、速度６７０回／分で１０分間、往復運動を与えた。処理後の糸条をマイクロスコープで拡大観察し、毛羽やフィブリル化（表面削れ）が見られない場合をＡ、見られた場合をＣとした。

（６）製織性評価、製織品位
ウォータージェットルーム織機にて、使用するフィラメントの総繊度により調整し、目付けが３０〜３５ｇ／ｍ^２の範囲となるように製織した。製織性は１００ｍあたりに糸切れ等で停台した回数が、３回未満はＳ、３回以上１０回未満はＡ、１０回以上はＣとして評価した。製織品位は、毛羽やフィラメント割れのような欠点の総数をカウントし、１００ｍあたりに３個未満はＳ、３個以上１０個未満はＡ、１０個以上はＣとして評価した。

（７）布帛耐摩耗性
布帛耐摩耗性はＪＩＳ Ｌ１０９６（２０１０）に従い、Ｅ法（マーチンデール法）に準拠して実施した。試験条件は、ポリエステル製の標準摩擦布を用い、押圧荷重は９ｋＰａで実施した。判定は、毛羽が発生するまでの摩耗回数とし、５，０００回以上はＡ、３，０００回以上５，０００回未満はＢ、３，０００回未満はＣとした。

実施例および比較例の製造方法については、表１〜３に示す製造条件にて、公知の技術に準じて、ポリエステルフィラメントを得た。

［実施例１］
芯成分として固有粘度０．８０のＰＥＴ、鞘成分として固有粘度０．５０のＰＥＴを、エクストルーダー型押出機を用いて２９５℃の温度で溶融後、ポリマー温度２９０℃で、複合比が芯成分：鞘成分＝８０：２０となるようにポンプ計量を行い、芯鞘型となるような孔数５個の公知の複合口金に流入させた。口金から吐出された糸条は、紡糸速度１，２００ｍ／分で一旦巻き取った後、公知の延伸装置にて、９０℃に加熱された第１ホットロールと１３０℃に加熱された第２ホットロール間で延伸倍率４．２倍で延伸し、熱セットを行った。得られた延伸糸は、最終ロールと巻取機の間に設置した交絡ノズルにて、交絡圧０．２３ＭＰａで交絡を付与した後、８００ｍ／分で巻き取った。製糸性は特に問題はなく、総繊度１２．０ｄｔｅｘ、単糸繊度２．４ｄｔｅｘ、破断強度６．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度１７．７％、交絡度５．８個／ｍのポリエステルマルチフィラメントを得た。このポリエステルマルチフィラメントの原糸耐摩耗性は良好であった。その他の原糸物性は表１に示す通りであった。

このポリエステルマルチフィラメントを用いて、ウォータージェットルーム織機にて、目付けが３０ｇ／ｍ^２になるように製織を行った。１００ｍの製織で糸切れは１回もなく、非常に良好な製織性であった。得られた布帛に毛羽等の欠点もなく、非常に良好な製織品位であった。また布帛耐摩耗性は、摩耗回数６，０００回でも毛羽の発生がなく、良好であった。

［実施例２〜３］
延伸倍率をそれぞれ、３．９倍、３．６倍にした以外は、実施例１と同様にして、ポリエステルマルチフィラメントを得た。得られたポリエステルマルチフィラメントの原糸物性は表１に示す通りであった。実施例２、３のいずれも、１００ｍの製織で糸切れは１回もなく、非常に良好な製織性であった。得られた布帛に毛羽等の欠点もなく、非常に良好な製織品位であった。また布帛耐摩耗性は、摩耗回数６，０００回でも毛羽の発生がなく、良好であった。

［実施例４〜５］、［比較例１〜２］
交絡圧を０．０８〜０．４２ＭＰａの範囲で変更した以外は、実施例１と同様にして、ポリエステルマルチフィラメントを得た。得られたポリエステルマルチフィラメントの原糸物性は表１に示す通りであった。実施例４は交絡度が９．９個／ｍとなり、原糸耐摩耗性、製織性、製織品位、布帛耐摩耗性は実施例１と同様に良好な結果が得られた。実施例５は交絡度が４．２個／ｍとなり、収束性が実施例１に若干劣るため、１００ｍの製織で糸切れが３回となったが、良好な製織性であった。得られた布帛には毛羽はなかったが、フィラメント割れの欠点が見られ、実施例１には若干劣るものとなった。比較例１は交絡圧が高く、交絡付与位置での糸揺れが大きくなり、糸切れが発生した。交絡度は１５．３個／ｍと高くなり、原糸耐摩耗性は毛羽が発生しやすく、実施例１に劣っていた。製織での糸切れは６回であり、製織品位は毛羽があり、実施例１に劣っていた。また布帛耐摩耗性は、摩耗回数３，５００回でも毛羽の発生があった。比較例２は交絡圧が低く、交絡度は１．７個／ｍとなり、交絡を十分にいれることができなかった。製織では経糸切れが多発し、数ｍ毎に停台が発生した。製織品位はフィラメント割れが多く、スジ状の欠点が多数見られた。

［比較例３］
交絡付与位置を紡糸の巻き取り前とした以外は、実施例１と同様にして、ポリエステルマルチフィラメントを得た。得られたポリエステルマルチフィラメントの原糸物性は表２に示す通りであった。交絡度は０．８個／ｍとなり、交絡を十分にいれることができなかった。製織では経糸切れが多発し、数ｍ毎に停台が発生した。製織品位はフィラメント割れが多く、スジ状の欠点が多数見られた。

［実施例６〜８］、［比較例４〜５］
吐出量および口金の孔数を調整し、総繊度および単糸繊度、フィラメント数を変更した以外は、実施例２と同様にして、ポリエステルマルチフィラメントを得た。得られたポリエステルマルチフィラメントの原糸物性は表２に示す通りであった。実施例６〜８は、実施例２と同等の原糸物性および製織性、製織品位、布帛耐摩耗性となった。比較例４は単糸繊度が５．６ｄｔｅｘと大きいため、交絡度が１．２個／ｍとなり、交絡を十分にいれることができなかった。製織では経糸切れが多発し、数ｍ毎に停台が発生した。製織品位はフィラメント割れが多く、スジ状の欠点が多数見られた。また得られた布帛はごわごわした風合いとなった。比較例５は紡糸での単糸切れが多く、延伸でも単糸巻き付きが多発した。得られたポリエステルマルチフィラメントは単糸繊度が０．８ｄｔｅｘと小さいため、交絡度は１８．８個／ｍと高くなった。原糸摩耗試験後のポリエステルマルチフィラメントは、多くの毛羽が発生しており、耐摩耗性に劣っていた。また得られたポリエステルマルチフィラメントを製織したが、経糸切れが多発し、まったく製織することができなかった。

［比較例６］
口金の孔数を１として吐出量を変更し、交絡ノズルを使用しないこと以外は、実施例１と同様にして、ポリエステルモノフィラメントを得た。得られたポリエステルモノフィラメントの原糸物性は表２に示す通りであった。得られたポリエステルモノフィラメントは、ウォータージェットルーム織機では経糸、緯糸とも糸切れが多発し、まったく製織することができなかった。

［実施例９］
芯成分に固有粘度１．００のＰＥＴを用い、紡糸速度を６００ｍ／分とした以外は、実施例１と同様にして、紡糸した。一旦巻き取った後、公知の延伸装置にて、９０℃に加熱された第１、第２ホットロールと２００℃に加熱された第３ホットロール間で、延伸倍率４．５倍で２段延伸し、熱セットを行った以外は実施例１と同様にして延伸し、ポリエステルマルチフィラメントを得た。得られたポリエステルマルチフィラメントの原糸物性は表３に示す通りであった。製織では１００ｍで糸切れは１回もなく、非常に良好な製織性であった。得られた布帛に毛羽等の欠点もなく、非常に良好な製織品位であった。また布帛耐摩耗性は、摩耗回数６，０００回でも毛羽の発生がなく、良好であった。

［実施例１０］
芯成分に固有粘度１．２５のＰＥＴを用い、紡糸速度を５００ｍ／分、延伸倍率５．８倍とした以外は、実施例９と同様にして、ポリエステルマルチフィラメントを得た。得られたポリエステルマルチフィラメントの原糸物性は表３に示す通りであった。原糸耐摩耗性では、毛羽やフィブリル化は見られなかったが、１００ｍの製織では経糸切れが８回となった。また得られた布帛の品位は毛羽が見られ、実施例１には劣るものとなった。布帛耐摩耗性は、摩耗回数４，５００回で毛羽が発生し、実施例１には劣るものとなった。

［比較例７］
単成分として固有粘度０．８０のＰＥＴを用い、エクストルーダー型押出機を用いて２９５℃の温度で溶融後、ポリマー温度２９０℃で、孔数５個の公知の単成分口金に流入させた。口金から吐出された糸条は、紡糸速度８００ｍ／分で一旦巻き取った後、公知の延伸装置にて、９０℃に加熱された第１ホットロールと１３０℃に加熱された第２ホットロール間で延伸倍率４．３倍で延伸し、熱セットを行った。得られた延伸糸は、最終ロールと巻取機の間に設置した交絡ノズルにて、交絡圧０．２３ＭＰａで交絡を付与した後、８００ｍ／分で巻き取った。得られたポリエステルマルチフィラメントの原糸物性は表３に示す通りであった。原糸耐摩耗性は毛羽が発生しやすく、実施例１に劣っていた。１００ｍの製織で糸切れは１回もなく、非常に良好な製織性であったが、得られた布帛に毛羽があり、実施例１に劣るものとなった。また布帛耐摩耗性は、摩耗回数５００回で毛羽の発生が見られ、実施例１に大きく劣るものとなった。

［実施例１１］
芯成分として固有粘度０．８０のＰＥＴ、鞘成分として固有粘度０．５０のＰＥＴを用いて、公知の直接紡糸延伸装置にて、紡糸・延伸を行った。エクストルーダー型押出機を用いて２９５℃の温度で溶融後、ポリマー温度２９０℃で、複合比が芯成分：鞘成分＝８０：２０となるようにポンプ計量を行い、芯鞘型となるような孔数５個の公知の複合口金に流入させた。口金から吐出された糸条は、紡糸速度１，３００ｍ／分で引き取り、一旦巻き取ることなく、延伸倍率３．８倍で延伸し、熱セットを行った。得られた延伸糸は、最終ロールと巻取機の間に設置した交絡ノズルにて、交絡圧０．２３ＭＰａで交絡を付与した後、５，０００ｍ／分で巻き取った。製糸性は、交絡付与部分での糸切れが見られ、実施例１のような２工程法よりも劣る結果となった。得られたポリエステルマルチフィラメントの原糸物性は表３に示す通りであった。延伸後の交絡付与位置での単糸繊度は２．４ｄｔｅｘであり、実施例１と同等であるが、交絡ノズルを通過する時の速度が、５，０００ｍ／分と高速であるために、交絡度が２．８個／ｍと小さくなった。交絡度が実施例１に劣るため、収束性が悪く、１００ｍの製織で糸切れが７回となった。得られた布帛には毛羽はなかったが、フィラメント割れの欠点が見られ、実施例１には若干劣るものとなった。

［比較例８］
交絡付与位置を紡糸の引き取り前とした以外は、実施例１１と同様にして、ポリエステルマルチフィラメントを得た。得られたポリエステルマルチフィラメントの原糸物性は表３に示す通りであった。交絡度は０．７個／ｍとなり、交絡を十分にいれることができなかった。製織では経糸切れが多発し、数ｍ毎に停台が発生した。製織品位はフィラメント割れが多く、スジ状の欠点が多数見られた。

Claims (2)

1. 芯成分の高粘度ポリエステルと、鞘成分の低粘度ポリエステルが芯鞘型に複合されたポリエステルマルチフィラメントであって、芯成分と鞘成分の固有粘度差が０．２０〜１．００であり、総繊度４〜３０ｄｔｅｘ、単糸繊度１.０〜５.０ｄｔｅｘ、破断強度５．０〜９．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度１２〜４５％、交絡度２．０〜１５．０個／ｍであり、フィラメント数が３〜１５であるポリエステルマルチフィラメント
2. 芯成分の高粘度ポリエステルの固有粘度が０．７０〜１．５０、鞘成分の高粘度が０．４０〜０．７０である請求項１記載のポリエステルマルチフィラメント