JP4992577B2 - ポリアミドマルチフィラメントおよびそれを用いた織物 - Google Patents
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Description
本発明は、薄地高密度織編物を製織するに際して、好適なポリアミドマルチフィラメントおよびそれを用いた織編物に関するものである。
織編物の薄地化は、軽さや着用感、フィット性を向上させ、ユーザーニーズが高いために、活発に開発が進められている。しかしながら、薄地化のためには糸のトータル繊度を細くしなければならないこと。細くすると必然的に糸の構成フィラメント数が少なくなるため、交絡が入りにくくなり、集束性が悪くなること。集束性が悪いと整経時に取り扱いが困難となり、製織性を悪化させる。薄地化の開発のボトルネックとして細繊度フィラメントの集束性の問題があり、解決が待たれていた。
特許文献１および２では、薄地高密度織物に関して通気性の抑制、破裂強さ維持した織物が提案されている。しかしながら、具体的に開示されたものとしては、実施例から４４ｄｔｅｘ〜２２ｄｔｅｘの範囲での薄地織物であり、本発明が目指している領域から見ると満足できる細繊度とは言えなかった。
さらに特許文献３では、ソフト性、低通気性、耐久性に優れたポリアミド織物が提案されている。製織性向上のために経糸に使用する際は交絡付与することが有効であるとの記載があるが、具体的に開示されたものとしては、５６Ｔと比較的太繊度の織物に限定されていた。
特開２００４−３３９６７２号公報（段落番号[０００５]〜[０００７]、[００２２]〜[００２８]）
特開２００５−４８２９８号公報（段落番号[０００６]〜[０００７]、[００３７]〜[００４６]）
特開２００６−５７１９０号公報（段落番号[０００５]〜[０００７]、[００２０]、[００２９]〜[００４０]）
薄地高密度織編物を製織するに際して、整経時の集束性に優れており、停台を減少させると共に織物の品位が向上するポリアミドマルチフィラメントを提供すること、また上記ポリアミドマルチフィラメントを経糸に用いて薄地織物とすることにより、通気性が抑制され、さらに洗濯後も効果が持続する薄地織物を提供することを課題とするものである。
この課題を解決するために、本発明は、次の構成を採用するものである。
（１）トータル繊度６ｄｔｅｘ〜１８ｄｔｅｘであり、かつ単糸繊度が０．８ｄｔｅｘ以下であり、かつ４Ｔ／ｍ以下の撚数であり、かつ交絡度が２５以上であることを特徴とするポリアミドマルチフィラメント。
（２）強度５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、伸度４０〜５０％であることを特徴とする（１）記載のポリアミドマルチフィラメント。
（３）（１）または（２）いずれかのポリアミドマルチフィラメントを少なくとも経糸の一部に用いていることを特徴とする織物。
（４）経糸と緯糸のカバーファクターの総和が１６００以上であることを特徴とする（３）記載の織物。
（５）経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と経糸に用いる糸条の単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）が、下記式の関係を満たすことを特徴とする（３）または（４）いずれかに記載の織物。
Ｂ／Ａ≧１．３０
（１）トータル繊度６ｄｔｅｘ〜１８ｄｔｅｘであり、かつ単糸繊度が０．８ｄｔｅｘ以下であり、かつ４Ｔ／ｍ以下の撚数であり、かつ交絡度が２５以上であることを特徴とするポリアミドマルチフィラメント。
（２）強度５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、伸度４０〜５０％であることを特徴とする（１）記載のポリアミドマルチフィラメント。
（３）（１）または（２）いずれかのポリアミドマルチフィラメントを少なくとも経糸の一部に用いていることを特徴とする織物。
（４）経糸と緯糸のカバーファクターの総和が１６００以上であることを特徴とする（３）記載の織物。
（５）経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と経糸に用いる糸条の単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）が、下記式の関係を満たすことを特徴とする（３）または（４）いずれかに記載の織物。
Ｂ／Ａ≧１．３０
本発明は上記の構成を採用することにより、これまで製織困難であった薄地高密度織物であっても経糸の集束性に優れているために追撚などを施すことなく効率よく生産することができる。また、本発明のポリアミドマルチフィラメントを少なくとも経糸に用いた薄地高密度織物は、構成単糸が複数段に重なり合っているために通気性が低い。また、洗濯後も低い通気性を維持することができる。
本発明の構成としては、トータル繊度６ｄｔｅｘ〜１８ｄｔｅｘであり、かつ単糸繊度が０．８ｄｔｅｘ以下であり、かつ４Ｔ／ｍ以下の撚数であり、かつ交絡度が２５以上のポリアミドマルチフィラメントである。
すなわち、トータル繊度が６ｄｔｅｘ〜１８ｄｔｅｘと細繊度にもかかわらず、４Ｔ／ｍ以下の撚数と実質的に無撚の状態で集束性を持たせるために、単糸繊度を０．８ｄｔｅｘ以下と細繊度化して交絡を入りやすくすることで、交絡度を２５以上としたポリアミドマルチフィラメントである。
従来よりこの範囲のポリアミドマルチフィラメントは、ストッキング用途としてカバリング糸の巻き糸や交編糸に用いられてきた。丸編で用いるために、高い集束性は必要とされず、たとえば、カバリング糸の巻き糸に用いる１１ｄｔｅｘ５フィラメントのマルチフィラメントでは、交絡度１２程度であり、交編糸に用いられる１７ｄｔｅｘ４フィラメントのマルチフィラメントでは、交絡度４程度の極めて低い集束性であった。
近年織物の薄地化が望まれ、製織技術も向上してきたため、２２ｄｔｅｘ〜３３ｄｔｅｘ程度のマルチフィラメントも安定して製織できるようになってきた。しかしながら、本発明の範囲である６ｄｔｅｘ〜１８ｄｔｅｘのマルチフィラメントとなると製織の難易度は急激に難しくなる。その原因について鋭意検討したところ、細繊度化により糸強力が低下することに加えて、集束性が低下していることに起因していることを見出した。その原因としては、トータル繊度が細いため、構成フィラメント数が少なくなるためである。たとえば、２２ｄｔｅｘの場合、２０フィラメント程度とすることによって十分な集束性をもたせるための交絡を付与することができる。しかしながら、１８ｄｔｅｘとなると単糸繊度１ｄｔｅｘ程度としても、交絡度を本発明の範囲とすることは困難であった。
製織時に集束性が必要となる工程としては、ドラムからの解舒時とワーパービームに巻き取る際にロールに糸を左右にトラバースさせる際にフィラメントが割れることを防ぐためである。
集束性を向上させるために交絡度を２５以上とする手段としては、交絡時の圧空圧を上げたり、交絡付与時の糸張力を下げる等の手段があるものの、本発明のトータル繊度範囲において、安定して交絡度を向上させることは容易ではない。そのため単糸繊度を細くすることによって構成フィラメントを増やすと共に、交絡の絡みが生じやすくなるように曲げやわらかくすることが有効である。具体的には単糸繊度を０．８ｄｔｅｘ以下とする必要がある。同様な理由のために単糸繊度を０．７ｄｔｅｘ以下とすることがさらに好ましく、０．６ｄｔｅｘ以下とすることが特に好ましい。また、副次的効果として単糸繊度が細くなることにより織物の風合いがやわらかくなること、さらに通気性が抑制できるため、薄くても風を通しにくい生地を得ることができる。
一方、単糸繊度が細すぎると日常使用時の摩耗により織物表面で、単糸切れを生じやすくなるため、単糸繊度を０．１ｄｔｅｘ以上とすることが好ましい。
単糸繊度の細いポリアミドマルチフィラメントを得る手段として、限定されるものではないが、溶融紡糸工程にて直接得るいわゆる直紡法が好ましい。たとえば、複合紡糸機を用いてポリアミドとポリエステルからなるマルチフィラメントを製編織後、ポリエステルを溶出して分割や海島繊維の島部分を残して織物とすることができる。しかしながら、溶出工程によって低密度となりやすいこと、本発明のトータル繊度範囲を複合紡糸で得ることは生産性が低い。
トータル繊度として、６ｄｔｅｘ未満の場合、織物としたとき実用耐久性を維持できないため、好ましくなく、１８ｄｔｅｘを越える繊度の場合、現状の製織技術にて対応可能であるため、本発明の効果は小さい。同様にトータル繊度として６ｄｔｅｘ〜１６ｄｔｅｘの時、より効果的で実用的な織物を効率良く生産でき、より好ましい。さらに８ｄｔｅｘ〜１３ｄｔｅｘの時、特に好ましい。
本発明のトータル繊度範囲において製織した場合、破裂強さと共に摩耗特性、柔らかさからポリアミドマルチフィラメントとすることが最も実用的である。
本発明でいうポリアミドは、いわゆる炭化水素基が主鎖にアミド結合を介して連結された高分子量体であって、好ましくは、染色性、洗濯堅牢度、機械特性に優れる点から、主としてポリカプロアミド、もしくはポリヘキサメチレンアジパミド等のポリアミドであることが好ましい。ここでいう主としてとは、ポリカプロアミドではそれを構成するε−カプロアミド単位として、ポリヘキサメチレンアジパミドではそれを構成するヘキサメチレンアジパミド単位として８０モル％以上であることをいい、さらに好ましくは９０モル％以上である。その他の成分としては、特に制限されないが、ポリカプロアミドの場合は、ヘキサメチレンアジパミド単位、ポリヘキサメチレンアジパミドの場合には、カプロアミド単位の他、例えば、ポリドデカノアミド、ポリヘキサメチレンアゼラミド、ポリヘキサメチレンセバカミド、ポリヘキサメチレンドデカノアミド、ポリメタキシリレンアジパミド、ポリヘキサメチレンテレフタラミド、ポリヘキサメチレンイソフタラミド等を構成するモノマーである、アミノカルボン酸、ジカルボン酸、ジアミンなどの単位が挙げられる。
本発明でいうポリアミドの重合度は、必要とする糸強度、初期引張抵抗度等を考慮して適宜選択して良いが、９８％硫酸相対粘度で２．０〜３．５の範囲が好ましい。
さらに必要に応じて光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、末端基調節剤、染色性向上剤等が添加されていてもよい。また、紫外線吸収や接触冷感、抗菌性等の付与のため、無機粒子や有機機能剤の添加を行うことも可能である。しかしながら、製糸性や耐久性を低下してしまうため、１μｍを超える無機粒子の添加は好ましくなく、白色顔料も含めて無機粒子の添加は限定されるものではないが、２．０％以下であることが好ましく、１．０％未満であることがより好ましい。
本発明のポリアミドマルチフィラメントを直紡法にて得る方法は、本発明のマルチフィラメントが得られる限り、限定されるものではない。一例を挙げると口金を保温しながら、口金近傍で糸条走行方向に対して垂直方向かつ一方向に冷却風を当てるユニフロー方式の冷却が挙げられる。
なかでも、単糸細繊度のポリアミドマルチフィラメントを斑なく得るために、環状に吐出孔を配置した口金から溶融ポリマーを吐出させ、口金中心から放射状方向、または口金吐出孔を取り囲むように円周方向から口金中心方向に冷却風を流すいわゆる環状冷却装置を用いることが好ましく用いられる。冷却開始距離は口金面から１０〜１００ｍｍと比較的近い距離が好ましい。また、冷却長としては、１００〜１０００ｍｍ程度とすることが好ましい。
冷却後、給油ガイドにて給油を行い、１５００〜４５００ｍ／ｍｉｎ程度で引取り（第１ゴデーローラー）、次の第２ゴデーローラーとの間で１．０〜２．５倍程度の延伸を行った後で、３０００ｍ／ｍｉｎ以上で巻き取ることができる。この際、第１ゴデーローラーと第２ゴデーローラーの間の延伸倍率（延伸倍率が高いと伸度は低くなる）、巻取速度（巻取速度が高いと低くなる）を適切に設計することにより、狙いとする伸度を得ることが可能となる。また、第２ゴデーロールを１５０〜１７０℃の加熱ロールとすることで熱処理を行うことは好ましく行われる。各ゴデーロールはネルソンローラー、駆動ローラーに従動型のセパレートローラがついたもの、さらに片掛けローラーのいずれでも問題はない。またローラーとフィラメントの滑りを抑制するためにローラーの表面状態を平滑にしたり、糸離れを良くするために第２ゴデーロールを溝付きにしたり、梨地としてもよい。
油剤はガイド給油などによってマルチフィラメントに付与され、巻取時の有効成分付着量はマルチフィラメント重量当たり０．４〜１．０重量％程度が好ましい。油剤の付与は紡糸工程中、１度でも複数回に分けて行われても問題ない。複数回に分けて行う場合には、有効成分量が低い油剤を付与した後、有効成分量が高い油剤を付与することが好ましい。
油剤としては、潤滑剤、制電剤、乳化剤、添加剤などを混合分散して用いることができる。潤滑剤の例としては、脂肪族エステル、ポリエーテル、鉱物油などがあげられる。制電剤の例としては、アニオン界面活性剤、カチオン界面活性剤、両性界面活性剤などのイオン界面活性剤を適用できる。乳化剤としてはノニオン系乳化剤を適用でき、また添加剤としては、毛羽防止剤、浸透性向上剤、外観調整剤、抗酸化剤、防腐剤などを適宜使用することができる。
また、ポリアミドマルチフィラメントに付着した紡糸油剤量は、ｎヘキサンなどの有機溶媒で油剤成分のみ抽出し、溶媒を飛ばすことにより油分量を測定することができる。
上記単糸繊度で紡糸して、十分な交絡を付与するために、圧空圧は０．１５〜０．３５ＭＰａとすることが好ましく、特に０．２０〜０．３０ＭＰａに制御することが好ましい。また、上記範囲の単糸繊度のフィラメントを交絡時の糸張力で交絡度を制御する場合、糸張力は０．０４〜０．３０ｃＮ／ｄｔｅｘとすることが好ましく、特に０．０８〜０．２０ｃＮ／ｄｔｅｘとすることが好ましい。
本発明のポリアミドマルチフィラメントを用いて織編物を作った場合、薄地となるため、通常、実用強度を持たせる設計とする。織物設計としてリップストップ組織とすることにより引裂強さを上げ、織物の密度を適正化することが好ましい。またそれとともにポリアミドマルチフィラメントとしても強くすることが好ましい。具体的には強度５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、伸度４０〜５０％とすることが好ましい。強度は高いほうがより好ましいが、低伸度にしてまで強度を上げたとしても織物においては、引裂の際切断される時、力を分担して負担するフィラメント数が減少してしまうため、逆に織物の引裂強さを低下させてしまう。同様な理由から伸度を維持しながら強度は５．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることがより好ましく、６．０ｃＮ／ｄｔｅｘであることが特に好ましい。一方、強度を高くすべく、低伸度に設計しすぎると、高密度で製織する難易度が高くなること、さらに織物の風合いが高くなるため、強度は８．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。
強度５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、伸度４０〜５０％とする手段としては、下記に好ましい様態を示すが、これに限定されるものではない。ポリアミドの重合度は、９８％硫酸相対粘度で２．５〜３．５の範囲が好ましい。また、１８００〜３０００ｍ／ｍｉｎ程度で引取り（第１ゴデーローラー）、次の第２ゴデーローラーとの間で１．３〜２．５倍程度の延伸を行った後で、３０００〜４５００ｍ／ｍｉｎ程度で巻き取る方法が好ましい。この際、第１ゴデーローラーと第２ゴデーローラーの間の延伸倍率（延伸倍率が高いと伸度は低くなる）、巻取速度（巻取速度が高いと低くなる）を適切に設計することにより、狙いとする伸度を得ることが可能となる。さらに、第２ゴデーロールを１５０〜１７０℃の加熱ロールとすることで熱処理を行うことで、強度を高くし、染色時の収縮を抑制することができる。
また、本発明のポリアミドマルチフィラメントの断面形状としては、特に限定するものではない。なかでも交絡の入りやすさから、丸断面が好ましいが、扁平断面や凸レンズ型、四角型、さらに多様断面や中空断面であってもよい。また、溶融紡糸後巻き取った生糸が好ましい。
これまで述べてきたように、本発明のポリアミドマルチフィラメントは、トータル繊度が細繊度ながら、集束性に優れているために織物の経糸に用いると製織性を向上させることに極めて有効である。
すなわち、本発明のトータル繊度範囲においては、細繊度であるため、集束性が不十分で、整経時にわずかな交絡が外れてフィラメント割れを生じてループ毛羽を有していると、サイジングを行ったとしてもループ毛羽を有していることによって製織時に経糸の捌きが悪く、糸切れが生じてしまう。もしくは、集束性が十分でない経糸をサイジングする場合、過大なサイジング剤を付与することになり、例えばウォータージェットにて緯糸打ち込み時に筬に糊粕が付着し、糸切れが多発する。
したがって、本発明のポリアミドマルチフィラメントを少なくとも経糸に用いることにより、上記問題を解決でき、生産性を向上させることができる。また、緯糸にも用いた場合でも集束性に優れているために打ち込み性に優れており、好ましく用いられる。
さらに織物密度が高い場合には、例えば経糸の捌きが悪くなるため、糸の集束性が重要となる。したがって、本発明のポリアミドマルチフィラメントは、経糸と緯糸のカバーファクターの総和が１６００以上の高密度織物の時、好ましく用いられる。なかでもカバーファクターの総和が１６００〜１７００の高密度織物の時、 引裂強力と通気性のバランスに優れる点で特に好ましい。
従来、本発明のポリアミドマルチフィラメントのトータル繊度範囲においては、構成フィラメント数が少ないため、フィラメントは一列に並んでしまっていた。そのため、カレンダー加工により、単糸間の空隙を埋めて通気度を低下させることはできても効果に限界があった。すなわち、単糸が一部重なっていたり、単糸の入れ替わり等が見られることから、そこでの通気性ダウンは否めなかった。さらに洗濯によって織物中の単糸がずれて、通気度が高くなることが生じていた。
そこで、本発明の織物では、経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と経糸に用いる糸条の単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）が、下記式の関係を満たすことが好ましい。
Ｂ／Ａ≧１．３０
Ｂ／Ａ≧１．３０
すなわち、経糸中に単糸が一列に並んで配置することができず、織物の断面写真を観察すると２列以上に配置されることになる。ここで、Ｂ／Ａ≧１．３０とする理由としては、単糸の入れ替わりで２列になったり、構成単糸の一部が２列になっていたとしても効果が少ないためである。この場合、織物の断面写真を観察したとき、構成単糸が２列以上に配置されている。
これにより通気度ダウンに効果的であり、洗濯後も通気度を維持することが可能となる。
上記範囲とするためには、本発明のポリアミドマルチフィラメントを少なくとも経糸に用い、織物密度を適正化することにより実現することができる。
同様な理由からＢ／Ａ≧１．６０であることがより好ましい。糸繊度が直径の２乗で比例しているため、特に繊度１３〜１８ｄｔｅｘにおいては、６〜１３ｄｔｅｘ未満に比べて、比較的構成単糸を３段以上にしやすい。３段以上にするためには、Ｂ／Ａ≧１．６０とすることが好ましい。Ｂ／Ａの上限としては、経糸の捌き性の点から ２．０以下に設計することが好ましい。
また、緯糸にも本発明のポリアミドマルチフィラメントを用いることは好ましく行われ、適正な織物密度とすることにより、さらに通気度ダウンに有効となる。
なお、２．５４ｃｍ幅に存在する経糸本数を拡大鏡を用いて数えることで、経糸密度を測定する。緯糸密度も同様である。ただし、リップ部の引き揃え部分は引き揃え本数をそれぞれカウントする（例：３本引き揃えならば、３本とカウントする）。
ここで、経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）とは、単位長さを経糸本数で除した値であり、図２中、経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅Ａで示される長さに相当するものである。なお、図２は経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）を説明する模式図であり、aが経糸である。例えば２．５４ｃｍ当たりの経糸本数であるならば、
Ａ（μｍ）＝２．５４×１０４／経糸本数
で求められる。また、経糸に用いる糸条の単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）とは、図３中、単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸ｂを一列に並べたときの長さＢで示される長さに相当するものである。なお、図３は単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）を説明するために実施例１１と比較例９を用いた模式図であり、次式で求められる値である。例えば、すなわち、ポリカプロアミド、もしくはポリヘキサメチレンアジパミドの時、比重が１．１４であることから
Ｂ（μｍ）＝２×フィラメント数×１０４×（繊度（ｄｔｅｘ）／（π×フィラメント数×１．１４×１０６））（１／２）
で求められる。
Ａ（μｍ）＝２．５４×１０４／経糸本数
で求められる。また、経糸に用いる糸条の単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）とは、図３中、単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸ｂを一列に並べたときの長さＢで示される長さに相当するものである。なお、図３は単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）を説明するために実施例１１と比較例９を用いた模式図であり、次式で求められる値である。例えば、すなわち、ポリカプロアミド、もしくはポリヘキサメチレンアジパミドの時、比重が１．１４であることから
Ｂ（μｍ）＝２×フィラメント数×１０４×（繊度（ｄｔｅｘ）／（π×フィラメント数×１．１４×１０６））（１／２）
で求められる。
使用する織機としては特に限定されないが、ウォータージェットルームが好ましく用いられる。織物組織としてはウィンドブレーカーやダウンウェアの生地のように薄地織物を狙いとしている。したがって、軽くて薄い生地が求められると共に引裂強さなどの強さが必要となる。したがって、組織点の多い平組織、または平組織と石目、ナナコ組織を組み合わせたリップストップ組織が好ましい。リップストップ組織における石目、ナナコ部は２本以上であっても問題ない。一般的には２本から５本の範囲内で構成され、ダブルリップストップでも問題ない。リップストップ組織について限定はないが、引裂強力および視覚的効果から格子柄の幅としては５ｍｍ以下の格子柄が好ましく、２ｍｍ以下の格子柄がより好ましい。
本発明の織物は、より高い低通気性や防水特性を得るためにカレンダー加工や樹脂加工を施すことは問題ない。一方で、薄くてやわらかい特性を活かして、上記加工を行わなかったとしても、単糸繊度が細いため、比較的高い低通気性が得られたり、片面だけカレンダー加工して撥水加工を施すなど、狙いとする特性に応じて加工することができる。
以下、実施例をあげて本発明をさらに具体的に説明する。
なお、実施例および比較例における各測定値は、次の方法で得たものである。
Ａ．９８％硫酸相対粘度（ηｒ）
（ａ）試料を秤量し、９８重量％濃硫酸に試料濃度（Ｃ）が１ｇ／１００ｍｌとなるように溶解する。
（ｂ）（ａ）項の溶液をオストワルド粘度計にて２５℃での落下秒数（Ｔ１）を測定する。
（ｃ）試料を溶解していない９８重量％濃硫酸の２５℃での落下秒数（Ｔ２）を（２）項と同様に測定する。
（ｄ）試料の９８％硫酸相対粘度（ηｒ）を下式により算出する。測定温度は２５℃とする。
（ηｒ）＝（Ｔ１／Ｔ２）＋｛１．８９１×（１．０００−Ｃ）｝。
（ａ）試料を秤量し、９８重量％濃硫酸に試料濃度（Ｃ）が１ｇ／１００ｍｌとなるように溶解する。
（ｂ）（ａ）項の溶液をオストワルド粘度計にて２５℃での落下秒数（Ｔ１）を測定する。
（ｃ）試料を溶解していない９８重量％濃硫酸の２５℃での落下秒数（Ｔ２）を（２）項と同様に測定する。
（ｄ）試料の９８％硫酸相対粘度（ηｒ）を下式により算出する。測定温度は２５℃とする。
（ηｒ）＝（Ｔ１／Ｔ２）＋｛１．８９１×（１．０００−Ｃ）｝。
Ｂ．強度・伸度測定
ＪＩＳ Ｌ １０１３−１９９２ ７．５引張強さ及び伸び率に準じて測定を行った。試験条件としては、試験機の種類としては定速緊張形、つかみ間隔５０ｃｍにて行った。なお、強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）＝引張強さ（ｃＮ）／繊度（ｄｔｅｘ）
ＪＩＳ Ｌ １０１３−１９９２ ７．５引張強さ及び伸び率に準じて測定を行った。試験条件としては、試験機の種類としては定速緊張形、つかみ間隔５０ｃｍにて行った。なお、強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）＝引張強さ（ｃＮ）／繊度（ｄｔｅｘ）
Ｃ．交絡度
（ａ）装置：エンタングルメントテスター Ｒ２０４０およびエレクトロニック・テンションメーターＲ−１１９２、共にツエルベカーオーバーシーズ社製
（ｂ）測定条件：糸走行スピード２．４ｍ／ｍｉｎ、リールスピード１７．６ｍ／ｍｉｎ、リール時間３．４ｓｅｃ、リール長９９．７ｃｍ、ＮＯ．Ｓｈｏｗ１０×１０ｃｍ、初荷重０．２２ｇ×測定サンプル繊度ｄｔｅｘ、トリップレベル張力（ｇ）測定サンプル繊度ｄｔｅｘ／フィラメント数、フルスケール２５ｇ
（ｃ）個々の交絡点長さの平均を平均交絡点長さＡ（ｍｍ）としたとき、交絡度＝１０００／Ａ
（ｄ）おもりを吊り下げて走行させ、張力指示針が初荷重となるように調整する。テストカウンターをＮ＝３０にセットして測定を行い、１０ＤＭにて測定した結果の平均値を交絡度とする。
（ａ）装置：エンタングルメントテスター Ｒ２０４０およびエレクトロニック・テンションメーターＲ−１１９２、共にツエルベカーオーバーシーズ社製
（ｂ）測定条件：糸走行スピード２．４ｍ／ｍｉｎ、リールスピード１７．６ｍ／ｍｉｎ、リール時間３．４ｓｅｃ、リール長９９．７ｃｍ、ＮＯ．Ｓｈｏｗ１０×１０ｃｍ、初荷重０．２２ｇ×測定サンプル繊度ｄｔｅｘ、トリップレベル張力（ｇ）測定サンプル繊度ｄｔｅｘ／フィラメント数、フルスケール２５ｇ
（ｃ）個々の交絡点長さの平均を平均交絡点長さＡ（ｍｍ）としたとき、交絡度＝１０００／Ａ
（ｄ）おもりを吊り下げて走行させ、張力指示針が初荷重となるように調整する。テストカウンターをＮ＝３０にセットして測定を行い、１０ＤＭにて測定した結果の平均値を交絡度とする。
Ｄ．油剤付着量
（ａ）原糸サンプル重量（Ｓ）１０ｇをｎ−ヘキサン７０ｍｌに浸漬、撹拌（２０℃、５分間）して油剤を抽出する。
（ｂ）再度、同じサンプルをｎ−ヘキサン７０ｍｌに浸漬、撹拌（２０℃、５分間）して油剤を抽出する。
（ｃ）上記ａ，ｂにて抽出したｎ−ヘキサンを予め、乾燥させて重量（Ｗ０）を測定したフラスコに移し、ｎ−ヘキサンを１００℃にて飛ばす。
（ｄ）さらに真空乾燥機（４０℃、１０ｔｏｒｒ以下、１時間）にて乾燥させる。
（ｅ）乾燥剤の入ったデシケーター内で放冷した後、フラスコの重量（Ｗ１）を測定する。
（ｆ）下記式より油剤付着量を求める。
油剤付着量（％）＝（Ｗ１−Ｗ０）／Ｓ×１００
（ａ）原糸サンプル重量（Ｓ）１０ｇをｎ−ヘキサン７０ｍｌに浸漬、撹拌（２０℃、５分間）して油剤を抽出する。
（ｂ）再度、同じサンプルをｎ−ヘキサン７０ｍｌに浸漬、撹拌（２０℃、５分間）して油剤を抽出する。
（ｃ）上記ａ，ｂにて抽出したｎ−ヘキサンを予め、乾燥させて重量（Ｗ０）を測定したフラスコに移し、ｎ−ヘキサンを１００℃にて飛ばす。
（ｄ）さらに真空乾燥機（４０℃、１０ｔｏｒｒ以下、１時間）にて乾燥させる。
（ｅ）乾燥剤の入ったデシケーター内で放冷した後、フラスコの重量（Ｗ１）を測定する。
（ｆ）下記式より油剤付着量を求める。
油剤付着量（％）＝（Ｗ１−Ｗ０）／Ｓ×１００
Ｅ．カバーファクター
ＪＩＳ Ｌ １０９６−１９９９ ８．６．１ 織物の密度に準じて２．５４ｃｍの区間にて測定する。カバーファクター（ＣＦ）＝経糸密度×（経糸繊度）１／２＋緯糸密度×（緯糸繊度）１／２
ＪＩＳ Ｌ １０９６−１９９９ ８．６．１ 織物の密度に準じて２．５４ｃｍの区間にて測定する。カバーファクター（ＣＦ）＝経糸密度×（経糸繊度）１／２＋緯糸密度×（緯糸繊度）１／２
Ｆ．通気度
ＪＩＳ Ｌ １０９６−１９９９ ８．２７．１ Ａ法 フラジール形法に準じて測定する。
ＪＩＳ Ｌ １０９６−１９９９ ８．２７．１ Ａ法 フラジール形法に準じて測定する。
Ｇ．引裂強力
ＪＩＳ Ｌ １０９６−１９９９ ８．１５．５ Ｄ法 ペンジュラム法に準じて測定を行った。経糸を切断する方向と緯糸を切断する方向の両方向を測定する。
ＪＩＳ Ｌ １０９６−１９９９ ８．１５．５ Ｄ法 ペンジュラム法に準じて測定を行った。経糸を切断する方向と緯糸を切断する方向の両方向を測定する。
Ｈ．厚み
ＪＩＳ Ｌ １０９６−１９９９ ８．５．１ 織物の厚さに準じて測定する。
ＪＩＳ Ｌ １０９６−１９９９ ８．５．１ 織物の厚さに準じて測定する。
Ｉ．目付け
ＪＩＳ Ｌ １０９６−１９９９ ８．４．１ 正量に準じて測定する。
ＪＩＳ Ｌ １０９６−１９９９ ８．４．１ 正量に準じて測定する。
Ｊ．洗濯処理
ＪＩＳ Ｌ ０２１７−１９９５ 表１ 洗い方（水洗い）番号１０３の試験方法に従い実施する。浴比１：３０、洗剤：弱アルカリ洗剤（花王製「アタック」）標準量、洗濯機：２槽式洗濯機東芝製ＶＨ−Ｍ３０（ＨＳ）、工程：｛洗い（５ｍｉｎ、４０℃）、すすぎ（２ｍｉｎ、常温）、脱水（１ｍｍ）、すすぎ（２ｍｉｎ、常温）、脱水（１ｍｍ）、風乾｝、左記工程を５回繰り返す。
ＪＩＳ Ｌ ０２１７−１９９５ 表１ 洗い方（水洗い）番号１０３の試験方法に従い実施する。浴比１：３０、洗剤：弱アルカリ洗剤（花王製「アタック」）標準量、洗濯機：２槽式洗濯機東芝製ＶＨ−Ｍ３０（ＨＳ）、工程：｛洗い（５ｍｉｎ、４０℃）、すすぎ（２ｍｉｎ、常温）、脱水（１ｍｍ）、すすぎ（２ｍｉｎ、常温）、脱水（１ｍｍ）、風乾｝、左記工程を５回繰り返す。
９８％硫酸相対粘度２．８で酸化チタンを含まないポリカプロアミドチップを２８０℃で溶融し、紡糸口金において環状に配した丸型の吐出孔から吐出し、円柱状のフィルターから内向きに冷却風を吹き出す内吹き環状冷却冷却装置（口金面からの冷却開始距離：３６．５ｍｍ、冷却長：１５０ｍｍ）を用いて冷却し、その後給油ガイドから０．１８ｍｌ／ｍｉｎの油剤（平滑剤として、鉱物油およびトリデシルステアレートを使用し、乳化剤として牛脂アルコールエチレンオキサイド付加物、制電剤としてイミダゾリン化合物を用いた）を吐出させてマルチフィラメントに給油し、交絡ノズル（圧空圧０．２ＭＰａ）にて交絡を付与した後、第１ゴデーローラーに片掛けすることによって引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように第２ゴデーローラーとの間で延伸した後、１５５℃で加熱した第２ゴデーローラーに片掛けすることによって熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、１１デシテックス１６フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３４）。以下の実施例および比較例においても同様の第１ゴデーローラーおよび第２ゴデーローラーおよび油剤を用いている。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
織物経糸および緯糸として解除撚のみで追撚を施すことなく用いてマイクロリップストップ組織にて製織を行った。なお、整経時の毛羽はなく、整経〜糊つけ工程を問題なく通過し、製織性も良好であり、織り上がった生織は品質の高いものであった。得られた生織を常法にしたがって精練（オープンソーパー、９０℃×２０分）、中間セット（１７０℃×２０分）、染色（ジッカー、９０℃×３０分）、乾燥（１２０℃×１分）、撥水加工（パッドドライ）、仕上げセット（１７０℃×２０分）した後、カレンダー加工（シリンダー温度１８０℃、カレンダー圧力３５ｔ（１５０ｃｍ幅）、速度１０ｍ／ｍｉｎ）を織物両面（表面２回、裏面１回）に施して仕上げ、経糸密度２５５本／２．５４ｃｍ、緯糸密度２４０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは１．４１であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、図１に示すように構成フィラメントによって２段に配置されていた。なお、図１は、経糸断面を切断した織物断面の概略図である。また、得られた織物は経引裂強力が９．７Ｎ、緯引裂強力が８．１Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは２４ｇ／ｍ２、通気度は０．５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、目付が極めて低い薄地織物にも関わらず、通気性は低く、引裂強力が高い優れた織物であった。また、洗濯５回後の通気度は０．８ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、通気度抑制の耐洗濯性に優れていた。風合いは非常にソフトであり、生地をこすり合わせたときの音が非常に小さく、サイレント性に優れていた。織物評価の結果を表２に示す。
実施例２
９８％硫酸相対粘度２．８で酸化チタンを含まないポリヘキサメチレンジアミドチップを２９０℃で溶融し、紡糸口金において環状に配した丸型の吐出孔から吐出し、円柱状のフィルターから内向きに冷却風を吹き出す内吹き環状冷却装置を用いて冷却し、その後給油ガイドから０．１８ｍｌ／ｍｉｎの油剤を吐出させてマルチフィラメントに給油し、交絡ノズル（圧空圧０．２ＭＰａ）にて交絡を付与した後、引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように延伸した後、１５５℃で熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、１１デシテックス１６フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３６）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
９８％硫酸相対粘度２．８で酸化チタンを含まないポリヘキサメチレンジアミドチップを２９０℃で溶融し、紡糸口金において環状に配した丸型の吐出孔から吐出し、円柱状のフィルターから内向きに冷却風を吹き出す内吹き環状冷却装置を用いて冷却し、その後給油ガイドから０．１８ｍｌ／ｍｉｎの油剤を吐出させてマルチフィラメントに給油し、交絡ノズル（圧空圧０．２ＭＰａ）にて交絡を付与した後、引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように延伸した後、１５５℃で熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、１１デシテックス１６フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３６）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
織物経糸および緯糸として解除撚のみで追撚を施すことなく用いてマイクロリップストップ組織にて製織を行った。なお、整経時の毛羽はなく、整経〜糊つけ工程を問題なく通過し、製織性も良好であり、織り上がった生織は品質の高いものであった。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度２５５本／２．５４ｃｍ、緯糸密度２４０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは１．４１であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって２段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が１０．２Ｎ、緯引裂強力が８．９Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは２４ｇ／ｍ２、通気度は０．５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、目付が極めて低い薄地織物にも関わらず、通気性は低く、引裂強力が高い優れた織物であった。また、洗濯５回後の通気度は０．８ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、通気度抑制の耐洗濯性に優れていた。風合いは非常にソフトであり、生地をこすり合わせたときの音が非常に小さく、サイレント性に優れていた。織物評価の結果を表２に示す。
実施例３
実施例１で用いたポリカプロアミドチップを用い、紡糸口金を変えて同様に紡糸〜巻取を行い、１１デシテックス１８フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３８）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例１で用いたポリカプロアミドチップを用い、紡糸口金を変えて同様に紡糸〜巻取を行い、１１デシテックス１８フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３８）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例１と同様に製織を行った。なお、整経時の毛羽はなく、整経〜糊つけ工程を問題なく通過し、製織性も良好であり、織り上がった生織は品質の高いものであった。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度２５５本／２．５４ｃｍ、緯糸密度２４０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは１．４９であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって２段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が９．４Ｎ、緯引裂強力が７．９Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは２４ｇ／ｍ２、通気度は０．４ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、目付が極めて低い薄地織物にも関わらず、通気性は低く、引裂強力が高い優れた織物であった。また、洗濯５回後の通気度は０．７ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、通気度抑制の耐洗濯性に優れていた。風合いは非常にソフトであり、生地をこすり合わせたときの音が非常に小さく、サイレント性に優れていた。織物評価の結果を表２に示す。
実施例４
実施例３でのカレンダー加工を表面２回のみに変更した。得られた織物は経引裂強力が９．８Ｎ、緯引裂強力が８．４Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは２４ｇ／ｍ２、通気度は０．５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、目付が極めて低い薄地織物にも関わらず、通気性は低く、引裂強力が高い優れた織物であった。また、洗濯５回後の通気度は０．９ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、通気度抑制の耐洗濯性に優れていた。風合いは非常にソフトであり、生地をこすり合わせたときの音が非常に小さく、サイレント性に優れていた。織物評価の結果を表２に示す。
実施例３でのカレンダー加工を表面２回のみに変更した。得られた織物は経引裂強力が９．８Ｎ、緯引裂強力が８．４Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは２４ｇ／ｍ２、通気度は０．５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、目付が極めて低い薄地織物にも関わらず、通気性は低く、引裂強力が高い優れた織物であった。また、洗濯５回後の通気度は０．９ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、通気度抑制の耐洗濯性に優れていた。風合いは非常にソフトであり、生地をこすり合わせたときの音が非常に小さく、サイレント性に優れていた。織物評価の結果を表２に示す。
実施例５
実施例１で用いたポリカプロアミドチップを用い、紡糸口金を変えて同様に紡糸〜巻取を行い、１１デシテックス１４フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．７ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３０）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例１で用いたポリカプロアミドチップを用い、紡糸口金を変えて同様に紡糸〜巻取を行い、１１デシテックス１４フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．７ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３０）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例１と同様に製織を行った。なお、整経時の毛羽はなく、整経〜糊つけ工程を問題なく通過し、製織性も良好であり、織り上がった生織は品質の高いものであった。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度２５５本／２．５４ｃｍ、緯糸密度２４０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは１．３２であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって２段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が１０．２Ｎ、緯引裂強力が８．９Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは２４ｇ／ｍ２、通気度は０．７ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、目付が極めて低い薄地織物にも関わらず、通気性は低く、引裂強力が高い優れた織物であった。また、洗濯５回後の通気度は０．９ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、通気度抑制の耐洗濯性に優れていた。風合いは非常にソフトであり、生地をこすり合わせたときの音が非常に小さくサイレント性に優れていた。織物評価の結果を表２に示す。
実施例６
実施例２で用いたポリヘキサメチレンジアミドチップを用い、紡糸口金とポリマー吐出量、油剤吐出量を変えて実施例２と同様に紡糸〜巻取を行い、８デシテックス１６フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度４１）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例２で用いたポリヘキサメチレンジアミドチップを用い、紡糸口金とポリマー吐出量、油剤吐出量を変えて実施例２と同様に紡糸〜巻取を行い、８デシテックス１６フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度４１）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
織物経糸および緯糸として解除撚のみで追撚を施すことなく用いてマイクロリップストップ組織にて製織を行った。なお、整経時の毛羽はなく、整経〜糊つけ工程を問題なく通過し、製織性も良好であり、織り上がった生織は品質の高いものであった。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度２９０本／２．５４ｃｍ、緯糸密度２８０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは１．３７であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって２段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が８．６Ｎ、緯引裂強力が７．３Ｎであり、厚みは０．０３ｍｍ、目付けは２０ｇ／ｍ２、通気度は０．４ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、目付が極めて低い薄地織物にも関わらず、通気性は低く、引裂強力が高い優れた織物であった。また、洗濯５回後の通気度は０．６ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、通気度抑制の耐洗濯性に優れていた。風合いは非常にソフトであり、生地をこすり合わせたときの音が非常に小さく、サイレント性に優れていた。織物評価の結果を表２に示す。
実施例７
実施例６でのカレンダー加工を表面２回のみに変更した。得られた織物は経引裂強力が８．８Ｎ、緯引裂強力が７．７Ｎであり、厚みは０．０３ｍｍ、目付けは２０ｇ／ｍ２、通気度は０．５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、目付が極めて低い薄地織物にも関わらず、通気性は低く、引裂強力が高い優れた織物であった。また、洗濯５回後の通気度は０．８ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、通気度抑制の耐洗濯性に優れていた。風合いは非常にソフトであり、生地をこすり合わせたときの音が非常に小さく、サイレント性に優れていた。織物評価の結果を表２に示す。
実施例６でのカレンダー加工を表面２回のみに変更した。得られた織物は経引裂強力が８．８Ｎ、緯引裂強力が７．７Ｎであり、厚みは０．０３ｍｍ、目付けは２０ｇ／ｍ２、通気度は０．５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、目付が極めて低い薄地織物にも関わらず、通気性は低く、引裂強力が高い優れた織物であった。また、洗濯５回後の通気度は０．８ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、通気度抑制の耐洗濯性に優れていた。風合いは非常にソフトであり、生地をこすり合わせたときの音が非常に小さく、サイレント性に優れていた。織物評価の結果を表２に示す。
実施例８
９８％硫酸相対粘度２．６で酸化チタンを０．３重量％含むポリヘキサメチレンジアミドチップを２９０℃で溶融し、紡糸口金とポリマー吐出量、油剤吐出量を変えて同様に紡糸〜巻取を行い、１３デシテックス１６フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３２）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
９８％硫酸相対粘度２．６で酸化チタンを０．３重量％含むポリヘキサメチレンジアミドチップを２９０℃で溶融し、紡糸口金とポリマー吐出量、油剤吐出量を変えて同様に紡糸〜巻取を行い、１３デシテックス１６フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３２）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
織物経糸および緯糸として解除撚のみで追撚を施すことなく用いてマイクロリップストップ組織にて製織を行った。なお、整経時の毛羽はなく、整経〜糊つけ工程を問題なく通過し、製織性も良好であり、織り上がった生織は品質の高いものであった。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度２４０本／２．５４ｃｍ、緯糸密度２２０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは１．４４であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって２段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が９．２Ｎ、緯引裂強力が８．１Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは２６ｇ／ｍ２、通気度は０．６ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、目付が極めて低い薄地織物にも関わらず、通気性は低く、引裂強力が高い優れた織物であった。また、風合いは非常にソフトであり、生地をこすり合わせたときの音が非常に小さく、サイレント性に優れていた。さらに、洗濯５回後の通気度は、０．８ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、洗濯耐久性に優れていることが判った。織物評価の結果を表２に示す。
実施例９
実施例８のチップを用い、２９０℃で溶融し、紡糸口金とポリマー吐出量、油剤吐出量を変えて、実施例１と同様な冷却方法によって冷却し、その後給油ガイドから油剤を吐出させてマルチフィラメントに給油し、交絡ノズル（圧空圧０．２ＭＰａ）にて交絡を付与した後、引取りを行い、引き続き、伸度が６０％になるように延伸した後、熱処理することなく４５００ｍ／分で巻き取り、１３デシテックス１６フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度４．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３８）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例８のチップを用い、２９０℃で溶融し、紡糸口金とポリマー吐出量、油剤吐出量を変えて、実施例１と同様な冷却方法によって冷却し、その後給油ガイドから油剤を吐出させてマルチフィラメントに給油し、交絡ノズル（圧空圧０．２ＭＰａ）にて交絡を付与した後、引取りを行い、引き続き、伸度が６０％になるように延伸した後、熱処理することなく４５００ｍ／分で巻き取り、１３デシテックス１６フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度４．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３８）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
織物経糸および緯糸として解除撚のみで追撚を施すことなく用いてマイクロリップストップ組織にて製織を行った。なお、整経時の毛羽はなく、整経〜糊つけ工程を問題なく通過し、製織性も良好であり、織り上がった生織は品質の高いものであった。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度２４０本／２．５４ｃｍ、緯糸密度２２０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは１．４４であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって２段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が８．４Ｎ、緯引裂強力が６．９Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは２６ｇ／ｍ２、通気度は０．６ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、目付が極めて低い薄地織物にも関わらず、通気性は低くかった。引裂強力としては、糸の強度が５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度４５％である実施例８の方が優れていることが判った。また、風合いは非常にソフトであり、生地をこすり合わせたときの音が非常に小さく、サイレント性に優れていた。さらに、洗濯５回後の通気度は、０．８ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、洗濯耐久性に優れていることが判った。織物評価の結果を表２に示す。
実施例１０
実施例８で用いたポリヘキサメチレンジアミドチップを用い、紡糸口金を変えて同様に紡糸〜巻取を行い、１３デシテックス２２フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度４０）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例８で用いたポリヘキサメチレンジアミドチップを用い、紡糸口金を変えて同様に紡糸〜巻取を行い、１３デシテックス２２フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度４０）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例８と同様に製織を行った。なお、整経時の毛羽はなく、整経〜糊つけ工程を問題なく通過し、製織性も良好であり、織り上がった生織は品質の高いものであった。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度２４０本／２．５４ｃｍ、緯糸密度２２０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは１．６９であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって２段〜中央部は３段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が９．０Ｎ、緯引裂強力が７．９Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは２６ｇ／ｍ２、通気度は０．４ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、目付が極めて低い薄地織物にも関わらず、通気性は低く、引裂強力が高い優れた織物であった。また、風合いは非常にソフトであり、生地をこすり合わせたときの音が非常に小さく、サイレント性に優れていた。さらに、洗濯５回後の通気度は、０．６ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、洗濯耐久性に優れていることが判った。織物評価の結果を表２に示す。
実施例１１
９８％硫酸相対粘度２．６で酸化チタンを１．５重量％含むポリヘキサメチレンジアミドチップを２９０℃で溶融し、紡糸口金とポリマー吐出量、油剤吐出量を変えて同様に紡糸〜巻取を行い、１８デシテックス２３フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度４．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３８）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
９８％硫酸相対粘度２．６で酸化チタンを１．５重量％含むポリヘキサメチレンジアミドチップを２９０℃で溶融し、紡糸口金とポリマー吐出量、油剤吐出量を変えて同様に紡糸〜巻取を行い、１８デシテックス２３フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度４．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３８）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
織物経糸および緯糸として解除撚のみで追撚を施すことなく用いてマイクロリップストップ組織にて製織を行った。なお、整経時の毛羽はなく、整経〜糊つけ工程を問題なく通過し、製織性も良好であり、織り上がった生織は品質の高いものであった。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度１９５本／２．５４ｃｍ、緯糸密度１９０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは１．６５であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって２段〜中央部は３段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が９．１Ｎ、緯引裂強力が８．２Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは３０ｇ／ｍ２、通気度は０．４ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、目付が極めて低い薄地織物にも関わらず、通気性は低く、引裂強力が高い優れた織物であった。また、洗濯５回後の通気度は０．７ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、通気度抑制の耐洗濯性に優れていた。風合いは非常にソフトであり、生地をこすり合わせたときの音が非常に小さく、サイレント性に優れていた。織物評価の結果を表２に示す。
比較例１
９８％硫酸相対粘度２．８で酸化チタンを０．０２重量％含むポリヘキサメチレンジアミドチップを２９０℃で溶融し、紡糸口金において全面に配した丸型の吐出孔から吐出し、片面から一方向に冷却風を吹き出すユニフロー型冷却装置を用いて冷却し、その後給油ガイドにてマルチフィラメントに給油した後、交絡ノズル（圧空圧０．２５ＭＰａ）にて交絡を付与し、引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように延伸した後、１５５℃で熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、８デシテックス５フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度７）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
９８％硫酸相対粘度２．８で酸化チタンを０．０２重量％含むポリヘキサメチレンジアミドチップを２９０℃で溶融し、紡糸口金において全面に配した丸型の吐出孔から吐出し、片面から一方向に冷却風を吹き出すユニフロー型冷却装置を用いて冷却し、その後給油ガイドにてマルチフィラメントに給油した後、交絡ノズル（圧空圧０．２５ＭＰａ）にて交絡を付与し、引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように延伸した後、１５５℃で熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、８デシテックス５フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度７）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例６と同様に製織を行った。なお、交絡が入っていないために、整経時にフィラメント割れが発生し、実施例６に比較して強い張力を掛けながら整経、糊付けを行ったものの、集束性は十分でなく、そのため経糸要因の糸切れが多発し、織り上がった生織は、多数の欠点が見られた。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度２９０本／２．５４ｃｍ、緯糸密度２８０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは０．７６であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって１段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が８．５Ｎ、緯引裂強力が７．２Ｎであり、厚みは０．０３ｍｍ、目付けは２０ｇ／ｍ２、通気度は０．８ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、実施例６と比べて通気度抑制効果が低かった。また、洗濯５回後の通気度は１．３ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、洗濯後の通気度抑制が実施例６に比べて劣っていた。風合いはややハリ感があり、生地をこすり合わせたときの音がやや気になった。織物評価の結果を表２に示す。
比較例２
比較例１でのカレンダー加工を表面２回のみに変更した。得られた織物は経引裂強力が８．６Ｎ、緯引裂強力が７．３Ｎであり、厚みは０．０３ｍｍ、目付けは２０ｇ／ｍ２、通気度は１．０ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、実施例７に比べて通気度抑制効果が低かった。また、洗濯５回後の通気度は１．５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、同様に実施例７と比べて、洗濯後の通気度抑制の低下が大きかった。風合いはややハリ感があり、生地をこすり合わせたときの音がやや気になった。織物評価の結果を表２に示す。
比較例１でのカレンダー加工を表面２回のみに変更した。得られた織物は経引裂強力が８．６Ｎ、緯引裂強力が７．３Ｎであり、厚みは０．０３ｍｍ、目付けは２０ｇ／ｍ２、通気度は１．０ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、実施例７に比べて通気度抑制効果が低かった。また、洗濯５回後の通気度は１．５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、同様に実施例７と比べて、洗濯後の通気度抑制の低下が大きかった。風合いはややハリ感があり、生地をこすり合わせたときの音がやや気になった。織物評価の結果を表２に示す。
比較例３
実施例１で用いたポリカプロアミドチップを２８０℃で溶融し、紡糸口金において全面に配した丸型の吐出孔から吐出し、比較例１と同様のユニフロー型冷却装置を用いてその後給油ガイドにてマルチフィラメントに給油した後、交絡ノズル（圧空圧０．２５ＭＰａ）にて交絡を付与し、引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように延伸した後、１５５℃で熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、１１デシテックス５フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度１２）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例１で用いたポリカプロアミドチップを２８０℃で溶融し、紡糸口金において全面に配した丸型の吐出孔から吐出し、比較例１と同様のユニフロー型冷却装置を用いてその後給油ガイドにてマルチフィラメントに給油した後、交絡ノズル（圧空圧０．２５ＭＰａ）にて交絡を付与し、引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように延伸した後、１５５℃で熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、１１デシテックス５フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度１２）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例３と同様に製織を行った。なお、交絡が入っていないために、整経時にフィラメント割れが発生し、実施例３に比較して強い張力を掛けながら整経、糊付けを行ったものの、集束性は十分でなく、そのため経糸要因の糸切れが多発し、織り上がった生織は、多数の欠点が見られた。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度２５５本／２．５４ｃｍ、緯糸密度２４０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは０．７９であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって１段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が１０．２Ｎ、緯引裂強力が９．２Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは２４ｇ／ｍ２、通気度は０．８ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、実施例３に比べて通気度抑制効果が低かった。また、洗濯５回後の通気度は１．４ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、洗濯後の通気度抑制が実施例３に比べて劣っていた。また、風合いはややハリ感があり、生地をこすり合わせたときの音がやや気になった。織物評価の結果を表２に示す。
比較例４
比較例３でのカレンダー加工を表面２回のみに変更した。得られた織物は経引裂強力が１０．７Ｎ、緯引裂強力が９．９Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは２４ｇ／ｍ２、通気度は１．２ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、実施例４に比べて通気度抑制効果が低かった。また、洗濯５回後の通気度は１．９ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、同様に実施例４と比べて、洗濯後の通気度抑制の低下が大きかった。風合いはややハリ感があり、生地をこすり合わせたときの音がやや気になった。織物評価の結果を表２に示す。
比較例３でのカレンダー加工を表面２回のみに変更した。得られた織物は経引裂強力が１０．７Ｎ、緯引裂強力が９．９Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは２４ｇ／ｍ２、通気度は１．２ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、実施例４に比べて通気度抑制効果が低かった。また、洗濯５回後の通気度は１．９ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、同様に実施例４と比べて、洗濯後の通気度抑制の低下が大きかった。風合いはややハリ感があり、生地をこすり合わせたときの音がやや気になった。織物評価の結果を表２に示す。
比較例５
実施例２で用いたポリヘキサメチレンジアミドチップを用い、紡糸口金において全面に配した丸型の吐出孔から吐出し、比較例１と同様のユニフロー型冷却装置を用いてその後給油ガイドにてマルチフィラメントに給油した後、交絡ノズル（圧空圧０．２５ＭＰａ）にて交絡を付与し、引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように延伸した後、１５５℃で熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、１１デシテックス１０フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度６．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度２１）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例２で用いたポリヘキサメチレンジアミドチップを用い、紡糸口金において全面に配した丸型の吐出孔から吐出し、比較例１と同様のユニフロー型冷却装置を用いてその後給油ガイドにてマルチフィラメントに給油した後、交絡ノズル（圧空圧０．２５ＭＰａ）にて交絡を付与し、引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように延伸した後、１５５℃で熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、１１デシテックス１０フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度６．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度２１）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例２と同様に製織を行った。なお、交絡が入っていないために、整経時にフィラメント割れが発生し、実施例２に比較して強い張力を掛けながら整経、糊付けを行ったものの、集束性は十分でなく、そのため経糸要因の糸切れが多発し、織り上がった生織は、多数の欠点が見られた。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度２５５本／２．５４ｃｍ、緯糸密度２４０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは１．１１であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって１段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が９．７Ｎ、緯引裂強力が８．９Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは２４ｇ／ｍ２、通気度は０．７ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、実施例２と比べて通気度抑制効果が劣っていた。また、また、洗濯５回後の通気度は１．４ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、洗濯後の通気度抑制が実施例２に比べて劣っていた。風合いはややハリ感があり、生地をこすり合わせたときの音がやや気になった。織物評価の結果を表２に示す。
比較例６
比較例５において交絡を上げるために交絡ノズルの圧空圧のみを０．４ＭＰａに高くして、１１デシテックス１０フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度２６）。しかしながら、交絡ノズルでのダメージのために毛羽が発生しており、伸度が４０％に低下していた。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
比較例５において交絡を上げるために交絡ノズルの圧空圧のみを０．４ＭＰａに高くして、１１デシテックス１０フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度２６）。しかしながら、交絡ノズルでのダメージのために毛羽が発生しており、伸度が４０％に低下していた。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
比較例５と同様に製織を行おうとしたが、交絡は高いものの、毛羽のために整経時頻繁に停台するとともに製織性も比較例５と比べても悪化していたため、製織を中止した。
比較例７
実施例１において交絡を下げるために交絡ノズルの圧空圧のみを０．１ＭＰａに下げて、１１デシテックス１６フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度２１）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例１において交絡を下げるために交絡ノズルの圧空圧のみを０．１ＭＰａに下げて、１１デシテックス１６フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度２１）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例１と同様に製織を行おうとしたが、交絡が入っていないために、整経時にフィラメント割れが発生し、実施例１に比較して強い張力を掛けながら整経、糊付けを行ったものの、集束性は十分でなく、そのため実施例１と比べて、経糸要因の糸切れが多発したため、製織を中止した。
比較例８
実施例１で用いたポリカプロアミドチップを２８０℃で溶融し、紡糸口金において全面に配した丸型の吐出孔から吐出し、比較例１と同様のユニフロー型冷却装置を用いてその後給油ガイドにてマルチフィラメントに給油した後、交絡ノズル（圧空圧０．２５ＭＰａ）にて交絡を付与し、引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように延伸した後、１５５℃で熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、１３デシテックス１０フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度２０）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例１で用いたポリカプロアミドチップを２８０℃で溶融し、紡糸口金において全面に配した丸型の吐出孔から吐出し、比較例１と同様のユニフロー型冷却装置を用いてその後給油ガイドにてマルチフィラメントに給油した後、交絡ノズル（圧空圧０．２５ＭＰａ）にて交絡を付与し、引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように延伸した後、１５５℃で熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、１３デシテックス１０フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度２０）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例６と同様に製織を行った。なお、交絡が入っていないために、整経時にフィラメント割れが見られ、張力をやや高めに掛けながら整経、糊付けを行ったものの、集束性は十分でなく、そのため経糸要因の糸切れがやや多く、織り上がった生織は、欠点が見られた。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度２４０本／２．５４ｃｍ、緯糸密度２２０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは１．１４であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって１段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が９．５Ｎ、緯引裂強力が８．４Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは２６ｇ／ｍ２、通気度は０．８ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、通気度抑制効果は実施例８と比べて劣っていた。また、風合いはややハリ感があり、生地をこすり合わせたときの音がやや気になった。さらに洗濯５回後の通気度は１．５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、洗濯後の通気度抑制が実施例８に比べて劣っていた。織物評価の結果を表２に示す。
比較例９
９８％硫酸相対粘度２．６で酸化チタンを０．３重量％含むポリカプロアミドチップを２８０℃で溶融し、紡糸口金とポリマー吐出量、油剤吐出量を変えて比較例２と同様に紡糸〜巻取を行い、１８デシテックス３フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
９８％硫酸相対粘度２．６で酸化チタンを０．３重量％含むポリカプロアミドチップを２８０℃で溶融し、紡糸口金とポリマー吐出量、油剤吐出量を変えて比較例２と同様に紡糸〜巻取を行い、１８デシテックス３フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例１１と同様に製織を行った。なお、交絡が入っていないために、整経時にフィラメント割れが発生し、実施例１１に比較して強い張力を掛けながら整経、糊付けを行ったものの、集束性は十分でなく、そのため経糸要因の糸切れが多発し、織り上がった生織は、多数の欠点が見られた。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度１９５本／２．５４ｃｍ、緯糸密度１９０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは０．６０であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって１段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が１５．１Ｎ、緯引裂強力が１３．２Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは３０ｇ／ｍ２、通気度は１．９ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、実施例１１と比べて通気度抑制が劣っていた。また、また、洗濯５回後の通気度は２．５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、洗濯後の通気度抑制が実施例１１に比べて劣っていた。風合いはハリ感があり、生地をこすり合わせたときの音が気になった。織物評価の結果を表２に示す。
比較例１０
実施例１で用いたポリカプロアミドチップを２８０℃で溶融し、紡糸口金において全面に配した丸型の吐出孔から吐出し、比較例１と同様のユニフロー型冷却装置を用いてその後給油ガイドにてマルチフィラメントに給油した後、交絡ノズル（圧空圧０．２５ＭＰａ）にて交絡を付与し、引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように延伸した後、１５５℃で熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、１８デシテックス１２フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度１９）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例１で用いたポリカプロアミドチップを２８０℃で溶融し、紡糸口金において全面に配した丸型の吐出孔から吐出し、比較例１と同様のユニフロー型冷却装置を用いてその後給油ガイドにてマルチフィラメントに給油した後、交絡ノズル（圧空圧０．２５ＭＰａ）にて交絡を付与し、引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように延伸した後、１５５℃で熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、１８デシテックス１２フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度１９）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例８と同様に製織を行った。なお、交絡が入っていないために、整経時にフィラメント割れが見られ、張力をやや高めに掛けながら整経、糊付けを行ったものの、集束性は十分でなく、そのため経糸要因の糸切れがやや多く、織り上がった生織は、欠点が見られた。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度１９５本／２．５４ｃｍ、緯糸密度１９０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは１．１９であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって１段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が１１．０Ｎ、緯引裂強力が１０．５Ｎであり、厚みは０．０４ｍｍ、目付けは３０ｇ／ｍ２、通気度は０．８ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、実施例１１に比べて通気度抑制効果は劣っていた。また、洗濯５回後の通気度は１．４ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであり、洗濯後の通気度抑制が実施例１１に比べて劣っていた。風合いはややハリ感があり、生地をこすり合わせたときの音がやや気になった。織物評価の結果を表２に示す。
比較例１１
実施例１で用いたポリカプロアミドチップを２８０℃で溶融し、紡糸口金において全面に配した丸型の吐出孔から吐出し、比較例１と同様のユニフロー型冷却装置を用いてその後給油ガイドにてマルチフィラメントに給油した後、交絡ノズル（圧空圧０．２０ＭＰａ）にて交絡を付与し、引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように延伸した後、１５５℃で熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、２２デシテックス２０フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３０）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
実施例１で用いたポリカプロアミドチップを２８０℃で溶融し、紡糸口金において全面に配した丸型の吐出孔から吐出し、比較例１と同様のユニフロー型冷却装置を用いてその後給油ガイドにてマルチフィラメントに給油した後、交絡ノズル（圧空圧０．２０ＭＰａ）にて交絡を付与し、引取りを行い、引き続き、伸度が４５％になるように延伸した後、１５５℃で熱処理してから４０００ｍ／分で巻き取り、２２デシテックス２０フィラメントのポリアミドマルチフィラメントを得た（強度６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、交絡度３０）。ポリアミドマルチフィラメントの評価結果を表１に示す。
織物経糸および緯糸として解除撚のみで追撚を施すことなく用いてマイクロリップストップ組織にて製織を行った。なお、トータル繊度が太く、構成フィラメント本数も２０本と多いため、整経時の毛羽はなく、整経〜糊つけ工程を問題なく通過し、製織性も良好であり、織り上がった生織は品質の高いものであった。得られた生織を実施例１と同様に精練〜カレンダー加工を施して仕上げ、経糸密度１９０本／２．５４ｃｍ、緯糸密度１９０本／２．５４ｃｍの織物を得た。
経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）の比であるＢ／Ａは１．６６であった。
織物経糸断面をＳＥＭを用いて観察したところ、構成フィラメントによって２段に配置されていた。また、得られた織物は経引裂強力が１３．１Ｎ、緯引裂強力が１２．１Ｎであり、厚みは０．０５ｍｍ、目付けは３６ｇ／ｍ２、通気度は０．６ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであった。また、洗濯５回後の通気度は０．８ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃであった。風合いは実施例の織物に比べて厚みがあり、それに伴うハリ感があった。織物評価の結果を表２に示す。
Ａ．経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅
Ｂ．単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ
ａ．織物経糸
ｂ．織物緯糸
ｃ．単糸
Ｂ．単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ
ａ．織物経糸
ｂ．織物緯糸
ｃ．単糸
Claims (5)
- トータル繊度６ｄｔｅｘ〜１８ｄｔｅｘであり、かつ単糸繊度が０．８ｄｔｅｘ以下であり、かつ４Ｔ／ｍ以下の撚数であり、かつ交絡度が２５以上であることを特徴とするポリアミドマルチフィラメント。
- 強度５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、伸度４０〜５０％であることを特徴とする請求項１記載のポリアミドマルチフィラメント。
- 請求項１または２いずれかのポリアミドマルチフィラメントを少なくとも経糸の一部に用いていることを特徴とする織物。
- 経糸と緯糸のカバーファクターの総和が１６００以上であることを特徴とする請求項３記載の織物。
- 経糸密度から求められる経糸１本当たりの幅（＝Ａ）と経糸に用いる糸条の単糸の直径とフィラメント数から求められる単糸を一列に並べたときの長さ（＝Ｂ）が、下記式の関係を満たすことを特徴とする請求項３または４いずれかに記載の織物。
Ｂ／Ａ≧１．３０
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20170074994A (ko) * | 2014-12-25 | 2017-06-30 | 아사히 가세이 가부시키가이샤 | 쾌적성이 우수한 박지 직물 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2942481B1 (fr) * | 2009-02-24 | 2011-06-24 | Porcher Ind | Tissu leger et/ou a haute compacite, notamment pour parachute. |
| JP4563487B2 (ja) | 2009-02-26 | 2010-10-13 | 東洋紡スペシャルティズトレーディング株式会社 | 織物 |
| JP5272855B2 (ja) * | 2009-03-31 | 2013-08-28 | 東レ株式会社 | 織物 |
| JP5799025B2 (ja) * | 2009-12-18 | 2015-10-21 | エイテックス テクノロジーズ インコーポレイテッド | 極薄織物及びその製造方法 |
| JP5505039B2 (ja) * | 2010-03-31 | 2014-05-28 | 東レ株式会社 | 織物用チーズ状パッケージ |
| JP5620761B2 (ja) | 2010-09-07 | 2014-11-05 | 東洋紡Ｓｔｃ株式会社 | 高密度織物 |
| ES2749086T3 (es) * | 2014-11-12 | 2020-03-19 | Toray Industries | Multifilamento de poliamida ultrafino de resistencia elevada, e hilo de revestimiento, medias y telas que utilizan el mismo |
| EP3255186A4 (en) * | 2015-02-03 | 2018-02-14 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Thin lightweight woven fabric |
| EP3719183A4 (en) | 2017-11-28 | 2021-08-11 | Toray Industries, Inc. | VERY RESISTANT THIN DENIAL POLYESTER MULTIFILAMENT |
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| CN112030318B (zh) * | 2020-08-31 | 2022-06-17 | 吴江福华织造有限公司 | 锦纶织物及其制备方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001262444A (ja) * | 2000-01-14 | 2001-09-26 | Toray Ind Inc | インクリボン用基布およびインクリボン |
| JP2004107843A (ja) * | 2002-09-20 | 2004-04-08 | Toyobo Co Ltd | 白度に優れた高密度織物 |
| JP3835616B2 (ja) * | 2002-12-02 | 2006-10-18 | 東洋紡績株式会社 | ポリアミドマルチフィラメント織物及びその製造法 |
| JP3797486B2 (ja) * | 2003-07-29 | 2006-07-19 | 東洋紡績株式会社 | 織物およびその製造方法 |
| JP2005076140A (ja) * | 2003-08-29 | 2005-03-24 | Toray Ind Inc | ポリアミド繊維の溶融紡糸方法 |
| JP4556548B2 (ja) * | 2004-08-18 | 2010-10-06 | 東レ株式会社 | ポリアミド織物 |
-
2007
- 2007-06-29 JP JP2007173500A patent/JP4992577B2/ja active Active
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20170074994A (ko) * | 2014-12-25 | 2017-06-30 | 아사히 가세이 가부시키가이샤 | 쾌적성이 우수한 박지 직물 |
| EP3239374A4 (en) * | 2014-12-25 | 2018-01-03 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Thin fabric having excellent comfort |
| KR101977518B1 (ko) | 2014-12-25 | 2019-05-10 | 아사히 가세이 가부시키가이샤 | 쾌적성이 우수한 박지 직물 |
| US10961643B2 (en) | 2014-12-25 | 2021-03-30 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Thin woven fabric having superior comfort |
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