JPWO2019087397A1 - 歯車 - Google Patents
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Abstract
Description
鋳造品の鉄製歯車は、複雑な形状を高強度で提供することができるが、緻密体であるため、振動が伝達しやすく、減衰能が劣る問題がある。
特許文献4では、ガスケット用の鉄基合金焼結体であるため、歯車用に適用するには、強度が十分ではない。また、特許文献4の鉄基合金焼結体は、樹脂硬化物を充填させるために高気孔率であり、強度が低下する問題がある。
本発明の一目的としては、金属製のボス部及び歯部を備え、制振性能が優れる歯車を提供することである。
[1]金属材料で形成されるボス部と、前記ボス部の外周に配置され金属材料で形成される歯部とを有し、前記ボス部及び前記歯部のうち少なくとも一方は金属焼結材料で形成される、歯車。
[2]前記ボス部及び前記歯部のうち少なくとも一方は対数減衰率が0.01以上である、[1]に記載の歯車。
[3]前記ボス部の対数減衰率と前記歯部の対数減衰率の差の絶対値は0.009以上である、[1]又は2に記載の歯車。
[5]前記ボス部は、径方向に突出する突起部が形成されない外周部を有し、前記歯部は、径方向に突出する突起部が形成されない内周部を有する、[1]から[3]のいずれかに記載の歯車。
[6]前記ボス部の外周面及び前記歯部の内周面の一方が径方向に突出する凸面であり、前記ボス部の外周面及び前記歯部の内周面の他方が前記凸面に対応する凹面である、[1]から[5]のいずれかに記載の歯車。
[7]前記ボス部が金属焼結材料で形成される、[1]から[6]のいずれかに記載の歯車。
[8]前記ボス部及び前記歯部が金属焼結材料で形成される、[1]から[7]のいずれかに記載の歯車。
[9]前記ボス部と前記歯部とは接合されている、[1]から[8]のいずれかに記載の歯車。
歯車は、歯部とボス部の両方が金属焼結材料によって形成されていてもよく、または、歯部及びボス部のいずれか一方が金属焼結材料によって形成されていてもよい。好ましくは、ボス部が金属焼結材料によって形成されている歯車である。歯部は、ボス部よりも高強度である高強度材料であることが好ましい。
他の形態として、歯部及びボス部とともに、歯部とボス部との間に中間層を備える歯車であってもよい。中間層は、1層又は2層以上であってもよく、金属焼結材料、その他の金属材料、樹脂やゴム等の弾性材料、又はその他の材料であってもよい。
ボス部及び歯部の対数減衰率は、それぞれ独立的に、0.01以上が好ましく、0.05以上がより好ましく、0.1以上がさらに好ましい。
ボス部及び歯部の対数減衰率は、それぞれ独立的に、5以下が好ましい。
より好ましくは、ボス部の対数減衰率が0.01以上であることが好ましい。
ボス部の対数減衰率が0.01以上である場合、歯部の対数減衰率は、0.01未満であってよい。これによって、歯部を高強度としながら、歯部からの振動をボス部でより吸収することができる。
この差の絶対値は、0.009以上が好ましく、0.05以上がより好ましく、0.5以上がさらに好ましい。この差の絶対値が大きくなると、振動吸収の効果が損なわれることがあるため、この差の絶対値は、5以下が好ましい。
また、ボス部の対数減衰率が歯部の対数減衰率よりも高いことが好ましい。これによって、歯部を高強度材料としても、歯部からの振動をボス部で吸収することができる。
ここで、対数減衰率は、試料を板状の試験片に成形し、片端固定打撃加振法にしたがって、試験片の一方面に打撃を加え、反対側の面からの振動をレーザ変位計で読み取り、読み取った振動波から対数減衰率を計算して求めることができる。
ボス部の引張強さは、1000MPa未満が好ましく、900MPa未満がより好ましく、800MPa以下がさらに好ましく、700MPa以下が一層好ましい。
この範囲で、ボス部の減衰能の低下を防止しながら、十分な材料強度を得ることができる。
ここで、引張強さは、試料を引張試験片の形状に成形し、JISZ2241「金属材料引張試験方法」に従って測定することができる。詳細については、後述する実施例の通りである。
金属焼結材料の材料強度の観点から、ボス部の減衰能は、20以下が好ましく、15以下がより好ましい。
ここで、減衰能は、試料を板状の試験片に成形し、片端固定打撃加振法にしたがって、試験片の一方面に打撃を加え、反対側の面からの振動をレーザ変位計で読み取り、JISG0602「制振鋼板の振動減衰特性試験方法」に準拠し、ヒルベルト法を用いて、読み取った振動波から減衰能を計算して求めることができる。
金属焼結材料は、粉末冶金法によって製造することができ、原料粉末に由来して気孔部が含まれていてもよい。金属焼結体は多孔質であるため、溶融工程を経て形成される金属材料と比べて、ある程度の剛性を有する。
金属焼結材料は、ボス部及び歯部のいずれか一方に用いてもよく、ボス部及び歯部の両方に用いてもよい。好ましくはボス部を金属焼結材料で形成することで、上記したボス部の物性をより好ましい範囲にすることができる。ボス部に金属焼結材料を用いる場合では、歯部は、ボス部と同じ金属焼結材料であってよく、異なる引張強さ、対数減衰率、減衰能、気孔率等の物性を有する金属焼結材料であってもよく、その他の金属材料であってもよい。
鉄基焼結材料は、気孔率が7vol%以上が好ましく、10vol%以上がより好ましい。これによって、鉄基焼結材料の対数減衰率を高め、制振性能をより改善することができる。
鉄基焼結材料の密度の詳しい測定条件は、以下の通りである。
試験機:電子天秤(株式会社エーアンドデイ製「GR−202」)
温度:室温(25℃)
油浸重量の測定条件は、以下の通りである。
油:キレスピンドル油(比重:0.856)
圧力:60kPa(真空度)
減圧時間:30min(気泡が出なくなるまで)
減圧解放後:油中で5min保持
表面の油を拭き取り、電子天秤を用いて、小数点4桁まで重量を測定する。
第1の金属組織は、基地硬さHVが250以上が好ましく、300以上がより好ましく、600以上がさらに好ましい。
第1の金属組織は、これに制限されないが、基地硬さHVが850以下が好ましい。
このような第1の金属組織としては、マルテンサイト、ベイナイト、パーライト、又はこれらの組み合わせが挙げられる。
第2の金属組織は、これに制限されないが、基地硬さHVが100以上が好ましい。
このような第2の金属組織としては、フェライト、オーステナイト、又はこれらの組み合わせが挙げられる。
金属組織のビッカース硬さは、光学顕微鏡による目視判断によって同じ金属組織である領域を確認し、同じ金属組織である領域内の5箇所でビッカース硬さを測定し、その平均値とする。
金属組織の判定をするために、基地表面を5%ナイタール腐食液で腐食してから、基地硬さを測定することが好ましい。
第2の金属組織は、気孔部を除く基地面積に対して10〜50%が好ましい。例えば、フェライト、及びオーステナイトが占める領域は、気孔部を除く基地面積に対して10〜50%が好ましい。
例えば、鉄基焼結材料は、質量%で、Ni:0.1〜20%、Mo:0.1〜5%、Cu:0.1〜3%、Mn:0.1〜5%、及びCr:0.1〜25%からなる群から選択される1種以上、及びC:0.1〜4.0%を含み、残部Fe及び不可避不純物からなる組成を有することが好ましい。
Ni:0.1〜20%
Niは、鉄基焼結材料の焼き入れ性を向上し、焼結及び冷却を経て、鉄基焼結材料に焼入れ組織を含ませる作用とオーステナイトとして残留する作用を有する。Niは0.1%以上、好ましくは0.5%以上、より好ましくは1.0%以上であることで、材料強度を高め、減衰能を改善することができる。Niは20%以下が好ましく、10%以下がより好ましい。Niは30.0%以下まで配合してよい。
Moは、鉄基焼結材料の焼き入れ性を向上し、焼結及び冷却を経て、鉄基焼結材料に焼入れ組織を含ませる作用を有する。Moは0.1%以上、好ましくは0.5%以上、より好ましくは1.0%以上であることで、材料強度を高め、減衰能を改善することができる。Moは5%以下が好ましいが、7%以下まで配合してもよい。
Cuは、Feに拡散して材料強度を高める作用を有する。Cuが0.1%以上、好ましくは0.5%以上、より好ましくは1%以上であることで、Feへの拡散を促進することができる。Cuは3%以下が好ましく、これによって、軟質なCu相の発生を抑制して、材料強度の低下を防止することができ、また、焼結時にCu液相の発生を抑制して、製品全体の寸法精度を高めることができる。Cuは3%以下が好ましいが、4.5%以下まで配合してもよい。
Mnは、鉄基焼結材料の焼き入れ性を向上し、焼結及び冷却を経て、鉄基焼結材料に焼入れ組織を含ませる作用を有する。Mnは0.1%以上、好ましくは0.5%以上、より好ましくは1.0%以上であることで、材料強度を高め、減衰能を改善することができる。Mnは5%以下が好ましいが、7%以下まで配合してもよい。
Crは、鉄基焼結材料の焼き入れ性を向上し、焼結及び冷却を経て、鉄基焼結材料に焼入れ組織を含ませる作用を有する。Crは0.1%以上、好ましくは0.5%以上、より好ましくは1.0%以上であることで、材料強度を高め、減衰能を改善することができる。Crは25%以下が好ましく、20%以下がより好ましく、10%以下がさらに好ましい。Crは25%以下が好ましいが、30.0%以下まで配合してよい。
Cは、その一部がFeに固溶して強度を向上し、他の一部が鉄基焼結材料の気孔部内に残留し、高減衰能に寄与する。Cは0.1%以上、好ましくは0.5%以上、より好ましくは1.0%以上であることで、基地硬さの高い金属組織を生成して、材料強度を高めることができ、また、気孔部内に遊離グラファイトを生成して、高減衰能に寄与することができる。Cは、4.0%以下であることで、基地硬さの高い金属組織が過剰に生成することを抑制して、減衰能の低下を防止することができる。
Cは、成形体の圧縮性を高めるために、黒鉛粉末の形態で付与することができる。
Bは、焼結中に黒鉛粉末を多い、黒鉛が基地中に拡散することを抑制して、焼結後の鉄基焼結材料の気孔部内に遊離グラファイトを生成させる作用を有する。Bが0.01%以上、好ましくは0.05%以上、より好ましくは0.1%以上であることで、鉄基焼結材料の内部に遊離グラファイトを生成させ、減衰能改善に寄与することができる。また、Bが1.0%以下、好ましくは0.5%以下であることで、Feに固溶するB量を制限して、強度の低下を防止することができる。
Bは、酸化ホウ素、窒化ホウ素等の形態で混合粉末に添加することができる。
Alは、焼結中に黒鉛が基地中に拡散することを抑制して、焼結後の鉄基焼結材料の気孔部内に遊離グラファイトを生成させる作用を有する。Alが0.001%以上、好ましくは0.01%以上、より好ましくは0.02%以上であることで、鉄基焼結材料の内部に遊離グラファイトを生成させ、減衰能改善に寄与することができる。また、Alが1.0%以下、好ましくは0.5%以下、より好ましくは0.1%以下であることで、余剰のAlがFeに固溶することを制限して、強度の低下を防止することができる。
Alは、ステアリン酸、12−ヒドロキシステアリン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、リシノール酸、ベヘン酸等の高級脂肪酸のアルミニウム塩の形態で混合粉末に添加することができる。
鉄基焼結材料は、目的とする組成となるように原料粉末を混合し、加圧して圧粉体を作製し、圧粉体を焼結することで得ることができる。
圧粉体は、非酸化性雰囲気中で、最高保持温度が900℃〜1250℃となるように焼結することが好ましい。
この最高保持温度は900℃以上が好ましく、1000℃以上がより好ましい。これによって、Ni、Mo、Cu、Mn、CrのFe中への拡散を促進して、基地硬さが高い金属組織を生成させ、鉄基焼結材料の引張強さをより高めることができる。
また、この最高保持温度は、1250℃以下が好ましく、1200℃以下がより好ましい。これによって、その他の元素がFeに過剰に拡散することを抑制し、材料強度の低下を防止することができる。
圧粉体は、最高保持温度で、10〜90分間、保持されることが好ましい。
この冷却速度は500℃/分以下であってよく、400℃/分以下が好ましく、200℃/分以下がより好ましい。これによって、マルテンサイト相が過剰に基地組織に含まれることを抑制し、材料の減衰能を改善し、また、材料強度を高めることができる。
硬化性樹脂の硬化前の粘度は、25℃で、11000mPa/s以下が好ましく、6000mPa/s以下がより好ましく、2000mPa/s以下がさらに好ましい。
また、硬化性樹脂の硬化前の粘度は、25℃で、4mPa/s以上が好ましく、20mPa/s以上がより好ましい。
硬化性樹脂の硬化後の硬さは、25℃で、ショアD硬度で90以下が好ましく、70以下がより好ましく、50以下がさらに好ましい。
また、硬化性樹脂の硬化後の硬さは、25℃で、ショアD硬度で、3以上が好ましく、15以上がより好ましい。
樹脂の硬化後のショアD硬度は、(有)今井精機製ショア式硬さ試験機D型を用い、JISZ2246に準じて試験を行った。
硬化性樹脂が、上記した硬化後のショアD硬度範囲であることで、気孔部内に樹脂を含む鉄基焼結材料の減衰能を高めることができる。
樹脂を含浸する工程は、真空度10−3MPa〜100MPaで、1分〜120分で行うことが好ましい。
樹脂液を含浸させた鉄基焼結材料は、さらに60〜120℃で加熱して、硬化を促進させることが好ましい。
また、この開放気孔率は、これに制限されないが、0vol%であってもよく、0.1vol%以上であってもよい。
開放気孔率=(完全含浸後の試験片質量−脱脂、乾燥後の試験片質量)/(含油に使った油の密度×試験片の体積)×100
気孔部全体の体積に対して、遊離グラファイト及び樹脂の合計が占める体積は、100vol%であってよく、90vol%以下であってもよい。
金属焼結材料以外のその他の金属材料としては、鋳造品、鍛造品、板材成形品等が挙げられる。
例えば、この鋼材は、Ni:0.1〜8%、Mo:0.1〜5%、Cu:0.1〜3%、Mn:0.1〜5%、及びCr:0.1〜6%からなる群から選択される1種以上、及びC:0.1〜1.0%を含み、残部Fe及び不可避不純物からなる組成を有することが好ましい。なかでも、Cr及びMoを含む組成がより好ましい。
歯部に用いるその他の金属は、材料強度の観点から緻密体であることが好ましく、気孔率は10vol%以下が好ましく、5vol%以下がより好ましく、気孔率が0vol%であってもよい。
歯部が金属焼結材料で形成される場合は、ボス部をその他の金属材料で形成することができる。ボス部用のその他の金属には、材料強度から鋼材を用いてもよく、または、歯部よりも減衰能が高い材料として、Mg−Zr系合金、Mg材、Mn−Cu系合金、Cu−Zn−Ni系合金、Al−Zn系合金、NiTi系合金等を用いてもよい。
一例として、ボス部及び歯部の両方が金属焼結材料で形成される歯車について説明する。この例では、ボス部は、粉末冶金法によってボス部形状に成形され、その後に焼成されて用意される。歯部も同様に、粉末冶金法によって歯部形状に成形され、その後に焼成されて用意される。次に、歯部の内周部にボス部を嵌め込み、歯部とボス部とを接合することができる。接合を強化するために、接合面にろう付又は溶接を行ってもよい。
また、ボス部と歯部との成形品を作製し、焼成前の状態で歯部の内周部にボス部を嵌め込み、ボス部と歯部とが接した状態で焼成することで、ボス部と歯部とを拡散接合してもよい。
この形状は、歯車の回り止めとして作用し、歯車が回転するときに、ボス部と歯部との回転方向のずれを抑制することができる。さらに、この形状を設けることで、制振性能をより改善することができる。これは、ボス部と歯部との界面の接触面積を大きくすることで、低減衰能の材料から高減衰能の材料へと振動をより吸収するためと考えられる。
この図に示す歯車は、歯部の内周部から径方向内側に突出する突起部を4個有し、ボス部の外周部に、歯部の4個の突起部を収容する4個の凹部を有する。4個の突起部は、周方向に等間隔で配置される。
歯車は、ボス部の内周部から径方向外側に突出する突起部を有していてもよく、突起部の数や、突起部の周方向の配置間隔にも限定されない。突起部の周方向の最大幅は、歯車の回転軸を中心として1〜90度が好ましく、1〜45度が好ましく、1〜10度がより好ましい。突起部の形状は、径方向断面形状で、半円形、V字状、四角形等の多角形のいずれであってもよいが、半円形が好ましい。
この形状は、ボス部と歯部との間に回り止めがない構造であるが、ボス部及び歯部の少なくとも一方が金属焼結材料によってより精密な寸法で作製されることで、ボス部と歯部との接合強度をより高めることができ、回転時にボス部と歯部とのずれを防止することができる。
これによって、ボス部と歯部との軸方向のズレを防止することができる。ボス部及び歯部の少なくとも一方が金属焼結材料で形成されるため、他方の部材の凸面又は凹面に合わせて、一方の部材を粉末冶金法によって一体的に成形することができる。
ボス部と歯部とを接合してもよい。これによって、ズレをより防止することができる。ボス部と歯部とは、境界部の全周にわたり接合してもよいし、部分的に接合してもよい。接合方法としては、摩擦圧接、溶接、ろう付け、拡散接合等を用いることができる。
実施例で用いた評価方法は、以下の通りである。
「密度、気孔率」
焼結後の鉄基焼結材料の密度は、試料の乾燥重量、油浸重量、水中重量を測定し、アルキメデス法にしたがって求めた。
測定条件は、以下の通りである。
試験機:電子天秤(株式会社エーアンドデイ製「GR−202」)
温度:室温(25℃)
油浸重量の測定条件は、以下の通りである。
油:キレスピンドル油(比重:0.856)
圧力:60kPa(真空度)
減圧時間:30min(気泡が出なくなるまで)
減圧解放後:油中で5min保持
表面の油を拭き取り、電子天秤を用いて、小数点4桁まで重量を測定した。
樹脂を含浸した試料は、樹脂を含浸する前の鉄基焼結材料について、密度及び気孔率を測定した。
焼結後の鉄基焼結材料を倍率500倍で撮影した画像を、目視で観察し、気孔部を除く基地部分に観察される金属組織を特定した。
焼結後の鉄基焼結材料について、上記金属組織の評価結果から、同じ金属組織の領域内で、金属表面のビッカース硬さHVを5点測定し、その平均値を基地硬さとして求めた。測定条件は、以下の通りである。
試験機:株式会社ミツトヨ製「HM−200」
試験温度:室温(25℃)
試験荷重:100g、10g
試験片の前処理:試験片を5%ナイタール腐食液で腐食してから、ビッカース硬さを測定した。
試料内に観察された金属組織については、その基地硬さHVを表中に示す。また、試料内に観察されなかった金属組織については、表中に「−」を付す。
焼結後の鉄基焼結材料の対数減衰率・減衰能は、片端固定打撃加振法によって測定した。減衰能の計算方法は、JISG0602に準拠して、ヒルベルト変換を用いた「減衰法」を用いた。
図5に対数減衰率・減衰能の測定システムの概略図を示す。図5において、1は試験片であり、2は高速・高精度レーザ変位計であり、3はハンマーである。板状の試験片の一方面にハンマーで打撃を与え、他方面からの振幅をレーザ変位計によって読み取り、振幅から対数減衰率・減衰能を求めた。
測定条件は、以下の通りである。
試験片形状:10mm×240mm×2.0mm(板材)
温度:室温(25℃)
打撃加振方法:ハンマー(土牛産業株式会社「伸縮式打音診断棒」を使用)
試験片固定方法:バイス
波形読み取り装置:株式会社キーエンス製 高速・高精度レーザ変位計(センサヘッド「LK−H008W」・コントローラ「LK−G5000Vセット」)
焼結後の鉄基焼結材料について、引張試験片形状に機械加工して引張試験を行い、引張強さを測定した。
図6に引張試験片の形状を示す。図6は、引張試験片の側面図であり、図中に寸法(単位はmm)を示す。引張試験片は、全長が60mmであり、標点距離が23mmであり、標点距離部分の直径が5mm±0.01mmである。
測定条件は以下の通りである。
試験機:株式会社島津製作所製 精密万能試験機「AG−10TB」
試験温度:室温(25℃)
試験速度:0.5mm/分
読み取り:平行部破断(23mmの範囲内)に限る
歯車を作製し、歯車の減衰能効果を評価するために、歯車を駆動する際の音圧レベルを評価した。
(例1、例2)
例1及び例2では、突起部がない駆動歯車を作製した。
図7(a)及び図7(b)に突起部がない駆動歯車10及び従動歯車11の平面模式図を示す。また、図7(c)に駆動歯車の断面図とその寸法(単位:mm)を示す。
駆動歯車及び従動歯車は、それぞれ歯先径が直径80mm±0.06mmであり、歯底径が直径68.75mmであり、内径が直径36mm±0.02である。ボス部10bの最大直径は62.5mmである。特に説明のない寸法公差は±0.1である。
例2では、駆動歯車の歯部10a及びボス部10bをともに試料3(SCM435(調質材)で作製した。
従動歯車11は、SCM435(調質材)で作製した。
各試料の組成及び物性値を表1に示す。
例1の駆動歯車10のボス部10bでは、表中に示す試料2の配合量になるように原料粉末を混合し、混合粉末を550〜650MPaで成形した。成形体を、表中に示す熱処理温度で30分間、90%N2+10%H2ガス中で焼結し、表中に示す冷却速度で冷却した。その後、加工し、図7に示す寸法のボス部10bを得た。
歯部10aには、歯底より1.5mm部の硬化層深さが700HVを超える条件で、高周波焼入れを行い、180℃60分の焼戻し処理を施した。
対数減衰率・減衰能測定用試験片として、15mm×250mmで厚さ4mmの成形体を作製した以外は、上記と同様にして焼結体を得た。
引張強さ測定用試験片として、10mm×60mmで厚さ10mmの成形体を作製した以外は、上記と同様にして焼結体を得た。
対数減衰率・減衰能及び引張強さを測定するための板材の場合には、中心部まで完全にマルテンサイト化する条件で、高周波焼入れを行い、180℃60分の焼戻し処理を施した。
焼成後、接合前の各試料について、密度、気孔率を測定した。
例3及び例4では、突起部を有する駆動歯車を作製した。
図8(a)及び図8(b)に突起部を有する駆動歯車10及び従動歯車11の平面模式図を示す。また、図8(c)に駆動歯車の断面図とその寸法(単位:mm)を示す。
駆動歯車及び従動歯車は、それぞれ歯先径が直径80mm±0.06mmであり、歯底径が直径68.75mmであり、内径が直径36mm±0.02である。ボス部10bの最大直径は62.5mmである。特に説明のない寸法公差は±0.1である。
歯部10aの内周部には、径方向内側に突起する突起部が周方向に等間隔に4個形成されている。
例3の歯車は、突起部の形状以外、上記例1と同様の方法によって作製した。
例4では、駆動歯車の歯部10a及びボス部10bをともに試料3(SCM435(調質材))で作製した。
従動歯車11は、SCM435(調質材)で作製した。
上記した駆動歯車を用いて、音圧レベルを測定した。
音圧レベルの測定装置の模式図を図9に示す。
図9において、20は解析装置であり、21はモータ制御装置であり、22は騒音計であり、23は防音筐体であり、24は従動歯車であり、25は駆動歯車であり、26は集音管であり、27は加振モータである。不図示であるが、歯車が噛み合う部分にオイルを供給するオイル供給管を設けている。
解析装置によって、加振モータを駆動させ、駆動歯車の回転数及び振幅数を制御した。駆動歯車と従動歯車が噛み合う部分の上方に集音管を設け、騒音計によって音圧レベルを測定した。
回転数に対する音圧レベルのグラフを表2に示す。
試験機:UNICO JAPAN株式会社製 NV試験機「特注品」
検出器:株式会社小野測器製 遠隔対応型騒音計「LA−4350」
FFTアナライザ:株式会社小野測器製 「DS2000 Series」
温度:室温(25℃)
潤滑油:出光興産製「5W−30」
回転数:500〜6000rpm
加振:2次、振幅:30rpm
相手歯車:SCM435材(調質材)
バックラッシ:50μm
検出ソフト:小野測器株式会社製 スループットディスク機能「DS0250」
解析ソフト:小野測器株式会社製 FFT解析「DS0221」
時系列データ解析ツール「Oscope2」
突起ありの歯車では、例3の鉄基焼結材料製歯車は、例4のSCM435製歯車に対して、回転数の測定範囲全体で音圧レベルが低く、制振性能が優れることがわかる。回転数の測定範囲で平均して、例4の歯車の音圧レベルから例3の歯車の音圧レベルは、3.95db低かった。
突起ありの例3の鉄基焼結材料製歯車は、突起なしの例1の鉄基焼結材料製歯車に対して、より音圧レベルを低くすることができ、制振性能が優れることがわかる。
Claims (9)
- 金属材料で形成されるボス部と、前記ボス部の外周に配置され金属材料で形成される歯部とを有し、前記ボス部及び前記歯部のうち少なくとも一方は金属焼結材料で形成される、歯車。
- 前記ボス部及び前記歯部のうち少なくとも一方は対数減衰率が0.01以上である、請求項1に記載の歯車。
- 前記ボス部の対数減衰率と前記歯部の対数減衰率の差の絶対値は0.009以上である、請求項1又は2に記載の歯車。
- 前記ボス部の外周部及び前記歯部の内周部の一方に径方向に突出する突起部が形成され、前記ボス部の外周部及び前記歯部の内周部の他方に前記突起部を収容する凹部が形成される、請求項1から3のいずれか1項に記載の歯車。
- 前記ボス部は、径方向に突出する突起部が形成されない外周部を有し、前記歯部は、径方向に突出する突起部が形成されない内周部を有する、請求項1から3のいずれか1項に記載の歯車。
- 前記ボス部の外周面及び前記歯部の内周面の一方が径方向に突出する凸面であり、前記ボス部の外周面及び前記歯部の内周面の他方が前記凸面に対応する凹面である、請求項1から5のいずれか1項に記載の歯車。
- 前記ボス部が金属焼結材料で形成される、請求項1から6のいずれか1項に記載の歯車。
- 前記ボス部及び前記歯部が金属焼結材料で形成される、請求項1から7のいずれか1項に記載の歯車。
- 前記ボス部と前記歯部とは接合されている、請求項1から8のいずれか1項に記載の歯車。
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Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62134160A (ja) * | 1985-12-05 | 1987-06-17 | Honda Motor Co Ltd | カムシヤフトの製造方法 |
JP2001124180A (ja) * | 1999-10-22 | 2001-05-08 | Hitachi Metals Ltd | 複合歯車 |
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JP2001124180A (ja) * | 1999-10-22 | 2001-05-08 | Hitachi Metals Ltd | 複合歯車 |
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