JP6098637B2 - 被削性に優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼及びそれからなる排気系部品 - Google Patents
被削性に優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼及びそれからなる排気系部品 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6098637B2 JP6098637B2 JP2014514746A JP2014514746A JP6098637B2 JP 6098637 B2 JP6098637 B2 JP 6098637B2 JP 2014514746 A JP2014514746 A JP 2014514746A JP 2014514746 A JP2014514746 A JP 2014514746A JP 6098637 B2 JP6098637 B2 JP 6098637B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cast steel
- resistant cast
- heat
- machinability
- austenitic heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
- F01N13/16—Selection of particular materials
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2530/00—Selection of materials for tubes, chambers or housings
- F01N2530/02—Corrosion resistive metals
- F01N2530/04—Steel alloys, e.g. stainless steel
Description
質量基準で
C:0.4〜0.55%、
Si:1〜2%、
Mn:0.5〜1.5%、
Cr:18〜27%、
Ni:8〜22%、
Nb:1.5〜2.5%、
N:0.01〜0.3%、
S:0.1〜0.2%、及び
Al:0.02〜0.15%を含有し、
残部Fe及び不可避的不純物からなり、
かつ下記式:
I=100×S+75×Al+0.75×Mn−10×C−2×Nb−0.25×Cr−0.15×Ni−1.2×N
(ただし、各元素記号は鋳鋼中の各元素の質量%を示す。)
により表される被削性指数(I値)が−3.0≦I値≦+14.0の条件を満足することを特徴とする。
本発明のオーステナイト系耐熱鋳鋼の組成及び組織を以下詳細に説明する。なお、合金を構成する各元素の含有量は、特に断りのない限り質量%で示す。
(1) C(炭素):0.4〜0.55%
Cは、(a) 溶湯の流動性を向上させる(鋳造性を良くする)作用、(b) 部分的に基地に固溶して固溶強化する作用、(c) Cr炭化物の形成により高温強度を高める作用、及び(d) Nbと共晶炭化物を形成して耐熱鋳鋼の鋳造性及び高温強度を高める作用を有する。このような作用を有効に発揮させるために、Cは0.40%以上必要である。しかし、Cが0.55%を超えると晶出炭化物や析出炭化物が多くなり過ぎ、耐熱鋳鋼の延性を低下させるとともに、被削性を劣化させる。従って、Cの含有量を0.4〜0.55%とする。Cの含有量は好ましくは0.42〜0.52%である。
Siは溶湯の脱酸剤として作用するほか、耐酸化性の向上と、これに起因する熱疲労寿命の改善に有効な元素である。このような作用を得るためにSiの含有量は1%以上必要である。しかし、過剰なSiはオーステナイト組織を不安定化し、耐熱鋳鋼の鋳造性を劣化させ、さらに硬化により被削性を悪化させる。そのため、Siの含有量は2%以下とする。従って、Siの含有量は1〜2%とする。Siの含有量は好ましくは1.25〜1.8%であり、より好ましくは1.3〜1.6%である。
Mnは、Siと同様に溶湯の脱酸剤として有効であるほか、Sと結合して硫化物粒子MnSを形成することにより耐熱鋳鋼の被削性を改善する。これらの効果を発揮させるために、Mnの含有量は0.5%以上必要である。しかし、過剰なMnは耐酸化性を劣化させるので、Mnの含有量を1.5%以下とする。このため、Mnの含有量は0.5〜1.5%とする。
Crは、後述のNiとともに耐熱鋳鋼の高温強度及び耐酸化性を高め、その炭化物により耐熱性を向上させ、さらにMn及びSとの複合硫化物粒子(Cr/Mn)Sを形成することにより被削性を向上させる。特に1000℃付近の高温域での耐熱性を向上させ、かつ被削性を改善するためには、Crを18%以上含有する必要がある。しかし、27%超のCrを含有すると、炭化物の晶出量が多過ぎ、耐熱鋳鋼の被削性を著しく悪化させるだけでなく、脆化により延性及び靭性を低下させる。また、過剰なCrにより組織中にフェライトが晶出し、耐熱鋳鋼の高温強度が低下する。このため、Cr含有量は18〜27%とする。被削性の観点から、Crの好ましい含有量は18〜22%である。
Niはオーステナイト生成元素であり、耐熱鋳鋼のオーステナイト組織を安定化するとともに、Crとともに耐熱鋳鋼の高温強度及び耐酸化性を高めるほか、薄肉で複雑形状の排気系部品の鋳造性を高める。このような作用を効果的に発揮するために、Niの含有量は8%以上である必要がある。しかし、22%超のNiを含有すると、基地中へのNiの固溶量が増加するために耐熱鋳鋼が硬化し、被削性が低下する。このため、Ni含有量を8〜22%とする。被削性の観点から、Niの好ましい含有量は8〜12%である。
Nbは、Cr炭化物の形成を抑制することにより間接的に耐酸化性及び被削性を向上させるだけでなく、Cと結合して微細な炭化物を形成し、耐熱鋳鋼の高温強度及び熱疲労寿命を向上させる。また、オーステナイトとNb炭化物(NbC)との共晶炭化物は、排気系部品のような薄肉で複雑形状の鋳物の鋳造性を向上させる。このような目的でNbの含有量は1.5%以上必要である。しかし、Nbを過剰に含有すると、結晶粒界に生成する硬質の共晶炭化物が多くなりすぎ、被削性がかえって悪化するだけでなく、脆化により強度及び延性が著しく低下する。従って、Nbの含有量を1.5〜2.5%とする。
Nは強力なオーステナイト生成元素であり、耐熱鋳鋼のオーステナイト基地を安定化して高温強度を向上させる。Nはまた、結晶粒微細化のための鍛造又は圧延を行うことができない複雑形状の鋳造品の結晶粒を微細化させるのに有効な元素である。結晶粒微細化により延性及び被削性が向上する。さらに、NはCの拡散速度を遅らせるので、析出炭化物の凝集を遅らせて炭化物の粗大化を抑制し、もって脆化を有効に防止する。このような効果を得るために、Nの含有量は0.01%以上必要である。しかし、0.3%超のNを含有すると、基地中へのNの固溶量が増加して耐熱鋳鋼が硬化するとともに、Cr及びAlと結合してCr2N、AlN等の硬くて脆い窒化物を多量に析出させ、被削性をかえって低下させる。またこれらの窒化物は亀裂や割れの起点となり、強度及び延性を悪化させる。さらに、過剰なNは鋳造時にピンホールやブローホール等のガス欠陥の発生を助長し、鋳造歩留りを悪化させる。そのため、Nの含有量は0.01〜0.3%とし、好ましくは0.06〜0.25%とする。
Sは、本発明のオーステナイト系耐熱鋳鋼の被削性を改善するのに重要な元素である。SはMn及びCrと結合してMnS、(Cr/Mn)S等の硫化物粒子を形成し、耐熱鋳鋼の被削性を向上させる。球状又は塊状の硫化物粒子が切削時の潤滑作用及び切粉の分断作用により被削性を向上させることは従来から知られているが、本発明ではSの被削性向上作用に後述するAlの被削性向上作用を組合せることにより、被削性を大幅に改善した。この効果を得るために、Sは0.1%以上必要である。しかし、0.2%超のSを含有すると、高温強度及び延性の劣化傾向が高まる。そのため、Sの含有量は0.1〜0.2%とし、好ましくは0.12〜0.18%とする。
Alは、本発明のオーステナイト系耐熱鋳鋼の被削性を改善するのに重要な元素である。例えば耐熱鋳鋼を工具により切削する場合、耐熱鋳鋼の基地中に固溶したAlは、切削加工で発生する熱により大気中等の酸素と反応し、耐熱鋳鋼の表面に高融点酸化物であるAl2O 3を形成する。Al2O3は保護被膜として機能し、工具の溶着を防止して、工具の寿命を延長する。Alの含有により保護被膜を形成して工具の溶着を防止するには、0.02%以上のAlを添加する必要がある。一方、0.15%超のAlを含有すると、溶製の際に生成したAl2O3及びAlNは介在物として耐熱鋳鋼中に残留する。Al2O3はスラグやノロといった鋳造欠陥を助長し、鋳造歩留りを悪化させる。またAlNは硬く脆いため、被削性をかえって低下させる。また、これらの酸化物及び窒化物はいずれも亀裂及び割れの起点となり、高温強度及び延性を低下させる。そのため、Alの含有量を0.02〜0.15%とし、好ましくは0.04〜0.10%とし、より好ましくは0.04〜0.08%とする。
本発明では各元素が上記組成範囲を満足しただけでは不十分で、下記式:
I=100×S+75×Al+0.75×Mn−10×C−2×Nb−0.25×Cr−0.15×Ni−1.2×N:
(ただし、各元素記号は鋳鋼中の各元素の質量%を示す。)
により表される被削性指数(I値)が−3.0≦I値≦+14.0の条件を満たす必要がある。
W及びMoはいずれも耐熱鋳鋼の高温強度を改善する元素であるので、本発明のオーステナイト系耐熱鋳鋼の高温強度を高めるために、被削性を損なわない範囲でW及び/又はMoを添加しても良い。しかし、W及び/又はMoを過剰に添加すると、耐熱鋳鋼の耐酸化性及び被削性が低下する。Moの添加効果はWの添加効果の二倍であるので、W及び/又はMoの添加量をW+2 Mo(質量基準)で規定する。従って、Wの単独添加の場合、Wを好ましくは0.5〜3.2%とし、より好ましくは0.8〜3.0%とし、最も好ましくは1.0〜2.5%とする。またMoの単独添加の場合、Moを0.25〜1.6%とし、より好ましくは0.4〜1.5%とし、最も好ましくは0.5〜1.25%とする。さらに、W及びMoの複合添加の場合、W+2 Moを好ましくは0.5〜3.2%とし、より好ましくは0.8〜3.0%とし、最も好ましくは1.0〜2.5%とする。
本発明のオーステナイト系耐熱鋳鋼に含有される不可避的不純物は、主として原材料から混入するPである。Pは結晶粒界に偏析して靭性を著しく低下させるので、できるだけ少ないのが好ましく、具体的には0.04%以下とするのが好ましい。
(1) 全硫化物粒子に対する円相当径が2μm以上の硫化物粒子の面積率:60%以上
本発明のオーステナイト系耐熱鋳鋼の組織に晶出する大きな硫化物粒子が多いほど被削性が向上し、オーステナイト系耐熱鋳鋼の切削加工に用いる工具の寿命は延びる傾向にある。円相当径が2μm以上の硫化物粒子を大きな硫化物粒子とする。ここで、硫化物粒子の円相当径とは、硫化物粒子の面積と同じ面積を有する円の直径である。被削性をいっそう改善するために、全硫化物粒子に対する円相当径が2μm以上の硫化物粒子の面積率を60%以上とするのが好ましく、70%以上とするのがより好ましく、80%以上とするのが最も好ましい。円相当径が2μm以上の硫化物粒子の面積率の上限は特に限定されないが、本発明の組成範囲であれば95%程度である。硫化物粒子はAl酸化物を核として晶出するので、円相当径が2μm以上の硫化物粒子の面積率を60%以上とするためには、比較的多量のNbを含む本発明のオーステナイト系耐熱鋳鋼において、Al及びSを複合添加するとともに、合金元素の含有量を本発明で規定する範囲に規制する必要がある。
本発明のオーステナイト系耐熱鋳鋼の被削性は、TiAlNをPVDコーティングした超硬インサートを用いて、150 m/分の切削速度、0.2 mm/刃の刃当り送り、1.0 mmの切込み量、及び切削液なしの条件で乾式フライス切削加工を実施したときに、前記超硬インサートの逃げ面の摩耗量が0.2 mmに到達するまでの切削時間により表す。工具寿命は25分以上であるのが好ましい。鋳造部材を鋳放しのまま使用するのは稀で、エンドミルによる転削、旋盤による旋削、ドリルによる穴あけ等の機械加工を施す。例えば、エキゾーストマニホルドでは、エンジンのシリンダヘッドやタービンハウジングとの連結部となるフランジの取付け面をフライス切削し、取付け孔をドリル穿孔する。オーステナイト系耐熱鋳鋼のような難削材料では、上記切削条件でフライス切削加工を実施したときの工具寿命が25分以上であれば、優れた被削性を有していると言える。本発明のオーステナイト系耐熱鋳鋼は、上記工具寿命が30分以上であるのがより好ましく、40分以上であるのがより好ましく、50分以上であるのが最も好ましい。
本発明の排気系部品は、被削性に優れた本発明のオーステナイト系耐熱鋳鋼からなる。排気系部品の好ましい例は、エキゾーストマニホルド、タービンハウジング、タービンハウジング一体化エキゾーストマニホルド、触媒ケース、触媒ケース一体化エキゾーストマニホルド、及びエキゾーストアウトレットであるが、これらに限定されない。
実施例1〜20のオーステナイト系耐熱鋳鋼(本発明の組成範囲内)の化学組成及び被削性指数(I値)を表1に示し、比較例1〜26の耐熱鋳鋼の化学組成及び被削性指数(I値)を表2に示す。比較例5はMnの含有量が少なすぎる鋳鋼であり、比較例7はSの含有量が少なすぎる鋳鋼であり、比較例16及び18はAlの含有量が少なすぎる鋳鋼であり、比較例22及び23はI値が小さすぎる鋳鋼であり、比較例24及び25はI値が大きすぎる鋳鋼である。比較例26はWO 2005/103314に記載の高Cr高Niオーステナイト系耐熱鋳鋼の一例である。
(2) 被削性指数(I値)=100×S+75×Al+0.75×Mn−10×C−2×Nb−0.25×Cr−0.15×Ni−1.2×N。
(2) 被削性指数(I値)=100×S+75×Al+0.75×Mn−10×C−2×Nb−0.25×Cr−0.15×Ni−1.2×N。
各供試材から切り出した外径96 mm、内径65 mm及び高さ120 mmの円筒状試験片の端面に対して、TiAlNをPVDコーティングした超硬インサートを用いて、フライス盤により、以下の条件でフライス切削した。
切削速度 :150 m/分
刃当り送り:0.2 mm/刃
切込み量 :1.0 mm
送り速度 :48〜152 mm/分
回転速度 :229〜763 rpm
切削液 :なし(乾式)
被削性評価後の各円筒状試験片の端部から組織観察用の試験片を切り出し、全硫化物粒子に対する円相当径が2μm以上の硫化物粒子の面積率を以下の方法により求めた。まず、試験片を鏡面研磨し、腐食なしで任意の5視野の光学顕微鏡写真を撮り、各視野について画像解析装置により100μm×140μmの観察領域における全硫化物粒子粒子の総面積を求めた。次に、画像解析装置により各観察領域において円相当径(同じ面積の円の直径)が2μm以上の硫化物粒子粒子を特定し、それらの総面積を求めた。各観察領域における全硫化物粒子粒子の総面積に対して、円相当径が2μm以上の硫化物粒子の面積率(%)を計算した。得られた値を5視野について平均し、全硫化物粒子に対する円相当径が2μm以上の硫化物粒子の面積率とした。実施例1〜20の結果を表3に示し、比較例1〜26の結果を表4に示す。なお、測定対象の組織中の介在物がMnS、(Cr/Mn)S等の硫化物粒子であることは、電界放出型走査電子顕微鏡に装着されたエネルギー分散型X線分析装置(FE-SEM EDS:株式会社日立製作所製のS-4000、EDX KEVEX DELTAシステム)を用いた分析により確認した。
エンジンからの1000℃以上の排ガス(硫黄酸化物、窒素酸化物等の酸化性ガスを含有する)に曝される排気系部品の表面には、酸化膜が形成される。酸化が進行すると酸化膜を起点に亀裂が入り、排気系部品内部まで酸化が進展し、最終的には排気系部品の表面から裏面まで亀裂が貫通して排ガスの漏洩や排気系部品の割れを招く。そのため、排気系部品の1000℃における耐酸化性を評価するために、以下の方法により酸化減量を求めた。すなわち、1インチYブロックの各供試材から直径10 mm及び長さ20 mmの丸棒試験片を切り出し、これを大気中1000℃に200時間保持した後、ショットブラスト処理を施して酸化スケールを除去し、酸化試験前後の単位面積当たりの質量変化[酸化減量(mg/cm2)]を求めた。実施例1〜20における酸化減量の結果を表3に示し、比較例1〜26における酸化減量の結果を表4に示す。
排気系部品には、エンジンの運転(加熱)と停止(冷却)の繰り返しによっても熱変形を生じにくい耐熱変形性が要求される。十分な耐熱変形性を確保するためには、高い高温強度を有するのが好ましい。高温強度は、1000℃における0.2%耐力(高温耐力)により評価できる。1インチYブロックの各供試材から標点間距離50 mm及び直径10 mmの平滑丸棒つばつき試験片を切り出し、これを電気−油圧サーボ式材料試験機(株式会社島津製作所製、商品名サーボパルサーEHF-ED10T-20L)に取り付け、各試験片について大気中1000℃での0.2%耐力(MPa)を測定した。実施例1〜20の高温耐力の測定結果を表3に示し、比較例1〜26の高温耐力の測定結果を表4に示す。
排気系部品には、エンジンの運転(加熱)と停止(冷却)の繰り返しによっても熱亀裂を生じにくい耐熱亀裂性が要求される。耐熱亀裂性は熱疲労寿命により評価できる。熱疲労寿命は、1インチYブロックの各供試材から標点間距離25 mm及び直径10 mmの平滑丸棒試験片を切り出し、これを前記高温耐力の試験と同じ電気−油圧サーボ式材料試験機に拘束率0.25で取り付け、各試験片に対して大気中で、冷却下限温度150℃、加熱上限温度1000℃、及び温度振幅850℃で、1サイクルを昇温時間2分、保持時間1分、及び冷却時間4分の合計7分とする加熱冷却サイクルを繰り返し、加熱冷却にともなう伸縮を機械的に拘束して熱疲労破壊を起こさせる熱疲労試験により評価した。
排気系部品には、エンジンの運転(加熱)と停止(冷却)の繰り返しによっても熱変形を生じにくい耐熱変形性が要求される。十分な耐熱変形性を確保するためには、高い高温耐力の他に高い延性を有するのが好ましい。延性を評価するために、1インチYブロックの各供試材から標点間距離50 mm、及び直径10 mmの平滑丸棒つばつき試験片を切り出し、これを前記高温耐力の試験と同じ電気−油圧サーボ式材料試験機に取り付け、各試験片の大気中25℃での室温伸び(%)を測定した。実施例1〜20の室温伸びの測定結果を表3に示し、比較例1〜26の室温伸びの測定結果を表4に示す。
Claims (4)
- 質量基準で
C:0.4〜0.55%、
Si:1〜2%、
Mn:0.5〜1.5%、
Cr:18〜27%、
Ni:8〜22%、
Nb:1.5〜2.5%、
N:0.01〜0.3%、
S:0.1〜0.2%、及び
Al:0.02〜0.15%を含有し、
残部Fe及び不可避的不純物からなり、
かつ下記式:
I=100×S+75×Al+0.75×Mn−10×C−2×Nb−0.25×Cr−0.15×Ni−1.2×N
(ただし、各元素記号は鋳鋼中の各元素の質量%を示す。)
により表される被削性指数(I値)が−3.0≦I値≦+14.0の条件を満足することを特徴とする被削性に優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼。 - 請求項1に記載のオーステナイト系耐熱鋳鋼において、さらに質量基準でW及び/又はMoを0.5〜3.2%(W+2 Moとして)含有することを特徴とするオーステナイト系耐熱鋳鋼。
- 請求項1又は2に記載のオーステナイト系耐熱鋳鋼において、全硫化物粒子に対する円相当径が2μm以上の硫化物粒子の比率が面積率で60%以上の組織を有することを特徴とするオーステナイト系耐熱鋳鋼。
- 請求項1〜3のいずれかに記載の被削性に優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼からなることを特徴とする排気系部品。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012108192 | 2012-05-10 | ||
JP2012108192 | 2012-05-10 | ||
PCT/JP2013/063045 WO2013168770A1 (ja) | 2012-05-10 | 2013-05-09 | 被削性に優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼及びそれからなる排気系部品 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2013168770A1 JPWO2013168770A1 (ja) | 2016-01-07 |
JP6098637B2 true JP6098637B2 (ja) | 2017-03-22 |
Family
ID=49550802
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2014514746A Active JP6098637B2 (ja) | 2012-05-10 | 2013-05-09 | 被削性に優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼及びそれからなる排気系部品 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9765678B2 (ja) |
EP (1) | EP2848710B1 (ja) |
JP (1) | JP6098637B2 (ja) |
KR (1) | KR102050359B1 (ja) |
CN (1) | CN104321453B (ja) |
IN (1) | IN2014DN09547A (ja) |
WO (1) | WO2013168770A1 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103834876B (zh) * | 2014-02-28 | 2016-04-20 | 西峡县内燃机进排气管有限责任公司 | 一种奥氏体耐热铸钢排气歧管及其铸造工艺 |
KR102453685B1 (ko) * | 2014-10-03 | 2022-10-12 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 열피로 특성이 우수한 오스테나이트계 내열 주강 및 그것으로 이루어지는 배기계 부품 |
CN113278894A (zh) * | 2021-05-20 | 2021-08-20 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | Fe-Mn-Al-S系低密度易切削钢及其制备方法 |
WO2023243726A1 (ja) * | 2022-06-17 | 2023-12-21 | 株式会社プロテリアル | オーステナイト系耐熱鋳鋼及びそれからなる排気系部品 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4379753B2 (ja) * | 1999-04-05 | 2009-12-09 | 日立金属株式会社 | 排気系部品、およびそれを用いた内燃機関、並びに排気系部品の製造方法 |
US6685881B2 (en) * | 2000-09-25 | 2004-02-03 | Daido Steel Co., Ltd. | Stainless cast steel having good heat resistance and good machinability |
JP2002309935A (ja) * | 2001-02-08 | 2002-10-23 | Hitachi Metals Ltd | 耐熱鋳鋼製排気系部品 |
WO2002077309A1 (fr) * | 2001-03-23 | 2002-10-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Acier moule et moule metallique destine a la coulee |
JP2003277889A (ja) * | 2002-03-26 | 2003-10-02 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱疲労特性にすぐれた耐熱鋳鋼 |
CN100537814C (zh) * | 2004-04-19 | 2009-09-09 | 日立金属株式会社 | 高Cr高Ni奥氏体系耐热铸钢及由其构成的排气系统零件 |
KR101065545B1 (ko) * | 2006-04-04 | 2011-09-19 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 경질 극박 강판 및 그 제조 방법 |
CN101946018B (zh) * | 2008-02-22 | 2013-01-16 | 日立金属株式会社 | 奥氏体系耐热铸钢及由其构成的排气系统部件 |
CN101560633A (zh) * | 2009-05-26 | 2009-10-21 | 无锡烨隆精密机械有限公司 | 一种用于1000℃以下的耐热合金铸钢件的工艺方法 |
KR20120000420A (ko) * | 2010-06-25 | 2012-01-02 | 현대자동차주식회사 | 고온 피로수명 및 연신율이 우수한 오스테나이트계 내열 주강 및 이를 이용하여 제조된 배기매니폴드 |
-
2013
- 2013-05-09 KR KR1020147032583A patent/KR102050359B1/ko active IP Right Grant
- 2013-05-09 CN CN201380024542.6A patent/CN104321453B/zh active Active
- 2013-05-09 IN IN9547DEN2014 patent/IN2014DN09547A/en unknown
- 2013-05-09 US US14/399,648 patent/US9765678B2/en active Active
- 2013-05-09 EP EP13787803.9A patent/EP2848710B1/en active Active
- 2013-05-09 JP JP2014514746A patent/JP6098637B2/ja active Active
- 2013-05-09 WO PCT/JP2013/063045 patent/WO2013168770A1/ja active Application Filing
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR102050359B1 (ko) | 2019-11-29 |
WO2013168770A1 (ja) | 2013-11-14 |
IN2014DN09547A (ja) | 2015-07-17 |
US20150086412A1 (en) | 2015-03-26 |
KR20150013181A (ko) | 2015-02-04 |
EP2848710B1 (en) | 2020-05-06 |
CN104321453A (zh) | 2015-01-28 |
CN104321453B (zh) | 2016-08-24 |
EP2848710A4 (en) | 2015-12-09 |
JPWO2013168770A1 (ja) | 2016-01-07 |
EP2848710A1 (en) | 2015-03-18 |
US9765678B2 (en) | 2017-09-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO2005103314A1 (ja) | 高Cr高Niオーステナイト系耐熱鋳鋼及びそれからなる排気系部品 | |
US9046029B2 (en) | Heat-resistant, ferritic cast steel having excellent melt flowability, gas defect resistance, toughness and machinability, and exhaust member made thereof | |
CN101946018A (zh) | 奥氏体系耐热铸钢及由其构成的排气系统部件 | |
JP6098637B2 (ja) | 被削性に優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼及びそれからなる排気系部品 | |
KR102453685B1 (ko) | 열피로 특성이 우수한 오스테나이트계 내열 주강 및 그것으로 이루어지는 배기계 부품 | |
JP5626338B2 (ja) | 常温靭性に優れたフェライト系耐熱鋳鋼及びそれからなる排気系部品 | |
JP6160625B2 (ja) | 被削性に優れたフェライト系耐熱鋳鋼及びそれからなる排気系部品 | |
JP3375001B2 (ja) | 鋳造性および被削性の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼およびそれからなる排気系部品 | |
JPH07228950A (ja) | 高温強度および被削性の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼およびそれからなる排気系部品 | |
JPH06228712A (ja) | 高温強度および被削性の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼およびそれからなる排気系部品 | |
JP3417636B2 (ja) | 鋳造性および被削性の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼およびそれからなる排気系部品 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20151112 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160913 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20161101 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170124 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170206 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6098637 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |