JPWO2017094282A1 - 透明樹脂積層体 - Google Patents

Abstract

表面硬度に優れ、且つ高温高湿下に曝されても耐反り変形性に優れる樹脂積層体を提供する。ポリカーボネート樹脂を主成分とするポリカーボネート系樹脂（Ａ）シートの少なくとも一方の面に、熱可塑性樹脂（Ｂ）が積層されてなる樹脂積層体であって、熱可塑性樹脂（Ｂ）が芳香族ビニル単量体単位を５０〜８０質量％、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位を１０〜２５質量％、アクリル化合物単量体単位を５〜２４質量％含んでなり、且つ、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位の質量％がアクリル化合物単量体単位の質量％よりも大きい共重合体（ｂ１）を含むか、または該共重合体（ｂ１）とアクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）とを含むことを特徴とする樹脂積層体。

Description

本発明は、透明な基材材料や保護材料に使用され、ポリカーボネート系樹脂層と特定の共重合体及び特定のアクリル樹脂を含む熱可塑性樹脂層とを有し、表面硬度に優れ、且つ高温高湿下に曝されても耐反り変形性に優れる樹脂積層体に関する。

アクリル樹脂は表面硬度、透明性、耐擦傷性および耐候性などに優れる。一方、ポリカーボネート樹脂は耐衝撃性などに優れる。このことからアクリル樹脂層とポリカーボネート樹脂層を有する積層体は、表面硬度、透明性、耐擦傷性、耐候性および耐衝撃性などに優れ、自動車部品、家電製品、電子機器および携帯型情報端末の表示窓に用いられている。しかし、アクリル樹脂層とポリカーボネート樹脂層を有する積層体は、高温高湿下である屋外や車中で使用される場合に、反りが発生する問題を抱えている。

上記の問題を解決すべく、特許文献１（特開２０１４‐１９８４５４号公報）および特許文献２（国際公開第２０１５／１３３５３０号）ではビニル芳香族単量体単位、メタクリル酸エステル単量体単位、および環状酸無水単量体単位を含む共重合体とアクリル樹脂をポリマーアロイした樹脂組成物からなる層とポリカーボネート樹脂からなる層とを備える積層体が報告されている。かかる積層体は、８５℃８５％の高温高湿下で反りを抑えるが、ポリマーアロイに用いるアクリル樹脂よりも表面硬度が低く、近年、ガラスの代替品として使用される樹脂積層体としては表面硬度が不十分である可能性があった。

特開２０１４‐１９８４５４号公報 国際公開第２０１５／１３３５３０号

本発明は、透明基材材料や透明保護材料に使用できる、高温高湿な環境においても反りを防止することができる形状安定性を有し、且つ、表面硬度に優れる樹脂積層体を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、ポリカーボネート樹脂を主成分とするポリカーボネート系樹脂（Ａ）シートの少なくとも一方の面に、熱可塑性樹脂（Ｂ）を積層させ、この熱可塑性樹脂（Ｂ）が芳香族ビニル単量体単位を５０〜８０質量％、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位を１０〜２５質量％、アクリル化合物単量体単位を５〜２４質量％含んでなり、且つ、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位の質量％がアクリル化合物単量体単位の質量％よりも大きい共重合体（ｂ１）を含むか、または該共重合体（ｂ１）とアクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）とを含むことにより、高温高湿下での形状安定性を有し、且つ、表面硬度に優れた樹脂積層体が得られることを見出し、本発明に到達した。

すなわち、本発明は、以下に記載する特徴を有するものである。
［１］ ポリカーボネート樹脂を主成分とするポリカーボネート系樹脂（Ａ）シートの少なくとも一方の面に、熱可塑性樹脂（Ｂ）が積層されてなる樹脂積層体であって、
熱可塑性樹脂（Ｂ）が、
芳香族ビニル単量体単位を５０〜８０質量％、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位を１０〜２５質量％、アクリル化合物単量体単位を５〜２４質量％含んでなり、且つ、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位の質量％がアクリル化合物単量体単位の質量％よりも大きい共重合体（ｂ１）を含むか、または
該共重合体（ｂ１）と、アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）とを含むことを特徴とする、樹脂積層体である。
［２］熱可塑性樹脂（Ｂ）における共重合体（ｂ１）とアクリル樹脂（ｂ２）の含有量の合計１００質量部を基準として、共重合体（ｂ１）は５５〜９０質量部であり、アクリル樹脂（ｂ２）は４５〜１０質量部であり、アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）が８０質量％以上のアクリル化合物単量体単位を含んでいる、上記［１］に記載の樹脂積層体である。
［３］熱可塑性樹脂（Ｂ）における共重合体（ｂ１）とアクリル樹脂（ｂ２）の含有量の合計１００質量部を基準として、共重合体（ｂ１）は１０〜４０質量部であり、アクリル樹脂（ｂ２）は９０〜６０質量部であり、アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）が８０質量％未満のアクリル化合物単量体単位を含んでいる、上記［１］に記載の樹脂積層体である。
［４］熱可塑性樹脂（Ｂ）が、共重合体（ｂ１）とアクリル樹脂（ｂ２）とのポリマーアロイである、上記［１］〜［３］のいずれかに記載の樹脂積層体である。
［５］熱可塑性樹脂（Ｂ）のインデンテーション硬度をＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝とし、アクリル樹脂（ｂ２）のインデンテーション硬度をＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝とした場合、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝をＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝で除した値（ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝）が１．０１以上である、上記［１］〜［４］のいずれかに記載の樹脂積層体である。
［６］熱可塑性樹脂（Ｂ）の表面の鉛筆硬度が、アクリル樹脂（ｂ２）単体の表面の鉛筆硬度と同等以上である、上記［１］〜［５］のいずれかに記載の樹脂積層体である。
［７］共重合体（ｂ１）に含まれる芳香族ビニル単量体単位が、スチレンである、上記［１］〜［６］のいずれかに記載の樹脂積層体である。
［８］共重合体（ｂ１）に含まれる不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位が、無水マレイン酸である、上記［１］〜［７］のいずれかに記載の樹脂積層体である。
［９］共重合体（ｂ１）に含まれるアクリル化合物単量体単位が、メタクリル酸エステルである、上記［１］〜［８］のいずれかに記載の樹脂積層体である。
［１０］共重合体（ｂ１）の重量平均分子量（Ｍｗ）が５万〜３０万である、上記［１］〜［９］のいずれかに記載の樹脂積層体である。
［１１］熱可塑性樹脂（Ｂ）の層の厚さが１０〜２５０μｍであり、樹脂積層体の全体厚みが０．０５〜３．０ｍｍの範囲である、上記［１］〜［１０］のいずれかに記載の樹脂積層体である。
［１２］ポリカーボネート系樹脂（Ａ）の重量平均分子量が２５，０００〜７５，０００である、［１］〜［１１］のいずれかに記載の樹脂積層体である。
［１３］樹脂積層体の全光線透過率が７５％以上であり、Ｈａｚｅが３０％以下である、上記［１］〜［１２］のいずれかに記載の樹脂積層体である。
［１４］熱可塑性樹脂（Ｂ）の層およびポリカーボネート系樹脂（Ａ）の層の少なくとも一方が紫外線吸収剤を含有する、上記［１］〜［１３］のいずれかに記載の樹脂積層体である。
［１５］熱可塑性樹脂（Ｂ）の層の表面にハードコート層をさらに備える、上記［１］〜［１４］のいずれかに記載の樹脂積層体である。
［１６］樹脂積層体の片面または両面に、耐指紋処理、反射防止処理、防眩処理、耐候性処理、帯電防止処理および防汚処理のいずれか一つ以上が施されてなる、［１］〜［１５］のいずれかに記載の樹脂積層体である。
［１７］上記［１］〜［１６］のいずれかに記載の樹脂積層体を含む透明基板材料である。
［１８］上記［１］〜［１７］のいずれかに記載の樹脂積層体を含む透明保護材料である。
［１９］上記［１］〜［１８］のいずれかに記載の樹脂積層体を含むタッチパネル前面保護板である。
［２０］上記［１］〜［１６］のいずれかに記載の樹脂積層体を含む、ＯＡ機器用または携帯電子機器用の前面板である。
［２１］ ポリカーボネート樹脂を主成分とするポリカーボネート系樹脂（Ａ）シートの少なくとも一方の面に、熱可塑性樹脂（Ｂ）が積層されてなる樹脂積層体であって、
熱可塑性樹脂（Ｂ）が、
芳香族ビニル単量体単位を５０〜８０質量％、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位を１０〜３０質量％、アクリル化合物単量体単位を５〜２５質量％含んでなり、且つ、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位の質量％がアクリル化合物単量体単位の質量％よりも大きい共重合体（ｂ１）を含むか、または
該共重合体（ｂ１）と、アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）とを含むことを特徴とする、樹脂積層体である。

本発明によれば、高温高湿な環境下における反り防止性などの形状安定性、且つ、アクリル樹脂単体と同等以上の表面硬度を有する樹脂積層体が提供され、該樹脂積層体は透明基板材料や透明保護材料として用いることができる。具体的には携帯電話端末、携帯型電子遊具、携帯情報端末、モバイルＰＣといった携帯型のディスプレイデバイスや、ノート型ＰＣ、デスクトップ型ＰＣ液晶モニター、液晶テレビといった設置型のディスプレイデバイスなどにおいて、例えばこれらの機器を保護する前面板として、好適に使用することができる。

以下、本発明について製造例や実施例等を例示して詳細に説明するが、本発明は例示される製造例や実施例等に限定されるものではなく、本発明の内容を大きく逸脱しない範囲であれば任意の方法に変更して行うこともできる。

本発明は、ポリカーボネート樹脂を主成分とするポリカーボネート系樹脂シート（Ａ）の少なくとも一方の面に、熱可塑性樹脂（Ｂ）が積層されてなる樹脂積層体に関するものであり、この熱可塑性樹脂（Ｂ）が、芳香族ビニル単量体単位を５０〜８０質量％、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位を１０〜２５質量％、アクリル化合物単量体単位を５〜２４質量％含んでなり、且つ、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位の質量％がアクリル化合物単量体単位の質量％よりも大きい共重合体（ｂ１）を含むか、または該共重合体（ｂ１）と、アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）とを含むことを特徴とする樹脂積層体に関するものである。

＜ポリカーボネート系樹脂（Ａ）＞
本発明に使用されるポリカーボネート系樹脂（Ａ）はポリカーボネート樹脂を主成分とするポリカーボネート系樹脂（Ａ）である。ここで、「ポリカーボネート樹脂を主成分とする」とは、ポリカーボネート樹脂の含有量が５０質量％を超えることを意味する。ポリカーボネート系樹脂（Ａ）は、７５質量％以上のポリカーボネート樹脂を含んでいるのが好ましく、９０質量％以上のポリカーボネート樹脂を含んでいるのがより好ましく、実質的にポリカーボネート樹脂からなるのがさらに好ましい。ポリカーボネート系樹脂（Ａ）は分子主鎖中に炭酸エステル結合を含む。即ち、−［Ｏ−Ｒ−ＯＣＯ］−単位（式中、Ｒが脂肪族基、芳香族基、又は脂肪族基と芳香族基の双方を含むもの、さらに直鎖構造あるいは分岐構造を持つものを示す）を含むものであれば特に限定されるものではないが、特に下記式［１］の構造単位を含むポリカーボネートを使用することが好ましい。このようなポリカーボネートを使用することで、耐衝撃性に優れた樹脂積層体を得ることができる。

具体的には、ポリカーボネート系樹脂（Ａ）として、芳香族ポリカーボネート樹脂（例えば、三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社から市販されている、ユーピロンＳ−２０００、ユーピロンＳ−１０００、ユーピロンＥ−２０００）等が使用可能である。

近年、前面板にも曲げ加工を行うような要望が増えていることから、ポリカーボネート系樹脂（Ａ）は、下記式［２］で表わされる１価フェノールを末端停止剤として用いて合成することが好ましい。

（式中、Ｒ_１は、炭素数８〜３６のアルキル基、又は炭素数８〜３６のアルケニル基を表し、
Ｒ_２〜Ｒ_５はそれぞれ水素、ハロゲン、又は置換基を有してもよい炭素数１〜２０のアルキル基若しくは炭素数６〜１２のアリール基を表し、置換基は、ハロゲン、炭素数１〜２０のアルキル基、又は炭素数６〜１２のアリール基である。）

一般式［２］の１価フェノールは、下記式［３］で表わされる１価フェノールであることがより好ましい。

（式中、Ｒ_１は、炭素数８〜３６のアルキル基、又は、炭素数８〜３６のアルケニル基を表す。）

一般式［２］又は一般式［３］におけるＲ_１の炭素数は特定の数値範囲内であることがより好ましい。具体的には、Ｒ_１の炭素数の上限値として２２がより好ましく、１８が特に好ましい。また、Ｒ_１の炭素数の下限値として、１２がより好ましい。

一般式［２］又は一般式［３］で示される１価フェノール（末端停止剤）の中でも、パラヒドロキシ安息香酸ヘキサデシルエステル、パラヒドロキシ安息香酸２−ヘキシルデシルエステルのいずれかもしくは両方を末端停止剤として使用することが特に好ましい。

Ｒ_１として、例えば、炭素数１６のアルキル基を有する１価フェノール（末端停止剤）を使用した場合、ガラス転移温度、溶融流動性、成形性、耐ドローダウン性、ポリカーボネート樹脂製造時の１価フェノールの溶剤溶解性が優れており、本発明に用いるポリカーボネート樹脂に使用する末端停止剤として、特に好ましい。

一方、一般式［２］又は一般式［３］におけるＲ_１の炭素数が増加しすぎると、１価フェノール（末端停止剤）の有機溶剤溶解性が低下する傾向があり、ポリカーボネート樹脂製造時の生産性が低下することがある。
一例として、Ｒ_１の炭素数が３６以下であれば、ポリカーボネート樹脂を製造するにあたって生産性が高く、経済性も良い。Ｒ_１の炭素数が２２以下であれば、１価フェノールは、特に有機溶剤溶解性に優れており、ポリカーボネート樹脂を製造するにあたって生産性を非常に高くすることができ、経済性も向上する。
一般式［２］又は一般式［３］におけるＲ_１の炭素数が小さすぎると、ポリカーボネート樹脂のガラス転移温度が十分に低い値とはならず、熱成形性が低下することがある。

ポリカーボネート系樹脂（Ａ）に含まれる他の樹脂としては、ポリエステル系樹脂がある。ポリエステル系樹脂は、ジカルボン酸成分として、テレフタル酸を主成分として含んでいればよく、テレフタル酸以外のジカルボン酸成分を含んでいてもよい。
例えば、主成分であるエチレングリコール８０〜６０（モル比率）に対して１，４−シクロヘキサンジメタノールを２０〜４０（モル比率、合計１００）含むグリコール成分とが重縮合してなるポリエステル系樹脂、所謂「ＰＥＴＧ」が好ましい。また、ポリカーボネート系樹脂（Ａ）には、エステル結合とカーボネート結合をポリマー骨格中に有するポリエステルカーボネート系樹脂が含まれていてもよい。

本発明において、ポリカーボネート系樹脂（Ａ）の重量平均分子量は、樹脂積層体の耐衝撃性および成形条件に影響する。つまり、重量平均分子量が小さすぎる場合は、樹脂積層体の耐衝撃性が低下するので好ましくない。重量平均分子量が高すぎる場合は、ポリカーボネート系樹脂（Ａ）を含む樹脂層を積層させる時に過剰な熱源を必要とする場合があり、好ましくない。また成形法によっては高い温度が必要になるので、ポリカーボネート系樹脂（Ａ）が高温にさらされることになり、その熱安定性に悪影響を及ぼすことがある。ポリカーボネート系樹脂（Ａ）の重量平均分子量は、１５，０００〜７５，０００が好ましく、２０，０００〜７０，０００がより好ましい。さらに好ましくは２５，０００〜６５，０００である。

＜ポリカーボネート系樹脂（Ａ）の重量平均分子量の測定法＞
ポリカーボネート系樹脂（Ａ）の重量平均分子量は、特開２００７−１７９０１８号公報の段落００６１〜００６４の記載に基づいて測定することができる。測定法の詳細を以下に示す。

標準ポリマーとしてポリスチレン（ＰＳ）を使用して測定を行った後、ユニバーサルキャリブレーション法により、溶出時間とポリカーボネート（ＰＣ）の分子量との関係を求めて検量線とする。そして、ＰＣの溶出曲線（クロマトグラム）を検量線の場合と同一の条件で測定し、溶出時間（分子量）とその溶出時間のピーク面積（分子数）とから各平均分子量を求める。分子量Ｍｉの分子数をＮｉとすると、重量平均分子量は、以下のように表される。また換算式は以下の式を使用した。
（重量平均分子量）
Ｍｗ＝Σ（ＮｉＭｉ^２）／Σ（ＮｉＭｉ）
（換算式）
ＭＰＣ＝０．４７８２２ＭＰＳ^{１．０１４７０}
なお、ＭＰＣはＰＣの分子量、ＭＰＳはＰＳの分子量を示す。

本発明に使用されるポリカーボネート系樹脂（Ａ）の製造方法は、公知のホスゲン法（界面重合法）、エステル交換法（溶融法）等、使用するモノマーにより適宜選択できる。

＜熱可塑性樹脂（Ｂ）＞
本発明に使用される熱可塑性樹脂（Ｂ）は、後述の共重合体（ｂ１）を含むか、または 該共重合体（ｂ１）とアクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）とを含む。それぞれの構成要素について以下に説明する。

［共重合体（ｂ１）］
本発明による熱可塑性樹脂（Ｂ）に含まれる共重合体（ｂ１）は、芳香族ビニル単量体単位を５０〜８０質量％、好ましくは５０〜７５質量％、より好ましくは５０〜７０質量％、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位を１０〜３０質量％、好ましくは１０〜２５質量％、より好ましくは１５〜２５質量％、およびアクリル化合物単量体単位を５〜２５質量％、好ましくは５〜２４質量％、より好ましくは８〜２１質量％含んでなり、且つ不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位の質量％がアクリル化合物単量体単位の質量％よりも大きい共重合体（ｂ１）である。

芳香族ビニル単量体としては、特に限定されず、任意の公知の芳香族ビニル単量体を用いる事が出来るが、入手の容易性の観点から、スチレン、α―メチルスチレン、ｏ―メチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｔ−ブチルスチレン等が挙げられる。これらの中でも、相溶性の観点からスチレンが特に好ましい。これらの芳香族ビニル単量体は２種以上を混合してもよい。

不飽和ジカルボン酸無水物単量体としては、マレイン酸、イタコン酸、シトラコン酸、アコニット酸等の酸無水物が挙げられ、アクリル樹脂との相溶性の観点から無水マレイン酸が好ましい。これらの不飽和ジカルボン酸無水物単量体は２種以上を混合してもよい。

本明細書において、「アクリル化合物単量体」には、アクリロニトリル、メタアクリロニトリル、アクリル酸、メタクリル酸および（メタ）アクリル酸エステルが含まれるものとする。（メタ）アクリル酸エステルとしては、例えばアクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ−ブチル、アクリル酸２エチルヘキシル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ−ブチル及びメタクリル酸２エチルヘキシル等が挙げられる。その中でも、アクリル樹脂との相溶性の観点からメタクリル酸メチル（ＭＭＡ）が好ましい。これらのアクリル化合物単量体は２種以上を混合してもよい。

共重合体（ｂ１）の重量平均分子量（Ｍｗ）は５万〜３０万であるのが好ましく、１０万〜２０万であるのがより好ましい。重量平均分子量が５万〜３０万である場合において、アクリル樹脂（ｂ２）との相溶性が良好である。なお、重量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）、及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、溶媒としてＴＨＦやクロロホルムを用いたゲルパーミエーションクロマトグラフィーを用いて測定を行うことができる。

［アクリル樹脂（ｂ２）］
本発明に使用される熱可塑性樹脂（Ｂ）は、好ましくは上記共重合体（ｂ１）に加えて、アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）を含む。ここで、「アクリル化合物単量体単位を主成分として含む」とは、アクリル化合物単量体単位の含有量が５０質量％を超えることを意味する。アクリル樹脂（ｂ２）は、６０質量％以上のアクリル化合物単量体単位を含んでいるのが好ましく、７５質量％以上のアクリル化合物単量体単位を含んでいるのがより好ましい。また、アクリル樹脂（ｂ２）は、実質的にアクリル化合物単量体単位からなる単独重合体であってもよく、他の単量体単位を含む共重合体であってもよい。

本発明で用いられるアクリル化合物単量体としては、例えばアクリロニトリル、メタアクリロニトリル、アクリル酸、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ―ブチル、アクリル酸２エチルヘキシル、メタクリル酸、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ−ブチル、メタクリル酸２エチルヘキシル等の（メタ）アクリル酸エステル単量体単位が挙げられ、特にメタクリル酸メチルが好ましい。また、アクリル樹脂（ｂ２）はこれらの単量体単位を単独重合したものでもよいが、２種類以上の単量体単位を含んだ共重合体でもよい。

アクリル樹脂（ｂ２）は、アクリル化合物単量体が主成分でありさえすれば、アクリル化合物単量体以外の単量体を含む共重合体であってもよい。そのようなアクリル化合物単量体以外の単量体としては、特に限定されないが、マレイン酸、イタコン酸、シトラコン酸、アコニット酸等の酸無水物等の不飽和ジカルボン酸無水物単量体や、スチレン、α−メチルスチレン、ｏ−メチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｔ−ブチルスチレン等の芳香族ビニル単量体、Ｎ−フェニルマレイミド、Ｎ−クロロフェニルマレイミド、Ｎ−メチルフェニルマレイミド、Ｎ−ナフチルマレイミド、Ｎ−ヒドロキシフェニルマレイミド、Ｎ−メトキシフェニルマレイミド、Ｎ−カルボキシフェニルマレイミド、Ｎ−ニトロフェニルマレイミド、Ｎ−トリブロモフェニルマレイミドなどのＮ−アリールマレイミド等のＮ−置換型マレイミド単量体等が挙げられる。そのような単量体を含む共重合体としては、例えば、芳香族ビニル単量体単位を１６質量％、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位を８質量％、およびアクリル化合物単量体単位を７６質量％含む共重合体や、芳香族ビニル単量体単位を４質量％、Ｎ−置換型マレイミド単量体単位を１５質量％、およびアクリル化合物単量体単位を８１質量％含む共重合体等を使用することができる。

本発明において、アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）の重量平均分子量は、共重合体（ｂ１）との混合（分散）のしやすさ、およびこれらのポリマーアロイした熱可塑性樹脂（Ｂ）層の製造の容易さで決定される。つまり、アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）の重量平均分子量が大きすぎるとアクリル樹脂（ｂ２）と共重合体（ｂ１）の溶融粘度差が大きくなりすぎる為に、両者の混合（分散）が悪くなって、これらのポリマーアロイした熱可塑性樹脂（Ｂ）層の透明性が悪化する可能性や、あるいは安定した溶融混練が継続できないといった不具合が起こる可能性がある。逆に、アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）の重量平均分子量が小さすぎると、これらのポリマーアロイした熱可塑性樹脂（Ｂ）層の強度が低下するので、樹脂積層体の耐衝撃性が低下するといった問題が発生する可能性がある。アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）の重量平均分子量は、５０，０００〜７００，０００の範囲が好ましく、６０，０００〜５５０，０００の範囲がより好ましい。さらに好ましくは７０，０００〜５００，０００の範囲である。

共重合体（ｂ１）とアクリル樹脂（ｂ２）の含有量の合計１００質量部を基準として、共重合体（ｂ１）が５〜１００質量部に対して、アクリル樹脂（ｂ２）が９５〜０質量部であることが好ましい。より好ましくは１０〜１００質量部に対して、アクリル樹脂（ｂ２）が９０〜０質量部であり、さらに好ましくは、共重合体（ｂ１）が１０〜９５質量部に対して、アクリル樹脂（ｂ２）が９０〜５質量部である。アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）が８０質量％未満のアクリル化合物単量体単位を含んでいる場合、共重合体（ｂ１）が１０〜４０質量部に対してアクリル樹脂（ｂ２）が９０〜６０質量部であるのがさらに好ましい。また、アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）が８０質量％以上のアクリル化合物単量体単位を含んでいる場合、共重合体（ｂ１）５５〜９０質量部に対して、アクリル樹脂（ｂ２）が４５〜１０質量部であるのがさらに好ましい。この重量比内にすることにより、透明性を維持しつつ、アクリル樹脂（ｂ２）単体と同等以上の表面硬度を有し、高温高湿な環境下における反り防止性などの形状安定性を有する熱可塑性樹脂（Ｂ）となる。

［共重合体とアクリル樹脂のポリマーアロイ］
本発明において、熱可塑性樹脂（Ｂ）が、共重合体（ｂ１）とアクリル樹脂（ｂ２）とのポリマーアロイであることが好ましい。ここで、ポリマーアロイとは二種類以上のポリマーを混合して得た複合材料をいう。このようなポリマーアロイは、ポリマーの機械的混合、溶融混合、または溶液混合等で得ることができる。ポリマーアロイを形成する場合、共重合体（ｂ１）とアクリル樹脂（ｂ２）の含有量は、これらの合計１００重量部に対して、共重合体（ｂ１）が５質量部以上１００質量部未満であり、アクリル樹脂（ｂ２）が０質量部を超え、９５質量部以下である。好ましくは、共重合体（ｂ１）が１０質量部以上１００質量部未満であり、アクリル樹脂（ｂ２）が０質量部を超え、９０質量部以下である。より好ましくは、共重合体（ｂ１）が１０〜９５質量部に対して、アクリル樹脂（ｂ２）が９０〜５質量部である。アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）が８０質量％未満のアクリル化合物単量体単位を含んでいる場合、共重合体（ｂ１）が１０〜４０質量部に対してアクリル樹脂（ｂ２）が９０〜６０質量部であるのがさらに好ましい。また、アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）が８０質量％以上のアクリル化合物単量体単位を含んでいる場合、共重合体（ｂ１）５５〜９０質量部に対して、アクリル樹脂（ｂ２）が４５〜１０質量部であるのがさらに好ましい。

熱可塑性樹脂（Ｂ）の硬度については、インデンテーション硬度および鉛筆硬度で評価することができる。熱可塑性樹脂（Ｂ）のインデンテーション硬度をＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝とし、アクリル樹脂（ｂ２）のインデンテーション硬度をＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝とするとき、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝をＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝で除した値（ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝）が１．０１以上であることが好ましく、より好ましくは１．０４以上である。また、熱可塑性樹脂（Ｂ）の鉛筆硬度はアクリル樹脂（ｂ１）単体の鉛筆硬度と同等以上であることが好ましい。

＜各種材料製造方法＞
本発明の合成樹脂積層体の製造方法は、特に限定されない。例えば、個別に形成した熱可塑性樹脂層（Ｂ）と、ポリカーボネート系樹脂層（Ａ）とを積層して両者を加熱圧着する方法、個別に形成した熱可塑性樹脂層（Ｂ）とポリカーボネート系樹脂層（Ａ）とを積層して、両者を接着剤によって接着する方法、熱可塑性樹脂（Ｂ）層とポリカーボネート系樹脂（Ａ）層とを共押出成形する方法、予め形成しておいた熱可塑性樹脂（Ｂ）層を用いて、ポリカーボネート系樹脂（Ａ）をインモールド成形して一体化する方法、などの各種方法があるが、製造コストや生産性の観点からは、共押出成形する方法が好ましい。

本発明において、熱可塑性樹脂（Ｂ）の製造方法には特に制限はなく、必要な成分を、例えばタンブラーやヘンシェルミキサー、スーパーミキサーなどの混合機を用いて予め混合しておき、その後バンバリーミキサー、ロール、ブラベンダー、単軸押出機、二軸押出機、加圧ニーダーなどの機械で溶融混練するといった公知の方法が適用できる。

＜樹脂積層体＞
本発明において、熱可塑性樹脂（Ｂ）層の厚さは、樹脂積層体の表面硬度や耐衝撃性に影響する。つまり、熱可塑性樹脂（Ｂ）層の厚さが薄すぎると表面硬度が低くなり、好ましくない。熱可塑性樹脂（Ｂ）層の厚さが大きすぎると耐衝撃性が悪くなり好ましくない。熱可塑性樹脂（Ｂ）層の厚さは１０〜２５０μｍが好ましく、３０〜２００μｍがより好ましい。さらに好ましくは６０〜１５０μｍである。

本発明において、樹脂積層体（シート）の全体厚さ、熱可塑性樹脂（Ｂ）層の厚さ、熱可塑性樹脂（Ｂ）層の組成が、樹脂積層体の高温高湿な環境下における反りに影響する。つまり、全体厚さが薄すぎると高温高湿な環境下における反りが大きくなり、全体厚さが厚い時には高温高湿な環境下における反りが小さくなる。また、熱可塑性樹脂（Ｂ）層の厚さが薄すぎると高温高湿な環境下における反りが小さくなるが硬度が低下し、熱可塑性樹脂（Ｂ）層の厚さが厚い時には高温高湿な環境下における反り大きくなるため、各々の全体厚さと熱可塑性樹脂（Ｂ）層の厚さに合わせた熱可塑性樹脂（Ｂ）層の共重合体（ｂ１）とアクリル樹脂（ｂ２）の重量比を見出す必要がある。具体的には、ポリカーボネート系樹脂（Ａ）層と熱可塑性樹脂（Ｂ）層の合計厚みは好ましくは０．０５〜３．０ｍｍ、より好ましくは０．１〜２．０ｍｍ、さらに好ましくは０．１２〜１．５ｍｍである。

本発明において、樹脂積層体（シート）の外観上、全光線透過率は好ましくは７５％以上、より好ましくは８０％以上、さらに好ましくは８５％以上である。全光線透過率の上限値は、好ましくは９５％である。樹脂積層体（シート）のＨａｚｅは好ましくは３０％以下、より好ましくは２５％以下、さらに好ましくは２０％以下である。Ｈａｚｅの下限値は好ましくは０．１％である。

＜任意の添加剤＞
本発明において、基材層を形成するポリカーボネート系樹脂（Ａ）および／または表層を形成する熱可塑性樹脂（Ｂ）には、上述の主たる成分以外の成分を含めることができる。

例えば、ポリカーボネート系樹脂（Ａ）および／または熱可塑性樹脂（Ｂ）には、紫外線吸収剤を混合して使用することができる。紫外線吸収剤の含有量が含有量が多過ぎると、成形法によっては過剰な紫外線吸収剤が高い温度がかかることによって飛散し、成形環境を汚染するため不具合を起こすことがある。このことから紫外線吸収剤の含有割合は０〜５質量％が好ましく、０〜３質量％がより好ましく、さらに好ましくは０〜１質量％である。紫外線吸収剤としては、例えば、２，４−ジヒドロキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ドデシロキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−オクタデシロキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４，４’−ジメトキシベンゾフェノン、２，２’，４，４’−テトラヒドロキシベンゾフェノンなどのベンゾフェノン系紫外線吸収剤、２−（２−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−ヒドロキシ−３，５−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−ヒドロキシ−３−ｔ−ブチル−５−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４，６−ビス（１−メチル−１−フェニルエチル）フェノールなどのベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、サリチル酸フェニル、２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル−３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゾエートなどのベンゾエート系紫外線吸収剤、ビス（２，２，６，６−テトラメチルピペリジン−４−イル）セバケートなどのヒンダードアミン系紫外線吸収剤、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−メトキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−エトキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−（２−ヒドロキシ−４−プロポキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−（２−ヒドロキシ−４−ブトキシフェニル）１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−ブトキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−ヘキシルオキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−オクチルオキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−ドデシルオキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−ベンジルオキシフェニル）−１，３，５−トリアジンなどのトリアジン系紫外線吸収剤などが挙げられる。混合の方法は特に限定されず、全量コンパウンドする方法、マスターバッチをドライブレンドする方法、全量ドライブレンドする方法などを用いることができる。

本発明において、基材層を形成するポリカーボネート系樹脂（Ａ）および／または表層を形成する熱可塑性樹脂（Ｂ）には、上記紫外線吸収剤以外にも、各種添加剤を混合して使用することができる。そのような添加剤としては、例えば、抗酸化剤や抗着色剤、抗帯電剤、離型剤、滑剤、染料、顔料、可塑剤、難燃剤、樹脂改質剤、相溶化剤、有機フィラーや無機フィラーといった強化材などが挙げられる。混合の方法は特に限定されず、全量コンパウンドする方法、マスターバッチをドライブレンドする方法、全量ドライブレンドする方法などを用いることができる。

＜任意の処理＞
本発明において、熱可塑性樹脂（Ｂ）層の表面、またはポリカーボネート系樹脂（Ａ）層の表面にハードコート処理を施してもよい。例えば、熱エネルギーおよび／または光エネルギーを用いて硬化させるハードコート塗料を用いるハードコート処理によりハードコート層を形成する。熱エネルギーを用いて硬化させるハードコート塗料としては、例えば、ポリオルガノシロキサン系、架橋型アクリル系などの熱硬化性樹脂組成物が挙げられる。また、光エネルギーを用いて硬化させるハードコート塗料としては、例えば、１官能および／または多官能であるアクリレートモノマーおよび／またはオリゴマーからなる樹脂組成物に光重合開始剤が加えられた光硬化性樹脂組成物などが挙げられる。

本発明における熱可塑性樹脂（Ｂ）層の表面、またはポリカーボネート系樹脂（Ａ）層の表面上に施す、光エネルギーを用いて硬化させるハードコート塗料としては、例えば、１，９−ノナンジオールジアクリレート２０〜６０質量％と、１，９−ノナンジオールジアクリレートと共重合可能な２官能以上の多官能（メタ）アクリレートモノマーならびに２官能以上の多官能ウレタン（メタ）アクリレートオリゴマーおよび／または２官能以上の多官能ポリエステル（メタ）アクリレートオリゴマーおよび／または２官能以上の多官能エポキシ（メタ）アクリレートオリゴマーからなる化合物４０〜８０質量％とからなる樹脂組成物の１００質量部に、光重合開始剤が１〜１０質量部添加された光硬化性樹脂組成物などが挙げられる。

本発明におけるハードコート塗料を塗布する方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。例えば、スピンコート法、ディップ法、スプレー法、スライドコート法、バーコート法、ロールコート法、グラビアコート法、メニスカスコート法、フレキソ印刷法、スクリーン印刷法、ビートコート法、捌け法などが挙げられる。

ハードコートの密着性を向上させる目的で、ハードコート前に塗布面の前処理を行うことがある。処理例として、サンドブラスト法、溶剤処理法、コロナ放電処理法、クロム酸処理法、火炎処理法、熱風処理法、オゾン処理法、紫外線処理法、樹脂組成物によるプライマー処理法などの公知の方法が挙げられる。

本発明における熱可塑性樹脂（Ｂ）層、ポリカーボネート系樹脂（Ａ）層及びハードコートの各材料、例えば、熱可塑性樹脂（Ｂ）およびポリカーボネート系樹脂（Ａ）等は、フィルター処理によりろ過精製されることが好ましい。フィルターを通して生成あるいは積層する事により異物や欠点といった外観不良が少ない合成樹脂積層体を得ることが出来る。ろ過方法に特に制限はなく、溶融ろ過、溶液ろ過、あるいはその組み合わせ等を使うことが出来る。

使用するフィルターに特に制限はなく、公知のものが使用でき、各材料の使用温度、粘度、ろ過精度により適宜選ばれる。フィルターの濾材としては、特に限定されないがポリプロピレン、コットン、ポリエステル、ビスコースレイヨンやグラスファイバーの不織布あるいはロービングヤーン巻物、フェノール樹脂含浸セルロース、金属繊維不織布焼結体、金属粉末焼結体、ブレーカープレート、あるいはこれらの組み合わせなど、いずれも使用可能である。特に耐熱性や耐久性、耐圧力性を考えると金属繊維不織布を焼結したタイプが好ましい。

ろ過精度は、ポリカーボネート系樹脂（Ａ）については、５０μｍ以下、好ましくは３０μｍ以下、さらに好ましくは１０μｍ以下である。またハードコート剤のろ過精度は、樹脂積層体の最表層に塗布される事から、２０μｍ以下、好ましくは１０μｍ以下、さらに好ましくは５μｍ以下である。

熱可塑性樹脂（Ｂ）とポリカーボネート系樹脂（Ａ）のろ過については、例えば熱可塑性樹脂溶融ろ過に用いられているポリマーフィルターを使うことが好ましい。ポリマーフィルターは、その構造によりリーフディスクフィルター、キャンドルフィルター、パックディスクフィルター、円筒型フィルターなどに分類されるが、特に有効ろ過面積が大きいリーフディスクフィルターが好適である。

本発明の樹脂積層体には、その片面または両面に反射防止処理、防汚処理、帯電防止処理、耐候性処理および防眩処理のいずれか一つ以上を施すことができる。反射防止処理、防汚処理、帯電防止処理、耐候性処理および防眩処理の方法は、特に限定されず、公知の方法を用いることができる。例えば、反射低減塗料を塗布する方法、誘電体薄膜を蒸着する方法、帯電防止塗料を塗布する方法などが挙げられる。

以下、実施例により本発明を具体的に説明する。ただし、本発明はこれらの実施例により何ら制限されるものではない。

製造例で得られた積層樹脂の物性測定および実施例ならびに比較例で得られた合成樹脂積層体の評価は以下のように行った。

＜インデンテーション硬度（ＨＩＴ硬度）＞
超微小硬度計 ＨＭ２０００（株式会社フィッシャー・インストルメンツ製）を使用し、押し圧３ｍＮ条件で熱可塑性樹脂（Ｂ）層に押し付け、ＨＩＴ硬度（Ｎ／ｍｍ^２）を測定した。比較対象として、アクリル樹脂（ｂ２）単体で形成した層（後述の比較例５または比較例８）についても同様にインデンテーション硬度を測定した。そして、熱可塑性樹脂（Ｂ）のインデンテーション硬度をＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝とし、アクリル樹脂（ｂ２）のインデンテーション硬度をＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝として、下記のように評価した。その際、熱可塑性樹脂（Ｂ）層が共重合体（ｂ１）とアクリル樹脂（ｂ２）を含む層である場合は、用いたアクリル樹脂（Ｂ２−１またはＢ２−２）のインデンテーション硬度を用いて評価した。また、熱可塑性樹脂（Ｂ）層が共重合体（ｂ１）のみからなる場合は、アクリル樹脂（Ｂ２−１）のインデンテーション硬度を用いて評価した。
○（合格）：ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝≧１．０１
×（不合格）：上記の範囲以外

＜鉛筆引っかき硬度試験＞
ＪＩＳ Ｋ ５６００−５−４に準拠し、表面に対して角度４５度、荷重７５０ｇで熱可塑性樹脂（Ｂ）層またはアクリル樹脂（ｂ２）単体で形成した層（後述の比較例５または比較例８）表面に次第に硬度を増して鉛筆を押し付け、傷跡を生じなかった最も硬い鉛筆の硬度を鉛筆硬度として評価した。鉛筆硬度は、ランクが低い順に、２Ｂ、Ｂ、ＨＢ、Ｆ、Ｈ、２Ｈ、３Ｈおよび４Ｈで示される。ここで、「熱可塑性樹脂（Ｂ）表面の鉛筆硬度がアクリル樹脂（ｂ２）単体表面の鉛筆硬度と同等以上」とは、熱可塑性樹脂（Ｂ）表面の鉛筆硬度がアクリル樹脂（ｂ２）単体表面の鉛筆硬度と同じランクかそれよりも高いランクであることをいう。例えば、アクリル樹脂（ｂ２）単体表面の鉛筆硬度が２Ｈであった場合に、熱可塑性樹脂（Ｂ）表面の鉛筆硬度が２Ｈや３Ｈ以上であるような場合をいう。
○（合格）：熱可塑性樹脂（Ｂ）表面の鉛筆硬度がアクリル樹脂（ｂ２）単体表面の鉛筆硬度と同等以上
×（不合格）：上記の範囲以外

＜高温高湿環境下の反り試験＞
樹脂積層体の試験片を１０ｃｍ×６ｃｍ四方に切り出した。試験片を２点支持型のホルダーにセットして温度２３℃、相対湿度５０％に設定した環境試験機に２４時間以上投入して状態調整した後、反りを測定した。このときの値を処理前反り量の値とした。次に試験片をホルダーにセットして温度８５℃、相対湿度８５％に設定した環境試験機の中に投入し、その状態で１２０時間保持した。さらに温度２３℃、相対湿度５０％に設定した環境試験機の中にホルダーごと移動し、その状態で４時間保持後に再度反りを測定した。このときの値を処理後反り量の値とした。反りの測定には、電動ステージ具備の３次元形状測定機を使用し、取り出した試験片を上に凸の状態で水平に静置し、１ｍｍ間隔でスキャンし、中央部の盛り上がりを反りとして計測した。処理前後の反り量の差の絶対値、すなわち｜（処理後反り量）−（処理前反り量）｜を反り変化量として評価した。その際、反り変化量が７００μｍを超えると、肉眼でも反りが認識できるようになる場合があるため、下記の基準で反り試験の合否判定を行った。
○（合格）：樹脂積層体の反り変化量≦７００μｍ
×（不合格）：上記の範囲以外

＜全光線透過率測定＞
反射・透過率計ＨＲ−１００型（株式会社村上色彩技術研究所製）を用いて樹脂積層体の全光線透過率をＪＩＳ Ｋ７３６１−１に準じて測定し、下記の基準で全光線透過率試験の合否判定を行った。
○（合格）：樹脂積層体の全光線透過率≧７５％
×（不合格）：上記の範囲以外

＜Ｈａｚｅ測定＞
反射・透過率計ＨＲ−１００型（株式会社村上色彩技術研究所製）を用いて樹脂積層体のＨａｚｅをＪＩＳ Ｋ７１３６に準じて測定し、下記の基準でＨａｚｅ試験の合否判定を行った。
○（合格）：樹脂積層体のＨａｚｅ≦３０％
×（不合格）：上記の範囲以外

＜各種材料例＞
ポリカーボネート系樹脂（Ａ）、共重合体（ｂ１）およびアクリル樹脂（ｂ２）について、下記に示す材料を例示するが、これらに限定されるわけではない。
Ａ−１：ポリカーボネート樹脂：三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社製ユーピロンＥ−２０００
ｂ１−１：共重合体：デンカ株式会社製 ＫＸ−４０６
ｂ１−２：共重合体：デンカ株式会社製 ＫＸ−４０７
ｂ１−３：共重合体：デンカ株式会社製 ＫＸ−４２２
ｂ１−４：共重合体：デンカ株式会社製 ＫＸ−４３５
ｂ１−５：共重合体：デンカ株式会社製 Ｒ１００
ｂ１−６：共重合体：デンカ株式会社製 Ｒ２００
ｂ２−１：アクリル樹脂：株式会社クラレ製メチルメタクリレート樹脂 パラペットＨＲ−Ｌ（ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝２６９Ｎ／ｍｍ^２であった。）
ｂ２−２：アクリル樹脂：旭化成ケミカルズ株式会社製アクリル樹脂 デルペットＰＭ１２０Ｎ（スチレン：Ｎ−フェニルマレイミド：ＭＭＡの質量比＝４：１５：８１、ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝２７４Ｎ／ｍｍ^２であった。）
ｂ２−３：アクリル樹脂：旭化成ケミカルズ株式会社製アクリル樹脂 デルペット９８０Ｎ（スチレン：無水マレイン酸：ＭＭＡの質量比＝１６：８：７６、ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝２６６Ｎ／ｍｍ^２であった。）
ｂ２−４：アクリル樹脂：ダイセル・エボニック株式会社製アクリル樹脂 ＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（スチレン：無水マレイン酸：ＭＭＡの質量比＝１５：９：７６、ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝２６６Ｎ／ｍｍ^２であった。）

製造例１〔樹脂（Ｂ１１）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０６（ｂ１−１）（重量平均分子量：１５５，０００、スチレン：無水マレイン酸：ＭＭＡの質量比＝６９：２２：９）２５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）７５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ−３６（株式会社ＡＤＥＫＡ製） ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド（製品名：Ｈ−１００、理研ビタミン株式会社製） ０．２質量％を加え、ブレンダーで２０分混合後、スクリュー径２６ｍｍの２軸押出機（東芝機械株式会社製、ＴＥＭ−２６ＳＳ、Ｌ／Ｄ≒４０）を用い、シリンダー温度２４０℃で溶融混錬して、ストランド状に押出してペレタイザーでペレット化した。ペレットは安定して製造できた。

製造例２〔樹脂（Ｂ１２）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０６（ｂ１−１）５０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）５０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例３〔樹脂（Ｂ１３）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０６（ｂ１−１）７５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）２５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例４〔樹脂（Ｂ１４）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０６（ｂ１−１）１００質量部に対してリン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例５〔樹脂（Ｂ１５）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０６（ｂ１−１）２５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）７５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例６〔樹脂（Ｂ１６）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０６（ｂ１−１）４０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）６０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例７〔樹脂（Ｂ１７）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０６（ｂ１−１）５０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）５０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例８〔樹脂（Ｂ１８）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０６（ｂ１−１）６０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）４０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例９〔樹脂（Ｂ１９）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０６（ｂ１−１）２５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）７５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例１０〔樹脂（Ｂ２０）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０６（ｂ１−１）４０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）６０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例１１〔樹脂（Ｂ２１）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０６（ｂ１−１）５０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）５０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例１２〔樹脂（Ｂ２２）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０６（ｂ１−１）６０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）４０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例１３〔樹脂（Ｂ２３）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０７（ｂ１−２）（重量平均分子量：１６５，０００、スチレン：無水マレイン酸：ＭＭＡの質量比＝５７：２３：２０）２５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）７５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例１４〔樹脂（Ｂ２４）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０７（ｂ１−２）５０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）５０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例１５〔樹脂（Ｂ２５）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０７（ｂ１−２）７５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）２５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例１６〔樹脂（Ｂ２６）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４０７（ｂ１−２）１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例１７〔樹脂（Ｂ２７）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４２２（ｂ１−３）（重量平均分子量：１１９，０００、スチレン：無水マレイン酸：ＭＭＡの質量比＝５７：２３：２０）２５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）７５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例１８〔樹脂（Ｂ２８）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４２２（ｂ１−３）５０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）５０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例１９〔樹脂（Ｂ２９）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４２２（ｂ１−３）５５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）４５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例２０〔樹脂（Ｂ３０）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４２２（ｂ１−３）６０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）４０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例２１〔樹脂（Ｂ３１）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４２２（ｂ１−３）６５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）３５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例２２〔樹脂（Ｂ３２）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４２２（ｂ１−３）７５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）２５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例２３〔樹脂（Ｂ３３）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４２２（ｂ１−３）１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２％にし、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例２４〔樹脂（Ｂ３４）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４２２（ｂ１−３）５０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるデルペットＰＭ１２０Ｎ（ｂ２−２）５０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例２５〔樹脂（Ｂ３５）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４２２（ｂ１−３）５５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるデルペットＰＭ１２０Ｎ（ｂ２−２）４５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例２６〔樹脂（Ｂ３６）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４２２（ｂ１−３）６０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるデルペットＰＭ１２０Ｎ（ｂ２−２）４０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例２７〔樹脂（Ｂ３７）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４２２（ｂ１−３）５５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）４５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例２８〔樹脂（Ｂ３８）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４２２（ｂ１−３）６０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）４０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例２９〔樹脂（Ｂ３９）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４２２（ｂ１−３）６０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）４０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例３０〔樹脂（Ｂ４０）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４３５（ｂ１−４）（重量平均分子量：１２４,０００、スチレン：無水マレイン酸：ＭＭＡの質量比＝７１：２３：６）１５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）８５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例３１〔樹脂（Ｂ４１）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４３５（ｂ１−４）２５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）７５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例３２〔樹脂（Ｂ４２）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４３５（ｂ１−４）３０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）７０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例３３〔樹脂（Ｂ４３）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４３５（ｂ１−４）４０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）６０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例３４〔樹脂（Ｂ４４）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４３５（ｂ１−４）５０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）５０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例３５〔樹脂（Ｂ４５）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４３５（ｂ１−４）６０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）４０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例３６〔樹脂（Ｂ４６）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４３５（ｂ１−４）１５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）８５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例３７〔樹脂（Ｂ４７）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４３５（ｂ１−４）２５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）７５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例３８〔樹脂（Ｂ４８）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４３５（ｂ１−４）３０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）７０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例３９〔樹脂（Ｂ４９）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４３５（ｂ１−４）４０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）６０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例４０〔樹脂（Ｂ５０）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４３５（ｂ１−４）５０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）５０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

製造例４１〔樹脂（Ｂ５１）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＫＸ−４３５（ｂ１−４）６０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）４０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例１〔樹脂（Ｄ１１）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ１００（ｂ１−５）（重量平均分子量：１７０，０００、スチレン：無水マレイン酸：ＭＭＡの質量比＝６５：１５：２０）５０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）５０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例２〔樹脂（Ｄ１２）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ１００（ｂ１−５）７５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）２５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例３〔樹脂（Ｄ１３）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ１００（ｂ１−５）７０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるデルペットＰＭ１２０Ｎ（ｂ２−２）３０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例４〔樹脂（Ｄ１４）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ１００（ｂ１−５）７５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるデルペットＰＭ１２０Ｎ（ｂ２−２）２５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例５〔樹脂（Ｄ１５）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ１００（ｂ１−５）５０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）５０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例６〔樹脂（Ｄ１６）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ１００（ｂ１−５）７５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）２５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例７〔樹脂（Ｄ１７）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ１００（ｂ１−５）５０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）５０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例８〔樹脂（Ｄ１８）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ１００（ｂ１−５）７５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）２５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例９〔樹脂（Ｄ１９）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ２００（ｂ１−６）（重量平均分子量：１８５，０００、スチレン：無水マレイン酸：ＭＭＡの質量比＝５５：２０：２５）５０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）５０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例１０〔樹脂（Ｄ２０）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ２００（ｂ１−６）７５質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）２５質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例１１〔樹脂（Ｄ２１）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ２００（ｂ１−６）２０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）８０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例１２〔樹脂（Ｄ２２）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ２００（ｂ１−６）４０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）６０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例１３〔樹脂（Ｄ２３）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ２００（ｂ１−６）６０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）４０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例１４〔樹脂（Ｄ２４）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ２００（ｂ１−６）２０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）８０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例１５〔樹脂（Ｄ２５）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ２００（ｂ１−６）４０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）６０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例１６〔樹脂（Ｄ２６）ペレットの製造〕
共重合体（ｂ１）としてのＲ２００（ｂ１−６）６０質量部と、アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）４０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例１７〔樹脂（Ｄ２７）ペレットの製造〕
アクリル樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてのパラペットＨＲ−Ｌ（ｂ２−１）１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例１８〔樹脂（Ｄ２８）ペレットの製造〕
アクリル樹脂（ｂ２）であるデルペットＰＭ１２０Ｎ（ｂ２−２）１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例１９〔樹脂（Ｄ２９）ペレットの製造〕
アクリル樹脂（ｂ２）であるデルペット９８０Ｎ（ｂ２−３）１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

比較製造例２０〔樹脂（Ｄ３０）ペレットの製造〕
アクリル樹脂（ｂ２）であるＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ｈｗ５５（ｂ２−４）１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド ０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。

実施例１
軸径３２ｍｍの単軸押出機と、軸径６５ｍｍの単軸押出機と、全押出機に連結されたフィードブロックと、フィードブロックに連結されたＴダイとを有する多層押出機に各押出機と連結したマルチマニホールドダイとを有する多層押出装置を用いて樹脂積層体を成形した。軸径３２ｍｍの単軸押出機に製造例１で得た樹脂（Ｂ１１）を連続的に導入し、シリンダー温度２４０℃、吐出量を２．１ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（Ａ−１）（三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社製、製品名：ユーピロンＥ−２０００、重量平均分子量：３４，０００）を連続的に導入し、シリンダー温度２８０℃、吐出量を３０．０ｋｇ／ｈで押し出した。全押出機に連結されたフィードブロックは２種２層の分配ピンを備え、温度２７０℃にして（Ｂ１１）と（Ａ−１）を導入し積層した。その先に連結された温度２７０℃のＴダイでシート状に押し出し、上流側から温度１３０℃、１４０℃、１８０℃とした３本の鏡面仕上げロールで鏡面を転写しながら冷却し、（Ｂ１１）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ１１）を得た。得られた積層体（Ｅ１１）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ１１から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ１１）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７５Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０２２で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は４７２μｍで合格であり、全光線透過率は９１．３％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例２
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ１２）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１２）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ１２）を得た。得られた積層体（Ｅ１２）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ１２から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ１２）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８０Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０４１で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は３４μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例３
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ１３）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１３）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ１３）を得た。得られた積層体（Ｅ１３）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ１３から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ１３）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８２Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０４８で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は３０７μｍで合格であり、全光線透過率は９０．９％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例４
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ１４）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１４）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ１４）を得た。得られた積層体（Ｅ１４）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ１４から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ１４）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７６Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０２６で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は４４５μｍで合格であり、全光線透過率は９０．７％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例５
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ１５）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１５）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ１５）を得た。得られた積層体（Ｅ１５）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ１５から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ１５）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８０Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０５３で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１５５μｍで合格であり、全光線透過率は９１．１％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例６
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ１６）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１６）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ１６）を得た。得られた積層体（Ｅ１６）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ１６から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ１６）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８２Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０６０で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は３５２μｍで合格であり、全光線透過率は９１．０％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例７
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ１７）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１７）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ１７）を得た。得られた積層体（Ｅ１７）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ１７から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ１７）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８３Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０６４で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は４９３μｍで合格であり、全光線透過率は９１．０％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例８
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ１８）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１８）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ１８）を得た。得られた積層体（Ｅ１８）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ１８から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ１８）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８５Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０７１で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は６３０μｍで合格であり、全光線透過率は９１．０％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例９
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ１９）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１９）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ１９）を得た。得られた積層体（Ｅ１９）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ１９から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ１９）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７８Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０４１で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１８３μｍで合格であり、全光線透過率は９１．０％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例１０
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ２０）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ２０）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ２０）を得た。得られた積層体（Ｅ２０）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ２０から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ２０）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８０Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０４９で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は３９７μｍで合格であり、全光線透過率は９１．０％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例１１
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ２１）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ２１）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ２１）を得た。得られた積層体（Ｅ２１）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ２１から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ２１）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８２Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０５６で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は５０１μｍで合格であり、全光線透過率は９１．０％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例１２
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ２２）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ２２）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ２２）を得た。得られた積層体（Ｅ２２）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ２２から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ２２）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８２Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０５６で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は６３５μｍで合格であり、全光線透過率は９０．９％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例１３
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ２３）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ２３）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ２３）を得た。得られた積層体（Ｅ２３）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ２３から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ２３）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７５Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０２２で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は６４９μｍで合格であり、全光線透過率は９１．４％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例１４
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ２４）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ２４）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ２４）を得た。得られた積層体（Ｅ２４）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ１６から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ２４）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８２Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０４８で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は６９μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例１５
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ２５）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ２５）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ２５）を得た。得られた積層体（Ｅ２５）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ２５から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ２５）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２９１Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０８２で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は３Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は６４３μｍで合格であり、全光線透過率は９０．９％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例１６
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ２６）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ２６）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ２６）を得た。得られた積層体（Ｅ２６）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ２６から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ２６）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８６Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０６３で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は３Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は６８６μｍで合格であり、全光線透過率は９０．７％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例１７
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ２７）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ２７）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ２７）を得た。得られた積層体（Ｅ２７）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ２７から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ２７）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７５Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０２２で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は５２４μｍで合格であり、全光線透過率は９１．３％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例１８
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ２８）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ２８）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ２８）を得た。得られた積層体（Ｅ２８）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ２８から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ２０）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８１Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０４５で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１１７μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例１９
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ２９）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ２９）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ２９）を得た。得られた積層体（Ｅ２９）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ２９から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ２１）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８７Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０６７で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は３Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１０４μｍで合格であり、全光線透過率は９１．１％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例２０
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ３０）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ３０）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ３０）を得た。得られた積層体（Ｅ３０）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ３０から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ３０）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８９Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０７４で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は３Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は２９μｍで合格であり、全光線透過率は９１．０％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例２１
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ３１）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ３１）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ３１）を得た。得られた積層体（Ｅ３１）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ３１から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ３１）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８９Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０７４で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は３Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は２６４μｍで合格であり、全光線透過率は９１．０％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例２２
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ３２）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ３２）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ３２）を得た。得られた積層体（Ｅ３２）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ３２から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ３２）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８９Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０７４で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は３Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は３６０μｍで合格であり、全光線透過率は９１．０％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例２３
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ３３）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ３３）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ３３）を得た。得られた積層体（Ｅ３３）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ３３から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ３３）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２９５Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０９７で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は３Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は６９５μｍで合格であり、全光線透過率は９０．８％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例２４
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ３４）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ３４）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ３４）を得た。得られた積層体（Ｅ３４）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ３４から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ３４）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２９０Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０５８で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は３Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１５１μｍで合格であり、全光線透過率は９１．１％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例２５
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ３５）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ３５）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ３５）を得た。得られた積層体（Ｅ３５）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ３５から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ２７）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２９２Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０６６で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は３Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は６８μｍで合格であり、全光線透過率は９１．０％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例２６
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ３６）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ３６）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ３６）を得た。得られた積層体（Ｅ３６）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ３６から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ３６）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２９１Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０６２で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は３Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は７μｍで合格であり、全光線透過率は９１．０％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例２７
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ３７）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ３７）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ３７）を得た。得られた積層体（Ｅ３７）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ３７から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ３７）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８４Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０６８で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は５２９μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例２８
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ３８）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ３８）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ３８）を得た。得られた積層体（Ｅ３８）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ３８から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ３８）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８４Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０６８で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は６０５μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例２９
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ３９）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ３９）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ３９）を得た。得られた積層体（Ｅ３９）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ３９から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ３９）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２８１Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０５２で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は６７９μｍで合格であり、全光線透過率は９０．９％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例３０
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ４０）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ４０）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ４０）を得た。得られた積層体（Ｅ４０）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ４０から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ４０）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７２Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０２３で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１３μｍで合格であり、全光線透過率は９１．３％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例３１
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ４１）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ４１）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ４１）を得た。得られた積層体（Ｅ４１）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ４１から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ４１）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７４Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０３０で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１２６μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例３２
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ４２）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ４２）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ４２）を得た。得られた積層体（Ｅ４２）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ４２から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ４２）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７４Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０３０で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１７１μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例３３
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ４３）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ４３）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ４３）を得た。得られた積層体（Ｅ４３）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ４３から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ４３）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７５Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０３４で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は２９６μｍで合格であり、全光線透過率は９１．１％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例３４
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ４４）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ４４）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ４４）を得た。得られた積層体（Ｅ４４）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ４４から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ４４）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７７Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０４１で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は４５８μｍで合格であり、全光線透過率は９１．１％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例３５
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ４５）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ４５）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ４５）を得た。得られた積層体（Ｅ４５）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ４５から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ４５）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７７Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０４１で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は５０８μｍで合格であり、全光線透過率は９１．０％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例３６
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ４６）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ４６）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ４６）を得た。得られた積層体（Ｅ４６）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ４６から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ４６）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７１Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０１５で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は２５μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例３７
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ４７）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ４７）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ４７）を得た。得られた積層体（Ｅ４７）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ４７から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ４７）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７２Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０１９で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１０６μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例３８
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ４８）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ４８）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ４８）を得た。得られた積層体（Ｅ４８）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ４８から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ４８）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７３Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０２２で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１７５μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例３９
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ４９）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ４９）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ４９）を得た。得られた積層体（Ｅ４９）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ４９から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ４９）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７４Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０２６で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は３１３μｍで合格であり、全光線透過率は９１．１％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例４０
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ５０）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ５０）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ５０）を得た。得られた積層体（Ｅ５０）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ５０から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ４８）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７５Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０３０で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は４６４μｍで合格であり、全光線透過率は９１．１％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

実施例４１
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｂ５１）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｂ５１）と（Ａ−１）の積層体（Ｅ５１）を得た。得られた積層体（Ｅ５１）の全体厚みは１０００μｍ、Ｂ５１から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｂ５１）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７５Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０３０で合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は５３４μｍで合格であり、全光線透過率は９１．１％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で合格であった。

比較例１
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ１１）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ１１）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ１１）を得た。得られた積層体（Ｆ１１）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ１１から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ１１）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２５５Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９４８で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＦで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は３５９μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例２
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ１２）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ１２）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ１２）を得た。得られた積層体（Ｆ１２）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ１２から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ１２）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２５３Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９４１で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＦで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１２１μｍで合格であり、全光線透過率は９１．１％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例３
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ１３）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ１３）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ１３）を得た。得られた積層体（Ｆ１３）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ１３から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ１３）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６４Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９６４で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は４３μｍで合格であり、全光線透過率は９１．１％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例４
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ１４）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ１４）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ１４）を得た。得られた積層体（Ｆ１４）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ１４から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ１４）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６４Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９６４で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は６５μｍで合格であり、全光線透過率は９１．０％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例５
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ１５）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ１５）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ１５）を得た。得られた積層体（Ｆ１５）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ１５から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ１５）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６３Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９８９で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は２３８μｍで合格であり、全光線透過率は８９．９％で合格であり、Ｈａｚｅは２．１％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例６
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ１６）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ１６）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ１６）を得た。得られた積層体（Ｆ１６）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ１６から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ１６）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６１Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９８１で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は２８６μｍで合格であり、全光線透過率は８９．４％で合格であり、Ｈａｚｅは０．９％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例７
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ１７）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ１７）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ１７）を得た。得られた積層体（Ｆ１７）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ１７から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ１７）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６２Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９８１で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１６４μｍで合格であり、全光線透過率は８９．０％で合格であり、Ｈａｚｅは２．３％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例８
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ１８）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ１８）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ１８）を得た。得られた積層体（Ｆ１８）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ１８から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ１８）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６１Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９７８で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は２０７μｍで合格であり、全光線透過率は８８．６％で合格であり、Ｈａｚｅは１．９％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例９
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ１９）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ１９）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ１９）を得た。得られた積層体（Ｆ１９）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ１９から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ１９）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６５Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９８５で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１５９μｍで合格であり、全光線透過率は９１．４％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例１０
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ２０）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ２０）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ２０）を得た。得られた積層体（Ｆ２０）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ２０から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ２０）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６４Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９８１で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は２７５μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例１１
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ２１）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ２１）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ２１）を得た。得られた積層体（Ｆ２１）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ２１から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ２１）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６５Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９９６で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例１２
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ２２）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ２２）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ２２）を得た。得られた積層体（Ｆ２２）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ２２から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ２２）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６４Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９９２で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は１６７μｍで合格であり、全光線透過率は９１．１％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例１３
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ２３）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ２３）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ２３）を得た。得られた積層体（Ｆ２３）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ２３から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ２３）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６４Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９９２で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は３０９μｍで合格であり、全光線透過率は９１．１％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例１４
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ２４）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ２４）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ２４）を得た。得られた積層体（Ｆ２４）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ２４から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ２４）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６５Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９９３で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は３５μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例１５
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ２５）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ２５）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ２５）を得た。得られた積層体（Ｆ２５）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ２５から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ２５）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６４Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９８９で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は２４μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例１６
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ２６）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ２６）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ２６）を得た。得られた積層体（Ｆ２６）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ２６から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ２６）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６３Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝０．９８５で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで不合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は４２２μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例１７
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ２７）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ２７）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ２７）を得た。得られた積層体（Ｆ２７）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ２７から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ２７）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６９Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０００で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は９５２μｍで不合格であり、全光線透過率は９１．６％で合格であり、Ｈａｚｅは０．１％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例１８
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ２８）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ２８）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ２８）を得た。得られた積層体（Ｆ２８）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ２８から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ２８）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２７４Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０００で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は５５２μｍで合格であり、全光線透過率は９１．３％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例１９
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ２９）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ２９）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ２９）を得た。得られた積層体（Ｆ２９）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ２９から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ２９）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６６Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０００で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は３７８μｍで合格であり、全光線透過率は９１．４％で合格であり、Ｈａｚｅは０．２％で合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例２０
樹脂（Ｂ１１）の代わりに樹脂（Ｄ３０）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ｄ３０）と（Ａ−１）の積層体（Ｆ３０）を得た。得られた積層体（Ｆ３０）の全体厚みは１０００μｍ、Ｄ３０から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。熱可塑性樹脂（Ｄ３０）層のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝＝２６７Ｎ／ｍｍ^２で、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝＝１．０００で不合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果は２Ｈで合格であり、高温高湿環境下の反り変化量は３５６μｍで合格であり、全光線透過率は９１．２％で合格であり、Ｈａｚｅは０．３％で合格であり、総合判定で不合格であった。

以上のように、本発明による樹脂積層体はポリカーボネート系樹脂層に熱可塑性樹脂が積層されていて、この熱可塑性樹脂に芳香族ビニル単量体単位、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位およびアクリル化合物単量体単位を所定の比率で含み、且つ、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位の質量％がアクリル化合物単量体単位の質量％よりも大きい共重合体を含むか、または該共重合体とアクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂とを含む熱可塑性樹脂を使用することで、アクリル樹脂単体よりも表面硬度に優れ、且つ高温高湿下に曝されても耐反り変形性に優れる特徴を有する。
例えば、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位の質量％がアクリル化合物単量体単位の質量％よりも小さい共重合体を含む積層体（比較例１〜１６）のＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝は、アクリル樹脂単体を熱可塑性樹脂に用いた積層体（比較例１７〜２０）のＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝よりも低く、鉛筆硬度が十分ではない。また、アクリル樹脂単体を熱可塑性樹脂に用いた積層体（比較例１７）は、高温高湿環境下の反り変化量の抑制ができていない。
これと比較し、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位の質量％がアクリル化合物単量体単位の質量％よりも大きい共重合体を含む積層体（実施例１〜４１）は、アクリル樹脂単体を熱可塑性樹脂に用いた積層体（比較例１７〜２０）よりＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝が高く、高温高湿環境下の反り変化量も抑制している。
このように本発明による積層体は、従来のアクリル樹脂とポリカーボネートの積層体の高温高湿環境下の反り変化量を抑制しつつ、表面硬度を向上させることができる。

以上のように、表面硬度を向上させ、且つ、高温高湿環境下の反り変化量を抑制する本発明による樹脂積層体は、ガラスの代替品として、透明基材材料や透明保護材料などとして好適に用いられ、特にタッチパネル前面保護板、ＯＡ機器用または携帯電子機器用の前面板として好適に用いられることができる。

Claims (20)

1. ポリカーボネート樹脂を主成分とするポリカーボネート系樹脂（Ａ）シートの少なくとも一方の面に、熱可塑性樹脂（Ｂ）が積層されてなる樹脂積層体であって、
   前記熱可塑性樹脂（Ｂ）が、
   芳香族ビニル単量体単位を５０〜８０質量％、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位を１０〜２５質量％、アクリル化合物単量体単位を５〜２４質量％含んでなり、且つ、前記不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位の質量％が前記アクリル化合物単量体単位の質量％よりも大きい共重合体（ｂ１）を含むか、または
   該共重合体（ｂ１）と、アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）とを含む
   ことを特徴とする、樹脂積層体。
2. 前記熱可塑性樹脂（Ｂ）における前記共重合体（ｂ１）と前記アクリル樹脂（ｂ２）の含有量の合計１００質量部を基準として、前記共重合体（ｂ１）は５５〜９０質量部であり、前記アクリル樹脂（ｂ２）は４５〜１０質量部であり、アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）が８０質量％以上のアクリル化合物単量体単位を含んでいる、請求項１に記載の樹脂積層体。
3. 前記熱可塑性樹脂（Ｂ）における前記共重合体（ｂ１）と前記アクリル樹脂（ｂ２）の含有量の合計１００質量部を基準として、前記共重合体（ｂ１）は１０〜４０質量部であり、前記アクリル樹脂（ｂ２）は９０〜６０質量部であり、アクリル化合物単量体単位を主成分として含むアクリル樹脂（ｂ２）が８０質量％未満のアクリル化合物単量体単位を含んでいる、請求項１に記載の樹脂積層体。
4. 前記熱可塑性樹脂（Ｂ）が、前記共重合体（ｂ１）と前記アクリル樹脂（ｂ２）とのポリマーアロイである、請求項１〜３のいずれかに記載の樹脂積層体。
5. 前記熱可塑性樹脂（Ｂ）のインデンテーション硬度をＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝とし、前記アクリル樹脂（ｂ２）単体のインデンテーション硬度をＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝とした場合、ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝をＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝で除した値（ＨＩＴ硬度｛熱可塑性樹脂｝／ＨＩＴ硬度｛アクリル樹脂｝）が１．０１以上である、請求項１〜４のいずれかに記載の樹脂積層体。
6. 前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の表面の鉛筆硬度が、前記アクリル樹脂（ｂ２）単体の表面の鉛筆硬度と同等以上である、請求項１〜５のいずれかに記載の樹脂積層体。
7. 前記共重合体（ｂ１）に含まれる前記芳香族ビニル単量体単位が、スチレンである、請求項１〜６のいずれかに記載の樹脂積層体。
8. 前記共重合体（ｂ１）に含まれる前記不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位が、無水マレイン酸である、請求項１〜７のいずれかに記載の樹脂積層体。
9. 前記共重合体（ｂ１）に含まれる前記アクリル化合物単量体単位が、メタクリル酸エステルである、請求項１〜８のいずれかに記載の樹脂積層体。
10. 前記共重合体（ｂ１）の重量平均分子量（Ｍｗ）が５万〜３０万である、請求項１〜９のいずれかに記載の樹脂積層体。
11. 前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の層の厚さが１０〜２５０μｍであり、前記樹脂積層体の全体厚みが０．０５〜３．０ｍｍの範囲である、請求項１〜１０のいずれかに記載の樹脂積層体。
12. 前記ポリカーボネート系樹脂（Ａ）の重量平均分子量が２５，０００〜７５，０００である、請求項１〜１１のいずれかに記載の樹脂積層体。
13. 前記樹脂積層体の全光線透過率が７５％以上であり、Ｈａｚｅが３０％以下である、請求項１〜１２のいずれかに記載の樹脂積層体。
14. 前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の層および前記ポリカーボネート系樹脂（Ａ）の層の少なくとも一方が紫外線吸収剤を含有する、請求項１〜１３のいずれかに記載の樹脂積層体。
15. 前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の層の表面にハードコート層をさらに備える、請求項１〜１４のいずれかに記載の樹脂積層体。
16. 前記樹脂積層体の片面または両面に、耐指紋処理、反射防止処理、防眩処理、耐候性処理、帯電防止処理および防汚処理のいずれか一つ以上が施されてなる、請求項１〜１５のいずれかに記載の樹脂積層体。
17. 請求項１〜１６のいずれかに記載の樹脂積層体を含む透明基板材料。
18. 請求項１〜１６のいずれかに記載の樹脂積層体を含む透明保護材料。
19. 請求項１〜１６のいずれかに記載の樹脂積層体を含むタッチパネル前面保護板。
20. 請求項１〜１６のいずれかに記載の樹脂積層体を含む、ＯＡ機器用または携帯電子機器用の前面板。