JPWO2014065069A1 - チップソー - Google Patents

Abstract

チップソー（１０）は、台金（１２）と、台金（１２）の外周に設けられる複数のチップ（１４）を有する。複数のチップ（１４）は、４ｍｍ以上の半径方向のアサリ線長さを有する長チップ（３０）と、４ｍｍ未満の半径方向のアサリ線長さを有する短チップ（４０）を含む。長チップ（３０）の数が長チップ（３０）と短チップ（４０）の総数の２〜１５％でかつ２つ以上である。

Description

本発明は木材、木質ボード、樹脂、窯業系材料、金属、これらの複合材等の被加工材を切断、溝加工するチップソーに関する。

チップソーは、台金と、台金の外周に取付けられる複数のチップを有する。チップは、超硬合金、多結晶ダイヤモンド、ＣＢＮ、サーメット、セラミック、またはそれらにコーティングされたものなどから形成される。チップは、被加工材に適したリード角と研ぎ角になるように台金に設けられる。チップソーは、加工装置に装着されて回転され、被加工材を加工する。被加工材の切断面のうねり量は、種々の要因よって決まる。例えば、アサリ角等の諸角度、加工時のチップの振れ、台金の剛性等が要因である。特許第３１７０４９８号公報には、被加工材の切断面の表面粗さを小さくする特別な側面形状を備えるチップが開示されている。

チップソーは、加工装置のフランジに取付けられる。加工装置がチップソーを軸回転させる際、チップソーが接触するフランジ接触面または回転軸が振れる場合がある。その振れが原因で被加工材の切断面のうねり量が大きくなる場合がある。とりわけ新興国等で用いられる加工装置は、回転軸またはフランジ接触面の振れによって、主に１回転に１回の割合でチップ側面が大きく振れる。

そのため回転軸等が振れる場合に被加工材の切断面のうねり量を小さくし得るチップソーが従来必要とされている。

本発明の１つの特徴によるとチップソーは、台金と、台金の外周に設けられる複数のチップを有する。複数のチップは、４ｍｍ以上の半径方向のアサリ線長さを有する長チップと、４ｍｍ未満の半径方向のアサリ線長さを有する短チップを含む。長チップの数が、長チップと短チップの総数の２〜１５％でかつ２つ以上である。

チップソーは、加工装置の回転軸と回転軸に設けられたフランジに取付けられる。チップソーが接触するフランジの接触面あるいは回転軸が振れた場合、チップソーの側面が振れる。誠意研究した結果、前記チップソーは、このような場合においても被加工材の切断面のうねり量を十分に小さくできることがわかった。さらに前記チップソーは安価に構成され得る。チップは、超硬合金、多結晶ダイヤモンド等の高価な材料で形成される。そのため長チップは、短チップに比べて非常に高い。しかし長チップの数がチップの総数の２〜１５％でとても少ないために、チップソーが安価に構成され得る。

誠意研究した結果、全チップが短チップの場合において回転軸が振れた場合、被加工材の切断面のうねり量が大きくなることがわかった。全チップが長チップの場合において回転軸が振れた場合、被加工材の切断面のうねり量が小さくなることがわかった。長チップの数を全チップの２〜１５％にすることで、被加工材の切断面のうねり量が全チップを長チップにした場合に近い効果を得ることがわかった。すなわち長チップの数をたった全チップの２〜１５％にすることで、当業者が予想できないほどの大きな効果を得ることがわかった。かくして前記チップソーは、被加工材の切断面のうねり量を十分に小さくできかつ安価に構成され得る。

本発明のチップソーの正面図である。 図１のIIの部分拡大正面図である。 図１のIII−III線断面矢視図である。 図３のIVの拡大断面図である。 図１のV−V線断面矢視図である。 図５のVIの拡大断面図である。 本発明のチップソーによって被加工材を加工する模式図である。 図７のVIIIにおける刃先側面振れ幅と切断面のうねりの関係を示した模式図である。 アサリ角１°、各アサリ線長さの長チップを備えるチップソーで被加工材を加工した際の被加工材の送り速度と切断面のうねり量の関係図である。 アサリ角０．５°、各アサリ線長さの長チップを備えるチップソーで被加工材を加工した際の被加工材の送り速度と切断面のうねり量の関係図である。 チップソーで被加工材を加工した際の刃先側面振れ幅と切断面のうねり量の関係図である。 図４の変形例である。 図６の変形例である。 他の変形例の第１の短チップ近傍の拡大断面図である。 他の変形例の第２の短チップ近傍の拡大断面図である。 他の変形例の長チップ近傍の拡大断面図である。

図１〜１１を参照して本発明の実施形態を説明する。図１、２に示すようにチップソー１０は、丸鋸あるいは側フライス等と同様に円板状である。チップソー１０は、台金（ソー本体）１２と台金１２の外周に設けられる複数のチップ１４を有する。台金１２は、円板状である。台金１２の中心に軸方向に貫通する円形の嵌合孔１６が形成される。図３、４に示すように台金１２の台金厚Ｕ１は、撓み剛性を鑑みて決定される。台金１２の外径Ｄ１が４００ｍｍの場合、台金厚Ｕ１は、２．５〜８ｍｍ、例えば３．２ｍｍである。

チップソー１０は、図２に示すように台金１２の外周に複数の刃取付部２０を有する。複数の刃取付部２０は、例えば等中心角間隔で配される。刃取付部２０は、台金１２から径方向に突出し、略山形状である。刃取付部２０は、最も径方向外方に頂点部２２を有する。頂点部２２は、刃取付部２０の外周縁の回転方向Ｆｎの先端に位置する。

刃取付部２０は、図２に示すように刃取付面２４と外周傾斜面２６を有する。刃取付面２４は、頂点部２２から径方向内方へ延出し、外周傾斜面２６よりも回転方向Ｆｎ側に位置する。外周傾斜面２６は、頂点部２２から回転方向Ｆｎと反対方向へ延出し、刃取付部２０の外周縁を形成する。外周傾斜面２６は、第一外周傾斜面２６ａと第二外周傾斜面２６ｂを有する。第一外周傾斜面２６ａは、頂点部２２から回転方向Ｆｎと反対方向にかつ径方向内方に向けて延出する。第二外周傾斜面２６ｂは、第一外周傾斜面２６ａから第一外周傾斜面２６ａよりも大きな傾斜角で径方向内方に向けて延出する。

図２に示すように第二外周傾斜面２６ｂと刃取付面２４の間に円弧面２８が形成される。円弧面２８は、各刃取付部２０の間にて径方向内方に凹み、ガレット２９を形成する。円弧面２８と刃取付面２４の間には、チップ１４が着座可能な段差状の棚が形成される。台金１２には、厚み方向に貫通する図示省略のスリットが形成されても良い。台金１２には、ガレット２９から径方向内方に向かって延出する図示省略のスリット、あるいは他のスリットが形成されても良い。台金１２は、先ず鋼板から例えばレーザーにて切り抜かれる。次に刃取付面２４等がフライス等で切削される。

刃取付面２４には、図２に示すようにチップ１４がろう材等で固着される。チップ１４は、矩形状であって、超硬合金あるいはサーメット等の硬質材料よりなる硬質チップである。あるいはチップ１４は、多結晶ダイヤモンド等の高硬度焼結体よりなる高硬度チップである。チップ１４は、アサリ線の長さが相対的に長い長チップ３０と、アサリ線の長さが相対的に短い短チップ４０を含む。

長チップ３０は、図２，４に示すようにすくい面３２と側面３４と外周逃げ面３８を有する。すくい面３２は、回転方向Ｆｎに向き、外周傾斜面２６と対向する。側面３４は、すくい面３２に対して略直交し、台金１２の表面と略平行である。すくい面３２と側面３４が交差する部位に側面切刃３６が形成される。外周逃げ面３８は、すくい面３２に対して鋭角に延出し、径方向外方に向く。すくい面３２と外周逃げ面３８が交差する部位に外周切刃３９が形成される。

長チップ３０の先端は、図２〜４に示すように台金１２から径方向外方に突出する。長チップ３０は、台金１２の厚み方向（軸方向）に僅かに突出する。長チップ３０の刃厚Ｔ１は、２．６〜１０ｍｍである。例えば外径Ｄ１が４００ｍｍの場合、刃厚Ｔ１は、４．４ｍｍである。

短チップ４０は、基本的に長チップ３０と同様に構成される。図２、５、６に示すようにすくい面４２、側面４４、側面切刃４６、外周逃げ面４８、外周切刃４９を有する。短チップ４０の刃厚Ｔ２は、２．６〜１０ｍｍであり、例えば外径Ｄ１が４００ｍｍの場合に４．４ｍｍである。

長チップ３０は、図４に示すようにアサリ角Ｒ１とアサリ量Ｓ１とアサリ線長さＬ１を有する。側面３４は、外周切刃３９の軸方向両端から厚み中心方向へ傾斜する。アサリ角Ｒ１は、側面３４と半径線Ｊ１の厚み方向の角度である。換言するとアサリ角Ｒ１は、外周切刃３９の軸方向両端から側面３４が径方向内方に向かう角度である。半径線Ｊ１は、外周切刃３９あるいはすくい面３２の厚み方向外方の端縁から径方向に延出する。半径線Ｊ１は、仮想平面Ｈ１において外周切刃３９の軸方向端縁から延出してチップソー１０の中心軸Ｃに直交する。仮想平面Ｈ１は、外周切刃３９（長チップ３０の径方向外方の先端）とチップソー１０の中心軸Ｃを含む面である。

アサリ量Ｓ１は、外周切刃３９あるいはすくい面３２の厚み方向外方の端縁と台金１２の表面の厚み方向距離である。アサリ線長さＬ１は、例えばすくい面３２の厚み方向外方の端縁と内方の端縁の径方向長さである。アサリ線長さＬ１は、半径線Ｊ１を基準とする側面３４の径方向長さである。

長チップ３０のアサリ線長さＬ１は、４ｍｍ以上であり、好ましくは４〜１２ｍｍである。長チップ３０のアサリ線長さＬ１が４ｍｍ未満の場合は、加工時における被加工材Ｗの切断面のうねり量を小さくすることが困難になる。アサリ線長さＬ１が１２ｍｍ以上の場合は、チップソー１０を安価にすることが困難になる。これらを鑑みてアサリ線長さＬ１は、より好ましくは４〜８ｍｍである。

長チップ３０のアサリ角Ｒ１は、図４を参照するように０°〜１．０°である。図７に示す回転軸１００とフランジ接触面１０５が振れると、図８に示す加工断面のうねりＸが生じる。長チップ３０のアサリ角Ｒ１が０°未満（すなわち負のアサリ角）の場合、うねりＸによって切削抵抗が大きくなる、あるいはチップ１４が焼けるという懸念が生じる。長チップ３０のアサリ角Ｒ１が１．０°より大きい場合は、うねりＸと側面３４が接する領域が小さくなる。これにより被加工材Ｗの切断面のうねり量を小さくすることができないという懸念が生じる。以上を鑑みて長チップ３０のアサリ角Ｒ１は、０．２°〜０．８°であることが好ましく、より好ましくは、０．３°〜０．７°である。長チップ３０のアサリ角Ｒ１は、製作のし易さの点から短チップ４０のアサリ角Ｒ２と同じであることが好ましい。

短チップ４０は、図６に示すようにアサリ角Ｒ２とアサリ量Ｓ２とアサリ線長さＬ２を有する。アサリ角Ｒ２は、側面４４と半径線Ｊ２の間の角度である。半径線Ｊ２、アサリ角Ｒ２及びアサリ線長さＬ２は、長チップ３０の半径線Ｊ１、アサリ角Ｒ１及びアサリ線長さＬ１と同様に定義される。

すなわち半径線Ｊ２は、仮想平面Ｈ２において外周切刃４９の軸方向端縁から延出し、チップソー１０の中心軸Ｃに直交する。仮想平面Ｈ２は、外周切刃４９（短チップ４０の先端）とチップソー１０の中心軸Ｃを含む平面である。アサリ角Ｒ２は、側面４４と半径線Ｊ２の厚み方向の角度である。換言するとアサリ角Ｒ２は、外周切刃４９の軸方向両端から側面４４が径方向内方に向かう角度である。アサリ線長さＬ２は、半径線Ｊ２を基準とする側面４４の径方向長さである。アサリ量Ｓ２は、台金１２の表面と半径線Ｊ２の距離である。

短チップ４０のアサリ線の長さＬ２は、４ｍｍ未満である。より好ましくは、短チップ４０の全てが１〜２ｍｍのアサリ線の長さＬ２を有する。短チップ４０のアサリ線の長さＬ２が１ｍｍ未満である場合、加工時の摩耗による寿命が著しく短くなる。アサリ線長さＬ２が２ｍｍ以上の場合、チップソー１０を安価にすることが困難になる。

短チップ４０のアサリ角Ｒ２は、０°〜１．０°である。短チップ４０のアサリ角Ｒ２が０°未満（すなわち負のアサリ角）の場合、図８に示す加工断面のうねりＸによって切削抵抗が大きくなるという懸念が生じる。

長チップ３０の数は、図１に示すようにチップ１４（長チップ３０と短チップ４０）の総数の２〜１５％でかつ２つ以上である。長チップ３０の数がチップの総数の２％未満である場合、長チップ３０の加工によって被加工材Ｗの切断面のうねり量を小さくすることが困難になる。長チップ３０の数がチップの総数の１５％より多い場合、チップソー１０を安価にすることが困難になる。チップソー１０は、例えば全７２個のチップ１４を有し、その内長チップ３０が６個、短チップ４０が６６個である。

長チップ３０は、不等中心角間隔に配設しても良い。長チップ３０は、好ましくは等中心角間隔に配設される。これにより図７に示す回転軸１００とフランジ接触面１０５の振れにて生じる図８に示す加工断面のうねりＸが等間隔で生じる。そのため被加工材Ｗの切断面を均等に切断でき、被加工材Ｗの切断面のうねり量を均等に小さくでき得る。

加工装置は、図７に示すように電動モーター（不図示）から水平に突き出した回転軸１００を有する。回転軸１００には、チップソー１０を挟むフランジ１０３が設けられる。フランジ１０３は、チップソー１０の台金１２と接するフランジ接触面１０５を有する。図１、７に示すように台金１２の嵌合孔１６に回転軸１００が挿入され、締め付けナット１０７によってチップソー１０が回転軸１００に装着される。電動モーターが稼働して回転軸１００を回転させ、チップソー１０が回転方向Ｆｎに所定の回転数Ｎで回転する。被加工材Ｗは、所定の送り速度Ｆでチップソー１０に向かって送られ、チップソー１０と接触した部分が切断される。

チップソー１０を用いて被加工材Ｗを切削するときの長チップ３０の作用を以下に説明する。図８に刃先側面振れ幅ＡとうねりＸが模式的に示される。刃先側面振れ幅Ａは、チップソー１０が回転軸１００とフランジ接触面１０５が振れることで生じる。うねりＸは、刃先側面振れ幅Ａを有する状態で被加工材Ｗを切削した際に生じる。

チップソー１０が全て短チップ４０で構成されたと仮定する。短チップ４０の外周切刃４９は、チップソー１０が一回転する際に被加工材Ｗに波形状のうねりＸの軌跡を形成する。短チップ４０は、うねりＸの経路に沿って被加工材Ｗを切削する。うねりＸは、刃先側面振れ幅Ａと同程度の高さを有する。うねりＸが被加工材Ｗの切断面のうねり量になる。チップソー１０は、短チップ４０に加えて長チップ３０を有する。長チップ３０は、短チップ４０よりも長いアサリ線長さＬ１を有する。したがってチップソー１０が一回転する間に長チップ３０がうねりＸを平坦に切削する。これにより被加工材Ｗの切断面のうねり量が小さくなる。

うねりＸの形は、図７、８に示すようにチップソー１０の回転数Ｎと、被加工材Ｗの送り速度Ｆと、刃先側面振れ幅Ａの３つの要素が影響する。うねりＸは、短チップ４０の外周切刃４９がチップソー１０の一回転当たりに被加工材Ｗに対して波打って切削する軌跡と近似する。

距離Ｙｍｍは、チップソー１０の一回転当たりのうねりＸの長さである。距離Ｙｍｍは、送り速度Ｆｍ／ｍｉｎと回転数Ｎｒｐｍと関係する。距離Ｙｍｍは、Ｙ＝（Ｆ×１０００）／Ｎで近似される。うねりＸの最大高さは、刃先側面振れ幅Ａと同程度の高さを有する。うねりＸは、図８の仮想線で示す三角形に近似され、三角形は、底辺が距離Ｙ、高さが刃先側面振れ幅Ａである。三角形の角度γは、“γ＝２Ａ／Ｙ”で近似される。長チップ３０のアサリ角Ｒ１は、うねりＸにおける角度γに対して、より小さくすることで被加工材Ｗの切断面のうねり量を小さくし得る。

うねりＸの角度γと長チップ３０のアサリ角Ｒ１の関係に鑑み、チップソー１０は、回転数Ｎが１０００〜５０００ｒｐｍの範囲で使用されることが好ましい。

うねりＸの角度γと長チップ３０のアサリ角Ｒ１の関係に鑑み、被加工材Ｗの送り速度Ｆは、５〜１２０ｍ／ｍｉｎの範囲である。送り速度Ｆが５ｍ／ｍｉｎ未満の場合は、被加工材Ｗの切断面のうねり量が小さくなるが加工速度が遅くなる。送り速度Ｆが１２０ｍ／ｍｉｎより大きい場合は、被加工材Ｗの切断面のうねり量が大きくなる。加工速度と被加工材Ｗの切断面のうねり量を鑑みると、被加工材Ｗの送り速度Ｆは、２０〜８０ｍ／ｍｉｎの範囲であることが好ましい。

長チップ３０のアサリ線長さＬ１と被加工材Ｗの切断面のうねり量の関係について以下に説明する。例として刃先側面振れ幅Ａが０．３ｍｍである場合における関係について説明する。短チップ４０としてアサリ角Ｒ２が１°、アサリ線長さＬ２が１ｍｍのチップを取付けた。長チップ３０が取り付く位置にも短チップ４０と同じチップ、すなわちアサリ角Ｒ１が１°、アサリ線長さＬ１が１ｍｍのチップを取付けた。そして各送り速度Ｆにおける被加工材Ｗの切断面のうねり量を測定した。次に長チップ３０が取り付く位置にアサリ角Ｒ１が１°、アサリ線長さＬ１が２ｍｍ、４ｍｍ、８ｍｍ、１２ｍｍの各チップを取付けた。各送り速度Ｆにおける被加工材Ｗの切断面のうねり量を測定し、その結果を図９に示した。

次にアサリ角Ｒ１が０．５°である場合における上記関係について説明する。チップソー１０の刃先側面振れ幅Ａが０．３ｍｍにおいて、短チップ４０としてアサリ角Ｒ２が０．５°、アサリ線長さＬ２が１ｍｍのチップを取付けた。長チップ３０が取り付く位置にも短チップ４０と同じチップ、すなわちアサリ角Ｒ１が０．５°、アサリ線長さＬ１が１ｍｍのチップを取付けた。そして各送り速度Ｆにおける被加工材Ｗの切断面のうねり量を測定した。次に長チップ３０が取り付く位置にアサリ角Ｒ１が０．５°、アサリ線長さＬ１が２ｍｍ、４ｍｍ、８ｍｍ、１２ｍｍの各チップを取付けた。各送り速度Ｆにおける被加工材Ｗの切断面のうねり量を測定し、その結果を図１０に示した。

図９、１０からアサリ線長さＬ１が１ｍｍ、２ｍｍのチップソーは、被加工材Ｗの送り速度Ｆが２０ｍ／ｍｉｎ未満において被加工材Ｗの切断面のうねり量が著しく大きくなることがわかった。送り速度Ｆが２０ｍ／ｍｉｎ近傍においてもうねり量が大きくなることがわかった。被加工材Ｗの送り速度Ｆは、２０ｍ／ｍｉｎ以上の範囲で用いられる。そのためアサリ線長さＬ１が１ｍｍ、２ｍｍのチップを長チップ３０として使用することは好ましくない。

図９からアサリ線長さＬ１が４ｍｍ、アサリ角Ｒ１が１°の場合、被加工材Ｗの送り速度Ｆが３０ｍ／ｍｉｎ付近において被加工材Ｗの切断面のうねり量が急激に大きくなることがわかった。例えばうねり量が０．０８ｍｍ以上になることがわかった。図１０からアサリ線長さＬ１が４ｍｍ、アサリ角Ｒ１が０．５°の場合、被加工材Ｗの送り速度Ｆが２５ｍ／ｍｉｎ付近において被加工材Ｗの切断面のうねり量が急激に大きくなることがわかった。例えばうねり量が０．０４ｍｍ以上になることがわかった。

被加工材Ｗの送り速度Ｆは、２０ｍ／ｍｉｎ以上の範囲で用いられる。そのためアサリ線長さＬ１が４ｍｍ以上のチップを長チップ３０として使用することは好ましいことがわかった。アサリ角Ｒ１が０．５°のチップと、アサリ角Ｒ１が１°のチップを比較するとアサリ角Ｒ１が０．５°のチップを用いた方が相対的に被加工材Ｗの切断面のうねり量が小さくなることがわかった。

チップソー１０を用いて被加工材Ｗを加工した際の刃先側面振れ幅Ａと被加工材Ｗの切断面のうねり量の関係を図１１に示す。被加工材Ｗは、図７では詳細な図示を省略しているが、例えばメラミン貼りＭＤＦである。メラミン貼りＭＤＦは、基材であるＭＤＦと、ＭＤＦの表面に熱圧されるメラミン含侵シートを一体に有する。ＭＤＦは、木質ボードとして木材の小片を接着剤と混合し熱圧成型して形成される。メラミン貼りＭＤＦの厚みは、１５ｍｍのものを２枚重ねした３０ｍｍである。

実施例１のチップソー１０の外径Ｄ１は４００ｍｍ、台金１２の台金厚Ｕ１は３．２ｍｍ、穴径Ｄ２は７５ｍｍ、刃取付部２０の数は７２個である。実施例１のチップソー１０は、６個の長チップ３０を有する。長チップ３０の刃厚Ｔ１は４．４ｍｍ、アサリ線長さＬ１は８ｍｍ、アサリ角Ｒ１は１°である。長チップ３０は、中心角が６０°毎の等中心角間隔に配設される。実施例１のチップソー１０は、６６個の短チップ４０を有する。短チップ４０の刃厚Ｔ２は４．４ｍｍ、アサリ線長さＬ２は２ｍｍ、アサリ角Ｒ２は１°である。

加工装置のフランジ１０３の直径は１２０ｍｍ、チップソー１０の回転数Ｎは３６００ｒｐｍ、被加工材Ｗの送り速度Ｆは３９ｍ／ｍｉｎである。チップソー１０の刃先側面振れ幅Ａを０．２２ｍｍと０．３５ｍｍに設定して測定した。測定した値を図１１に黒丸で示した。図１１に示すように刃先側面振れ幅Ａが０．２２ｍｍの場合、被加工材Ｗの切断面のうねり量はおよそ０．０３ｍｍであった。刃先側面振れ幅Ａが０．３５ｍｍの場合、被加工材Ｗの切断面のうねり量はおよそ０．０８ｍｍであった。

比較例１〜７についても測定した。比較例１〜４は、７２個の同じチップを有する。チップのアサリ線長さは２ｍｍ、アサリ角は１°である。チップソーの刃先側面振れ幅Ａを０．１０ｍｍ、０．１５ｍｍ、０．４５ｍｍ、０．５２ｍｍに設定した。他の条件は、実施例１と同じである。比較例１〜４の測定結果を図１１のクロス印で示す。図１１に示すように比較例１〜４の各うねり量は、およそ０．０８ｍｍ、およそ０．０６ｍｍ、およそ０．２４ｍｍ、およそ０．２８ｍｍであった。チップソーの刃先側面振れ幅Ａと被加工材Ｗの切断面のうねり量の関係を近似直線で示した。

比較例５は、７２個の同じチップを有する。チップのアサリ線長さは６．５ｍｍ、アサリ角は１°である。チップソーの刃先側面振れ幅Ａを０．５０ｍｍに設定し、他の条件を実施例１と同じにした。比較例５の測定結果を図１１に黒三角印で示し、比較例５のうねり量は、およそ０．１０ｍｍであった。刃先側面振れ幅Ａとうねり量の関係を近似直線で示した。

比較例６と７は、７２個の同じチップを有する。チップのアサリ線長さは６．５ｍｍ、アサリ角は４０′である。チップソーの刃先側面振れ幅Ａを０．０４と０．５２ｍｍに設定し、他の条件を実施例１と同じにした。比較例６と７の測定結果を図１１に黒四角印で示し、比較例６、７のうねり量はそれぞれおよそ０．０１ｍｍ、およそ０．０８ｍｍであった。刃先側面振れ幅Ａとうねり量の関係を近似直線で示した。

図１１のクロス印で示す比較例１〜４は、全チップがアサリ線長さを２ｍｍとする短チップ４０である。この場合、回転軸１００とフランジ接触面１０５の振れによって刃先側面振れ幅Ａが大きくなるにつれて被加工材Ｗの切断面のうねり量が大きくなることがわかった。

図１１の黒三角印と黒四角印で示す比較例５〜７は、全チップのアサリ線長さが６．５ｍｍであり４ｍｍ以上である。この場合、回転軸１００とフランジ接触面１０５の振れによって刃先側面振れ幅Ａが大きくなっても、クロス印で示す比較例１〜４に比べて被加工材Ｗの切断面のうねり量が小さくなることがわかった。しかし比較例５〜７は、安価にすることが容易でない。

図１１の黒丸印で示す実施例１は、６個の長チップ３０を有する。長チップ３０の数は、全チップ７２個の２〜１５％の範囲内である。この場合でも、被加工材Ｗの切断面のうねり量は、黒三角印と黒四角印で示す比較例５〜７とほぼ同じであることがわかった。したがって長チップ３０の数をたった全チップの２〜１５％にしても、当業者が予想できないほどの大きな効果、すなわち全チップを長チップ３０にした場合と同じ効果を得ることがわかった。かくしてチップソー１０は、被加工材Ｗの切断面のうねり量を十分に小さくできかつ安価に構成され得る。

以上のようにチップソー１０は、回転軸１００とフランジ接触面１０５の振れが生じる場合においても被加工材Ｗの切断面のうねり量を十分に小さくできる。さらにチップソー１０は、安価に構成され得る。長チップ３０と短チップ４０は、多結晶ダイヤモンド等の高価な材料で形成される。そのため長チップ３０は、短チップ４０に比べて非常に高い。しかし長チップ３０の数がチップの総数の２〜１５％でとても少ない。そのためチップソー１０は、安価に構成され得る。また短チップ４０が多いため、総チップの側面面積が小さくなる。これによりチップを研磨する際の研磨時間が短くなる。

本発明の形態を上記構造を参照して説明したが、本発明の目的を逸脱せずに多くの交代、改良、変更が可能であることは当業者であれば明らかである。したがって本発明の形態は、添付された請求項の目的を逸脱しない全ての交代、改良、変更を含み得る。例えば本発明の形態は、前記特別な構造に限定されず、下記のように変更が可能である。

長チップ３０の外周切刃３９および／または短チップ４０の外周切刃４９にリード角を設けても良い。リード角を設けることで、切断面をきれいに仕上げ得る。特に、回転軸１００とフランジ接触面１０５の振れに伴う刃先側面振れ幅Ａが大きいときに好適である。

長チップ３０の外周切刃３９および／または短チップ４０の外周切刃４９に研ぎ角を設けても良い。研ぎ角を設けることで、切断面をきれいに仕上げ得る。

図１２に示すように長チップ３０の外周切刃３９の両端に面取りを設けても良い。図１３に示すように短チップ４０の外周切刃４９の両端に面取りを設けても良い。

チップソー１０は、図１４，１５に示す第１と第２の短チップ５０，５１と図１６に示す長チップ５２を有していても良い。第１の短チップ５０は、図６に示す短チップ４０と同様に形成される。短チップ５０のすくい面は、長さＴ３の下辺５０ｂと、長さＴ４の上辺５０ａと、アサリ線長さＬ３を有する。下辺５０ｂは、台金１２の中心から距離Ｒ１にて設置される。短チップ５０，５１と長チップ５２は、同じアサリ角Ｒ３を有する。

図１５に示す第２の短チップ５１は、図１３に示す短チップ４０と同様に、両端に面取り５１ｄを有する。第２の短チップ５１のすくい面は、上辺５１ａと下辺５１ｂを有する。下辺５１ｂは、図１４に示す短チップ５０の下辺５０ｂと同じ長さＴ３を有する。下辺５１ｂは、下辺５０ｂと同様に台金１２の中心から距離Ｒ１にて設置される。第２の短チップ５１のすくい面の上辺５１ａは、第１の短チップ５０の上辺５０ａよりも径方向外方に位置する（Ｌ４＞Ｌ３）。

図１６に示す長チップ５２は、図４に示す長チップ３０と同様に形成される。長チップ５２のすくい面は、上辺５２ａと下辺５２ｂとアサリ線長さＬ５（Ｌ５＞Ｌ４＞Ｌ３）を有する。上辺５２ａは、第１の短チップ５０の上辺５０ａと同じ長さＴ４を有する。長チップ５２の上辺５２ａは、第１の短チップ５０の上辺５０ａと同様に台金１２の中心から距離Ｒ１＋Ｌ３において設置される。

第１の短チップ５０と第２の短チップ５１は、基本的に交互に配設される。いくつかの第２の短チップ５１間に第１の短チップ５０に代えて図１６の長チップ５２が配設される。あるいはいくつかの第１の短チップ５０間に図１５の第２の短チップ５１に代えて図１６の長チップ５２が配設される。あるいは複数の第１の短チップ５０と複数の第２の短チップ５１が交互に配設され、いくつかの長チップ５２が所定場所に設けられても良い。

図７に示すようにチップソー１０によって被加工材Ｗをいわゆるダウンカットによって加工しても良い。あるいはチップソー１０の取付けの向きを回転軸１００に対して反対にする。チップソー１０の回転方向Ｆｎを反対にする。これによりチップソー１０によって被加工材Ｗをいわゆるアップカットによって加工しても良い。

Claims (3)

1. チップソーであって、
   台金と、前記台金の外周に設けられる複数のチップを有し、
   前記複数のチップは、４ｍｍ以上の半径方向のアサリ線長さを有する長チップと、４ｍｍ未満の半径方向のアサリ線長さを有する短チップを含み、
   前記長チップの数が、前記長チップと前記短チップの総数の２〜１５％でかつ２つ以上であるチップソー。
2. 請求項１に記載のチップソーであって、
   前記長チップは、半径線から厚み方向に０°〜１．０°のアサリ角を有するチップソー。
3. 請求項１または２に記載のチップソーであって、
   前記短チップの全てが、１〜２ｍｍのアサリ線の長さを有するチップソー。

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